JP2002356318A - 活性炭多孔体の製造方法 - Google Patents
活性炭多孔体の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 厚みの大きな賦活対象物に対しても内部中央
まで確実に賦活でき、吸着性の高い活性炭多孔体を得る
ことのできる活性炭多孔体の製造方法を提供する。 【解決手段】 ガス賦活法による処理の際に、一側から
ガス賦活処理用のガスが流入して他側から前記ガスが流
出するガス通路１４を備え該ガス通路が加熱可能となっ
たガス流動装置１０Ａを用い、前記ガス通路の途中を塞
ぐようにして含浸多孔質発泡体又は多孔質炭化物からな
る賦活対象物Ｆをガス通路内に収容し、前記ガス通路を
加熱しながらガス流入口２４からガス通路内にガスを供
給してガス流入口から賦活対象物間までのガス圧力を増
大させ、該ガス圧力によってガスを賦活対象物内に強制
的に通してガス流出側へ流動させる。
まで確実に賦活でき、吸着性の高い活性炭多孔体を得る
ことのできる活性炭多孔体の製造方法を提供する。 【解決手段】 ガス賦活法による処理の際に、一側から
ガス賦活処理用のガスが流入して他側から前記ガスが流
出するガス通路１４を備え該ガス通路が加熱可能となっ
たガス流動装置１０Ａを用い、前記ガス通路の途中を塞
ぐようにして含浸多孔質発泡体又は多孔質炭化物からな
る賦活対象物Ｆをガス通路内に収容し、前記ガス通路を
加熱しながらガス流入口２４からガス通路内にガスを供
給してガス流入口から賦活対象物間までのガス圧力を増
大させ、該ガス圧力によってガスを賦活対象物内に強制
的に通してガス流出側へ流動させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ガス賦活法によ
って賦活を行う活性炭多孔体の製造方法に関する。
って賦活を行う活性炭多孔体の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、空気中の有害物質の吸着や液
体中の有機溶剤の吸着等に活性炭多孔体が多用されてい
る。この活性炭多孔体の製造方法として、特開平６−３
２６７９号公報には、連続気孔を有するメラミン樹脂発
泡体、ウレタン樹脂発泡体、フェノール樹脂発泡体等の
発泡体にポリカルボジイミド樹脂を含浸させた樹脂含浸
発泡体を、炭化させた後にガス賦活法によって賦活させ
ることにより、あるいは炭化前の前記樹脂含浸発泡体に
対してガス賦活法によって炭化及び賦活を同時に行うこ
とにより活性炭多孔体を製造する方法が示されている。
前記ガス賦活法においては、炭化後の樹脂含浸発泡体又
は炭化前の樹脂含浸発泡体を、賦活用ガスとしての水蒸
気、炭酸ガス、空気等の酸化性ガス中で５００〜１２０
０℃で所要時間加熱処理している。
体中の有機溶剤の吸着等に活性炭多孔体が多用されてい
る。この活性炭多孔体の製造方法として、特開平６−３
２６７９号公報には、連続気孔を有するメラミン樹脂発
泡体、ウレタン樹脂発泡体、フェノール樹脂発泡体等の
発泡体にポリカルボジイミド樹脂を含浸させた樹脂含浸
発泡体を、炭化させた後にガス賦活法によって賦活させ
ることにより、あるいは炭化前の前記樹脂含浸発泡体に
対してガス賦活法によって炭化及び賦活を同時に行うこ
とにより活性炭多孔体を製造する方法が示されている。
前記ガス賦活法においては、炭化後の樹脂含浸発泡体又
は炭化前の樹脂含浸発泡体を、賦活用ガスとしての水蒸
気、炭酸ガス、空気等の酸化性ガス中で５００〜１２０
０℃で所要時間加熱処理している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記ガス賦活処理によ
り得られた活性炭多孔体において、良好な吸着性を得る
には、活性炭多孔体を所要の厚みにする必要がある。し
かし、従来の活性炭多孔体の製造方法では、酸化性ガス
雰囲気中の炉内に、炭化前あるいは炭化後の樹脂含浸発
泡体を単に収容してガス賦活処理を行うものであるた
め、樹脂含浸発泡体の厚みを大にすると、酸化性ガスが
樹脂含浸発泡体内部まで侵入しにくくなって、得られる
活性炭多孔体は内部中央が賦活の不完全なものになりや
すかった。特に樹脂含浸発泡体は、発泡体の連続気孔に
樹脂が付着して気孔の開口部分が小さくなっているため
に元の発泡体よりも通気抵抗が高くなっており、酸化性
ガスが侵入し難くなっている。そのため、従来では、厚
みが大きく、吸着性の高い活性炭多孔体を得るのが容易
ではなかった。
り得られた活性炭多孔体において、良好な吸着性を得る
には、活性炭多孔体を所要の厚みにする必要がある。し
かし、従来の活性炭多孔体の製造方法では、酸化性ガス
雰囲気中の炉内に、炭化前あるいは炭化後の樹脂含浸発
泡体を単に収容してガス賦活処理を行うものであるた
め、樹脂含浸発泡体の厚みを大にすると、酸化性ガスが
樹脂含浸発泡体内部まで侵入しにくくなって、得られる
活性炭多孔体は内部中央が賦活の不完全なものになりや
すかった。特に樹脂含浸発泡体は、発泡体の連続気孔に
樹脂が付着して気孔の開口部分が小さくなっているため
に元の発泡体よりも通気抵抗が高くなっており、酸化性
ガスが侵入し難くなっている。そのため、従来では、厚
みが大きく、吸着性の高い活性炭多孔体を得るのが容易
ではなかった。
【０００４】この発明は前記の点に鑑みなされたもので
あり、厚みの大きな賦活対象物に対しても内部中心まで
確実に賦活でき、吸着性の高い活性炭多孔体を容易に得
ることのできる活性炭多孔体の製造方法を提供するもの
である。
あり、厚みの大きな賦活対象物に対しても内部中心まで
確実に賦活でき、吸着性の高い活性炭多孔体を容易に得
ることのできる活性炭多孔体の製造方法を提供するもの
である。
【０００５】
【０００６】請求項１の発明は、連続気孔を有する樹脂
製の多孔質発泡体に熱硬化性樹脂又は熱可塑性性樹脂を
含浸させた含浸多孔質発泡体に対し、又は前記含浸多孔
質発泡体を炭化させた多孔質炭化物に対し、ガス賦活処
理を行うことにより活性炭多孔体を製造する方法におい
て、前記ガス賦活処理の際に、一側がガス流入口に通じ
他側がガス流出口に通じるガス通路を備えて該ガス通路
が加熱可能となったガス流動装置を用い、前記ガス通路
の途中を塞ぐようにして前記含浸多孔質発泡体又は多孔
質炭化物からなる賦活対象物をガス通路内に収容し、前
記ガス通路を加熱しながらガス流入口からガス通路内に
ガス賦活用ガスを供給してガス流入口から賦活対象物間
までのガス圧力を増大させ、該ガス圧力によってガスを
賦活対象物内に強制的に通してガス流出口側へ流動させ
ることを特徴とする。
製の多孔質発泡体に熱硬化性樹脂又は熱可塑性性樹脂を
含浸させた含浸多孔質発泡体に対し、又は前記含浸多孔
質発泡体を炭化させた多孔質炭化物に対し、ガス賦活処
理を行うことにより活性炭多孔体を製造する方法におい
て、前記ガス賦活処理の際に、一側がガス流入口に通じ
他側がガス流出口に通じるガス通路を備えて該ガス通路
が加熱可能となったガス流動装置を用い、前記ガス通路
の途中を塞ぐようにして前記含浸多孔質発泡体又は多孔
質炭化物からなる賦活対象物をガス通路内に収容し、前
記ガス通路を加熱しながらガス流入口からガス通路内に
ガス賦活用ガスを供給してガス流入口から賦活対象物間
までのガス圧力を増大させ、該ガス圧力によってガスを
賦活対象物内に強制的に通してガス流出口側へ流動させ
ることを特徴とする。
【０００７】請求項２の発明は、連続気孔を有する樹脂
製の多孔質発泡体に熱硬化性樹脂又は熱可塑性性樹脂を
含浸させた含浸多孔質発泡体に対し、又は前記含浸多孔
質発泡体を炭化させた多孔質炭化物に対し、ガス賦活処
理を行うことにより活性炭多孔体を製造する方法におい
て、前記ガス賦活処理の際に、一側がガス流入口に通じ
他側がガス流出口に通じるガス通路を備えて該ガス通路
が加熱可能となったガス流動装置を用い、前記含浸多孔
質発泡体又は多孔質炭化物からなる賦活対象物をガス通
路内に収容し、前記ガス通路を加熱しながらガス流入口
からガス通路内にガス賦活用ガスを供給すると共に前記
ガス流出側からガス通路内の真空吸引を行うことを特徴
とする。
製の多孔質発泡体に熱硬化性樹脂又は熱可塑性性樹脂を
含浸させた含浸多孔質発泡体に対し、又は前記含浸多孔
質発泡体を炭化させた多孔質炭化物に対し、ガス賦活処
理を行うことにより活性炭多孔体を製造する方法におい
て、前記ガス賦活処理の際に、一側がガス流入口に通じ
他側がガス流出口に通じるガス通路を備えて該ガス通路
が加熱可能となったガス流動装置を用い、前記含浸多孔
質発泡体又は多孔質炭化物からなる賦活対象物をガス通
路内に収容し、前記ガス通路を加熱しながらガス流入口
からガス通路内にガス賦活用ガスを供給すると共に前記
ガス流出側からガス通路内の真空吸引を行うことを特徴
とする。
【０００８】請求項３の発明は、連続気孔を有する樹脂
製の多孔質発泡体に熱硬化性樹脂又は熱可塑性性樹脂を
含浸させた含浸多孔質発泡体に対し、又は前記含浸多孔
質発泡体を炭化させた多孔質炭化物に対し、ガス賦活処
理を行うことにより活性炭多孔体を製造する方法におい
て、前記ガス賦活処理の際に、一側がガス流入口に通じ
他側がガス流出口に通じるガス通路を備えて該ガス通路
が加熱可能となったガス流動装置を用い、前記含浸多孔
質発泡体又は多孔質炭化物からなる賦活対象物をガス通
路内に収容し、前記ガス流出口を閉じた状態で前記ガス
通路内を加熱しながらガス流入口からガス通路に賦活用
ガスを供給するガスの圧入供給と、前記ガス流入口を閉
じた状態で前記ガス通路内を加熱しながらガス流出口か
らガス通路内を真空吸引するガスの吸引排出とを、交互
に少なくとも一回行うことにより、前記ガスを賦活対象
物内に通してガス流出側へ流動させることを特徴とす
る。
製の多孔質発泡体に熱硬化性樹脂又は熱可塑性性樹脂を
含浸させた含浸多孔質発泡体に対し、又は前記含浸多孔
質発泡体を炭化させた多孔質炭化物に対し、ガス賦活処
理を行うことにより活性炭多孔体を製造する方法におい
て、前記ガス賦活処理の際に、一側がガス流入口に通じ
他側がガス流出口に通じるガス通路を備えて該ガス通路
が加熱可能となったガス流動装置を用い、前記含浸多孔
質発泡体又は多孔質炭化物からなる賦活対象物をガス通
路内に収容し、前記ガス流出口を閉じた状態で前記ガス
通路内を加熱しながらガス流入口からガス通路に賦活用
ガスを供給するガスの圧入供給と、前記ガス流入口を閉
じた状態で前記ガス通路内を加熱しながらガス流出口か
らガス通路内を真空吸引するガスの吸引排出とを、交互
に少なくとも一回行うことにより、前記ガスを賦活対象
物内に通してガス流出側へ流動させることを特徴とす
る。
【０００９】請求項４の発明は、請求項１〜３のいずれ
か１項において、ガス賦活処理後に、賦活処理済品を不
活性ガス雰囲気下加熱処理することを特徴とする。
か１項において、ガス賦活処理後に、賦活処理済品を不
活性ガス雰囲気下加熱処理することを特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下この発明の実施形態について
図面を用いて説明する。図１はこの発明の活性炭多孔体
の製造方法における製造工程の例を示す図、図２はこの
発明の一実施例におけるガス賦活処理時を示す装置の概
略断面図、図３は他の実施例におけるガス賦活処理時を
示す装置の概略断面図、図４はさらに他の実施例におけ
るガス賦活処理時を示す装置の概略断面図である。
図面を用いて説明する。図１はこの発明の活性炭多孔体
の製造方法における製造工程の例を示す図、図２はこの
発明の一実施例におけるガス賦活処理時を示す装置の概
略断面図、図３は他の実施例におけるガス賦活処理時を
示す装置の概略断面図、図４はさらに他の実施例におけ
るガス賦活処理時を示す装置の概略断面図である。
【００１１】この発明による活性炭多孔体の製造方法
は、図１に示すように、まず多孔質発泡体から含浸多孔
質発泡体の形成工程を行う。次に第１のルートＲ１では
独立した工程として炭化工程を行い、その後にガス賦活
処理工程を行って活性炭多孔体を得る。それに対し、第
２のルートＲ２では前記含浸多孔質発泡体の形成工程
後、独立した炭化工程を行うことなくガス賦活処理工程
を行い、このガス賦活処理時に炭化と賦活処理を同時に
行って活性炭多孔体を得る。さらに、第３のルートＲ３
では、前記第１のルートあるいは第２のルートによるガ
ス賦活処理工程後、賦活処理済品に対して不活性ガス雰
囲気下加熱処理工程を行うことにより、所望の活性炭多
孔体を得る。
は、図１に示すように、まず多孔質発泡体から含浸多孔
質発泡体の形成工程を行う。次に第１のルートＲ１では
独立した工程として炭化工程を行い、その後にガス賦活
処理工程を行って活性炭多孔体を得る。それに対し、第
２のルートＲ２では前記含浸多孔質発泡体の形成工程
後、独立した炭化工程を行うことなくガス賦活処理工程
を行い、このガス賦活処理時に炭化と賦活処理を同時に
行って活性炭多孔体を得る。さらに、第３のルートＲ３
では、前記第１のルートあるいは第２のルートによるガ
ス賦活処理工程後、賦活処理済品に対して不活性ガス雰
囲気下加熱処理工程を行うことにより、所望の活性炭多
孔体を得る。
【００１２】この発明で使用する多孔質発泡体は、連続
気孔を有する樹脂製のものからなり、メラミン樹脂発泡
体、フェノール樹脂発泡体及びウレタン樹脂発泡体等、
種々の樹脂製発泡体が用いられる。それらの中でも連続
気孔を有するウレタン発泡体が好ましい。特には、気孔
径が２０〜５００μｍ、連続気孔率９０％以上のウレタ
ン発泡体が好ましい。
気孔を有する樹脂製のものからなり、メラミン樹脂発泡
体、フェノール樹脂発泡体及びウレタン樹脂発泡体等、
種々の樹脂製発泡体が用いられる。それらの中でも連続
気孔を有するウレタン発泡体が好ましい。特には、気孔
径が２０〜５００μｍ、連続気孔率９０％以上のウレタ
ン発泡体が好ましい。
【００１３】含浸多孔質発泡体の形成工程では、前記多
孔質発泡体に熱硬化性樹脂又は熱可塑性性樹脂を含浸さ
せ乾燥させる。この工程によって前記多孔質発泡体の骨
格は熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂で被覆される。
孔質発泡体に熱硬化性樹脂又は熱可塑性性樹脂を含浸さ
せ乾燥させる。この工程によって前記多孔質発泡体の骨
格は熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂で被覆される。
【００１４】前記熱硬化性樹脂としては、フェノール系
樹脂、フラン系樹脂、ポリイミド系樹脂等が挙げられ
る。また熱可塑性樹脂としては、ポリビニルアルコー
ル、ポリ塩化ビニル、ポリフッ化ビニリデン等が挙げら
れる。
樹脂、フラン系樹脂、ポリイミド系樹脂等が挙げられ
る。また熱可塑性樹脂としては、ポリビニルアルコー
ル、ポリ塩化ビニル、ポリフッ化ビニリデン等が挙げら
れる。
【００１５】前記含浸は、熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹
脂をメタノール、エタノール、アセトン、メチルエチル
ケトン等の溶媒を用いて熱硬化性樹脂溶液又は熱可塑性
樹脂溶液とし、その樹脂溶液を満たした容器に多孔質発
泡体を浸す浸漬（ディッピング）法等によって、簡単に
行うことができる。また、前記熱硬化性樹脂溶液又は熱
可塑性樹脂溶液から取り出した多孔質発泡体をロール等
で圧縮して余分な樹脂溶液を絞り出すことにより、多孔
質発泡体中の樹脂含浸量を調節することができ、所望の
含浸多孔質発泡体を得ることができる。なお、前記含浸
に使用される熱硬化性樹脂溶液又は熱可塑性樹脂溶液
は、多孔質発泡体への含浸を容易とするため、２５℃の
粘度が５〜３００ｃｐとなるように溶媒量を調節するの
が好ましい。
脂をメタノール、エタノール、アセトン、メチルエチル
ケトン等の溶媒を用いて熱硬化性樹脂溶液又は熱可塑性
樹脂溶液とし、その樹脂溶液を満たした容器に多孔質発
泡体を浸す浸漬（ディッピング）法等によって、簡単に
行うことができる。また、前記熱硬化性樹脂溶液又は熱
可塑性樹脂溶液から取り出した多孔質発泡体をロール等
で圧縮して余分な樹脂溶液を絞り出すことにより、多孔
質発泡体中の樹脂含浸量を調節することができ、所望の
含浸多孔質発泡体を得ることができる。なお、前記含浸
に使用される熱硬化性樹脂溶液又は熱可塑性樹脂溶液
は、多孔質発泡体への含浸を容易とするため、２５℃の
粘度が５〜３００ｃｐとなるように溶媒量を調節するの
が好ましい。
【００１６】第１のルートＲ１における炭化工程では、
前記含浸多孔質発泡体を窒素、アルゴン等の非酸化性雰
囲気下５００〜１２００℃の温度で、１〜１０時間焼成
して炭化し、多孔質炭化物を得る。
前記含浸多孔質発泡体を窒素、アルゴン等の非酸化性雰
囲気下５００〜１２００℃の温度で、１〜１０時間焼成
して炭化し、多孔質炭化物を得る。
【００１７】ガス賦活処理工程では、前記多孔質炭化物
又は含浸多孔質発泡体からなる賦活対象物を、図２〜図
４に示すガス流動装置１０Ａ〜１０Ｃに収容し、水蒸
気、炭酸ガス、空気等の酸化性ガス（賦活用ガス）雰囲
気下、５００〜１２００℃の温度で０．５〜４時間処理
する。符号Ｆは賦活対象物を示す。このガス賦活処理工
程により、第１のルートＲ１では前記多孔質炭化物が賦
活処理されて所望の活性炭多孔体となり、また前記第２
のルートＲ２では含浸多孔質発泡体の炭化及び賦活処理
が同時に行われて所望の活性炭多孔体になる。
又は含浸多孔質発泡体からなる賦活対象物を、図２〜図
４に示すガス流動装置１０Ａ〜１０Ｃに収容し、水蒸
気、炭酸ガス、空気等の酸化性ガス（賦活用ガス）雰囲
気下、５００〜１２００℃の温度で０．５〜４時間処理
する。符号Ｆは賦活対象物を示す。このガス賦活処理工
程により、第１のルートＲ１では前記多孔質炭化物が賦
活処理されて所望の活性炭多孔体となり、また前記第２
のルートＲ２では含浸多孔質発泡体の炭化及び賦活処理
が同時に行われて所望の活性炭多孔体になる。
【００１８】図２に示すガス流動装置１０Ａは、セラミ
ックス製の筒状体からなる装置本体１１と、該装置本体
１１の両端開口部１２，１３に着脱可能に嵌着される流
入側筒状蓋体３１と、流出側筒状蓋体２５とよりなる。
ックス製の筒状体からなる装置本体１１と、該装置本体
１１の両端開口部１２，１３に着脱可能に嵌着される流
入側筒状蓋体３１と、流出側筒状蓋体２５とよりなる。
【００１９】前記装置本体１１は、内部の中空部分が賦
活対象物Ｆの収容部を兼ねたガス流通路１４とされ、そ
のガス通路１４を加熱するためのヒーター等からなる加
熱手段１５が周壁１６に配設されている。加熱手段１５
は、この装置１０Ａ外の電源装置等に接続される。ま
た、この装置本体１１のサイズは、前記両端開口部１
２，１３の少なくとも一方から賦活対象物Ｆをガス流通
路１４内に収容できる寸法とされる。
活対象物Ｆの収容部を兼ねたガス流通路１４とされ、そ
のガス通路１４を加熱するためのヒーター等からなる加
熱手段１５が周壁１６に配設されている。加熱手段１５
は、この装置１０Ａ外の電源装置等に接続される。ま
た、この装置本体１１のサイズは、前記両端開口部１
２，１３の少なくとも一方から賦活対象物Ｆをガス流通
路１４内に収容できる寸法とされる。
【００２０】前記流入側筒状蓋体２１及び流出側筒状蓋
体３１は、前記装置本体１１の両端開口部１２，１３に
嵌着された際に装置本体１１内側となる内端２２，３２
側がガス通路１４と連通するように開口し、外端２３，
３３側がガス流入口２４，ガス流出口３４を残して封止
されている。また、前記流入側筒状蓋体２１及び流出側
筒状蓋体３１には、連続気孔を有するポリウレタン発泡
体等からなる通気性を有する断熱材２５，３５が内部に
嵌着されており、その断熱材２５によって流入側筒状蓋
体２１と流出側筒状蓋体３１間のガス通路１４からの放
熱を減らし、前記加熱手段１５による効率のよい加熱を
可能にしている。なお、前記流入側筒状蓋体２１のガス
流入口２４は、酸化性ガス供給装置（図示せず）と接続
され、該酸化性ガス供給装置から供給される酸化性ガス
が、流入側筒状蓋体２５内の断熱材２５を通って装置本
体１１内のガス通路１４に至るようになっている。
体３１は、前記装置本体１１の両端開口部１２，１３に
嵌着された際に装置本体１１内側となる内端２２，３２
側がガス通路１４と連通するように開口し、外端２３，
３３側がガス流入口２４，ガス流出口３４を残して封止
されている。また、前記流入側筒状蓋体２１及び流出側
筒状蓋体３１には、連続気孔を有するポリウレタン発泡
体等からなる通気性を有する断熱材２５，３５が内部に
嵌着されており、その断熱材２５によって流入側筒状蓋
体２１と流出側筒状蓋体３１間のガス通路１４からの放
熱を減らし、前記加熱手段１５による効率のよい加熱を
可能にしている。なお、前記流入側筒状蓋体２１のガス
流入口２４は、酸化性ガス供給装置（図示せず）と接続
され、該酸化性ガス供給装置から供給される酸化性ガス
が、流入側筒状蓋体２５内の断熱材２５を通って装置本
体１１内のガス通路１４に至るようになっている。
【００２１】前記ガス流動装置１０Ａを用いるガス賦活
処理工程では、まず、前記装置本体１１におけるガス通
路１４の内周面の横断面形状とほぼ等しい断面形状にし
た賦活対象物Ｆを、前記ガス通路１４の中央部に収容し
てガス通路１４の途中を塞ぐ。そして、前記、装置本体
１１の両端に流入側筒状蓋体２１及び流出側筒状蓋体３
１を嵌着し、前記加熱手段１５によってガス通路１４を
加熱し、前記ガス流入口２４から酸化性ガスを連続的に
供給する。前記ガス流入口２４から装置本体１１内に供
給された酸化性ガスは、前記断熱材２５を通ってガス通
路１４に至り、該ガス通路１４途中を塞ぐ賦活対象物Ｆ
を通ってガス流出口３４側へ移動しようとする。
処理工程では、まず、前記装置本体１１におけるガス通
路１４の内周面の横断面形状とほぼ等しい断面形状にし
た賦活対象物Ｆを、前記ガス通路１４の中央部に収容し
てガス通路１４の途中を塞ぐ。そして、前記、装置本体
１１の両端に流入側筒状蓋体２１及び流出側筒状蓋体３
１を嵌着し、前記加熱手段１５によってガス通路１４を
加熱し、前記ガス流入口２４から酸化性ガスを連続的に
供給する。前記ガス流入口２４から装置本体１１内に供
給された酸化性ガスは、前記断熱材２５を通ってガス通
路１４に至り、該ガス通路１４途中を塞ぐ賦活対象物Ｆ
を通ってガス流出口３４側へ移動しようとする。
【００２２】しかし、前記ガス通路途中を塞ぐ該賦活対
象物Ｆは、炭化した気孔によって、あるいは樹脂の含浸
した気孔によって通気抵抗が高くなっているため、酸化
性ガスの自由な通過を阻害し、ガス流入口２４から連続
的に供給される酸化性ガスが賦活対象物Ｆと断熱材３５
あるいはガス流入口２４との間に溜まるようになる。そ
の結果、前記賦活対象物Ｆからガス流入口２４間の圧力
が、前記賦活対象物Ｆからガス流出口３４間の圧力より
も高くなり、その圧力差によって、酸化性ガスが賦活対
象物Ｆ内に強引に侵入し、その賦活対象物Ｆ内通過時に
賦活対象物Ｆを賦活してガス流出口３４側へ至る。その
ため、前記賦活対象物Ｆ内部まで酸化性ガスによって確
実に賦活することができる。なお、前記第２のルートＲ
２にあっては、賦活と同時に炭化も賦活対象物Ｆ内部ま
で確実に行われる。
象物Ｆは、炭化した気孔によって、あるいは樹脂の含浸
した気孔によって通気抵抗が高くなっているため、酸化
性ガスの自由な通過を阻害し、ガス流入口２４から連続
的に供給される酸化性ガスが賦活対象物Ｆと断熱材３５
あるいはガス流入口２４との間に溜まるようになる。そ
の結果、前記賦活対象物Ｆからガス流入口２４間の圧力
が、前記賦活対象物Ｆからガス流出口３４間の圧力より
も高くなり、その圧力差によって、酸化性ガスが賦活対
象物Ｆ内に強引に侵入し、その賦活対象物Ｆ内通過時に
賦活対象物Ｆを賦活してガス流出口３４側へ至る。その
ため、前記賦活対象物Ｆ内部まで酸化性ガスによって確
実に賦活することができる。なお、前記第２のルートＲ
２にあっては、賦活と同時に炭化も賦活対象物Ｆ内部ま
で確実に行われる。
【００２３】その後、加熱の停止及び酸化性ガスの供給
停止を行い、前記流入側筒状蓋体２１あるいは流出側筒
状蓋体３１の少なくとも一方を装置本体１１から外し、
賦活処理済品、すなわち所望の活性炭多孔体を得る。
停止を行い、前記流入側筒状蓋体２１あるいは流出側筒
状蓋体３１の少なくとも一方を装置本体１１から外し、
賦活処理済品、すなわち所望の活性炭多孔体を得る。
【００２４】図３に示すガス流動装置１０Ｂは、前記ガ
ス流動装置１０Ａと同じ構成からなる。前記ガス流動装
置１０Ａと同一の部分は同一の符号を用いて表す。この
ガス流動装置１０Ｂのガス流入口２４には酸化性ガス供
給装置（図示せず）が接続され、またガス流出口３４に
は真空吸引装置（図示せず）と接続される。
ス流動装置１０Ａと同じ構成からなる。前記ガス流動装
置１０Ａと同一の部分は同一の符号を用いて表す。この
ガス流動装置１０Ｂのガス流入口２４には酸化性ガス供
給装置（図示せず）が接続され、またガス流出口３４に
は真空吸引装置（図示せず）と接続される。
【００２５】前記ガス流動装置１０Ｂを用いるガス賦活
処理工程では、まず、所要サイズにされた賦活対象物Ｆ
を前記ガス通路１４に収容し、前記加熱手段１５によっ
てガス通路１４を加熱し、前記ガス流入口２４から酸化
性ガスをガス通路１４に連続的に供給すると共に前記真
空吸引装置によってガス流出口３４からガス通路１４内
の真空吸引を行う。
処理工程では、まず、所要サイズにされた賦活対象物Ｆ
を前記ガス通路１４に収容し、前記加熱手段１５によっ
てガス通路１４を加熱し、前記ガス流入口２４から酸化
性ガスをガス通路１４に連続的に供給すると共に前記真
空吸引装置によってガス流出口３４からガス通路１４内
の真空吸引を行う。
【００２６】それによって、前記ガス通路１４内の圧力
勾配はガス流入口２４側で高く、ガス流出口３４側で低
くなるため、流速が速くなり、しかも前記ガス通路１４
に収容された賦活対象物Ｆにおいてはガス上流側外面Ｆ
１よりもガス下流側外面Ｆ２で雰囲気圧力が低くなると
いう、圧力差を生じる。したがって、前記ガス流入口２
４からガス通路１４に供給された酸化性ガスは、増大し
た流速及び前記賦活対象物Ｆのガス上流側外面Ｆ１とガ
ス下流側外面Ｆ２との圧力差によって、ガス上流側外面
Ｆ１から賦活対象物Ｆ内にスムーズに酸化性ガスが侵入
し、賦活対象物Ｆ内を通ってガス下流側外面Ｆ２から賦
活対象物Ｆ外へ至るため、酸化性ガスが賦活対象物Ｆ内
に効率よく接触し、第１のルートＲ１では賦活が効率良
く、また第２のルートＲ２では賦活と炭化が同時にかつ
効率良く行われる。その後、賦活処理済品、すなわち所
望の活性炭多孔体を、前記ガス流動装置１０Ｂから取り
出す。
勾配はガス流入口２４側で高く、ガス流出口３４側で低
くなるため、流速が速くなり、しかも前記ガス通路１４
に収容された賦活対象物Ｆにおいてはガス上流側外面Ｆ
１よりもガス下流側外面Ｆ２で雰囲気圧力が低くなると
いう、圧力差を生じる。したがって、前記ガス流入口２
４からガス通路１４に供給された酸化性ガスは、増大し
た流速及び前記賦活対象物Ｆのガス上流側外面Ｆ１とガ
ス下流側外面Ｆ２との圧力差によって、ガス上流側外面
Ｆ１から賦活対象物Ｆ内にスムーズに酸化性ガスが侵入
し、賦活対象物Ｆ内を通ってガス下流側外面Ｆ２から賦
活対象物Ｆ外へ至るため、酸化性ガスが賦活対象物Ｆ内
に効率よく接触し、第１のルートＲ１では賦活が効率良
く、また第２のルートＲ２では賦活と炭化が同時にかつ
効率良く行われる。その後、賦活処理済品、すなわち所
望の活性炭多孔体を、前記ガス流動装置１０Ｂから取り
出す。
【００２７】図４に示すガス流動装置１０Ｃは、前記ガ
ス流動装置１０Ａとほぼ同じ構成からなる。前記ガス流
動装置１０Ａと同一の部分は同一の符号を用いて表す。
このガス流動装置１０Ｃのガス流入口２４には流入口開
閉バルブ２６を介して酸化性ガス供給装置（図示せず）
が接続され、またガス流出口３４には流出口開閉バルブ
３６を介して真空吸引装置（図示せず）が接続される。
ス流動装置１０Ａとほぼ同じ構成からなる。前記ガス流
動装置１０Ａと同一の部分は同一の符号を用いて表す。
このガス流動装置１０Ｃのガス流入口２４には流入口開
閉バルブ２６を介して酸化性ガス供給装置（図示せず）
が接続され、またガス流出口３４には流出口開閉バルブ
３６を介して真空吸引装置（図示せず）が接続される。
【００２８】前記ガス流動装置１０Ｃを用いるガス賦活
処理工程では、まず、所要サイズにされた賦活対象物Ｆ
を前記ガス通路１４に収容し、前記、装置本体１１の両
端に流入側筒状蓋体２１及び流出側筒状蓋体３１を嵌着
し、前記加熱手段１５によってガス通路１４を加熱す
る。そして、前記流出口開閉バルブ３６を締めてガス流
出口３４を閉じると共に、前記流入口開閉バルブ２６を
開放してガス流入口２４を開いた状態にして、ガス流入
口２４から酸化性ガスをガス通路１４内に供給するガス
の圧入供給と、前記ガス流入口開閉バルブ２６を締めて
ガス流入口２４を閉じると共に、前記流出口開閉バルブ
３６を開放してガス流出口を開いた状態にして、真空吸
引装置によりガス通路１４内のガスを吸引するガスの吸
引排出とを、交互に少なくとも１回行う。
処理工程では、まず、所要サイズにされた賦活対象物Ｆ
を前記ガス通路１４に収容し、前記、装置本体１１の両
端に流入側筒状蓋体２１及び流出側筒状蓋体３１を嵌着
し、前記加熱手段１５によってガス通路１４を加熱す
る。そして、前記流出口開閉バルブ３６を締めてガス流
出口３４を閉じると共に、前記流入口開閉バルブ２６を
開放してガス流入口２４を開いた状態にして、ガス流入
口２４から酸化性ガスをガス通路１４内に供給するガス
の圧入供給と、前記ガス流入口開閉バルブ２６を締めて
ガス流入口２４を閉じると共に、前記流出口開閉バルブ
３６を開放してガス流出口を開いた状態にして、真空吸
引装置によりガス通路１４内のガスを吸引するガスの吸
引排出とを、交互に少なくとも１回行う。
【００２９】前記ガスの圧入供給時、ガス流出口３４を
閉じた状態でガス流入口２４から酸化性ガスが供給され
るため、ガス通路１４内に酸化性ガスが充満してガス通
路１４内の圧力が増大し、その圧力増大によって酸化性
ガスがガス通路１４内の賦活対象物Ｆ内の中心まで侵入
する。そして、次に行われる前記ガス流入口２４を閉じ
た状態で行われるガスの吸引排出によってガス通路１４
内が減圧になり、前記ガス通路１４の賦活対象物Ｆ内部
で圧力が大、賦活対象物Ｆ外で圧力が小になる。そのた
め、前記圧力差によって賦活対象物Ｆ内の酸化性ガス
が、賦活対象物Ｆ外へ強引に吸い出されてその際に賦活
対象物Ｆ内に満遍なく接触し、酸化性ガスによる賦活あ
るいは賦活と同時に炭化が効率良く行われる。その後、
前記ガス流動装置１０Ｂから賦活処理済品、すなわち所
望の活性炭多孔体を取り出す。
閉じた状態でガス流入口２４から酸化性ガスが供給され
るため、ガス通路１４内に酸化性ガスが充満してガス通
路１４内の圧力が増大し、その圧力増大によって酸化性
ガスがガス通路１４内の賦活対象物Ｆ内の中心まで侵入
する。そして、次に行われる前記ガス流入口２４を閉じ
た状態で行われるガスの吸引排出によってガス通路１４
内が減圧になり、前記ガス通路１４の賦活対象物Ｆ内部
で圧力が大、賦活対象物Ｆ外で圧力が小になる。そのた
め、前記圧力差によって賦活対象物Ｆ内の酸化性ガス
が、賦活対象物Ｆ外へ強引に吸い出されてその際に賦活
対象物Ｆ内に満遍なく接触し、酸化性ガスによる賦活あ
るいは賦活と同時に炭化が効率良く行われる。その後、
前記ガス流動装置１０Ｂから賦活処理済品、すなわち所
望の活性炭多孔体を取り出す。
【００３０】第３のルートにおける不活性ガス雰囲気下
の加熱処理工程では、前記第１のルートＲ１あるいは第
２のルートＲ２におけるガス賦活処理工程によって得ら
れたガス賦活処理済品を、窒素、アルゴン等の不活性ガ
ス雰囲気下、所要温度で加熱し、再度炭化もしくは黒鉛
化を行って所望の活性炭多孔体を得る。その際の加熱温
度は５００〜３０００℃の範囲、加熱時間は０．５〜６
時間が好ましい。この不活性ガス雰囲気下の加熱処理工
程を行うことによって、得られる活性炭多孔体は強度の
高いものとなる。
の加熱処理工程では、前記第１のルートＲ１あるいは第
２のルートＲ２におけるガス賦活処理工程によって得ら
れたガス賦活処理済品を、窒素、アルゴン等の不活性ガ
ス雰囲気下、所要温度で加熱し、再度炭化もしくは黒鉛
化を行って所望の活性炭多孔体を得る。その際の加熱温
度は５００〜３０００℃の範囲、加熱時間は０．５〜６
時間が好ましい。この不活性ガス雰囲気下の加熱処理工
程を行うことによって、得られる活性炭多孔体は強度の
高いものとなる。
【００３１】
【実施例】以下具体的な実施例について説明する。 ・実施例１ 気孔径２００〜３００μｍ、連続気孔率９５％の軟質ウ
レタン発泡体（商品名：ＭＦ−１００、イノアックコー
ポレーション製）を直径５０ｍｍ、厚み１０ｍｍにカッ
トし、フェノール樹脂原液（商品名：フェノライト５９
００、大日本インキ化学工業製）をエタノールで６０重
量％に希釈した樹脂溶液に浸漬して含浸多孔質発泡体を
形成した。その際、含浸量（目付量）が０．０３ｇ／ｃ
ｍ3となるようにローラで絞った。この含浸多孔質発泡
体を１３０℃で１時間乾燥させた後、アルゴン雰囲気中
１０００℃で２時間焼成し、炭化させて多孔質炭化物を
形成した。
レタン発泡体（商品名：ＭＦ−１００、イノアックコー
ポレーション製）を直径５０ｍｍ、厚み１０ｍｍにカッ
トし、フェノール樹脂原液（商品名：フェノライト５９
００、大日本インキ化学工業製）をエタノールで６０重
量％に希釈した樹脂溶液に浸漬して含浸多孔質発泡体を
形成した。その際、含浸量（目付量）が０．０３ｇ／ｃ
ｍ3となるようにローラで絞った。この含浸多孔質発泡
体を１３０℃で１時間乾燥させた後、アルゴン雰囲気中
１０００℃で２時間焼成し、炭化させて多孔質炭化物を
形成した。
【００３２】前記多孔質炭化物からなる賦活対象物を、
図２に示すようにガス流動装置１０Ａのガス通路１４に
収容して該ガス通路１４の中央を塞ぎ、前記ガス流動装
置１０Ａのガス通路１４を加熱手段１５によって８００
℃に加熱し、５０℃で飽和した蒸留水を酸化性ガスとし
て窒素ガス（純度９９．９％）と共に前記ガス流入口２
４からガス通路１４内に供給し、２時間賦活処理を行
い、実施例１の活性炭多孔体を得た。
図２に示すようにガス流動装置１０Ａのガス通路１４に
収容して該ガス通路１４の中央を塞ぎ、前記ガス流動装
置１０Ａのガス通路１４を加熱手段１５によって８００
℃に加熱し、５０℃で飽和した蒸留水を酸化性ガスとし
て窒素ガス（純度９９．９％）と共に前記ガス流入口２
４からガス通路１４内に供給し、２時間賦活処理を行
い、実施例１の活性炭多孔体を得た。
【００３３】・実施例２ 気孔径２００〜３００μｍ、連続気孔率９５％の軟質ウ
レタン発泡体（商品名：ＭＦ−１００、イノアックコー
ポレーション製）を１００×１００×５ｍｍにカット
し、フェノール樹脂原液（商品名：フェノライト５９０
０、大日本インキ化学工業製）をエタノールで６０重量
％に希釈した樹脂溶液に浸漬して含浸多孔質発泡体を形
成した。含浸量（目付量）は０．０３ｇ／ｃｍ3となる
ようにした。この含浸多孔質発泡体を１３０℃で１時間
乾燥させた後、アルゴン雰囲気中１０００℃で２時間焼
成し、炭化させて多孔質炭化物を形成した。この多孔質
炭化物からなる賦活対象物を、図３に示すようにガス流
動装置１０Ｂのガス通路１４に収容し、前記ガス流動装
置１０Ｂのガス通路１４を加熱手段１５によって８００
℃に加熱し、５０℃で飽和した蒸留水を酸化性ガスとし
て窒素ガス（純度９９．９％）と共に前記ガス流入口２
４からガス通路１４内に供給し、前記ガス流出口３４か
らガス通路１４を真空吸引しながら、２時間賦活処理を
行い、実施例２の活性炭多孔体を得た。
レタン発泡体（商品名：ＭＦ−１００、イノアックコー
ポレーション製）を１００×１００×５ｍｍにカット
し、フェノール樹脂原液（商品名：フェノライト５９０
０、大日本インキ化学工業製）をエタノールで６０重量
％に希釈した樹脂溶液に浸漬して含浸多孔質発泡体を形
成した。含浸量（目付量）は０．０３ｇ／ｃｍ3となる
ようにした。この含浸多孔質発泡体を１３０℃で１時間
乾燥させた後、アルゴン雰囲気中１０００℃で２時間焼
成し、炭化させて多孔質炭化物を形成した。この多孔質
炭化物からなる賦活対象物を、図３に示すようにガス流
動装置１０Ｂのガス通路１４に収容し、前記ガス流動装
置１０Ｂのガス通路１４を加熱手段１５によって８００
℃に加熱し、５０℃で飽和した蒸留水を酸化性ガスとし
て窒素ガス（純度９９．９％）と共に前記ガス流入口２
４からガス通路１４内に供給し、前記ガス流出口３４か
らガス通路１４を真空吸引しながら、２時間賦活処理を
行い、実施例２の活性炭多孔体を得た。
【００３４】・実施例３ 実施例２と同様にして多孔質炭化物からなる賦活対象物
を形成し、その賦活対象物を、図４に示すように、ガス
流動装置１０Ｃのガス通路１４に収容し、前記ガス流動
装置１０Ｃのガス通路１４を加熱手段１５によって８０
０℃に加熱し、前記ガス流出口３４を閉じて５０℃で飽
和した蒸留水を酸化性ガスとして窒素ガス（純度９９．
９％）と共に前記ガス流入口２４からガス通路１４内に
供給するガス圧入供給と、前記ガス流入口２４を閉じ、
前記ガス流出口３４を開いて真空吸引装置によりガス通
路１４内のガスを吸引するガスの吸引排出とをこの順に
３０分間隔で交互に行いながら、２時間賦活処理を行
い、実施例３の活性炭多孔体を得た。
を形成し、その賦活対象物を、図４に示すように、ガス
流動装置１０Ｃのガス通路１４に収容し、前記ガス流動
装置１０Ｃのガス通路１４を加熱手段１５によって８０
０℃に加熱し、前記ガス流出口３４を閉じて５０℃で飽
和した蒸留水を酸化性ガスとして窒素ガス（純度９９．
９％）と共に前記ガス流入口２４からガス通路１４内に
供給するガス圧入供給と、前記ガス流入口２４を閉じ、
前記ガス流出口３４を開いて真空吸引装置によりガス通
路１４内のガスを吸引するガスの吸引排出とをこの順に
３０分間隔で交互に行いながら、２時間賦活処理を行
い、実施例３の活性炭多孔体を得た。
【００３５】・実施例４ 実施例１と同様にして含浸多孔質発泡体を形成した。こ
の含浸多孔質発泡体を、図２に示すようにガス流動装置
１０Ａのガス通路１４に収容して該ガス通路１４の中央
を塞ぎ、前記ガス流動装置１０Ａのガス通路１４を加熱
手段１５によって８００℃に加熱し、５０℃で飽和した
蒸留水を酸化性ガスとして窒素ガス（純度９９．９％）
と共に前記ガス流入口２４からガス通路１４内に供給
し、２時間賦活処理を行った。このガス賦活処理によっ
て、炭化と賦活を同時に行い、実施例４の活性炭多孔体
を得た。
の含浸多孔質発泡体を、図２に示すようにガス流動装置
１０Ａのガス通路１４に収容して該ガス通路１４の中央
を塞ぎ、前記ガス流動装置１０Ａのガス通路１４を加熱
手段１５によって８００℃に加熱し、５０℃で飽和した
蒸留水を酸化性ガスとして窒素ガス（純度９９．９％）
と共に前記ガス流入口２４からガス通路１４内に供給
し、２時間賦活処理を行った。このガス賦活処理によっ
て、炭化と賦活を同時に行い、実施例４の活性炭多孔体
を得た。
【００３６】・実施例５ 実施例２と同様にして含浸多孔質発泡体を形成した。こ
の含浸多孔質発泡体からなる賦活対象物を、図３に示す
ようにガス流動装置１０Ｂのガス通路１４に収容し、前
記ガス流動装置１０Ｂのガス通路１４を加熱手段１５に
よって８００℃に加熱し、５０℃で飽和した蒸留水を酸
化性ガスとして窒素ガス（純度９９．９％）と共に前記
ガス流入口２４からガス通路１４内に供給し、前記ガス
流出口３４からガス通路１４を真空吸引しながら、２時
間賦活処理を行い、その際に炭化と賦活を同時に行って
実施例５の活性炭多孔体を得た。
の含浸多孔質発泡体からなる賦活対象物を、図３に示す
ようにガス流動装置１０Ｂのガス通路１４に収容し、前
記ガス流動装置１０Ｂのガス通路１４を加熱手段１５に
よって８００℃に加熱し、５０℃で飽和した蒸留水を酸
化性ガスとして窒素ガス（純度９９．９％）と共に前記
ガス流入口２４からガス通路１４内に供給し、前記ガス
流出口３４からガス通路１４を真空吸引しながら、２時
間賦活処理を行い、その際に炭化と賦活を同時に行って
実施例５の活性炭多孔体を得た。
【００３７】・実施例６ 実施例２と同様にして多孔質炭化物からなる賦活対象物
を形成し、その賦活対象物を、図４に示すように、ガス
流動装置１０Ｃのガス通路１４に収容し、前記ガス流動
装置１０Ｃのガス通路１４を加熱手段１５によって８０
０℃に加熱し、前記ガス流出口３４を閉じて５０℃で飽
和した蒸留水を酸化性ガスとして窒素ガス（純度９９．
９％）と共に前記ガス流入口２４からガス通路１４内に
供給するガスの圧入供給と、前記ガス流入口２４を閉
じ、前記ガス流出口３４を開いて真空吸引装置によりガ
ス通路１４内のガスを吸引するガスの吸引排出とをこの
順に３０分間隔で交互に行いながら、２時間賦活処理を
行い、その際に炭化と賦活を同時に行って実施例６の活
性炭多孔体を得た。
を形成し、その賦活対象物を、図４に示すように、ガス
流動装置１０Ｃのガス通路１４に収容し、前記ガス流動
装置１０Ｃのガス通路１４を加熱手段１５によって８０
０℃に加熱し、前記ガス流出口３４を閉じて５０℃で飽
和した蒸留水を酸化性ガスとして窒素ガス（純度９９．
９％）と共に前記ガス流入口２４からガス通路１４内に
供給するガスの圧入供給と、前記ガス流入口２４を閉
じ、前記ガス流出口３４を開いて真空吸引装置によりガ
ス通路１４内のガスを吸引するガスの吸引排出とをこの
順に３０分間隔で交互に行いながら、２時間賦活処理を
行い、その際に炭化と賦活を同時に行って実施例６の活
性炭多孔体を得た。
【００３８】・実施例７ 実施例２と同様にしてガス賦活処理まで行った後、ガス
賦活処理済品を、アルゴンガス雰囲気中に移し、１００
０℃で２時間炭化を行い、実施例７の活性炭多孔体を得
た。
賦活処理済品を、アルゴンガス雰囲気中に移し、１００
０℃で２時間炭化を行い、実施例７の活性炭多孔体を得
た。
【００３９】・実施例８ 実施例２と同様にしてガス賦活処理まで行った後、ガス
賦活処理済品を、アルゴンガス雰囲気中に移し、２８０
０℃で２時間黒鉛化を行い、実施例８の活性炭多孔体を
得た。
賦活処理済品を、アルゴンガス雰囲気中に移し、２８０
０℃で２時間黒鉛化を行い、実施例８の活性炭多孔体を
得た。
【００４０】・実施例９ 気孔径２００〜３００μｍ、連続気孔率９５％の軟質ウ
レタン発泡体（商品名：ＭＦ−１００、イノアックコー
ポレーション製）を１９５±５℃で８０秒間かけて５分
の１に圧縮し、得られた圧縮発泡体を１５×１０×０．
１ｃｍにカットし、フェノール樹脂原液（商品名：フェ
ノライト５９００、大日本インキ化学工業製）をエタノ
ールで６０重量％に希釈した樹脂溶液に浸漬して含浸多
孔質発泡体を形成した。その際、含浸量（目付量）が
０．６０〜０．７０ｇ／ｃｍ3となるようにローラで絞
った。この含浸多孔質発泡体を１３０℃で１時間乾燥さ
せた後、アルゴン雰囲気中１０００℃で２時間焼成し、
炭化させて多孔質炭化物を形成した。
レタン発泡体（商品名：ＭＦ−１００、イノアックコー
ポレーション製）を１９５±５℃で８０秒間かけて５分
の１に圧縮し、得られた圧縮発泡体を１５×１０×０．
１ｃｍにカットし、フェノール樹脂原液（商品名：フェ
ノライト５９００、大日本インキ化学工業製）をエタノ
ールで６０重量％に希釈した樹脂溶液に浸漬して含浸多
孔質発泡体を形成した。その際、含浸量（目付量）が
０．６０〜０．７０ｇ／ｃｍ3となるようにローラで絞
った。この含浸多孔質発泡体を１３０℃で１時間乾燥さ
せた後、アルゴン雰囲気中１０００℃で２時間焼成し、
炭化させて多孔質炭化物を形成した。
【００４１】前記多孔質炭化物からなる賦活対象物を、
図４に示すように、ガス流動装置１０Ｃのガス通路１４
に収容し、前記ガス流動装置１０Ｃのガス通路１４を加
熱手段１５によって８００℃に加熱し、前記ガス流出口
３４を閉じて、５０℃で飽和した蒸留水を酸化性ガスと
して窒素ガス（純度９９．９％）と共に前記ガス流入口
２４からガス通路１４内に供給するガスの圧入供給と、
前記ガス流入口２４を閉じ、前記ガス流出口３４を開い
て真空吸引装置によりガス通路１４内のガスを吸引する
ガスの吸引排出とをこの順に３０分間隔で交互に行いな
がら、２時間賦活処理を行い、その際に炭化と賦活を同
時に行って実施例９の活性炭多孔体を得た。
図４に示すように、ガス流動装置１０Ｃのガス通路１４
に収容し、前記ガス流動装置１０Ｃのガス通路１４を加
熱手段１５によって８００℃に加熱し、前記ガス流出口
３４を閉じて、５０℃で飽和した蒸留水を酸化性ガスと
して窒素ガス（純度９９．９％）と共に前記ガス流入口
２４からガス通路１４内に供給するガスの圧入供給と、
前記ガス流入口２４を閉じ、前記ガス流出口３４を開い
て真空吸引装置によりガス通路１４内のガスを吸引する
ガスの吸引排出とをこの順に３０分間隔で交互に行いな
がら、２時間賦活処理を行い、その際に炭化と賦活を同
時に行って実施例９の活性炭多孔体を得た。
【００４２】
【比較例１】・比較例１ 気孔径２００〜３００μｍ、連続気孔率９５％の軟質ウ
レタン発泡体（商品名：ＭＦ−１００、イノアックコー
ポレーション製）を１００×１００×５ｍｍにカット
し、フェノール樹脂原液（商品名：フェノライト５９０
０、大日本インキ化学工業製）をエタノールで６０重量
％に希釈した樹脂溶液に浸漬して含浸多孔質発泡体を形
成した。その際、含浸量（目付量）が０．０３ｇ／ｃｍ
3となるようにローラで絞った。この含浸多孔質発泡体
を１３０℃で１時間乾燥させた後、アルゴン雰囲気中１
０００℃で２時間焼成し、炭化させて多孔質炭化物を形
成した。
レタン発泡体（商品名：ＭＦ−１００、イノアックコー
ポレーション製）を１００×１００×５ｍｍにカット
し、フェノール樹脂原液（商品名：フェノライト５９０
０、大日本インキ化学工業製）をエタノールで６０重量
％に希釈した樹脂溶液に浸漬して含浸多孔質発泡体を形
成した。その際、含浸量（目付量）が０．０３ｇ／ｃｍ
3となるようにローラで絞った。この含浸多孔質発泡体
を１３０℃で１時間乾燥させた後、アルゴン雰囲気中１
０００℃で２時間焼成し、炭化させて多孔質炭化物を形
成した。
【００４３】前記多孔質炭化物からなる賦活対象物を、
図３に示すようなガス流動装置１０Ｃのガス通路１４に
収容し、前記ガス流動装置１０Ｃのガス通路１４を加熱
手段１５によって８００℃に加熱し、５０℃で飽和した
蒸留水を酸化性ガスとして窒素ガス（純度９９．９％）
と共に前記ガス流入口２４からガス通路１４内に供給
し、ガス流出口３４を開放した状態で２時間賦活処理を
行い、比較例の活性炭多孔体を得た。
図３に示すようなガス流動装置１０Ｃのガス通路１４に
収容し、前記ガス流動装置１０Ｃのガス通路１４を加熱
手段１５によって８００℃に加熱し、５０℃で飽和した
蒸留水を酸化性ガスとして窒素ガス（純度９９．９％）
と共に前記ガス流入口２４からガス通路１４内に供給
し、ガス流出口３４を開放した状態で２時間賦活処理を
行い、比較例の活性炭多孔体を得た。
【００４４】このようにして得られた実施例及び比較例
に対して、賦活による重量減（％）、曲げ強度（ＭＰ
ａ）、比表面積（ｍ3／ｇ）、平均孔径（μｍ）を以下
の方法で測定した。測定結果は表１のとおりである。 重量減（％）＝{１−（最終製品の重量）／（賦活対象
物の賦活前の重量）}×１００ 曲げ強度（ＭＰａ）：ＪＩＳ Ｒ １６０１にしたがい
測定。 比表面積（ｍ3／ｇ）：ＢＥＴ法により測定。 平均孔径（μｍ）：最終製品に対してＡＳＴＭ Ｆ ３
１６にしたがい測定。
に対して、賦活による重量減（％）、曲げ強度（ＭＰ
ａ）、比表面積（ｍ3／ｇ）、平均孔径（μｍ）を以下
の方法で測定した。測定結果は表１のとおりである。 重量減（％）＝{１−（最終製品の重量）／（賦活対象
物の賦活前の重量）}×１００ 曲げ強度（ＭＰａ）：ＪＩＳ Ｒ １６０１にしたがい
測定。 比表面積（ｍ3／ｇ）：ＢＥＴ法により測定。 平均孔径（μｍ）：最終製品に対してＡＳＴＭ Ｆ ３
１６にしたがい測定。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、ガス賦活法に
よる処理の際に、一側からガス賦活処理用のガスが流入
して他側から前記ガスが流出するガス通路の途中を塞ぐ
ようにして賦活対象物をガス通路内に収容し、ガス通路
を加熱しながらガス流入口からガス通路内にガスを供給
してガス流入口から賦活対象物間までのガス圧力を増大
させ、該ガス圧力によってガスを賦活対象物内に強制的
に通してガス流出側へ流動させるため、厚みの大きい賦
活対象物に対しても内部まで満遍なく賦活用ガスが侵入
して確実に賦活を行うことができるので、吸着性の高い
活性炭多孔体を得ることができる。
よる処理の際に、一側からガス賦活処理用のガスが流入
して他側から前記ガスが流出するガス通路の途中を塞ぐ
ようにして賦活対象物をガス通路内に収容し、ガス通路
を加熱しながらガス流入口からガス通路内にガスを供給
してガス流入口から賦活対象物間までのガス圧力を増大
させ、該ガス圧力によってガスを賦活対象物内に強制的
に通してガス流出側へ流動させるため、厚みの大きい賦
活対象物に対しても内部まで満遍なく賦活用ガスが侵入
して確実に賦活を行うことができるので、吸着性の高い
活性炭多孔体を得ることができる。
【００４７】請求項２の発明によれば、ガス賦活法によ
る処理の際に、一側からガス賦活処理用のガスが流入し
て他側から前記ガスが流出するガス通路内に賦活対象物
を収容し、ガス通路を加熱しながらガス流入側からガス
を供給すると共に、ガス流出側からガス通路内の真空吸
引を行うため、ガス通路内を通過するガスの流速が大に
なり、厚みの大きい賦活対象物に対しても内部まで満遍
なくガスが侵入して確実に賦活を行うことができるの
で、吸着性の高い活性炭多孔体を得ることができる。
る処理の際に、一側からガス賦活処理用のガスが流入し
て他側から前記ガスが流出するガス通路内に賦活対象物
を収容し、ガス通路を加熱しながらガス流入側からガス
を供給すると共に、ガス流出側からガス通路内の真空吸
引を行うため、ガス通路内を通過するガスの流速が大に
なり、厚みの大きい賦活対象物に対しても内部まで満遍
なくガスが侵入して確実に賦活を行うことができるの
で、吸着性の高い活性炭多孔体を得ることができる。
【００４８】請求項３の発明によれば、ガス賦活法によ
る処理の際に、ガス流出側を閉じた状態でガス通路内を
加熱しながらガス流入側からガス通路にガスを供給する
ガスの圧入供給により、ガス通路内に酸化性ガスが充満
してガス通路内の圧力が増大し、その圧力増大によって
酸化性ガスがガス通路の賦活対象物内の中心まで侵入
し、次に行われるガス流入側を閉じた状態でのガス流出
側からのガスの吸引排出によってガス通路内が減圧にな
り、前記ガス通路の賦活対象物内部で圧力が大、賦活対
象物外で圧力が小になるため、前記圧力差によって賦活
対象物内の酸化性ガスが、賦活対象物外へ強引に吸い出
されるように流動して賦活対象物内と満遍なく接触し、
厚みの大なる賦活対象物でも内部まで確実に賦活を行う
ことができ、吸着性の高い活性炭多孔体を得ることがで
きる。
る処理の際に、ガス流出側を閉じた状態でガス通路内を
加熱しながらガス流入側からガス通路にガスを供給する
ガスの圧入供給により、ガス通路内に酸化性ガスが充満
してガス通路内の圧力が増大し、その圧力増大によって
酸化性ガスがガス通路の賦活対象物内の中心まで侵入
し、次に行われるガス流入側を閉じた状態でのガス流出
側からのガスの吸引排出によってガス通路内が減圧にな
り、前記ガス通路の賦活対象物内部で圧力が大、賦活対
象物外で圧力が小になるため、前記圧力差によって賦活
対象物内の酸化性ガスが、賦活対象物外へ強引に吸い出
されるように流動して賦活対象物内と満遍なく接触し、
厚みの大なる賦活対象物でも内部まで確実に賦活を行う
ことができ、吸着性の高い活性炭多孔体を得ることがで
きる。
【００４９】請求項４の発明によれば、ガス賦活処理の
後に不活性ガス雰囲気下加熱処理を行うため、吸着性の
みならず、強度の高い活性炭多孔体を得ることができ
る。
後に不活性ガス雰囲気下加熱処理を行うため、吸着性の
みならず、強度の高い活性炭多孔体を得ることができ
る。
【図１】この発明の活性炭多孔体の製造方法における製
造工程の例を示す図である。
造工程の例を示す図である。
【図２】一実施例におけるガス賦活処理時を示す装置の
概略断面図である。
概略断面図である。
【図３】他の実施例におけるガス賦活処理時を示す装置
の概略断面図である。
の概略断面図である。
【図４】さらに他の実施例におけるガス賦活処理時を示
す装置の概略断面図である。
す装置の概略断面図である。
１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃ：ガス流動装置 １１：装置本体 １４：ガス通路 ２４：ガス流入口 ３４：ガス流出口 Ｆ：賦活対象物
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 敏博 愛知県名古屋市熱田区千年一丁目16番30号 株式会社イノアックコーポレーション船 方事業所内 Ｆターム(参考） 4G046 HA03 HC12 HC22 HC26 4G066 AA05B AA10D AA14D AC24A AC25A AE12A BA23 BA26 BA35 CA04 DA03 DA07 FA12 FA18 FA22
Claims (4)
- 【請求項１】 連続気孔を有する樹脂製の多孔質発泡体
に熱硬化性樹脂又は熱可塑性性樹脂を含浸させた含浸多
孔質発泡体に対し、又は前記含浸多孔質発泡体を炭化さ
せた多孔質炭化物に対し、ガス賦活処理を行うことによ
り活性炭多孔体を製造する方法において、 前記ガス賦活処理の際に、一側がガス流入口に通じ他側
がガス流出口に通じるガス通路を備えて該ガス通路が加
熱可能となったガス流動装置を用い、 前記ガス通路の途中を塞ぐようにして前記含浸多孔質発
泡体又は多孔質炭化物からなる賦活対象物をガス通路内
に収容し、 前記ガス通路を加熱しながらガス流入口からガス通路内
に賦活用ガスを供給してガス流入口から賦活対象物間ま
でのガス圧力を増大させ、該ガス圧力によってガスを賦
活対象物内に強制的に通してガス流出口側へ流動させる
ことを特徴とする活性炭多孔体の製造方法。 - 【請求項２】 連続気孔を有する樹脂製の多孔質発泡体
に熱硬化性樹脂又は熱可塑性性樹脂を含浸させた含浸多
孔質発泡体に対し、又は前記含浸多孔質発泡体を炭化さ
せた多孔質炭化物に対し、ガス賦活処理を行うことによ
り活性炭多孔体を製造する方法において、 前記ガス賦活処理の際に、一側がガス流入口に通じ他側
がガス流出口に通じるガス通路を備えて該ガス通路が加
熱可能となったガス流動装置を用い、 前記含浸多孔質発泡体又は多孔質炭化物からなる賦活対
象物をガス通路内に収容し、 前記ガス通路を加熱しながらガス流入口からガス通路内
に賦活用ガスを供給すると共に前記ガス流出側からガス
通路内の真空吸引を行うことを特徴とする活性炭多孔体
の製造方法。 - 【請求項３】 連続気孔を有する樹脂製の多孔質発泡体
に熱硬化性樹脂又は熱可塑性性樹脂を含浸させた含浸多
孔質発泡体に対し、又は前記含浸多孔質発泡体を炭化さ
せた多孔質炭化物に対し、ガス賦活処理を行うことによ
り活性炭多孔体を製造する方法において、 前記ガス賦活処理の際に、一側がガス流入口に通じ他側
がガス流出口に通じるガス通路を備えて該ガス通路が加
熱可能となったガス流動装置を用い、 前記含浸多孔質発泡体又は多孔質炭化物からなる賦活対
象物をガス通路内に収容し、 前記ガス流出口を閉じた状態で前記ガス通路内を加熱し
ながらガス流入口からガス通路に賦活用ガスを供給する
ガスの圧入供給と、前記ガス流入口を閉じた状態で前記
ガス通路内を加熱しながらガス流出口からガス通路内を
真空吸引するガスの吸引排出とを、交互に少なくとも一
回行うことにより、前記ガスを賦活対象物内に通してガ
ス流出側へ流動させることを特徴とする活性炭多孔体の
製造方法。 - 【請求項４】 ガス賦活処理後に、賦活処理済品を不活
性ガス雰囲気下加熱処理することを特徴とする請求項１
から３のいずれか１項に記載された活性炭多孔体の製造
方法。
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|---|---|---|---|
| JP2001165033A JP4926336B2 (ja) | 2001-05-31 | 2001-05-31 | 活性炭多孔体の製造方法 |
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|---|---|---|---|
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002356318A true JP2002356318A (ja) | 2002-12-13 |
| JP4926336B2 JP4926336B2 (ja) | 2012-05-09 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001165033A Expired - Fee Related JP4926336B2 (ja) | 2001-05-31 | 2001-05-31 | 活性炭多孔体の製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP4926336B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012196667A (ja) * | 2006-01-30 | 2012-10-18 | Advanced Technology Materials Inc | 流体貯留／分配、および赤外線放射に有用な炭素材料、ならびにそれを使用する装置および方法 |
| US9468901B2 (en) | 2011-01-19 | 2016-10-18 | Entegris, Inc. | PVDF pyrolyzate adsorbent and gas storage and dispensing system utilizing same |
| WO2016175201A1 (ja) * | 2015-04-30 | 2016-11-03 | 国立大学法人信州大学 | 炭素材料の賦活方法 |
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| JPS57118009A (en) * | 1981-01-16 | 1982-07-22 | Kanebo Ltd | Manufacture of activated carbon having network structure |
| JPS5921513A (ja) * | 1982-07-27 | 1984-02-03 | Kanebo Ltd | 網状構造活性炭の製造法 |
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-
2001
- 2001-05-31 JP JP2001165033A patent/JP4926336B2/ja not_active Expired - Fee Related
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