JP2002307128A - 耐焼付き性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具 - Google Patents
耐焼付き性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐焼付き性、耐摩耗性に優れる温熱間加工用
被覆工具を提供する。 【解決手段】 熱間ダイス鋼もしくは高速度鋼を母材と
する、少なくとも作業面に被覆層を有す温熱間加工用工
具であって、該被覆層の最表層は、硫化物であるa層で
あり、かつTi、V、Cr、Al、Siから選んだ1種もしくは2
種以上の金属元素が主体の窒化物、炭化物、炭窒化物の
1種以上からなるb層が、母材直上にある温熱間加工用被
覆工具である。なお、硫化物である本発明のa層は、金
属組成のみの原子%で、Ti、Crの1種もしくは2種が合計
で50%以下、実質的に残部Moであり、層厚を0.5〜10μm
とすることが望ましい。更に上記被覆層は物理蒸着法に
より被覆されたことが望ましく、被覆母材は母材最表面
から25μmの深さにおける硬さが、母材最表面から500μ
mの深さにおける硬さに比べ、200HV0.2以上高いことが
望ましい。
被覆工具を提供する。 【解決手段】 熱間ダイス鋼もしくは高速度鋼を母材と
する、少なくとも作業面に被覆層を有す温熱間加工用工
具であって、該被覆層の最表層は、硫化物であるa層で
あり、かつTi、V、Cr、Al、Siから選んだ1種もしくは2
種以上の金属元素が主体の窒化物、炭化物、炭窒化物の
1種以上からなるb層が、母材直上にある温熱間加工用被
覆工具である。なお、硫化物である本発明のa層は、金
属組成のみの原子%で、Ti、Crの1種もしくは2種が合計
で50%以下、実質的に残部Moであり、層厚を0.5〜10μm
とすることが望ましい。更に上記被覆層は物理蒸着法に
より被覆されたことが望ましく、被覆母材は母材最表面
から25μmの深さにおける硬さが、母材最表面から500μ
mの深さにおける硬さに比べ、200HV0.2以上高いことが
望ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、温間ないしは熱間
で金属同士の摺動を伴う環境にて使用される鍛造用金型
等の温熱間加工用被覆工具に関するものである。
で金属同士の摺動を伴う環境にて使用される鍛造用金型
等の温熱間加工用被覆工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、温熱間加工用工具には、主にＪＩ
Ｓに規定されるＳＫＤ６１、ＳＫＴ４といった熱間金型
用鋼が広く用いられており、特に耐久性を要求される用
途には、これらよりも高温強度の高いＳＫＤ７、ＳＫＤ
８、高速度工具鋼あるいはこれらの改良鋼が使用されて
いる。
Ｓに規定されるＳＫＤ６１、ＳＫＴ４といった熱間金型
用鋼が広く用いられており、特に耐久性を要求される用
途には、これらよりも高温強度の高いＳＫＤ７、ＳＫＤ
８、高速度工具鋼あるいはこれらの改良鋼が使用されて
いる。
【０００３】例えば、温熱間鍛造用金型（以下、金型と
記す）においては、近年の、加工効率の向上、被加工製
品の高精度化、ニアネットシェイプ化の要求に対し、金
型の靭性を保持するとともに、金型作業面の耐摩耗性、
耐焼付き性、耐ヒートクラック性を向上させる目的で、
プラズマ法、塩浴法、ガス法等による窒化処理や、アー
クイオンプレーティング法等の物理蒸着法（以下、ＰＶ
Ｄ法と記す）による皮膜が窒化処理と組み合わされて適
用されるようになってきた。
記す）においては、近年の、加工効率の向上、被加工製
品の高精度化、ニアネットシェイプ化の要求に対し、金
型の靭性を保持するとともに、金型作業面の耐摩耗性、
耐焼付き性、耐ヒートクラック性を向上させる目的で、
プラズマ法、塩浴法、ガス法等による窒化処理や、アー
クイオンプレーティング法等の物理蒸着法（以下、ＰＶ
Ｄ法と記す）による皮膜が窒化処理と組み合わされて適
用されるようになってきた。
【０００４】特開平１１−９２９０９号には、金型母材
とＰＶＤ皮膜の密着性を向上させるために、ＣｒＮまた
はＴｉＡｌＮといったＰＶＤによる被覆の前処理とし
て、ダイアモンドペースト等による被覆母材の表面粗さ
の調整、真空ガス窒化処理の適用、電解法による洗浄が
提案されている。また、特開平１１−１５２５８３号に
は、金型の耐ヒートクラック性、耐酸化性の向上を目的
に、窒化処理とＰＶＤ法によるＴｉＮ、ＣｒＮ、ＴｉＣ
ｒＮの併用が提案されている。
とＰＶＤ皮膜の密着性を向上させるために、ＣｒＮまた
はＴｉＡｌＮといったＰＶＤによる被覆の前処理とし
て、ダイアモンドペースト等による被覆母材の表面粗さ
の調整、真空ガス窒化処理の適用、電解法による洗浄が
提案されている。また、特開平１１−１５２５８３号に
は、金型の耐ヒートクラック性、耐酸化性の向上を目的
に、窒化処理とＰＶＤ法によるＴｉＮ、ＣｒＮ、ＴｉＣ
ｒＮの併用が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
１１−９２９０９号、特開平１１−１５２５８３号の提
案による効果は、従来工具と比較して、２〜３割程度の
寿命向上であり、飛躍的な工具寿命の改善は達成でき
ず、加工効率の向上、被加工製品の高精度化、ニアネッ
トシェイプ化といった要求に対しては十分に満足できる
ものではなかった。
１１−９２９０９号、特開平１１−１５２５８３号の提
案による効果は、従来工具と比較して、２〜３割程度の
寿命向上であり、飛躍的な工具寿命の改善は達成でき
ず、加工効率の向上、被加工製品の高精度化、ニアネッ
トシェイプ化といった要求に対しては十分に満足できる
ものではなかった。
【０００６】特に被加工製品のニアネットシェイプ化
は、製品形状が複雑となるため、加工時には、被加工材
の肉流れ速度が速くなるだけではなく、金型作業面への
負荷応力も大きくなり、金型の作業面と被加工材との界
面では、早期に焼付き、かじり等が発生することとな
る。これは、鍛造条件の過酷さに起因する潤滑剤の途切
れも要因の一つと考えられる。
は、製品形状が複雑となるため、加工時には、被加工材
の肉流れ速度が速くなるだけではなく、金型作業面への
負荷応力も大きくなり、金型の作業面と被加工材との界
面では、早期に焼付き、かじり等が発生することとな
る。これは、鍛造条件の過酷さに起因する潤滑剤の途切
れも要因の一つと考えられる。
【０００７】このような焼付き、かじり等の発生は、金
型作業面と被加工材との界面で、過大な摩擦力を働かせ
ることとなり、著しい摩擦熱が発生する。その結果、金
型材表面部では熱により母材が極端に軟化するため、皮
膜は容易に剥離してしまい、金型の耐摩耗性は極端に低
下してしまう。製品形状によっては、上記摩擦熱が、金
型材自身の変態点（７００〜９００℃）を上回るほど高
温になる場合があり、金型がさらされる環境は、非常に
厳しいものとなる。
型作業面と被加工材との界面で、過大な摩擦力を働かせ
ることとなり、著しい摩擦熱が発生する。その結果、金
型材表面部では熱により母材が極端に軟化するため、皮
膜は容易に剥離してしまい、金型の耐摩耗性は極端に低
下してしまう。製品形状によっては、上記摩擦熱が、金
型材自身の変態点（７００〜９００℃）を上回るほど高
温になる場合があり、金型がさらされる環境は、非常に
厳しいものとなる。
【０００８】現在、温熱間金型用として提案されている
ＰＶＤ皮膜は、金型母材と皮膜の密着性向上を主体に改
善が行われているため、先述の焼付き、かじり等が早期
に発生する環境で使用すると、過大な摩擦熱の発生によ
って、母材が極端に軟化してしまい、その効果を十分に
発揮する間もなく剥離してしまうという問題があった。
ＰＶＤ皮膜は、金型母材と皮膜の密着性向上を主体に改
善が行われているため、先述の焼付き、かじり等が早期
に発生する環境で使用すると、過大な摩擦熱の発生によ
って、母材が極端に軟化してしまい、その効果を十分に
発揮する間もなく剥離してしまうという問題があった。
【０００９】本発明の目的は、上記のような問題を解消
した耐焼付き性、耐摩耗性に優れる温熱間加工用被覆工
具を提供することである。
した耐焼付き性、耐摩耗性に優れる温熱間加工用被覆工
具を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者は、温熱間加工
用工具における耐焼付き性および耐摩耗性に及ぼす、Ｐ
ＶＤ皮膜の組成、層構造ならびに成膜条件の影響につい
て詳細な検討を行った。
用工具における耐焼付き性および耐摩耗性に及ぼす、Ｐ
ＶＤ皮膜の組成、層構造ならびに成膜条件の影響につい
て詳細な検討を行った。
【００１１】その結果、最表層に硫化物層を形成させ、
かつ、母材直上には、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉから
選んだ１種もしくは２種以上の金属元素が主体の窒化
物、炭化物、炭窒化物の１種以上を形成することで温熱
間加工用工具として極めて良好な耐焼付き性ならびに耐
摩耗性が得られることを見いだした。この結果により、
例えば熱間鍛造用金型においては、鍛造初期の局部的な
焼付きと、鍛造中期以降の被加工材との摺動発熱は十分
に抑制され、熱間鍛造金型として著しく寿命が向上する
ということを確認した。
かつ、母材直上には、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉから
選んだ１種もしくは２種以上の金属元素が主体の窒化
物、炭化物、炭窒化物の１種以上を形成することで温熱
間加工用工具として極めて良好な耐焼付き性ならびに耐
摩耗性が得られることを見いだした。この結果により、
例えば熱間鍛造用金型においては、鍛造初期の局部的な
焼付きと、鍛造中期以降の被加工材との摺動発熱は十分
に抑制され、熱間鍛造金型として著しく寿命が向上する
ということを確認した。
【００１２】すなわち、本発明の第１発明は、熱間ダイ
ス鋼もしくは高速度鋼を母材とする、少なくとも作業面
に被覆層を有す温熱間加工用工具であって、該被覆層の
最表層は、硫化物であるａ層であり、かつＴｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ａｌ、Ｓｉから選んだ１種もしくは２種以上の金属
元素が主体の窒化物、炭化物、炭窒化物の１種以上から
なるｂ層が、母材直上にあることを特徴とする耐焼付き
性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具であ
る。
ス鋼もしくは高速度鋼を母材とする、少なくとも作業面
に被覆層を有す温熱間加工用工具であって、該被覆層の
最表層は、硫化物であるａ層であり、かつＴｉ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ａｌ、Ｓｉから選んだ１種もしくは２種以上の金属
元素が主体の窒化物、炭化物、炭窒化物の１種以上から
なるｂ層が、母材直上にあることを特徴とする耐焼付き
性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具であ
る。
【００１３】なお、硫化物である本発明のａ層は、金属
組成のみの原子％で、Ｔｉ、Ｃｒの１種もしくは２種が
合計で５０％以下、実質的に残部Ｍｏであり、層厚を
０．５〜１０μｍとすることが望ましい。更に上記被覆
層は物理蒸着法により被覆されたことが望ましく、被覆
母材は母材最表面から２５μｍの深さにおける硬さが、
母材最表面から５００μｍの深さにおける硬さに比べ、
２００ＨＶ０．２以上高いことが望ましい。
組成のみの原子％で、Ｔｉ、Ｃｒの１種もしくは２種が
合計で５０％以下、実質的に残部Ｍｏであり、層厚を
０．５〜１０μｍとすることが望ましい。更に上記被覆
層は物理蒸着法により被覆されたことが望ましく、被覆
母材は母材最表面から２５μｍの深さにおける硬さが、
母材最表面から５００μｍの深さにおける硬さに比べ、
２００ＨＶ０．２以上高いことが望ましい。
【００１４】
【発明の実施の形態】まず、本発明の温熱間加工用被覆
工具は、その被覆層が形成される母材として、熱間強度
に優れる材料を適用する。この材料としては、例えば従
来よりその温熱間工具として適用されている鋼素材であ
ればよく、例えばＪＩＳに規定される熱間ダイス鋼や高
速度鋼、そしてそれらの改良鋼であってもよい。はじめ
に請求項中記載のａ層に関し、その構成要件について詳
しく述べる。
工具は、その被覆層が形成される母材として、熱間強度
に優れる材料を適用する。この材料としては、例えば従
来よりその温熱間工具として適用されている鋼素材であ
ればよく、例えばＪＩＳに規定される熱間ダイス鋼や高
速度鋼、そしてそれらの改良鋼であってもよい。はじめ
に請求項中記載のａ層に関し、その構成要件について詳
しく述べる。
【００１５】ＴｉＮ、ＣｒＮ、ＴｉＡｌＮといったＰＶ
Ｄ法による皮膜は、窒化層に比べ著しく硬さは高いこと
から、切削工具を主体に適用が広がっている。例えば窒
化層の硬さは、被処理材の組成にもよるが、１０００〜
１１００ＨＶであるのに対して、ＴｉＮでは２０００〜
２２００ＨＶ、ＣｒＮでは１８００〜２０００ＨＶ、Ｔ
ｉＡｌＮでは２４００〜２７００ＨＶと、窒化層に比べ
約２倍以上の硬さが得られる。このため、本来耐摩耗性
はＰＶＤによる皮膜の方が優れているはずである。
Ｄ法による皮膜は、窒化層に比べ著しく硬さは高いこと
から、切削工具を主体に適用が広がっている。例えば窒
化層の硬さは、被処理材の組成にもよるが、１０００〜
１１００ＨＶであるのに対して、ＴｉＮでは２０００〜
２２００ＨＶ、ＣｒＮでは１８００〜２０００ＨＶ、Ｔ
ｉＡｌＮでは２４００〜２７００ＨＶと、窒化層に比べ
約２倍以上の硬さが得られる。このため、本来耐摩耗性
はＰＶＤによる皮膜の方が優れているはずである。
【００１６】そこで発明者は温熱間加工用金型の使用環
境と表面処理に必要とされる特性について種々検討を重
ねた結果、上記ＰＶＤ法による硬質皮膜は、金型、特に
温熱間加工用金型において非常に重要な特性である耐焼
付き性が、十分でないということを確認した。
境と表面処理に必要とされる特性について種々検討を重
ねた結果、上記ＰＶＤ法による硬質皮膜は、金型、特に
温熱間加工用金型において非常に重要な特性である耐焼
付き性が、十分でないということを確認した。
【００１７】本発明では硫化物のａ層を、最表層に被覆
することが重要である。一般に硫化物は冷間で使用され
る摺動部品等において摩擦係数を低下させる固体潤滑材
として知られているが、発明者の研究によると熱間にお
いても、耐焼付き性という点で著しい効果が認められ
た。
することが重要である。一般に硫化物は冷間で使用され
る摺動部品等において摩擦係数を低下させる固体潤滑材
として知られているが、発明者の研究によると熱間にお
いても、耐焼付き性という点で著しい効果が認められ
た。
【００１８】表１はＪＩＳに規定されるＳＫＨ５１（硬
さ６０ＨＲＣ）を直径５ｍｍ、長さ２０ｍｍの円柱状テ
ストピースに加工し、直径５ｍｍの試験部にＰＶＤ法に
て各種皮膜を被覆し、熱間焼付き評価試験を行った結果
を示したものである。熱間焼付き試験は、テストピース
の一端部を、ボール盤のチャックに取り付け、１５４０
ｒｐｍで回転させながら、相手材である６００℃に加熱
したＳＮＣＭ４３９製の３０ｍｍ×３０ｍｍ、厚み２０
ｍｍのブロックに、被覆面をある所定の面圧で押付け、
最高４０秒間摩擦摺動させた。この時、テストピースが
摩擦発熱により座屈し、相手材に焼付いた面圧を焼付き
限界面圧と見なし評価するものである。
さ６０ＨＲＣ）を直径５ｍｍ、長さ２０ｍｍの円柱状テ
ストピースに加工し、直径５ｍｍの試験部にＰＶＤ法に
て各種皮膜を被覆し、熱間焼付き評価試験を行った結果
を示したものである。熱間焼付き試験は、テストピース
の一端部を、ボール盤のチャックに取り付け、１５４０
ｒｐｍで回転させながら、相手材である６００℃に加熱
したＳＮＣＭ４３９製の３０ｍｍ×３０ｍｍ、厚み２０
ｍｍのブロックに、被覆面をある所定の面圧で押付け、
最高４０秒間摩擦摺動させた。この時、テストピースが
摩擦発熱により座屈し、相手材に焼付いた面圧を焼付き
限界面圧と見なし評価するものである。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１より、アークイオンプレーティング法
にて成膜したＴｉＮ、ＣｒＮ、ＴｉＡｌＮといったＰＶ
Ｄ皮膜に比べ、代表的な硫化物であるＭｏＳ２をスパッ
タリング法でＴｉＮ、ＣｒＮ、ＴｉＡｌＮの上に適用し
た皮膜の方が、著しく高い焼付き限界面圧を有している
ことがわかる。このように、従来は冷間での摺動摩擦で
しか効果が確認されていなかった硫化物が、熱間におい
ても十分に効果的であることが認められた。このような
理由から、本発明においては、硫化物であるａ層を、被
覆面最表層に被覆することが必要である。
にて成膜したＴｉＮ、ＣｒＮ、ＴｉＡｌＮといったＰＶ
Ｄ皮膜に比べ、代表的な硫化物であるＭｏＳ２をスパッ
タリング法でＴｉＮ、ＣｒＮ、ＴｉＡｌＮの上に適用し
た皮膜の方が、著しく高い焼付き限界面圧を有している
ことがわかる。このように、従来は冷間での摺動摩擦で
しか効果が確認されていなかった硫化物が、熱間におい
ても十分に効果的であることが認められた。このような
理由から、本発明においては、硫化物であるａ層を、被
覆面最表層に被覆することが必要である。
【００２１】また、硫化物である本発明のａ層は、金属
組成のみの原子％で、Ｔｉ、Ｃｒの１種もしくは２種が
合計で５０％以下であり、実質的に残部Ｍｏであること
が望ましい。詳しくは金属元素としてＭｏを主体（実質
１００（原子％）を含む）とする二硫化物であることが
望ましい。Ｔｉ、Ｃｒは、Ｍｏの硫化物中に含有させる
ことで、硫化物の硬さを向上させる効果がある。しかし
ながら、金属組成のみの原子％で、Ｔｉ、Ｃｒの合計が
５０％を越えて含有すると、Ｍｏ硫化物の耐焼付き性を
向上させる効果が低下する。そのため、硫化物である本
発明のａ層は、金属組成のみの原子％で、Ｔｉ、Ｃｒの
１種もしくは２種が合計で５０％以下であり、実質的に
残部Ｍｏであることが望ましい。
組成のみの原子％で、Ｔｉ、Ｃｒの１種もしくは２種が
合計で５０％以下であり、実質的に残部Ｍｏであること
が望ましい。詳しくは金属元素としてＭｏを主体（実質
１００（原子％）を含む）とする二硫化物であることが
望ましい。Ｔｉ、Ｃｒは、Ｍｏの硫化物中に含有させる
ことで、硫化物の硬さを向上させる効果がある。しかし
ながら、金属組成のみの原子％で、Ｔｉ、Ｃｒの合計が
５０％を越えて含有すると、Ｍｏ硫化物の耐焼付き性を
向上させる効果が低下する。そのため、硫化物である本
発明のａ層は、金属組成のみの原子％で、Ｔｉ、Ｃｒの
１種もしくは２種が合計で５０％以下であり、実質的に
残部Ｍｏであることが望ましい。
【００２２】更にａ層は、層厚が０．５〜１０μｍであ
ることが望ましい。層厚が０．５μｍ未満であると、熱
間における耐焼付き性の向上効果が十分に得られず、逆
に１０μｍを越えて成膜すると、早期に剥離してしまう
可能性が高くなる。よって、本発明のａ層は、層厚が
０．５〜１０μｍであることが望ましい。更に望ましい
層厚は、１〜５μｍである。
ることが望ましい。層厚が０．５μｍ未満であると、熱
間における耐焼付き性の向上効果が十分に得られず、逆
に１０μｍを越えて成膜すると、早期に剥離してしまう
可能性が高くなる。よって、本発明のａ層は、層厚が
０．５〜１０μｍであることが望ましい。更に望ましい
層厚は、１〜５μｍである。
【００２３】本発明のａ層は、耐焼付き性という特性の
向上を主体に適用されているのみであり、温熱間加工用
金型としての耐摩耗性は十分ではない。そのため、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉから選んだ１種もしくは２種
以上の金属元素が主体の窒化物、炭化物、炭窒化物の１
種以上からなるｂ層を、母材直上に成膜することが必要
である。
向上を主体に適用されているのみであり、温熱間加工用
金型としての耐摩耗性は十分ではない。そのため、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉから選んだ１種もしくは２種
以上の金属元素が主体の窒化物、炭化物、炭窒化物の１
種以上からなるｂ層を、母材直上に成膜することが必要
である。
【００２４】ここで本発明のｂ層は、例えば窒化物にお
いては、ＴｉＮ、ＣｒＮ、ＶＮ、ＣｒＮといった金属元
素が１種の場合や、ＴｉＶＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＳｉ
Ｎ、ＣｒＳｉＮ、ＣｒＡｌＮ、ＴｉＡｌＳｉＮといった
金属元素が２種類以上の場合が挙げられる。金型の形状
が極めて複雑で、凸部において非常に応力が集中しやす
い場合では、上記窒化物の中でも比較的残留応力が小さ
く、密着性に優れる、ＴｉＮ、ＣｒＮ、ＶＮ、ＴｉＶＮ
といった皮膜の適用が好ましく、鍛造温度が高く、皮膜
に耐酸化性が求められる場合には、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＳ
ｉＮ、ＣｒＡｌＮ、ＣｒＳｉＮといったＡｌ、Ｓｉを含
む皮膜が望ましい。
いては、ＴｉＮ、ＣｒＮ、ＶＮ、ＣｒＮといった金属元
素が１種の場合や、ＴｉＶＮ、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＳｉ
Ｎ、ＣｒＳｉＮ、ＣｒＡｌＮ、ＴｉＡｌＳｉＮといった
金属元素が２種類以上の場合が挙げられる。金型の形状
が極めて複雑で、凸部において非常に応力が集中しやす
い場合では、上記窒化物の中でも比較的残留応力が小さ
く、密着性に優れる、ＴｉＮ、ＣｒＮ、ＶＮ、ＴｉＶＮ
といった皮膜の適用が好ましく、鍛造温度が高く、皮膜
に耐酸化性が求められる場合には、ＴｉＡｌＮ、ＴｉＳ
ｉＮ、ＣｒＡｌＮ、ＣｒＳｉＮといったＡｌ、Ｓｉを含
む皮膜が望ましい。
【００２５】上記は窒化物を例として挙げたが、炭化
物、炭窒化物についても同様の効果であり、また、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉからの選択を主体（金属元素
のみの原子％で実質１００％を含む）とするも、必要に
応じてIVａ、Vａ、VIａ属の金属元素ならびにＢ等を、
金属元素のみの原子％で３０％以下、更には１０％以下
微量添加してもよい。更に異なる組成の窒化物、炭化
物、炭窒化物を２種以上選択し、多層膜として適用して
もよい。
物、炭窒化物についても同様の効果であり、また、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉからの選択を主体（金属元素
のみの原子％で実質１００％を含む）とするも、必要に
応じてIVａ、Vａ、VIａ属の金属元素ならびにＢ等を、
金属元素のみの原子％で３０％以下、更には１０％以下
微量添加してもよい。更に異なる組成の窒化物、炭化
物、炭窒化物を２種以上選択し、多層膜として適用して
もよい。
【００２６】以上、本発明の温熱間加工用被覆工具は、
熱間ダイス鋼もしくは高速度鋼を母材とする、少なくと
も作業面に、上記構成の被覆層を有す温熱間加工用工具
であって、その効果を得るに好ましい一具体例として
は、母材直上に本発明のｂ層を形成し、そして、該ｂ層
の上に最表層となる本発明のａ層を形成するものであ
る。
熱間ダイス鋼もしくは高速度鋼を母材とする、少なくと
も作業面に、上記構成の被覆層を有す温熱間加工用工具
であって、その効果を得るに好ましい一具体例として
は、母材直上に本発明のｂ層を形成し、そして、該ｂ層
の上に最表層となる本発明のａ層を形成するものであ
る。
【００２７】本発明の温熱間加工用被覆工具は、その被
覆方法について特に限定されるものではないが、被覆母
材の熱影響、工具の疲労強度、皮膜の密着性等を考慮す
ると、被覆母材である熱間ダイス鋼もしくは高速度鋼の
焼戻し温度以下で成膜でき、皮膜に圧縮応力が残留する
アークイオンプレーティング法もしくはスパッタリング
法といった被覆母材側にＢｉａｓ電圧を印可する物理蒸
着法であることが望ましい。
覆方法について特に限定されるものではないが、被覆母
材の熱影響、工具の疲労強度、皮膜の密着性等を考慮す
ると、被覆母材である熱間ダイス鋼もしくは高速度鋼の
焼戻し温度以下で成膜でき、皮膜に圧縮応力が残留する
アークイオンプレーティング法もしくはスパッタリング
法といった被覆母材側にＢｉａｓ電圧を印可する物理蒸
着法であることが望ましい。
【００２８】更に本発明の被覆母材は、より耐摩耗性の
向上を目的に、母材最表面から２５μｍの深さにおける
硬さが、母材最表面から５００μｍの深さにおける硬さ
に比べ、２００ＨＶ０．２以上高いこと、つまりその具
体例として、窒化処理、浸炭処理等と言った拡散を利用
した表面硬化処理を予め適用することが望ましい。この
時、窒化処理で形成される白層と呼ばれる窒化物層や、
浸炭で認められる炭化物層と言った化合物層は、ｂ層の
密着性を低下させる原因となるため、処理条件の制御に
より形成させないようにするか、研磨等により除去する
ことが望ましい。
向上を目的に、母材最表面から２５μｍの深さにおける
硬さが、母材最表面から５００μｍの深さにおける硬さ
に比べ、２００ＨＶ０．２以上高いこと、つまりその具
体例として、窒化処理、浸炭処理等と言った拡散を利用
した表面硬化処理を予め適用することが望ましい。この
時、窒化処理で形成される白層と呼ばれる窒化物層や、
浸炭で認められる炭化物層と言った化合物層は、ｂ層の
密着性を低下させる原因となるため、処理条件の制御に
より形成させないようにするか、研磨等により除去する
ことが望ましい。
【００２９】
【実施例】次に実施例に基づき詳細に説明するが、本発
明は下記実施例によって限定を受けるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲で任意に変更が可能であ
り、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
明は下記実施例によって限定を受けるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲で任意に変更が可能であ
り、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００３０】（実施例１）ＪＩＳに規定されるＳＫＤ６
１を用意し、１０３０℃より油焼入れ後、５５０〜６３
０℃での焼戻しにより４７ＨＲＣに調質した。その後、
熱間焼付き性評価用に直径５ｍｍ、長さ２０ｍｍの円柱
状テストピースの加工を行った。
１を用意し、１０３０℃より油焼入れ後、５５０〜６３
０℃での焼戻しにより４７ＨＲＣに調質した。その後、
熱間焼付き性評価用に直径５ｍｍ、長さ２０ｍｍの円柱
状テストピースの加工を行った。
【００３１】次に、流量比５％Ｎ２（残Ｈ２）雰囲気中
で、５５０℃、１０時間保持の条件でイオン窒化処理を
施した。得られたテストピースは、それぞれの試験面を
研磨によって鏡面に仕上げた。なお、仕上げ後の表面よ
り２５μｍの深さにおける硬さは、全テストピースに
て、その５００μｍの深さにおける硬さより２００ＨＶ
０．２以上に硬化されていることを確認済みである。そ
して、仕上げ後の母材表面に対し、次に示す条件にてＰ
ＶＤ法による被覆を行った。
で、５５０℃、１０時間保持の条件でイオン窒化処理を
施した。得られたテストピースは、それぞれの試験面を
研磨によって鏡面に仕上げた。なお、仕上げ後の表面よ
り２５μｍの深さにおける硬さは、全テストピースに
て、その５００μｍの深さにおける硬さより２００ＨＶ
０．２以上に硬化されていることを確認済みである。そ
して、仕上げ後の母材表面に対し、次に示す条件にてＰ
ＶＤ法による被覆を行った。
【００３２】母材直上のｂ層は、小型アークイオンプレ
ーティング装置にて、圧力０．５ＰａのＡｒ雰囲気中
で、被覆母材に−４００ＶのＢｉａｓ電圧を印可し、６
０分の熱フィラメントによるプラズマクリーニングを行
った後、金属成分の蒸発源である各種金属製ターゲット
ならびに反応ガスとしてＮ２ガスを用い、被覆母材温度
５００℃、反応ガス圧力３．０Ｐａ、−７０ＶのＢｉａ
ｓ電圧にて層厚が５μｍとなるよう成膜した。
ーティング装置にて、圧力０．５ＰａのＡｒ雰囲気中
で、被覆母材に−４００ＶのＢｉａｓ電圧を印可し、６
０分の熱フィラメントによるプラズマクリーニングを行
った後、金属成分の蒸発源である各種金属製ターゲット
ならびに反応ガスとしてＮ２ガスを用い、被覆母材温度
５００℃、反応ガス圧力３．０Ｐａ、−７０ＶのＢｉａ
ｓ電圧にて層厚が５μｍとなるよう成膜した。
【００３３】また、ａ層の被覆については、小型スパッ
タリング装置にて、皮膜源に硫化物ターゲットを用い、
被覆材温度３００℃、Ａｒ雰囲気中０．８Ｐａの圧力
で、ターゲットへの投入電力を４ｋＷにし、被覆材にＢ
ｉａｓ電圧を−１００Ｖ印可し、層厚が４μｍになるよ
うに成膜を行った。
タリング装置にて、皮膜源に硫化物ターゲットを用い、
被覆材温度３００℃、Ａｒ雰囲気中０．８Ｐａの圧力
で、ターゲットへの投入電力を４ｋＷにし、被覆材にＢ
ｉａｓ電圧を−１００Ｖ印可し、層厚が４μｍになるよ
うに成膜を行った。
【００３４】また、従来例としては、前記イオン窒化処
理後にＴｉＮ、ＣｒＮ、（Ｔｉ０． ４５Ａｌ０．５５）
Ｎを、前記ｂ層の被覆と同じ条件で成膜したものを用意
した。
理後にＴｉＮ、ＣｒＮ、（Ｔｉ０． ４５Ａｌ０．５５）
Ｎを、前記ｂ層の被覆と同じ条件で成膜したものを用意
した。
【００３５】熱間焼付き試験は、前述の円柱状テストピ
ース一端部を、ボール盤のチャックに取り付け、１５４
０ｒｐｍで回転させながら、相手材である６００℃に加
熱したＳＮＣＭ４３９製の３０ｍｍ×３０ｍｍ、厚み２
０ｍｍのブロックに、ある所定の面圧で押付け、最高４
０秒間摩擦摺動させた。この時、供試部材が摩擦発熱に
より座屈し、相手材に焼付いた面圧を焼付き限界面圧と
見なし評価した。表２に各テストピースの被覆層の詳細
と、熱間焼付き試験の結果を示す。
ース一端部を、ボール盤のチャックに取り付け、１５４
０ｒｐｍで回転させながら、相手材である６００℃に加
熱したＳＮＣＭ４３９製の３０ｍｍ×３０ｍｍ、厚み２
０ｍｍのブロックに、ある所定の面圧で押付け、最高４
０秒間摩擦摺動させた。この時、供試部材が摩擦発熱に
より座屈し、相手材に焼付いた面圧を焼付き限界面圧と
見なし評価した。表２に各テストピースの被覆層の詳細
と、熱間焼付き試験の結果を示す。
【００３６】
【表２】
【００３７】表２に示すように、本発明例は、被覆層の
構成が本発明の規定範囲を満足しているため、熱間焼付
き試験における焼付き限界面圧が、いずれも著しく優れ
ていることがわかる。一方、本発明のａ層を被覆しなか
った従来例は、焼付き限界荷重が極めて低い値となっ
た。以上のことから、熱間における耐焼付き性を向上さ
せるためには、本発明を満足しなければならないことが
わかる。
構成が本発明の規定範囲を満足しているため、熱間焼付
き試験における焼付き限界面圧が、いずれも著しく優れ
ていることがわかる。一方、本発明のａ層を被覆しなか
った従来例は、焼付き限界荷重が極めて低い値となっ
た。以上のことから、熱間における耐焼付き性を向上さ
せるためには、本発明を満足しなければならないことが
わかる。
【００３８】（実施例２）次に、表２中の本発明例Ｎ
ｏ．２、Ｎｏ．７、Ｎｏ．１２、Ｎｏ．１３、従来例Ｎ
ｏ．２１、Ｎｏ．２２と同等の表面被覆層構成であるギ
ア成型用熱間鍛造用金型を作製し、実金型における寿命
で評価を行った。
ｏ．２、Ｎｏ．７、Ｎｏ．１２、Ｎｏ．１３、従来例Ｎ
ｏ．２１、Ｎｏ．２２と同等の表面被覆層構成であるギ
ア成型用熱間鍛造用金型を作製し、実金型における寿命
で評価を行った。
【００３９】表３に示す化学成分のＪＩＳ ＳＫＤ６１
の改良材を、金型近似形状に粗加工し、１０３０℃の油
焼入れを行い，５５０〜６３０℃の焼戻しにより５０Ｈ
ＲＣに調質した。その後、仕上加工を行い、それぞれ実
施例１と同様の条件で窒化処理ならびにＰＶＤ法による
成膜を施した。なお、窒化・仕上げ後の表面より２５μ
ｍの深さにおける硬さが、その５００μｍの深さにおけ
る硬さより２００ＨＶ０．２以上に硬化されていること
は確認済みである。
の改良材を、金型近似形状に粗加工し、１０３０℃の油
焼入れを行い，５５０〜６３０℃の焼戻しにより５０Ｈ
ＲＣに調質した。その後、仕上加工を行い、それぞれ実
施例１と同様の条件で窒化処理ならびにＰＶＤ法による
成膜を施した。なお、窒化・仕上げ後の表面より２５μ
ｍの深さにおける硬さが、その５００μｍの深さにおけ
る硬さより２００ＨＶ０．２以上に硬化されていること
は確認済みである。
【００４０】
【表３】
【００４１】上記にて作製された金型は、直径１７６ｍ
ｍ、高さ８４ｍｍの寸法で、その一端面にギア成形用の
型彫りが施してある。そして、１０００ｔの鍛造プレス
を用い、１２００℃に加熱したＳＣＭ４２０ワークを熱
間鍛造成形した。表４に各金型の寿命を示す。
ｍ、高さ８４ｍｍの寸法で、その一端面にギア成形用の
型彫りが施してある。そして、１０００ｔの鍛造プレス
を用い、１２００℃に加熱したＳＣＭ４２０ワークを熱
間鍛造成形した。表４に各金型の寿命を示す。
【００４２】
【表４】
【００４３】金型はいずれも摩耗による損傷で寿命とな
ったが、本発明例は従来例に比べ、いずれも金型寿命が
３倍以上に向上した。つまり、本発明を熱間鍛造用金型
に適用した場合には、耐焼付き性、耐かじり性が向上す
ることで、摩擦発熱による型材の軟化が抑制され、結果
として耐摩耗性が改善できるため、金型の寿命は飛躍的
に向上する。
ったが、本発明例は従来例に比べ、いずれも金型寿命が
３倍以上に向上した。つまり、本発明を熱間鍛造用金型
に適用した場合には、耐焼付き性、耐かじり性が向上す
ることで、摩擦発熱による型材の軟化が抑制され、結果
として耐摩耗性が改善できるため、金型の寿命は飛躍的
に向上する。
【００４４】なお、実施例１および２においては、ｂ層
が窒化物の場合を例にして示したが、ｂ層が炭化物もし
くは炭窒化物、さらにはそれらを含む構成であっても、
同様の効果が得られる。
が窒化物の場合を例にして示したが、ｂ層が炭化物もし
くは炭窒化物、さらにはそれらを含む構成であっても、
同様の効果が得られる。
【００４５】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明で規定した
表面被覆層構造を適用することにより、耐焼付き性、耐
かじり性は著しく向上する。その結果、温熱間加工用工
具として、耐摩耗性の改善が達成できるため、工具寿命
を飛躍的に向上させることが可能である。
表面被覆層構造を適用することにより、耐焼付き性、耐
かじり性は著しく向上する。その結果、温熱間加工用工
具として、耐摩耗性の改善が達成できるため、工具寿命
を飛躍的に向上させることが可能である。
Claims (4)
- 【請求項１】 熱間ダイス鋼もしくは高速度鋼を母材と
する、少なくとも作業面に被覆層を有す温熱間加工用工
具であって、該被覆層の最表層は、硫化物であるａ層で
あり、かつＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｓｉから選んだ１種
もしくは２種以上の金属元素が主体の窒化物、炭化物、
炭窒化物の１種以上からなるｂ層が、母材直上にあるこ
とを特徴とする耐焼付き性および耐摩耗性に優れた温熱
間加工用被覆工具。 - 【請求項２】 硫化物である該ａ層は、金属組成のみの
原子％で、Ｔｉ、Ｃｒの１種もしくは２種が合計で５０
％以下、実質的に残部Ｍｏであり、層厚が０．５〜１０
μｍであることを特徴とする請求項１に記載の耐焼付き
性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具。 - 【請求項３】 被覆層は物理蒸着法により被覆したこと
を特徴とする請求項１または２に記載の耐焼付き性およ
び耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具。 - 【請求項４】 被覆母材最表面から２５μｍの深さにお
ける硬さが、母材最表面から５００μｍの深さにおける
硬さに比べ、２００ＨＶ０．２以上高いことを特徴とす
る請求項１ないし３のいずれかに記載の耐焼付き性およ
び耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001111706A JP2002307128A (ja) | 2001-04-10 | 2001-04-10 | 耐焼付き性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具 |
| AT02006813T ATE509139T1 (de) | 2001-03-30 | 2002-03-25 | Beschichtetes schneidwerkzeug für warm/und heissverformen |
| EP20020006813 EP1245699B1 (en) | 2001-03-30 | 2002-03-25 | Coated tool for warm and/or hot working |
| US10/107,194 US6811899B2 (en) | 2001-03-30 | 2002-03-28 | Coated tool for warm-and/or-hot working with superior galling resistance property and superior wear resistance |
| CNB021084041A CN1204293C (zh) | 2001-03-30 | 2002-03-29 | 耐烧结性及耐磨耗性优良的中高温加工用被覆工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001111706A JP2002307128A (ja) | 2001-04-10 | 2001-04-10 | 耐焼付き性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002307128A true JP2002307128A (ja) | 2002-10-22 |
Family
ID=18963262
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001111706A Pending JP2002307128A (ja) | 2001-03-30 | 2001-04-10 | 耐焼付き性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002307128A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006291324A (ja) * | 2005-04-13 | 2006-10-26 | Hitachi Metals Ltd | 密着性と摺動特性に優れた複合皮膜およびその製造方法 |
| JP2006524748A (ja) * | 2003-04-28 | 2006-11-02 | ユナキス・バルツェルス・アクチェンゲゼルシャフト | ＡｌＣｒ含有の硬質材料層を有する工作物および製造方法 |
| CN100358652C (zh) * | 2005-12-06 | 2008-01-02 | 武汉理工大学 | 一种热锻模及其制备方法 |
| JP2008080353A (ja) * | 2006-09-27 | 2008-04-10 | Hitachi Metals Ltd | 鋳造用部材 |
| EP1947209A1 (en) | 2007-01-17 | 2008-07-23 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Hard coating film for forming tool and forming tool |
| AT503976B1 (de) * | 2006-08-09 | 2008-11-15 | Kobe Steel Ltd | Hartbeschichtung und mit einer hartbeschichtung beschichtetes material |
| DE102008045269A1 (de) | 2007-09-11 | 2009-03-12 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.), Kobe | Hartbeschichtungsfilm, Material, beschichtet mit dem Hartbeschichtungsfilm, und Formwerkzeug für kalt-plastische Bearbeitung |
| DE102008056189A1 (de) | 2007-12-03 | 2009-06-04 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.), Kobe | Harte Beschichtung mit ausgezeichneter Gleiteigenschaft und Verfahren zur Herstellung derselben |
| DE102009022620A1 (de) | 2008-06-23 | 2009-12-24 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.), Kobe-shi | Hartfilm-beschichtetes Element und Vorrichtung zum Formen |
| DE112008001882T5 (de) | 2007-08-02 | 2010-06-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Hartbeschichtungsfilm, Material, das mit einem Hartbeschichtungsfilm beschichtet ist, und Kaltumformwerkzeug sowie Verfahren zum Bilden eines Hartbeschichtungsfilms |
| US7851075B2 (en) | 2003-04-28 | 2010-12-14 | Oerlikon Trading Ag, Trubbach | Work piece with a hard film of ALCR-containing material, and process for its production |
| JP2014509262A (ja) * | 2011-02-04 | 2014-04-17 | エリコン・トレーディング・アクチェンゲゼルシャフト，トリュープバッハ | ＣｒＳｉＮ被膜を有する金属板熱間成形または熱間スタンピング工具 |
| JP2016500759A (ja) * | 2012-10-22 | 2016-01-14 | アイエイチアイ イオンボンド アーゲー | 金属成形部材用耐疲労性コーティング |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1192909A (ja) * | 1997-09-24 | 1999-04-06 | Toyota Motor Corp | 熱間又は温間加工用金型の複合表面処理方法 |
| JP2000001768A (ja) * | 1998-06-16 | 2000-01-07 | Nippon Coating Center Kk | 固体潤滑性を有する複合耐磨耗性硬質皮膜、並びに皮膜付き物品 |
-
2001
- 2001-04-10 JP JP2001111706A patent/JP2002307128A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1192909A (ja) * | 1997-09-24 | 1999-04-06 | Toyota Motor Corp | 熱間又は温間加工用金型の複合表面処理方法 |
| JP2000001768A (ja) * | 1998-06-16 | 2000-01-07 | Nippon Coating Center Kk | 固体潤滑性を有する複合耐磨耗性硬質皮膜、並びに皮膜付き物品 |
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006524748A (ja) * | 2003-04-28 | 2006-11-02 | ユナキス・バルツェルス・アクチェンゲゼルシャフト | ＡｌＣｒ含有の硬質材料層を有する工作物および製造方法 |
| US7988832B2 (en) | 2003-04-28 | 2011-08-02 | Oerlikon Trading Ag, Trubbach | Work piece with a hard film of AlCr-containing material, and process for its production |
| US7851075B2 (en) | 2003-04-28 | 2010-12-14 | Oerlikon Trading Ag, Trubbach | Work piece with a hard film of ALCR-containing material, and process for its production |
| JP2006291324A (ja) * | 2005-04-13 | 2006-10-26 | Hitachi Metals Ltd | 密着性と摺動特性に優れた複合皮膜およびその製造方法 |
| CN100358652C (zh) * | 2005-12-06 | 2008-01-02 | 武汉理工大学 | 一种热锻模及其制备方法 |
| AT503976B1 (de) * | 2006-08-09 | 2008-11-15 | Kobe Steel Ltd | Hartbeschichtung und mit einer hartbeschichtung beschichtetes material |
| US7967275B2 (en) | 2006-08-09 | 2011-06-28 | Kobe Steel, Ltd. | Hard film and hard film-coated material |
| JP2008080353A (ja) * | 2006-09-27 | 2008-04-10 | Hitachi Metals Ltd | 鋳造用部材 |
| US8043728B2 (en) | 2007-01-17 | 2011-10-25 | Kobe Steel, Ltd. | Hard coating film for forming tool and forming tool |
| EP1947209A1 (en) | 2007-01-17 | 2008-07-23 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Hard coating film for forming tool and forming tool |
| US8828562B2 (en) | 2007-08-02 | 2014-09-09 | Kobe Steel, Ltd. | Hard coating film, material coated with hard coating film and die for cold plastic working and method for forming hard coating film |
| DE112008001882T5 (de) | 2007-08-02 | 2010-06-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Hartbeschichtungsfilm, Material, das mit einem Hartbeschichtungsfilm beschichtet ist, und Kaltumformwerkzeug sowie Verfahren zum Bilden eines Hartbeschichtungsfilms |
| US8580406B2 (en) | 2007-08-02 | 2013-11-12 | Kobe Steel, Ltd. | Hard coating film, material coated with hard coating film and die for cold plastic working and method for forming hard coating film |
| US8216700B2 (en) | 2007-09-11 | 2012-07-10 | Kobe Steel, Ltd. | Hard coating film, material coated with hard coating film, and die for cold plastic working |
| DE102008045269A1 (de) | 2007-09-11 | 2009-03-12 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.), Kobe | Hartbeschichtungsfilm, Material, beschichtet mit dem Hartbeschichtungsfilm, und Formwerkzeug für kalt-plastische Bearbeitung |
| US8568525B2 (en) | 2007-09-11 | 2013-10-29 | Kobe Steel, Ltd. | Hard coating film, material coated with hard coating film, and die for cold plastic working |
| DE102008056189A1 (de) | 2007-12-03 | 2009-06-04 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.), Kobe | Harte Beschichtung mit ausgezeichneter Gleiteigenschaft und Verfahren zur Herstellung derselben |
| US8080324B2 (en) | 2007-12-03 | 2011-12-20 | Kobe Steel, Ltd. | Hard coating excellent in sliding property and method for forming same |
| US8017226B2 (en) | 2008-06-23 | 2011-09-13 | Kobe Steel, Ltd. | Hard film-coated member and jig for molding |
| DE102009022620A1 (de) | 2008-06-23 | 2009-12-24 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.), Kobe-shi | Hartfilm-beschichtetes Element und Vorrichtung zum Formen |
| JP2014509262A (ja) * | 2011-02-04 | 2014-04-17 | エリコン・トレーディング・アクチェンゲゼルシャフト，トリュープバッハ | ＣｒＳｉＮ被膜を有する金属板熱間成形または熱間スタンピング工具 |
| JP2016500759A (ja) * | 2012-10-22 | 2016-01-14 | アイエイチアイ イオンボンド アーゲー | 金属成形部材用耐疲労性コーティング |
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