JP2002179461A - ＭｎＺｎ系フェライト - Google Patents
ＭｎＺｎ系フェライトInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 電力損失の十分な低減が図れ、実効透磁率の
向上が図れ、しかも特性の信頼性に優れるＭｎＺｎ系フ
ェライトを提供する。 【解決手段】 主成分として酸化マンガンをＭｎＯ換算
で３０．０〜４１．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で
４．０〜１６．０モル％、残部として酸化鉄（Ｆｅ
2Ｏ3）を含むＭｎＺｎ系フェライトであって、この主成
分に対して、酸化ケイ素をＳｉＯ2換算で０．００６〜
０．０１４重量％、酸化カルシウムをＣａＯ換算で０．
０３５〜０．０７０重量％含有するとともに、さらに、
前記主成分に対して、ＺｒＯ2、ＨｆＯ2、Ｖ2Ｏ5、Ｎｂ
2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の中から選ばれた少なくとも1種以上を
総和で、０．００５〜０．１重量％含有し、かつ、結晶
粒界がアモルファス相から形成されてなるように構成す
る。
向上が図れ、しかも特性の信頼性に優れるＭｎＺｎ系フ
ェライトを提供する。 【解決手段】 主成分として酸化マンガンをＭｎＯ換算
で３０．０〜４１．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で
４．０〜１６．０モル％、残部として酸化鉄（Ｆｅ
2Ｏ3）を含むＭｎＺｎ系フェライトであって、この主成
分に対して、酸化ケイ素をＳｉＯ2換算で０．００６〜
０．０１４重量％、酸化カルシウムをＣａＯ換算で０．
０３５〜０．０７０重量％含有するとともに、さらに、
前記主成分に対して、ＺｒＯ2、ＨｆＯ2、Ｖ2Ｏ5、Ｎｂ
2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の中から選ばれた少なくとも1種以上を
総和で、０．００５〜０．１重量％含有し、かつ、結晶
粒界がアモルファス相から形成されてなるように構成す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、１０〜５００ｋＨ
ｚ程度の高周波にて動作する電源トランス用の電源用フ
ェライトコアとして好適に用いられるＭｎＺｎ系フェラ
イトに関する。
ｚ程度の高周波にて動作する電源トランス用の電源用フ
ェライトコアとして好適に用いられるＭｎＺｎ系フェラ
イトに関する。
【０００２】
【従来の技術】ＭｎＺｎ系フェライトは、各種通信機
器、民生用機器などのコイルやトランスに用いるコア材
料として多く用いられている。近年、このようなコア材
料は周波数の高い電源が使用される傾向があり、特にス
イッチング電源においては、１０〜５００ｋＨｚの高周
波域にて数１０Ｗの電力で使用するトランスが必要であ
り、その他、モータドライブ用、信号増幅用、発信用等
の各種トランスコアもこのような要件が必要とされてい
る。
器、民生用機器などのコイルやトランスに用いるコア材
料として多く用いられている。近年、このようなコア材
料は周波数の高い電源が使用される傾向があり、特にス
イッチング電源においては、１０〜５００ｋＨｚの高周
波域にて数１０Ｗの電力で使用するトランスが必要であ
り、その他、モータドライブ用、信号増幅用、発信用等
の各種トランスコアもこのような要件が必要とされてい
る。
【０００３】トランスコアにはこれまでＭｎＺｎ系の低
損失フェライトが用いられてきたが、１０〜５００ｋＨ
ｚの高周波領域ではコアロスと称される電力損失が大き
く、コアロスの面での改善が要求されている。また、製
造されたフェライトの特性のバラツキが少なく、信頼性
に優れるＭｎＺｎ系フェライトの提案の要望もなされて
いる。
損失フェライトが用いられてきたが、１０〜５００ｋＨ
ｚの高周波領域ではコアロスと称される電力損失が大き
く、コアロスの面での改善が要求されている。また、製
造されたフェライトの特性のバラツキが少なく、信頼性
に優れるＭｎＺｎ系フェライトの提案の要望もなされて
いる。
【０００４】また、トランスの小型化を図るためには、
コアロスの面での改良に加えて実効透磁率μaを高くす
る必要がある。
コアロスの面での改良に加えて実効透磁率μaを高くす
る必要がある。
【０００５】このような特性改善の観点から、提案件数
は少ないものの、従来よりフェライトの結晶粒界に注目
した技術の提案がなされている。例えば、特開平８−１
６９７５６号公報には、副成分としてＳｉＯ2，ＣａＯ
を含むＭｎＺｎ系フェライトにおいて、副成分元素が結
晶粒界に偏析し、かつ濃度分布の半値幅が１０ｎｍ以下
にするように構成することで、電力損失の少ないＭｎＺ
ｎ系フェライトが得られる旨の提案がなされている。さ
らに、副成分としてＮｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＺｒＯ2、Ｖ2
Ｏ5の中から選ばれた少なくとも1種を含有させる旨の提
案もなされている。
は少ないものの、従来よりフェライトの結晶粒界に注目
した技術の提案がなされている。例えば、特開平８−１
６９７５６号公報には、副成分としてＳｉＯ2，ＣａＯ
を含むＭｎＺｎ系フェライトにおいて、副成分元素が結
晶粒界に偏析し、かつ濃度分布の半値幅が１０ｎｍ以下
にするように構成することで、電力損失の少ないＭｎＺ
ｎ系フェライトが得られる旨の提案がなされている。さ
らに、副成分としてＮｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5、ＺｒＯ2、Ｖ2
Ｏ5の中から選ばれた少なくとも1種を含有させる旨の提
案もなされている。
【０００６】また、Journal of Solid State Chemistry
121, 117-128 (1996)には、ＣａＯ、ＳｉＯ2を含み、
さらにＮｂ2Ｏ5を含有するＭｎＺｎ系フェライトは、結
晶粒界の一部に結晶相（ＣａＮｂ2Ｏ6）が生成され、電
力損失は低減する旨の記載がなされている。
121, 117-128 (1996)には、ＣａＯ、ＳｉＯ2を含み、
さらにＮｂ2Ｏ5を含有するＭｎＺｎ系フェライトは、結
晶粒界の一部に結晶相（ＣａＮｂ2Ｏ6）が生成され、電
力損失は低減する旨の記載がなされている。
【０００７】しかしながら、上記２つの先行技術におい
ては、結晶粒界の構造とフェライト特性との関係におけ
る十分な検討がなされておらず、電力損失の十分な低減
が図れ、実効透磁率の向上が図れ、しかも特性の信頼性
に優れるＭｎＺｎ系フェライトの提案はなされていな
い。
ては、結晶粒界の構造とフェライト特性との関係におけ
る十分な検討がなされておらず、電力損失の十分な低減
が図れ、実効透磁率の向上が図れ、しかも特性の信頼性
に優れるＭｎＺｎ系フェライトの提案はなされていな
い。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】このような実状のもと
に本発明は創案されたものであり、その目的は、上記の
問題点を解決し、電力損失の十分な低減が図れ、実効透
磁率の向上が図れ、しかも特性の信頼性に優れるＭｎＺ
ｎ系フェライトを提供することにある。
に本発明は創案されたものであり、その目的は、上記の
問題点を解決し、電力損失の十分な低減が図れ、実効透
磁率の向上が図れ、しかも特性の信頼性に優れるＭｎＺ
ｎ系フェライトを提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るために、本発明は、主成分として酸化マンガンをＭｎ
Ｏ換算で３０．０〜４１．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ
換算で４．０〜１６．０モル％、残部として酸化鉄（Ｆ
ｅ2Ｏ3）を含むＭｎＺｎ系フェライトであって、この主
成分に対して、酸化ケイ素をＳｉＯ2換算で０．００６
〜０．０１４重量％、酸化カルシウムをＣａＯ換算で
０．０３５〜０．０７０重量％含有するとともに、さら
に、前記主成分に対して、ＺｒＯ2、ＨｆＯ2、Ｖ2Ｏ5、
Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の中から選ばれた少なくとも1種以
上を総和で、０．００５〜０．１重量％含有し、かつ、
結晶粒界がアモルファス相から形成されてなるように構
成される。
るために、本発明は、主成分として酸化マンガンをＭｎ
Ｏ換算で３０．０〜４１．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ
換算で４．０〜１６．０モル％、残部として酸化鉄（Ｆ
ｅ2Ｏ3）を含むＭｎＺｎ系フェライトであって、この主
成分に対して、酸化ケイ素をＳｉＯ2換算で０．００６
〜０．０１４重量％、酸化カルシウムをＣａＯ換算で
０．０３５〜０．０７０重量％含有するとともに、さら
に、前記主成分に対して、ＺｒＯ2、ＨｆＯ2、Ｖ2Ｏ5、
Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の中から選ばれた少なくとも1種以
上を総和で、０．００５〜０．１重量％含有し、かつ、
結晶粒界がアモルファス相から形成されてなるように構
成される。
【００１０】また、本発明のＭｎＺｎ系フェライトは、
好ましい態様として、電源用フェライトコアとして用い
られるように構成される。
好ましい態様として、電源用フェライトコアとして用い
られるように構成される。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明のＭｎＺｎ系フェラ
イトについて詳細に説明する。本発明のＭｎＺｎ系フェ
ライトにおける実質的な主成分は、酸化マンガンをＭｎ
Ｏ換算で３０．０〜４１．０モル％（好ましくは、３
２．０〜４１．０モル％、より好ましくは、３４．０〜
４０．０モル％）、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で４．０〜１
６．０モル％（好ましくは、６．０〜１４．０モル％、
より好ましくは、７．０〜１２．０モル％）、残部とし
て酸化鉄（Ｆｅ2Ｏ3）を含んで構成される。
イトについて詳細に説明する。本発明のＭｎＺｎ系フェ
ライトにおける実質的な主成分は、酸化マンガンをＭｎ
Ｏ換算で３０．０〜４１．０モル％（好ましくは、３
２．０〜４１．０モル％、より好ましくは、３４．０〜
４０．０モル％）、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で４．０〜１
６．０モル％（好ましくは、６．０〜１４．０モル％、
より好ましくは、７．０〜１２．０モル％）、残部とし
て酸化鉄（Ｆｅ2Ｏ3）を含んで構成される。
【００１２】さらに本発明のＭｎＺｎ系フェライト材料
においては、このような主成分に対して、酸化ケイ素を
ＳｉＯ2換算で０．００６〜０．０１４重量％（好まし
くは、０．００７〜０．０１２重量％）、酸化カルシウ
ムをＣａＯ換算で０．０３５〜０．０７０重量％（好ま
しくは、０．０３５〜０．０６０重量％）含有するとと
もに、さらに、前記主成分に対して、ＺｒＯ2、Ｈｆ
Ｏ2、Ｖ2Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の中から選ばれた少
なくとも1種以上を総和で、０．００５〜０．１重量％
（好ましくは、０．０２〜０．０８重量％）含有する。
においては、このような主成分に対して、酸化ケイ素を
ＳｉＯ2換算で０．００６〜０．０１４重量％（好まし
くは、０．００７〜０．０１２重量％）、酸化カルシウ
ムをＣａＯ換算で０．０３５〜０．０７０重量％（好ま
しくは、０．０３５〜０．０６０重量％）含有するとと
もに、さらに、前記主成分に対して、ＺｒＯ2、Ｈｆ
Ｏ2、Ｖ2Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の中から選ばれた少
なくとも1種以上を総和で、０．００５〜０．１重量％
（好ましくは、０．０２〜０．０８重量％）含有する。
【００１３】上記の組成範囲においてＭｎＯが３０．０
モル％未満となると、電力損失（コアロス）が増加する
いう不都合が生じる傾向にあり、また、ＭｎＯが４１．
０モル％を超えると、やはり同様に電力損失（コアロ
ス）が増加するという不都合が生じる傾向がある。
モル％未満となると、電力損失（コアロス）が増加する
いう不都合が生じる傾向にあり、また、ＭｎＯが４１．
０モル％を超えると、やはり同様に電力損失（コアロ
ス）が増加するという不都合が生じる傾向がある。
【００１４】また、ＺｎＯが４．０モル％未満となる
と、電力損失（コアロス）が増加するという不都合が生
じる傾向にあり、また、ＺｎＯが１６．０モル％を超え
ると、電力損失（コアロス）が増加し、しかも、飽和磁
束密度が低下するという不都合が生じる傾向がある。
と、電力損失（コアロス）が増加するという不都合が生
じる傾向にあり、また、ＺｎＯが１６．０モル％を超え
ると、電力損失（コアロス）が増加し、しかも、飽和磁
束密度が低下するという不都合が生じる傾向がある。
【００１５】また、副成分であるＳｉＯ2が０．００６
重量％未満となると、電力損失（コアロス）が増加する
という不都合が生じる傾向にあり、ＳｉＯ2が０．０１
４重量％を超えると、電力損失（コアロス）が増加し、
しかも実効透磁率μaが減少してしまうという傾向があ
る。
重量％未満となると、電力損失（コアロス）が増加する
という不都合が生じる傾向にあり、ＳｉＯ2が０．０１
４重量％を超えると、電力損失（コアロス）が増加し、
しかも実効透磁率μaが減少してしまうという傾向があ
る。
【００１６】また、副成分であるＣａＯが０．０３５重
量％未満となると、電力損失（コアロス）が増加すると
いう不都合が生じる傾向にあり、ＣａＯが０．０７０重
量％を超えると、電力損失（コアロス）が増加し、しか
も実効透磁率μaが減少してしまうという傾向がある。
量％未満となると、電力損失（コアロス）が増加すると
いう不都合が生じる傾向にあり、ＣａＯが０．０７０重
量％を超えると、電力損失（コアロス）が増加し、しか
も実効透磁率μaが減少してしまうという傾向がある。
【００１７】また、前記主成分に対して、ＺｒＯ2、Ｈ
ｆＯ2、Ｖ2Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の中から選ばれた
少なくとも1種以上の総和重量が、０．００５重量％未
満となると、電力損失（コアロス）が増加するという不
都合が生じる傾向にあり、０．１重量％を超えると、電
力損失（コアロス）が増加し、しかも実効透磁率μaが
減少してしまうという傾向がある。
ｆＯ2、Ｖ2Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の中から選ばれた
少なくとも1種以上の総和重量が、０．００５重量％未
満となると、電力損失（コアロス）が増加するという不
都合が生じる傾向にあり、０．１重量％を超えると、電
力損失（コアロス）が増加し、しかも実効透磁率μaが
減少してしまうという傾向がある。
【００１８】また、本発明のＭｎＺｎ系フェライトにお
いて、最も特徴的な点は、結晶粒界がアモルファス相か
ら形成されてなる点にある。結晶粒界をアモルファス相
とすることにより、電力損失の十分な低減化が図れ、実
効透磁率の向上が図れ、しかも得られた損失値のバラツ
キが極めて小さく信頼性の高い製品を供給することがで
きる。結晶粒界にアモルファス相と結晶相とが混在して
いる形態が見られる場合には、上記の優れた効果は発現
しない。
いて、最も特徴的な点は、結晶粒界がアモルファス相か
ら形成されてなる点にある。結晶粒界をアモルファス相
とすることにより、電力損失の十分な低減化が図れ、実
効透磁率の向上が図れ、しかも得られた損失値のバラツ
キが極めて小さく信頼性の高い製品を供給することがで
きる。結晶粒界にアモルファス相と結晶相とが混在して
いる形態が見られる場合には、上記の優れた効果は発現
しない。
【００１９】結晶粒界がアモルファス相になっているか
否かの判断は、粒界領域におけるＴＥＭ像の観察によれ
ばよい。
否かの判断は、粒界領域におけるＴＥＭ像の観察によれ
ばよい。
【００２０】本発明者らが実験的に確認できた、結晶粒
界をアモルファス相とするための要素としては、例え
ば、(i)副成分の含有割合や、(ii)フェライト焼成条件
等が挙げられる。フェライト焼成条件の好適な一例につ
いて言及すれば、１０００℃から６００℃までの冷却速
度を１５０〜７００℃／ｈｒの範囲内で、フェライト組
成に応じた冷却速度制御を採択すればよいことが実験的
にわかっている。
界をアモルファス相とするための要素としては、例え
ば、(i)副成分の含有割合や、(ii)フェライト焼成条件
等が挙げられる。フェライト焼成条件の好適な一例につ
いて言及すれば、１０００℃から６００℃までの冷却速
度を１５０〜７００℃／ｈｒの範囲内で、フェライト組
成に応じた冷却速度制御を採択すればよいことが実験的
にわかっている。
【００２１】また、本発明におけるフェライトの平均結
晶粒子径は、好ましくは８〜３０μｍ、より好ましくは
８〜２０μｍである。平均結晶粒子径が小さ過ぎるとヒ
ステリシス損失が大きくなる傾向が生じ、また、平均結
晶粒子径が大き過ぎると渦電流損失が大きくなる傾向が
生じる。
晶粒子径は、好ましくは８〜３０μｍ、より好ましくは
８〜２０μｍである。平均結晶粒子径が小さ過ぎるとヒ
ステリシス損失が大きくなる傾向が生じ、また、平均結
晶粒子径が大き過ぎると渦電流損失が大きくなる傾向が
生じる。
【００２２】このようなフェライトから構成される電源
トランス用のコアは、例えば１０〜５００ｋＨｚの周波
数で、８０〜１１０℃程度の温度で動作するものであ
り、その電力は、通常、１〜１００Ｗ程度とされる。
トランス用のコアは、例えば１０〜５００ｋＨｚの周波
数で、８０〜１１０℃程度の温度で動作するものであ
り、その電力は、通常、１〜１００Ｗ程度とされる。
【００２３】
【実施例】以下、具体的実施例を挙げて本発明をさらに
詳細に説明する。
詳細に説明する。
【００２４】（実施例１〜５サンプルの作製）下記表１
に示すような組成を有するフェライトコアサンプルを作
製した。まず、主成分の原料には、Ｆｅ2Ｏ3、Ｍｎ3Ｏ4
およびＺｎＯを用い、これらを湿式混合した後、スプレ
ードライヤーで乾燥させ、９００℃で２時間仮焼きし
た。
に示すような組成を有するフェライトコアサンプルを作
製した。まず、主成分の原料には、Ｆｅ2Ｏ3、Ｍｎ3Ｏ4
およびＺｎＯを用い、これらを湿式混合した後、スプレ
ードライヤーで乾燥させ、９００℃で２時間仮焼きし
た。
【００２５】次いで、主成分の原料の仮焼物と副成分の
原料とを混合した。副成分の原料には、ＳｉＯ2および
ＣａＣＯ3、並びに、表１に示されるように適宜選定さ
れたＺｒＯ2、ＨｆＯ2、Ｖ2Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の
化合物を用いた。
原料とを混合した。副成分の原料には、ＳｉＯ2および
ＣａＣＯ3、並びに、表１に示されるように適宜選定さ
れたＺｒＯ2、ＨｆＯ2、Ｖ2Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の
化合物を用いた。
【００２６】主成分の原料の仮焼物に副成分の原料を添
加して粉砕しながら混合を行った。粉砕は、仮焼物の平
均粒径が約２μｍとなるまで行った。得られた混合物に
バインダとしてＰＶＡ（ポリビニルアルコール）を加
え、スプレードライヤーにて平均粒径１５０μｍに顆粒
化した後、成形し、下記のような焼成条件により焼成し
て外径３１ｍｍ、内径１９ｍｍ、高さ８ｍｍのトロイダ
ル状のサンプルを得た。
加して粉砕しながら混合を行った。粉砕は、仮焼物の平
均粒径が約２μｍとなるまで行った。得られた混合物に
バインダとしてＰＶＡ（ポリビニルアルコール）を加
え、スプレードライヤーにて平均粒径１５０μｍに顆粒
化した後、成形し、下記のような焼成条件により焼成し
て外径３１ｍｍ、内径１９ｍｍ、高さ８ｍｍのトロイダ
ル状のサンプルを得た。
【００２７】焼成条件 (i)最高保持温度工程は１３００℃、５時間（酸素分圧
４．５％）とし、(ii)１３００℃から１０００℃まで平
衡酸素分圧のもと、５０℃／ｈｒの冷却速度とし、(ii
i)１０００℃で窒素雰囲気に切り替えて１０００℃から
６００℃まで、３００℃／ｈｒの冷却速度とした。
４．５％）とし、(ii)１３００℃から１０００℃まで平
衡酸素分圧のもと、５０℃／ｈｒの冷却速度とし、(ii
i)１０００℃で窒素雰囲気に切り替えて１０００℃から
６００℃まで、３００℃／ｈｒの冷却速度とした。
【００２８】これらの各実施例サンプルについて結晶粒
界のＴＥＭ像観察を行ったところ、いずれのサンプルに
おいても結晶粒界がアモルファス相から形成されている
ことが確認できた。
界のＴＥＭ像観察を行ったところ、いずれのサンプルに
おいても結晶粒界がアモルファス相から形成されている
ことが確認できた。
【００２９】（比較例１〜５サンプルの作製）上記実施
例１〜５のサンプルの配合組成にそれぞれ対応するよう
に比較例１〜５サンプルを作製した。すなわち、焼成条
件を下記のように変えた以外は、上記実施例と同様の要
領で比較例１〜５サンプルを作製した。
例１〜５のサンプルの配合組成にそれぞれ対応するよう
に比較例１〜５サンプルを作製した。すなわち、焼成条
件を下記のように変えた以外は、上記実施例と同様の要
領で比較例１〜５サンプルを作製した。
【００３０】焼成条件（比較例サンプル） (i)最高保持温度工程は１３００℃、５時間（酸素分圧
４．５％）とし、(ii)１３００℃から１０００℃まで平
衡酸素分圧のもと、５０℃／ｈｒの冷却速度とし、(ii
i)１０００℃で窒素雰囲気に切り替えて１０００℃から
８５０℃まで、３００℃／ｈｒの冷却速度とし、(IV)
窒素雰囲気中８５０℃から７５０℃まで、１５℃／ｈｒ
の冷却速度とし、(V) 窒素雰囲気中７５０℃から６００
℃まで、３００℃／ｈｒの冷却速度とした。
４．５％）とし、(ii)１３００℃から１０００℃まで平
衡酸素分圧のもと、５０℃／ｈｒの冷却速度とし、(ii
i)１０００℃で窒素雰囲気に切り替えて１０００℃から
８５０℃まで、３００℃／ｈｒの冷却速度とし、(IV)
窒素雰囲気中８５０℃から７５０℃まで、１５℃／ｈｒ
の冷却速度とし、(V) 窒素雰囲気中７５０℃から６００
℃まで、３００℃／ｈｒの冷却速度とした。
【００３１】これらの各比較例サンプルについて結晶粒
界のＴＥＭ像観察を行ったところ、いずれのサンプルに
おいても結晶粒界がアモルファス相と結晶相の混在する
形態から形成されていることが確認できた。
界のＴＥＭ像観察を行ったところ、いずれのサンプルに
おいても結晶粒界がアモルファス相と結晶相の混在する
形態から形成されていることが確認できた。
【００３２】（比較例６サンプルの作製）副成分の原料
としてＺｒＯ2、ＨｆＯ2、Ｖ2Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5
のいずれも使用しなかった。それ以外は、上記の実施例
サンプルと同様の要領で比較例６サンプルを作製した。
としてＺｒＯ2、ＨｆＯ2、Ｖ2Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5
のいずれも使用しなかった。それ以外は、上記の実施例
サンプルと同様の要領で比較例６サンプルを作製した。
【００３３】上記の各サンプルについて、下記の項目を
評価した。
評価した。
【００３４】（１）電力損失（コア損失）Ｐcv １００ｋＨｚ、２００ｍＴ（最大値）の正弦波交流磁界
を印加し、１００℃におけるコア損失を測定した。サン
プル数を３０個とし、その平均値で示した。なお、１０
０℃は電力損失が極小となる温度Ｔminである。
を印加し、１００℃におけるコア損失を測定した。サン
プル数を３０個とし、その平均値で示した。なお、１０
０℃は電力損失が極小となる温度Ｔminである。
【００３５】（２）実効透磁率μa １００ｋＨｚ、２００ｍＴ（最大値）の正弦波交流磁界
を印加し、１００℃における実効透磁率μaを測定し
た。すなわち、ヒステリシスカーブにおける磁化２００
ｍＴでの実効透磁率μaを測定した。サンプル数を３０
個とし、その平均値で示した。
を印加し、１００℃における実効透磁率μaを測定し
た。すなわち、ヒステリシスカーブにおける磁化２００
ｍＴでの実効透磁率μaを測定した。サンプル数を３０
個とし、その平均値で示した。
【００３６】（３）電力損失（コア損失）Ｐcvおよび実
効透磁率μa値のバラツキ サンプル数３０個におけるそれぞれの特性値から、各特
性値の標準偏差値σを算出してバラツキの評価とした。
効透磁率μa値のバラツキ サンプル数３０個におけるそれぞれの特性値から、各特
性値の標準偏差値σを算出してバラツキの評価とした。
【００３７】これらの結果を下記表１および表２に示し
た。なお、表１はサンプル組成および結晶粒界の状態を
示したものであり、対応するサンプルの実質的な特性評
価は表２に示される。
た。なお、表１はサンプル組成および結晶粒界の状態を
示したものであり、対応するサンプルの実質的な特性評
価は表２に示される。
【００３８】また、実施例サンプルおよび比較例サンプ
ルの同一番号は、実質的に同様な組成からなり、結晶粒
界の構造のみが異なる。さらに、本発明の効果を分かり
易くするために、対比可能な同一組成の比較例に対する
本願実施例のＰcv低減率、およびμa向上率を算出し
て、表２に併記した。
ルの同一番号は、実質的に同様な組成からなり、結晶粒
界の構造のみが異なる。さらに、本発明の効果を分かり
易くするために、対比可能な同一組成の比較例に対する
本願実施例のＰcv低減率、およびμa向上率を算出し
て、表２に併記した。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】
【発明の効果】上記の結果より本発明の効果は明らかで
ある。すなわち、本発明は、主成分として酸化マンガン
をＭｎＯ換算で３０．０〜４１．０モル％、酸化亜鉛を
ＺｎＯ換算で４．０〜１６．０モル％、残部として酸化
鉄（Ｆｅ2Ｏ3）を含むＭｎＺｎ系フェライトであって、
この主成分に対して、酸化ケイ素をＳｉＯ2換算で０．
００６〜０．０１４重量％、酸化カルシウムをＣａＯ換
算で０．０３５〜０．０７０重量％含有するとともに、
さらに、前記主成分に対して、ＺｒＯ2、ＨｆＯ2、Ｖ2
Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の中から選ばれた少なくとも1
種以上を総和で、０．００５〜０．１重量％含有し、か
つ、結晶粒界がアモルファス相から形成されてなるよう
に構成されているので、電力損失の極めて十分な低減が
図れ、実効透磁率の格段の向上が図れ、しかも特性の信
頼性に優れるＭｎＺｎ系フェライトを提供することがで
きる。
ある。すなわち、本発明は、主成分として酸化マンガン
をＭｎＯ換算で３０．０〜４１．０モル％、酸化亜鉛を
ＺｎＯ換算で４．０〜１６．０モル％、残部として酸化
鉄（Ｆｅ2Ｏ3）を含むＭｎＺｎ系フェライトであって、
この主成分に対して、酸化ケイ素をＳｉＯ2換算で０．
００６〜０．０１４重量％、酸化カルシウムをＣａＯ換
算で０．０３５〜０．０７０重量％含有するとともに、
さらに、前記主成分に対して、ＺｒＯ2、ＨｆＯ2、Ｖ2
Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の中から選ばれた少なくとも1
種以上を総和で、０．００５〜０．１重量％含有し、か
つ、結晶粒界がアモルファス相から形成されてなるよう
に構成されているので、電力損失の極めて十分な低減が
図れ、実効透磁率の格段の向上が図れ、しかも特性の信
頼性に優れるＭｎＺｎ系フェライトを提供することがで
きる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4G002 AA07 AB02 AE02 4G018 AA02 AA08 AA16 AA17 AA18 AA21 AA25 AA31 AB09 5E041 AB02 AB19 BD03 CA03 NN02
Claims (2)
- 【請求項１】 主成分として酸化マンガンをＭｎＯ換算
で３０．０〜４１．０モル％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で
４．０〜１６．０モル％、残部として酸化鉄（Ｆｅ
2Ｏ3）を含むＭｎＺｎ系フェライトであって、 この主成分に対して、酸化ケイ素をＳｉＯ2換算で０．
００６〜０．０１４重量％、酸化カルシウムをＣａＯ換
算で０．０３５〜０．０７０重量％含有するとともに、
さらに、前記主成分に対して、ＺｒＯ2、ＨｆＯ2、Ｖ2
Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、Ｔａ2Ｏ5の中から選ばれた少なくとも1
種以上を総和で、０．００５〜０．１重量％含有し、 かつ、結晶粒界がアモルファス相から形成されてなるこ
とを特徴とするＭｎＺｎ系フェライト。 - 【請求項２】 電源用フェライトコアとして用いられる
請求項１に記載のＭｎＺｎ系フェライト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000375814A JP2002179461A (ja) | 2000-12-11 | 2000-12-11 | ＭｎＺｎ系フェライト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000375814A JP2002179461A (ja) | 2000-12-11 | 2000-12-11 | ＭｎＺｎ系フェライト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002179461A true JP2002179461A (ja) | 2002-06-26 |
Family
ID=18844768
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000375814A Withdrawn JP2002179461A (ja) | 2000-12-11 | 2000-12-11 | ＭｎＺｎ系フェライト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002179461A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2006054749A1 (ja) * | 2004-11-19 | 2008-06-05 | 日立金属株式会社 | 低損失Ｍｎ−Ｚｎフェライト及びこれを用いた電子部品並びにスイッチング電源 |
| CN112125658A (zh) * | 2020-09-30 | 2020-12-25 | 山东春光磁电科技有限公司 | 电磁炉加热板用磁泥粉及其制备方法 |
-
2000
- 2000-12-11 JP JP2000375814A patent/JP2002179461A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2006054749A1 (ja) * | 2004-11-19 | 2008-06-05 | 日立金属株式会社 | 低損失Ｍｎ−Ｚｎフェライト及びこれを用いた電子部品並びにスイッチング電源 |
| CN112125658A (zh) * | 2020-09-30 | 2020-12-25 | 山东春光磁电科技有限公司 | 电磁炉加热板用磁泥粉及其制备方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20071114 |
|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20090414 |