JP2002105596A - 高耐候性、高加工性の熱延鋼板、およびその製造方法 - Google Patents
高耐候性、高加工性の熱延鋼板、およびその製造方法Info
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Abstract
様な加工が可能であり、建築物、海洋構造物、鉄道の車
両およびコンテナ等の用途で使用しやすい60 kgf/mm2引
張り強度を有する熱延鋼板を提供する。 【解決手段】60 kgf/mm2引張り強度を有する熱延鋼板は
重量%で、C:0.05〜0.10%、Mn:1.20〜1.70%、Si:
0.30〜0.60%、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Al:
0.01〜0.07%、Cu:0.20〜0.50%、Cr:0.8〜1.5%、N
b:0.04〜0.08%、Ni:0.10〜0.40%、残部Feおよびそ
の他の不可避な不純物を含有していることを特徴として
いるので、優れた耐候性と多様な加工性を有する製品の
製作が可能となり、同時に製品の軽量化及び長寿命に寄
与する効果を有する。
Description
性の熱延鋼板およびその製造方法に関するものであり、
より詳細には海洋気候によく耐えられることだけでな
く、多様な加工が可能であり、建築物、海洋構造物、鉄
道の車両およびコンテナ等の用途で使用しやすい60 kgf
/mm2引張り強度を有する高耐候性、高加工性の熱延鋼板
およびその製造方法に関する。
ような製品は、軽量化及び耐久性などの特性を満足させ
るために、ステンレス或いはアルミなどで製作して使用
されているのが現状である。
るためには、必須的に耐候性鋼が使用されており、現在
にも耐候性熱延鋼板が広く使用されているのが現状であ
る。
熱延鋼板は、50 kgf/mm2引張り強度を有しているので、
製品自体の重量によって製品の大きさは制限されてい
た。例えば、一般的に使われている高耐候性圧延鋼は、
KS D3542(記号SPA-H)及びJIS G3125(記号SPA-H)があ
るが、これらの引張り強度は50 kgf/mm2級であるため、
目的とする強度が得られない。
加工、例えば、曲がり性、溶接性、延伸性等が要求され
るので、耐候性と共に高加工性を満足させるような高張
力鋼を提供することが、容易ではなかった。
に関する研究が進められており、これに関連する特許が
いくつか出願されている。これらをより詳しく調べて見
れば、次のようである。
‘第1特許文献’という。)には重量%で、C:0.008%
以下、Si:0.5〜2.5%、Mn:0.1〜3.5%、P:0.03%〜
0.20%、S:0.01%以下、Cu:0.05〜2.0%、N:0.008
以下、Sol- Al:0.005〜0.1%、Cr:0.05〜6.1%、Ni:
0.05〜2.0%、Mo:0.05〜3.0%、B:0.0003〜0.002%を
含有した鋼を1100〜1300℃で加熱し、800〜950℃温度の
範囲で熱間圧延する熱延鋼板の製造方法が開示されてい
る。
‘第2特許文献’という。)には重量%で、C:0.15%以
下、Si:0.7%以下、Mn:0.2〜1.5%、P:0.03%〜0.1
5%、S:0.02%以下、Cu:0.4%以下、Sol- Al:0.01
〜0.1%、Cr:0.1%以下、Ni:0.4〜4.0%、Mo:0.1〜
1.5%を含有した鋼を1050〜1300℃で加熱し、950℃以上
の温度で40%以上の圧下率で熱間圧延を行ない、900℃
〜750℃温度の範囲で圧延仕上げ後、空冷する熱延鋼板
の製造方法が開示されている。
1特許文献に開示されている熱延鋼板の化学成分におい
て、主な作用をする炭素の含有量はわずか0.008%以下
である。
有量が相対的に低く、鋼板の加工性が向上される反面、
鋼板の強度が低下するために大体50 kgf/mm2引張り強度
を有する。更に、前記第1特許文献の熱延鋼板製造方法
は、極低炭素鋼に多量のCr、Mo、Ni、Cu等が添加されて
いる鋼を製造するために、特別な製鋼工程を使用しなけ
ればならないので、熱延鋼板の製造費用が相対的に増加
し、経済性の面から劣るという問題点があった。
熱延鋼板は、その化学成分において、主な作用をする燐
の含有量が0.03〜0.15%なので、多量の燐の添加は海水
雰囲気での耐食性を向上させる効果はあるが、中心偏析
及び微小偏析等の原因を与え、鋼板の加工性が急激に落
ちるような問題点がある。さらに、このような熱延鋼板
は50 kgf/mm2引張り強度を有する。
従来の問題点を解決するために案出されたものであり、
耐候性と加工性が要求される建築物、海洋構造物、鉄道
の車両およびコンテナ等の製作に適する60 kgf/mm2引張
り強度を有する高耐候性、高加工性の熱延鋼板およびそ
の製造方法を提供することにその目的がある。
めにCr、Ni、Cuを添加し、かつ加工性向上のためにPの
含有量を厳格に規制するなど、合金成分及び製造条件を
最適化して高強度で加工性が優秀だけでなく、耐候性が
良好な60 kgf/mm2引張り強度を有する熱延鋼板およびそ
の製造方法を提供するものである。
発明の一実施例によれば、耐候性及び加工性の良好な60
kgf/mm2引張り強度を有する熱延鋼板は、重量%で、
C:0.05〜0.10%、Mn:1.20〜1.70%、Si:0.30〜0.60
%、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Al:0.01〜0.07
%、Cu:0.20〜0.50%、Cr:0.8〜1.5%、Nb:0.04〜0.
08%、Ni:0.10〜0.40%、残部Feおよびその他の不可避
な不純物を含有していることを特徴とする。また、本発
明の望ましい実施例によれば、60 kgf/mm2引張り強度を
有する高耐候性、高加工性の熱延鋼板は、重量%で、0.
015〜0.040%のTiまたは0.0005〜0.005%のCaをさらに
含むことを特徴とする。
%で、C:0.05〜0.10%、Mn:1.20〜1.70%、Si:0.30
〜0.60%、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Al:0.01
〜0.07%、Cu:0.20〜0.50%、Cr:0.8〜1.5%、Nb:0.
04〜0.08%、Ni:0.10〜0.40%、残部Feおよびその他の
不可避な不純物を含有している鋼を、耐候性及び加工性
の良好な60 kgf/mm2引張り強度を有する熱延鋼板として
製造する方法において、前記の鋼をスラブに製造した
後、前記スラブを加熱炉で1120℃〜1250℃の温度の範囲
で加熱する加熱段階と、前記加熱されたスラブを820℃
〜900℃温度の範囲で熱間圧延する圧延段階と、熱間圧
延された鋼板を540℃〜620℃温度の範囲で巻取る巻取段
階からなることを特徴とする。
明する。
は、重量%で、C:0.05〜0.10%、Mn:1.20〜1.70%、
Si:0.30〜0.60%、P:0.03%以下、S:0.01%以下、
Al:0.01〜0.07%、Cu:0.20〜0.50%、Cr:0.8〜1.5
%、Nb:0.04〜0.08%、Ni:0.10〜0.40%を含有してい
るので、各成分の数値限定の理由を説明すると次のよう
である。C:炭素(C)は熱延鋼板の強度を得るのに基本
的に必要な元素で、その添加量が増えるほど引張り強度
及び降伏強度は増加する。しかし、炭素の添加量が過度
になると素材の加工性は低下する。
限を0.10%で限定した。そして、炭素の添加量が0.05%
以下になると、フェライトの炭素がすべて固溶するため
に一緒に添加されるNb、Ti等と、反応して素材の強度を
増加させる析出強化効果がない。そのため、炭素添加量
の下限値を0.05%とする。
せるために添加され、付加的に固溶強化効果をもたら
す。更に、シリコンは高温で鋼の表層にFeとともにFe2S
iO4の緻密な酸化物を形成し、耐食性を向上させる作用
をもする。
せるために0.3%以上添加される。
リコンは鋼板の溶接性を低下させるので、鋼板の溶接性
に及ぼす影響を最小化するために、シリコン添加量の上
限を0.6%までに限定した。
効果をもたらす。つまり、マンガンは鋼板の強度を高
め、かつ熱間加工性を向上させるために1.2%以上添加
する。一方、マンガンは鋼中の黄(S)と反応し、MnSを形
成する。そしてMnSは鋼板の軟性及び加工度を阻害す
る。
の上限を1.7%までに制限する。
するために、たくさん添加すればするほど耐食性の側面
からは望ましいが、鋼の鋳造の際には中心偏析を一番よ
く起こす元素であるため、溶接性および靱性が低下する
原因となる。
せるために0.03%以下に制限した。
果がある元素として知られているが、前述のように鋼中
のマンガンと結合して、MnSという非金属介在物を形成
し、鋼板の軟性及び加工度を低下させる。つまり、非金
属介在物は結晶粒界に網状で晶出して腐食開始点を提供
し、さらに屈曲加工の際に鋼板の破壊強度及び引っ張り
性を下落させるので、硫黄の添加量を0.01%以下に制限
する。
に必要であり、鋼板の耐食性向上にも効果を示す元素で
ある。しかし、アルミの添加量が過度になれば鋼中介在
物の量が増加し、鋼板の加工性が低下される恐れがある
ため、アルミの添加量を0.01〜0.07%以下に制限する。
され、炭素及び窒素と結合した後、鋼中に析出して素材
の強度を大きく増加させる作用をする。
高張力低合金鋼の添加範囲に制限する。すなわち、ニオ
ブ(Nb)の添加量は0.04〜0.08%に制限し、チタン(Ti)の
添加量は0.015〜0.04%に制限する。
を形成するので、鋼板の耐腐食性を向上させるために添
加する。つまり、銅は通常の腐食雰囲気では普通0.1%
以上添加されるが、海洋気候のような雰囲気では安定な
耐腐食層を形成するために、0.2%以上添加する。一
方、銅の添加量が過度になれば熱延鋼板の表面状態を荒
くするので、その添加量は0.5%に制限する。
層を形成するので、海水雰囲気における耐食性を大きく
向上させるために、その添加量は0.8〜1.5%に制限す
る。
造の際に発生する鋳造亀裂を防止するために添加され、
通常的に銅添加量の半分以上添加される。
ッケルの添加量は0.1〜0.4%程度に制限する。
介在物が鋼中に形成され、鋼板の軟性及び加工性が悪化
されるのを防ぐために添加される。そして、カルシウム
の添加によって鋼板の耐食性が向上される効果も示す。
には、最低0.0005%以上は鋼中に添加されなければなら
ない。しかし、カルシウムの添加量が過度になれば鋼中
で酸化物系非金属介在物の量が増えてしまい、鋼板の衝
撃引性を低下させるようになる。そのため、これを防ぐ
ためにはカルシウム添加量の上限を0.005%以下に限定
する。
る熱延鋼板は、下記説明のように60 kgf/mm2引張り強度
を有し、またその腐食性の程度が相対的に低いので、海
洋気候に耐えられるだけでなく、加工性が良好なので高
耐候性及び高加工性の製品製作に使用可能である。
造方法について説明する。
1.20〜1.70%、Si:0.30〜0.60%、P:0.03%以下、
S:0.01%以下、Al:0.01〜0.07%、Cu:0.20〜0.50
%、Cr:0.8〜1.5%、Nb:0.04〜0.08%、Ni:0.10〜0.
40%、残部Feおよびその他の不可避な不純物を含有して
いる鋼を、連続鋳造工程等によりスラブで製作する。
ブを加熱炉で1120℃〜1250℃で再加熱し、圧延仕上げ温
度を820℃〜900℃程度にして熱間圧延を実施する。
上の冷却速度で水冷却した後、540〜620℃温度で巻取
る。
より低ければ鋳造時に形成された凝固組織の破壊が不充
分になるため、中心偏析がよく発達し、これによって最
終的に形成された結晶粒の混粒のため、鋼板の加工性及
び衝撃引性が顕著に低下する。従って、スラブの再加熱
温度の下限値を1120℃に設定する。
り高ければ、酸化によるスケール形成が促進されスラブ
の厚さの減少量が相対的に増加し、再加熱時の結晶粒の
粗大化によって鋼板の衝撃引性が低下され、かつ加熱元
単位の上昇のため、熱延鋼板の製造費用が上がるので、
これを防ぐために前記スラブの再加熱温度の上限値を12
50℃に設定する。
圧延後オーステナイト粒度(grainsize)が大きくなり、
変態前の結晶粒径が大きくなって変態後の結晶粒微細化
が十分でなくなる。
靭性及び強度の低下が現れるので、これを防ぐために圧
延仕上げ温度の上限値を900℃に設定する。
ると、オーステナイト/フェライト変態の2相領域で熱
間圧延を仕上げるようになり、また結晶粒の粗大化およ
び混粒現象が発生して衝撃引性及び加工性の低下をもた
らすので、これを防ぐために圧延仕上げ温度の下限値を
820℃に設定する。
と、フェライト結晶粒の成長が促進され相対的に粗大な
結晶粒の形成により、鋼板の衝撃引性及び強度が低下さ
れるので、これを防ぐために鋼板の冷却速度を20℃/sec
以上にする。
ると、フェライトの組織が多角形フェライト(polygonal
ferrite)から針状フェライト(acicular ferrite)に
変化するようになる。その結果、多量のベイナイト組織
が含まれた微細組織が形成され、溶接性及び衝撃引性を
含めた加工性が多少阻害される。従って、このような低
温巻取りを回避するために巻取り温度の下限値を540℃
に設定する。
ると、結晶粒の成長及び析出物の粗大化により鋼板の強
度が下落するので、これを防ぐために巻取り温度の上限
値を620℃に設定する。
前述のように鋼中に形成されるMnS介在物によって鋼板
の強度が低下するのを防ぐために、前述した組成の鋼を
製造するときにカルシウム(Ca)を添加する。つまり、カ
ルシウムの添加によりクラックに敏感なMnS介在物をCa
S系の介在物に置換する。そして、鋼板の強度を増加さ
せるために、チタン(Ti)を0.015〜0.040%添加する。 <実施例>表1には本発明の実施例にしたがって製造され
た発明鋼と比較鋼及び従来鋼の化学成分が示されてい
る。
て製造された高耐候性圧延鋼を意味し、通常的にSPA−
Hと称する。そして、比較鋼は発明鋼を開発するために
試験生産された圧延鋼を意味する。
低炭素鋼成分系の耐食性を向上させるために、P、Cr、C
uが相対的に多く添加されている。
加工性を向上させるために、Pの添加量を相対的に少な
く添加した反面、耐食性を向上させるためにCr成分を多
く添加した。一方、発明鋼と比較鋼BにはCaを添加し
た。
発明鋼と比較鋼CにはNb、Tiを添加した。
連続鋳造工程のスラブで製造した。そして、スラブを加
熱炉で1120〜1250℃温度の範囲で3時間以上再加熱した
後、最終厚さ4.5〜6.0mmに熱間圧延し、熱延鋼板を製造
した。このとき、圧延仕上げ温度は820〜900℃に設定し
た。前記熱延鋼板を巻取る際に温度を560〜620℃に維持
した。
び加工性等を下記の表2に示した。
Cの引張り強度は、従来鋼A、B及びCの引張り強度に比べ
て相対的に大きい値、すなわち、60 kgf/mm 2以上を示し
ていることが分かる。そして、降伏強度及び衝撃引性に
おいても発明鋼と比較鋼A、B及びCは、従来鋼A、B及びC
に比べて相対的に良好な値を示していることが分かる。
た、鋼等の耐候性を評価した結果が示されている。ここ
で、従来鋼は現在コンテナ鋼として使用されているSPA
−Hと一般炭素鋼のSS400を試験した結果である。
り、露出面積は105cm2であった。
〜80℃くらいの17%(NH4)2HC6H5O 7 溶液で表面に形成さ
れた錆びを除去した後、重さの減量を測定して腐食程度
を腐食の深さに換算した。
従来鋼のSPA−Hとほぼ同一であるかまたは良好であり、
一般鋼のSS400よりはおよそ2倍くらいの低い腐食の深さ
を示した。
耐候性の向上に大きな影響を及ぼす元素であるPの含量
は、鋼板の脆性及び溶接性を考慮して従来鋼のSPA−Hの
0.10%水準より低く維持した反面、耐食性向上のために
Crの含量を従来鋼のSPA−Hよりおよそ2倍くらい増加さ
せた結果、塩分の充分な海岸雰囲気でも耐候性に大きな
差を示さなかったことが分かる。
は本発明による熱延鋼板の機械的な性質の変化を示した
グラフであり、図3及び図4は発明鋼、比較鋼、従来鋼
の平均引張り強度及び平均降伏強度を示したグラフであ
る。
強度は60 kgf/mm2以上の目標値を殆ど満足している。ま
た、図3及び図4を参照すれば、発明鋼の引張り強度及
び降伏強度は比較鋼のみならず、従来鋼に比べても相対
的に高く示されたことが分かる。
海洋構造物、鉄道の車両およびコンテナ等の耐食性が要
求され、かつ軽量化を目的とする製品に適した60 kgf/m
m2引張り強度を有する熱延鋼板を提供することにより、
従来の実施例による熱延鋼板に比べて優れた耐食性と多
様な加工性を有する製品の製作が可能であり、同時に製
品の軽量化および長寿化に寄与する効果を有する。
例を単に例示したものであり、本発明の属する分野の当
業者は、添付された特許請求の範囲に記載された本発明
の思想ならびに要旨から離れず、本発明に対する修正及
び変更を加えられることを認識すべきである。
熱延鋼板の機械的性質の変化を示したグラフである。
熱延鋼板の機械的性質の変化を示したグラフである。
グラフである。
ラフである。
Claims (6)
- 【請求項1】耐候性及び加工性の良好な熱延鋼板におい
て、 重量%で、C:0.05〜0.10%、 Mn:1.20〜1.70%、 Si:0.30〜0.60%、 P:0.03%以下、 S:0.01%以下、 Al:0.01〜0.07%、 Cu:0.20〜0.50%、 Cr:0.8〜1.5%、 Nb:0.04〜0.08%、 Ni:0.10〜0.40%、 残部Feおよびその他の不可避な不純物を含有しているこ
とを特徴とする高耐候性及び高加工性熱延鋼板。 - 【請求項2】重量%で、0.015〜0.040%のTiをさらに含
むことを特徴とする請求項1記載の高耐候性及び高加工
性熱延鋼板。 - 【請求項3】重量%で、0.0005〜0.005%のCaをさらに
含むことを特徴とする請求項1、または2記載の高耐候
性及び高加工性熱延鋼板。 - 【請求項4】重量%で、C:0.05〜0.10%、 Mn:1.20〜1.70%、 Si:0.30〜0.60%、 P:0.03%以下、 S:0.01%以下、 Al:0.01〜0.07%、 Cu:0.20〜0.50%、 Cr:0.8〜1.5%、 Nb:0.04〜0.08%、 Ni:0.10〜0.40%、残部Feおよびその他の不可避な不純
物を含有している鋼を、高耐候性及び高加工性熱延鋼板
として製造する方法において、 前記鋼をスラブに製造する段階と;前記スラブを加熱炉
で1120℃〜1250℃で加熱する加熱段階と;加熱されたス
ラブを820℃〜900℃温度の範囲で熱間圧延する圧延段階
と;熱間圧延された鋼板を540℃〜620℃温度の範囲で巻
取る巻取り段階からなることを特徴とする高耐候性及び
高加工性熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項5】前記鋼には重量%で、0.015〜0.040%のTi
がさらに含有されていることを特徴とする請求項4記載
の高耐候性及び高加工性熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項6】前記鋼には重量%で、0.0005〜0.005%のC
aがさらに含有されていることを特徴とする請求項4ま
たは5記載の高耐候性及び高加工性熱延鋼板の製造方
法。
Applications Claiming Priority (2)
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Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2003072841A1 (fr) * | 2002-02-27 | 2003-09-04 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier resistante a la corrosion atmospherique, presentant une resistance elevee et une excellente formabilite par pliage, et procede de production de ladite tole d'acier |
WO2008072873A1 (en) * | 2006-12-12 | 2008-06-19 | Posco | Formable high strength cold-rolled steel sheet with excellent weather resistance and method manufacturing the same |
WO2008072866A1 (en) * | 2006-12-12 | 2008-06-19 | Posco | Cold-rolled steel sheet with high yield ratio and excellent weather resistance |
WO2009082149A2 (en) * | 2007-12-24 | 2009-07-02 | Posco | High strength cold-rolled steel sheet having excellent weather resistance and method manufacturing the same |
KR20150110719A (ko) * | 2013-01-24 | 2015-10-02 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 고 내부식성 고강도 Al 함유 내후성 강판 및 그의 제조방법 |
KR20180070678A (ko) | 2016-04-20 | 2018-06-26 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열연 강판, 강재 및 컨테이너 |
CN114959455A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-08-30 | 天津钢铁集团有限公司 | 一种高氮高强耐候钢板坯及其生产方法 |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20030002578A (ko) * | 2001-06-29 | 2003-01-09 | 주식회사 포스코 | 미니밀에 의한 고 내후성 압연강판 제조방법 |
CN100345640C (zh) * | 2005-08-31 | 2007-10-31 | 广州珠江钢铁有限责任公司 | 一种应用薄板坯连铸连轧流程生产Ti微合金化高强耐候钢板的工艺 |
CN108486466B (zh) * | 2018-04-23 | 2019-11-19 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种屈服强度550MPa级高韧性耐候钢板及其制备方法 |
CN109059561B (zh) * | 2018-09-12 | 2024-03-01 | 王海燕 | 一种冷却机 |
KR102142774B1 (ko) * | 2018-11-08 | 2020-08-07 | 주식회사 포스코 | 내해수 특성이 우수한 고강도 구조용강 및 그 제조방법 |
CN111471887A (zh) * | 2020-05-14 | 2020-07-31 | 保定立中东安轻合金部件制造有限公司 | 一种刹车盘及其制造方法和制造装置 |
CN114161725B (zh) * | 2021-12-13 | 2024-04-09 | 稳健平安医疗科技(湖南)有限公司 | 一种一次性输液器上静脉针的自动组装装置 |
CN115786822B (zh) * | 2023-01-13 | 2023-05-09 | 山西建龙实业有限公司 | 一种光伏支架用高强度耐候钢及其制备方法 |
CN116479272B (zh) * | 2023-05-11 | 2023-10-31 | 扬州亚光电缆有限公司 | 一种轻型铜包铝合金材料及其制备方法和在航空航天高载流线缆组件中的运用 |
Citations (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05171265A (ja) * | 1991-12-20 | 1993-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温強度特性に優れる鉄骨建築用高耐候性鋼材の製造方法 |
JPH06287685A (ja) * | 1993-03-30 | 1994-10-11 | Kobe Steel Ltd | 伸びフランジ性及び疲労特性の優れた高強度熱延鋼板 |
JPH07150291A (ja) * | 1993-12-01 | 1995-06-13 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性に優れた加工用高強度熱延鋼板 |
JPH07300618A (ja) * | 1994-05-02 | 1995-11-14 | Kawasaki Steel Corp | 耐火性および靱性に優れた建築用熱延鋼帯の製造方法 |
JPH08199298A (ja) * | 1995-01-20 | 1996-08-06 | Kobe Steel Ltd | 化成処理性の良好な高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
JPH101748A (ja) * | 1996-06-10 | 1998-01-06 | Kobe Steel Ltd | 化成処理性と加工性にすぐれる高強度熱延鋼板 |
JPH108193A (ja) * | 1996-06-21 | 1998-01-13 | Nkk Corp | 大入熱溶接性、溶接割れ感受性および耐候性に優れた高張力鋼およびその製造方法 |
JPH10280050A (ja) * | 1997-04-03 | 1998-10-20 | Nkk Corp | プレス成形性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
JPH1192857A (ja) * | 1997-09-16 | 1999-04-06 | Nkk Corp | 高速変形下における耐脆性破壊特性に優れた耐候性耐火鋼材 |
JPH1192856A (ja) * | 1997-09-16 | 1999-04-06 | Nkk Corp | 高速変形下における耐脆性破壊特性に優れた耐候性鋼材 |
JPH11323494A (ja) * | 1998-03-12 | 1999-11-26 | Kobe Steel Ltd | 成形性に優れた高強度熱延鋼板 |
JP2000017383A (ja) * | 1998-07-03 | 2000-01-18 | Nippon Steel Corp | 高耐候性鋼 |
JP2000017381A (ja) * | 1998-07-03 | 2000-01-18 | Nippon Steel Corp | 造船用耐食鋼 |
JP2000063981A (ja) * | 1998-08-20 | 2000-02-29 | Nippon Steel Corp | 初期錆びから黒味を帯びた色調を呈し外観性と色調安定性に優れた耐候性鋼 |
JP2000109951A (ja) * | 1998-08-05 | 2000-04-18 | Kawasaki Steel Corp | 伸びフランジ性に優れる高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2000199034A (ja) * | 1998-12-28 | 2000-07-18 | Kawasaki Steel Corp | 加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2000212682A (ja) * | 1999-01-19 | 2000-08-02 | Kawasaki Steel Corp | 流れさび低減耐候性鋼材 |
JP2000212690A (ja) * | 1998-11-20 | 2000-08-02 | Nkk Corp | 成形性および表面性状が優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2000239791A (ja) * | 1999-02-24 | 2000-09-05 | Kawasaki Steel Corp | 耐衝撃性に優れた超微細粒熱延鋼板 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR860000322B1 (ko) * | 1983-07-25 | 1986-04-09 | 포항종합제철 주식회사 | 내후성이 우수한 고장력강의 제조방법 |
JPH07118792A (ja) * | 1993-10-21 | 1995-05-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
JPH11193446A (ja) * | 1997-12-26 | 1999-07-21 | Nkk Corp | せん断端面の疲労特性に優れた高張力熱延鋼板 |
KR100356706B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2002-12-18 | 주식회사 포스코 | 가공성 및 내후성이 우수한 열연강판 및 그 제조방법 |
JP4299394B2 (ja) * | 1999-01-21 | 2009-07-22 | 新日本製鐵株式会社 | 切断後の形状が良好な高強度熱延鋼板とその製造方法 |
KR100435428B1 (ko) * | 1999-06-17 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 열간압연-냉각에 의한 다목적 내후성 강재의 제조방법 및 제조강판 |
-
2000
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2001
- 2001-06-08 CN CN01115952A patent/CN1125187C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-07-25 JP JP2001225014A patent/JP3732424B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05171265A (ja) * | 1991-12-20 | 1993-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温強度特性に優れる鉄骨建築用高耐候性鋼材の製造方法 |
JPH06287685A (ja) * | 1993-03-30 | 1994-10-11 | Kobe Steel Ltd | 伸びフランジ性及び疲労特性の優れた高強度熱延鋼板 |
JPH07150291A (ja) * | 1993-12-01 | 1995-06-13 | Kobe Steel Ltd | 疲労特性に優れた加工用高強度熱延鋼板 |
JPH07300618A (ja) * | 1994-05-02 | 1995-11-14 | Kawasaki Steel Corp | 耐火性および靱性に優れた建築用熱延鋼帯の製造方法 |
JPH08199298A (ja) * | 1995-01-20 | 1996-08-06 | Kobe Steel Ltd | 化成処理性の良好な高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
JPH101748A (ja) * | 1996-06-10 | 1998-01-06 | Kobe Steel Ltd | 化成処理性と加工性にすぐれる高強度熱延鋼板 |
JPH108193A (ja) * | 1996-06-21 | 1998-01-13 | Nkk Corp | 大入熱溶接性、溶接割れ感受性および耐候性に優れた高張力鋼およびその製造方法 |
JPH10280050A (ja) * | 1997-04-03 | 1998-10-20 | Nkk Corp | プレス成形性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
JPH1192857A (ja) * | 1997-09-16 | 1999-04-06 | Nkk Corp | 高速変形下における耐脆性破壊特性に優れた耐候性耐火鋼材 |
JPH1192856A (ja) * | 1997-09-16 | 1999-04-06 | Nkk Corp | 高速変形下における耐脆性破壊特性に優れた耐候性鋼材 |
JPH11323494A (ja) * | 1998-03-12 | 1999-11-26 | Kobe Steel Ltd | 成形性に優れた高強度熱延鋼板 |
JP2000169936A (ja) * | 1998-03-12 | 2000-06-20 | Kobe Steel Ltd | 降伏比が高く成形性に優れた高強度熱延鋼板 |
JP2000017383A (ja) * | 1998-07-03 | 2000-01-18 | Nippon Steel Corp | 高耐候性鋼 |
JP2000017381A (ja) * | 1998-07-03 | 2000-01-18 | Nippon Steel Corp | 造船用耐食鋼 |
JP2000109951A (ja) * | 1998-08-05 | 2000-04-18 | Kawasaki Steel Corp | 伸びフランジ性に優れる高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2000063981A (ja) * | 1998-08-20 | 2000-02-29 | Nippon Steel Corp | 初期錆びから黒味を帯びた色調を呈し外観性と色調安定性に優れた耐候性鋼 |
JP2000212690A (ja) * | 1998-11-20 | 2000-08-02 | Nkk Corp | 成形性および表面性状が優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2000199034A (ja) * | 1998-12-28 | 2000-07-18 | Kawasaki Steel Corp | 加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP2000212682A (ja) * | 1999-01-19 | 2000-08-02 | Kawasaki Steel Corp | 流れさび低減耐候性鋼材 |
JP2000239791A (ja) * | 1999-02-24 | 2000-09-05 | Kawasaki Steel Corp | 耐衝撃性に優れた超微細粒熱延鋼板 |
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2003072841A1 (fr) * | 2002-02-27 | 2003-09-04 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier resistante a la corrosion atmospherique, presentant une resistance elevee et une excellente formabilite par pliage, et procede de production de ladite tole d'acier |
WO2008072873A1 (en) * | 2006-12-12 | 2008-06-19 | Posco | Formable high strength cold-rolled steel sheet with excellent weather resistance and method manufacturing the same |
WO2008072866A1 (en) * | 2006-12-12 | 2008-06-19 | Posco | Cold-rolled steel sheet with high yield ratio and excellent weather resistance |
JP2010512461A (ja) * | 2006-12-12 | 2010-04-22 | ポスコ | 耐候性及び加工性に優れた高強度冷延鋼板及びその製造方法 |
JP2010512460A (ja) * | 2006-12-12 | 2010-04-22 | ポスコ | 耐候性に優れた高降伏比型冷延鋼板 |
WO2009082149A2 (en) * | 2007-12-24 | 2009-07-02 | Posco | High strength cold-rolled steel sheet having excellent weather resistance and method manufacturing the same |
WO2009082149A3 (en) * | 2007-12-24 | 2009-08-13 | Posco | High strength cold-rolled steel sheet having excellent weather resistance and method manufacturing the same |
KR20150110719A (ko) * | 2013-01-24 | 2015-10-02 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 고 내부식성 고강도 Al 함유 내후성 강판 및 그의 제조방법 |
KR102240599B1 (ko) | 2013-01-24 | 2021-04-15 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 고 내부식성 고강도 Al 함유 내후성 강판 및 그의 제조방법 |
KR20180070678A (ko) | 2016-04-20 | 2018-06-26 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열연 강판, 강재 및 컨테이너 |
CN114959455A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-08-30 | 天津钢铁集团有限公司 | 一种高氮高强耐候钢板坯及其生产方法 |
CN114959455B (zh) * | 2022-04-29 | 2024-02-02 | 天津钢铁集团有限公司 | 一种高氮高强耐候钢板坯及其生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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