JP2000017383A - 高耐候性鋼 - Google Patents
高耐候性鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 塩害が懸念される環境や橋梁の内桁などのさ
びの安定化が遅い環境でも安定さびを形成して優れた耐
候性を示す鋼材を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．２５％、
Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０
％、Ｐ：０．００２〜０．１５０％、Ｓ：０．００１〜
０．１０％、Ｃｕ：０．３０〜２．００％、Ｎｉ：０．
０５〜５．５％、Ｃｒ：０．３０〜５．５％、Ａｌ：
０．００５〜０．１０％、Ｍｇ：０．０００２〜０．０
１５０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なることを特徴とする高耐候性鋼。さらにＭｏ、Ｗ、Ｃ
ａ、ＲＥＭ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの１種以上を適量含有
すること、および／または、表面を有機樹脂、金属また
は無機物で防食被覆する。
びの安定化が遅い環境でも安定さびを形成して優れた耐
候性を示す鋼材を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．２５％、
Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０
％、Ｐ：０．００２〜０．１５０％、Ｓ：０．００１〜
０．１０％、Ｃｕ：０．３０〜２．００％、Ｎｉ：０．
０５〜５．５％、Ｃｒ：０．３０〜５．５％、Ａｌ：
０．００５〜０．１０％、Ｍｇ：０．０００２〜０．０
１５０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物から
なることを特徴とする高耐候性鋼。さらにＭｏ、Ｗ、Ｃ
ａ、ＲＥＭ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂの１種以上を適量含有
すること、および／または、表面を有機樹脂、金属また
は無機物で防食被覆する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、橋梁をはじめとし
た鋼構造物などが晒される大気環境で、優れた耐候性を
示す高耐候性鋼材に関するものである。
た鋼構造物などが晒される大気環境で、優れた耐候性を
示す高耐候性鋼材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】耐候性鋼材は、無塗装使用の場合、使用
後数年〜１０年で鋼材表面に防食性に優れた緻密な安定
さびが形成し、この安定さびがその後の鋼材の腐食の進
行を防ぐという鋼材である。橋梁などの鋼構造物には、
溶接性を考慮した耐候性溶接構造用鋼が橋梁や建築物を
中心にこれまで多く使用されてきた。しかしながら、
「無塗装耐候性橋梁の設計・施工要領（改訂案）：建設
省土木研究所、鋼材倶楽部、日本橋梁建設協会、平成５
年３月」に示されるように、海浜地区や融雪塩を散布す
る地区など、飛来海塩粒子量が多い地域では鋼材表面に
付着した塩分によって保護性に優れた安定さびの形成が
阻害されるため、無塗装使用に適さないといった問題点
があった。また、塩分の少ない地域でも、板桁の内側な
ど、日照降雨が直接当たらない場所では、安定さびの形
成完了に架設後１０年以上を要する場合もあるという問
題点もあった。
後数年〜１０年で鋼材表面に防食性に優れた緻密な安定
さびが形成し、この安定さびがその後の鋼材の腐食の進
行を防ぐという鋼材である。橋梁などの鋼構造物には、
溶接性を考慮した耐候性溶接構造用鋼が橋梁や建築物を
中心にこれまで多く使用されてきた。しかしながら、
「無塗装耐候性橋梁の設計・施工要領（改訂案）：建設
省土木研究所、鋼材倶楽部、日本橋梁建設協会、平成５
年３月」に示されるように、海浜地区や融雪塩を散布す
る地区など、飛来海塩粒子量が多い地域では鋼材表面に
付着した塩分によって保護性に優れた安定さびの形成が
阻害されるため、無塗装使用に適さないといった問題点
があった。また、塩分の少ない地域でも、板桁の内側な
ど、日照降雨が直接当たらない場所では、安定さびの形
成完了に架設後１０年以上を要する場合もあるという問
題点もあった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる課題
を解決するためになされたもので、１）塩害が懸念され
る環境でも安定さびを形成して、優れた耐候性を示す鋼
材、および、２）橋梁の内桁などのさびの安定化が遅い
環境でも安定さびの形成完了が早い鋼材、を提供するも
のである。
を解決するためになされたもので、１）塩害が懸念され
る環境でも安定さびを形成して、優れた耐候性を示す鋼
材、および、２）橋梁の内桁などのさびの安定化が遅い
環境でも安定さびの形成完了が早い鋼材、を提供するも
のである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、まず耐候
性鋼材の大気腐食現象について詳細に調査した。その結
果、大気腐食の結果生成するさび層下はｐＨ２〜６の弱
酸性であることを見いだした。これらの課題に対して、
鋼材界面のｐＨ低下を抑制すれば耐候性が向上するとの
考え方で研究を重ねた結果、Ｍｇ添加がｐＨ低下の抑制
とその結果としての耐候性向上に極めて有効であること
が判明した。Ｃａも界面のアルカリ化に効果があるが、
ＭｇはＣａ以上にアルカリ化の効果が顕著であることを
見いだした。
性鋼材の大気腐食現象について詳細に調査した。その結
果、大気腐食の結果生成するさび層下はｐＨ２〜６の弱
酸性であることを見いだした。これらの課題に対して、
鋼材界面のｐＨ低下を抑制すれば耐候性が向上するとの
考え方で研究を重ねた結果、Ｍｇ添加がｐＨ低下の抑制
とその結果としての耐候性向上に極めて有効であること
が判明した。Ｃａも界面のアルカリ化に効果があるが、
ＭｇはＣａ以上にアルカリ化の効果が顕著であることを
見いだした。
【０００５】これは、鋼中のＭｇがＦｅと共に溶解し、
塩基性塩を形成することにより界面をアルカリ化する
が、Ｃａと比較した場合、同じ重量％で添加してもＭｇ
イオンが溶解した場合では活性溶解する量が多いものと
考えられる。さらにＰ，Ｃ，ＮｉおよびＣｒとＭｇを複
合添加することにより、さび層中へのＰ，Ｃｕ，Ｎｉ，
Ｃｒの濃化が促進されることが判明した。この効果によ
り、安定さび層の形成速度が加速され、その結果、飛来
塩分の多い環境でも優れた耐候性を示す。
塩基性塩を形成することにより界面をアルカリ化する
が、Ｃａと比較した場合、同じ重量％で添加してもＭｇ
イオンが溶解した場合では活性溶解する量が多いものと
考えられる。さらにＰ，Ｃ，ＮｉおよびＣｒとＭｇを複
合添加することにより、さび層中へのＰ，Ｃｕ，Ｎｉ，
Ｃｒの濃化が促進されることが判明した。この効果によ
り、安定さび層の形成速度が加速され、その結果、飛来
塩分の多い環境でも優れた耐候性を示す。
【０００６】本発明は上記知見を基に完成されたもの
で、その要旨とするところは下記の通りである。 （１） 重量％で、Ｃ ：０．０１〜０．２５％、
Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０
％、 Ｐ ：０．００２〜０．１５０％、Ｓ ：
０．００１〜０．１０％、 Ｃｕ：０．３０〜２．００
％、Ｎｉ：０．０５〜５．５％、 Ｃｒ：０．３０
〜５．５％、Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｍｇ：
０．０００２〜０．０１５０％を含有し、残部がＦｅお
よび不可避不純物からなることを特徴とする高耐候性
鋼。
で、その要旨とするところは下記の通りである。 （１） 重量％で、Ｃ ：０．０１〜０．２５％、
Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０
％、 Ｐ ：０．００２〜０．１５０％、Ｓ ：
０．００１〜０．１０％、 Ｃｕ：０．３０〜２．００
％、Ｎｉ：０．０５〜５．５％、 Ｃｒ：０．３０
〜５．５％、Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｍｇ：
０．０００２〜０．０１５０％を含有し、残部がＦｅお
よび不可避不純物からなることを特徴とする高耐候性
鋼。
【０００７】（２） 重量％で、さらにＭｏ：０．０１
〜１．０％、Ｗ ：０．０１〜１．０％の１種または２
種を含有することを特徴とする前記（１）に記載の高耐
候性鋼。 （３） 重量％で、さらにＣａ：０．０００２〜０．０
１００％、ＲＥＭ：０．０００２〜０．０１００％の１
種または２種を含有することを特徴とする前記（１）ま
たは（２）に記載の高耐候性鋼。
〜１．０％、Ｗ ：０．０１〜１．０％の１種または２
種を含有することを特徴とする前記（１）に記載の高耐
候性鋼。 （３） 重量％で、さらにＣａ：０．０００２〜０．０
１００％、ＲＥＭ：０．０００２〜０．０１００％の１
種または２種を含有することを特徴とする前記（１）ま
たは（２）に記載の高耐候性鋼。
【０００８】（４） 重量％で、さらにＴｉ：０．００
５〜０．０２０％、Ｎｂ：０．００２〜０．１０％、Ｖ
：０．０１〜０．１０％、 Ｂ ：０．０００３〜
０．００５０％のうち１種または２種以上を含有するこ
とを特徴とする前記（１）乃至（３）のいずれか１項に
記載の高耐候性鋼。 （５） 表面が有機樹脂、金属または無機物で防食被覆
されたことを特徴とする前記（１）乃至（４）のいずれ
か１項に記載の高耐候性鋼。
５〜０．０２０％、Ｎｂ：０．００２〜０．１０％、Ｖ
：０．０１〜０．１０％、 Ｂ ：０．０００３〜
０．００５０％のうち１種または２種以上を含有するこ
とを特徴とする前記（１）乃至（３）のいずれか１項に
記載の高耐候性鋼。 （５） 表面が有機樹脂、金属または無機物で防食被覆
されたことを特徴とする前記（１）乃至（４）のいずれ
か１項に記載の高耐候性鋼。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施する形態につ
いて説明する。まず、本発明の鋼における化学組成の限
定理由とその作用について述べる。 Ｃ：Ｃは、構造材料としての強度を確保するために必要
であり、０．０１％以上添加するが、０．２５％を超え
て含まれると溶接継手部のマトリックスの靱性が低下す
るために、溶接性が阻害される。そのため上限を０．２
５％とした。
いて説明する。まず、本発明の鋼における化学組成の限
定理由とその作用について述べる。 Ｃ：Ｃは、構造材料としての強度を確保するために必要
であり、０．０１％以上添加するが、０．２５％を超え
て含まれると溶接継手部のマトリックスの靱性が低下す
るために、溶接性が阻害される。そのため上限を０．２
５％とした。
【００１０】Ｓｉ：Ｓｉは、脱酸のための必須元素で
０．０５％以上添加するが、１．０％を超えて添加する
と、溶接継手部に高炭素島状マルテンサイトが生成し、
溶接性が阻害されるため、その上限を１．０％とした。
０．０５％以上添加するが、１．０％を超えて添加する
と、溶接継手部に高炭素島状マルテンサイトが生成し、
溶接性が阻害されるため、その上限を１．０％とした。
【００１１】Ｍｎ：Ｍｎは、脱酸、強度調整および不純
物であるＳをＭｎＳとして固定してＳによる熱間脆性の
防止を図るために０．０５％以上添加するが、２．０％
を超えて添加すると溶接性が阻害されるので、その範囲
を０．０５〜２．０％とした。
物であるＳをＭｎＳとして固定してＳによる熱間脆性の
防止を図るために０．０５％以上添加するが、２．０％
を超えて添加すると溶接性が阻害されるので、その範囲
を０．０５〜２．０％とした。
【００１２】Ｃｕ：Ｃｕは、０．３０％以上添加すると
耐候性が向上する。Ｃｕは生成する腐食生成物の非晶質
化を促し、さびの緻密さを向上する。その効果は多いほ
どよいが、２．０％を超えると溶接性低下や熱間加工に
おける割れが問題となるので、その範囲を０．３０〜
２．０％とした。溶接性を優先的に考慮すれば、０．３
〜１．０％が好ましい。
耐候性が向上する。Ｃｕは生成する腐食生成物の非晶質
化を促し、さびの緻密さを向上する。その効果は多いほ
どよいが、２．０％を超えると溶接性低下や熱間加工に
おける割れが問題となるので、その範囲を０．３０〜
２．０％とした。溶接性を優先的に考慮すれば、０．３
〜１．０％が好ましい。
【００１３】Ａｌ：Ａｌは、脱酸のために０．００５％
以上添加するが、０．１０％を超えて添加すると耐局部
腐食性が低下するので、その範囲を０．００５〜０．１
０％とした。
以上添加するが、０．１０％を超えて添加すると耐局部
腐食性が低下するので、その範囲を０．００５〜０．１
０％とした。
【００１４】Ｍｇ：Ｍｇは、０．０００２％以上添加す
ると腐食反応の結果、Ｍｇイオンとして界面から溶解す
ることで、地鉄界面のｐＨをアルカリに保持し鋼材の耐
候性を向上するとともにＰ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒのさび層
中への濃縮を促進し、安定さびの生成を促進する。その
効果は０．０１５０％で飽和するので、０．０００２〜
０．０１５０％とした。
ると腐食反応の結果、Ｍｇイオンとして界面から溶解す
ることで、地鉄界面のｐＨをアルカリに保持し鋼材の耐
候性を向上するとともにＰ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒのさび層
中への濃縮を促進し、安定さびの生成を促進する。その
効果は０．０１５０％で飽和するので、０．０００２〜
０．０１５０％とした。
【００１５】Ｐ：Ｐは、０．００２％以上添加すると耐
候性が向上するが、鋼材の溶接性や靱性を０．１５％を
超えて含まれると溶接性が劣化するので、その範囲を
０．００２〜０．１５０％とした、特に、大入熱溶接特
性を十分確保する場合、０．００２〜０．０３％が好ま
しい。
候性が向上するが、鋼材の溶接性や靱性を０．１５％を
超えて含まれると溶接性が劣化するので、その範囲を
０．００２〜０．１５０％とした、特に、大入熱溶接特
性を十分確保する場合、０．００２〜０．０３％が好ま
しい。
【００１６】Ｓ：Ｓは、Ｃｕ，Ｍｎとともに硫化物（Ｃ
ｕ，Ｍｎ）Ｓを形成する。硫化物（Ｃｕ，Ｍｎ）Ｓの微
細分散化による耐候性向上のためには、０．００１％以
上必要である。一方、０．１０％を超えて含まれると、
粗大なＭｎＳが生成して耐候性が著しく低下するととも
に、継手部フェライト相の靱性を著しく劣化させるの
で、その範囲を０．１０％以下とした。十分な耐候性を
確保するためには０．００１０〜０．０３００％の添加
が好ましい。
ｕ，Ｍｎ）Ｓを形成する。硫化物（Ｃｕ，Ｍｎ）Ｓの微
細分散化による耐候性向上のためには、０．００１％以
上必要である。一方、０．１０％を超えて含まれると、
粗大なＭｎＳが生成して耐候性が著しく低下するととも
に、継手部フェライト相の靱性を著しく劣化させるの
で、その範囲を０．１０％以下とした。十分な耐候性を
確保するためには０．００１０〜０．０３００％の添加
が好ましい。
【００１７】Ｎｉ：Ｎｉは、耐候性向上等を目的として
０．０５％以上添加するが、その効果は５．５％で飽和
するので、０．０５〜５．５％とした。塩分の少ない環
境では０．０５〜１．０％が望ましい。塩分の多い環境
では１．０〜５．５％が望ましい。
０．０５％以上添加するが、その効果は５．５％で飽和
するので、０．０５〜５．５％とした。塩分の少ない環
境では０．０５〜１．０％が望ましい。塩分の多い環境
では１．０〜５．５％が望ましい。
【００１８】Ｃｒ：Ｃｒは、耐候性向上を目的として
０．３０％以上添加するが、５．５％を超えて添加する
と溶接性を阻害するため、０．３０〜５．５％とした。
０．３０％以上添加するが、５．５％を超えて添加する
と溶接性を阻害するため、０．３０〜５．５％とした。
【００１９】Ｍｏ，Ｗ：Ｍｏ，Ｗは、飛来塩分の多い環
境での耐候性向上を目的として、必要に応じて各々０．
０１％以上添加するが、その効果は１．０％で飽和する
ので、それぞれ０．０１〜１．０％とした。
境での耐候性向上を目的として、必要に応じて各々０．
０１％以上添加するが、その効果は１．０％で飽和する
ので、それぞれ０．０１〜１．０％とした。
【００２０】Ｃａ，ＲＥＭ：Ｃａ，ＲＥＭは、必要に応
じて添加すると、鋼中に酸化物または硫化物として存在
し、地鉄から溶出することにより界面の酸性化をさらに
抑制する作用がある。その効果は０．０００２％以上の
添加で有効であり、０．０１００％で飽和するので、そ
れらの元素の含有量の範囲を、それぞれ０．０００２％
〜０．０１００％とした。
じて添加すると、鋼中に酸化物または硫化物として存在
し、地鉄から溶出することにより界面の酸性化をさらに
抑制する作用がある。その効果は０．０００２％以上の
添加で有効であり、０．０１００％で飽和するので、そ
れらの元素の含有量の範囲を、それぞれ０．０００２％
〜０．０１００％とした。
【００２１】Ｔｉ：Ｔｉは、鋼材の靱性向上のために必
要に応じて０．００５％以上添加するが、その効果は
０．０２％で十分であるため０．００５〜０．０２％と
した。ＴｉＮをフェライト相中に微細分散析出し、溶接
部の靱性をさらに向上するためには、Ｔｉ／Ｎの比率
が、２．０〜３．５であることが好ましい。
要に応じて０．００５％以上添加するが、その効果は
０．０２％で十分であるため０．００５〜０．０２％と
した。ＴｉＮをフェライト相中に微細分散析出し、溶接
部の靱性をさらに向上するためには、Ｔｉ／Ｎの比率
が、２．０〜３．５であることが好ましい。
【００２２】Ｎｂ，Ｖ，Ｂ：Ｎｂ，Ｖ，Ｂは、必要に応
じて強度を向上させるために必要量添加する元素であ
る。その含有量は、いずれの元素も次の範囲を超えて添
加すると靭性が劣化するため、Ｎｂ：０．００２〜０．
１０％、Ｖ：０．０１〜０．１０％およびＢ：０．００
０３〜０．００５０％と限定した。
じて強度を向上させるために必要量添加する元素であ
る。その含有量は、いずれの元素も次の範囲を超えて添
加すると靭性が劣化するため、Ｎｂ：０．００２〜０．
１０％、Ｖ：０．０１〜０．１０％およびＢ：０．００
０３〜０．００５０％と限定した。
【００２３】防食被覆：本発明鋼に、有機樹脂による塗
装、金属溶射、めっきを施して、塩害が懸念される大気
環境で使用した場合、普通鋼や従来の耐候性鋼に同様の
防食被覆を施した場合に比べて、遥かに優れた耐候性、
耐久性を示す。有機樹脂としては、ジンクリッチプライ
マーやエポキシ樹脂系、フタル酸系、ウレタン樹脂系、
ビニルブチラール樹脂系およびその他の樹脂系でいずれ
も塗装後の耐久性が向上し、塗装の塗り替え期間を延長
することができる。
装、金属溶射、めっきを施して、塩害が懸念される大気
環境で使用した場合、普通鋼や従来の耐候性鋼に同様の
防食被覆を施した場合に比べて、遥かに優れた耐候性、
耐久性を示す。有機樹脂としては、ジンクリッチプライ
マーやエポキシ樹脂系、フタル酸系、ウレタン樹脂系、
ビニルブチラール樹脂系およびその他の樹脂系でいずれ
も塗装後の耐久性が向上し、塗装の塗り替え期間を延長
することができる。
【００２４】また、金属被覆では、Ｚｎ、Ｚｎ−Ａｌ、
Ａｌめっきおよび溶射などで優れた耐候性を示す。いず
れの場合も、被覆層の微視的あるいは巨視的な欠陥から
地鉄の腐食が進行した際、Ｐ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒの濃縮
した安定さびが生成し、それ以降の腐食の進展を抑制す
ることによって優れた耐候性が発揮される。
Ａｌめっきおよび溶射などで優れた耐候性を示す。いず
れの場合も、被覆層の微視的あるいは巨視的な欠陥から
地鉄の腐食が進行した際、Ｐ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒの濃縮
した安定さびが生成し、それ以降の腐食の進展を抑制す
ることによって優れた耐候性が発揮される。
【００２５】
【実施例】表１（表１−１、表１−２）に示す化学組成
の鋼を溶製し、熱間圧延および必要に応じて熱処理を施
して厚さ２５mmの厚鋼板を試作した。試作した鋼材から
１００×１００×３．０mmの試験片を採取し、腐食試験
の供試材とした。表面仕上は、（１）ショットブラスト
してミルスケールを落としたままの試験片、（２）ジン
クリッチブライマーにタールエポキシ（２００μｍの塗
装処理を行い、鋼板地鉄にまで達するナイフカット傷を
つけた試験片、（３）ブチラール系樹脂を２０μｍを塗
布し、鋼板地鉄にまで達するナイフカット傷をつけた試
験片、の３種類とした。
の鋼を溶製し、熱間圧延および必要に応じて熱処理を施
して厚さ２５mmの厚鋼板を試作した。試作した鋼材から
１００×１００×３．０mmの試験片を採取し、腐食試験
の供試材とした。表面仕上は、（１）ショットブラスト
してミルスケールを落としたままの試験片、（２）ジン
クリッチブライマーにタールエポキシ（２００μｍの塗
装処理を行い、鋼板地鉄にまで達するナイフカット傷を
つけた試験片、（３）ブチラール系樹脂を２０μｍを塗
布し、鋼板地鉄にまで達するナイフカット傷をつけた試
験片、の３種類とした。
【００２６】耐候性評価試験として、人工海水溶液を１
／１０に希釈した水溶液を週に１回試験片の表裏面に散
布する促進大気曝露試験を１年間実施した。裸材の耐候
性評価は、比較例であるＡ１鋼（ＪＩＳ耐候性鋼）の腐
食減量を１００として相対評価した。塗装材の耐候性評
価は、比較例Ａ１鋼の傷部からの最大膨れ幅を１００と
して相対評価した。評価結果を表１に併せて示す。
／１０に希釈した水溶液を週に１回試験片の表裏面に散
布する促進大気曝露試験を１年間実施した。裸材の耐候
性評価は、比較例であるＡ１鋼（ＪＩＳ耐候性鋼）の腐
食減量を１００として相対評価した。塗装材の耐候性評
価は、比較例Ａ１鋼の傷部からの最大膨れ幅を１００と
して相対評価した。評価結果を表１に併せて示す。
【００２７】表２に、試作鋼の特性値を示す。比較例Ａ
１は従来のＪＩＳ耐候性鋼の例である。比較例Ａ２はＣ
が上限値を超えているため、比較例Ａ３はＳが上限値を
超えているため、比較例Ａ４はＣｕが下限値に満たない
ため、比較例Ａ５はＮｉが下限値に満たないため、比較
例Ａ６はＣｒが下限値に満たないため、また、比較例Ａ
７およびＡ８は、Ｍｇが下限値に満たないために、いず
れも裸材および塗装材ともに耐候性が十分ではない。
１は従来のＪＩＳ耐候性鋼の例である。比較例Ａ２はＣ
が上限値を超えているため、比較例Ａ３はＳが上限値を
超えているため、比較例Ａ４はＣｕが下限値に満たない
ため、比較例Ａ５はＮｉが下限値に満たないため、比較
例Ａ６はＣｒが下限値に満たないため、また、比較例Ａ
７およびＡ８は、Ｍｇが下限値に満たないために、いず
れも裸材および塗装材ともに耐候性が十分ではない。
【００２８】これに対して、Ｃ１〜Ｃ２０は、本発明鋼
の結果であり、いずれの試作鋼も、裸材および塗装材と
もにいずれの試験においても優れた耐候性を示している
ことがわかる。
の結果であり、いずれの試作鋼も、裸材および塗装材と
もにいずれの試験においても優れた耐候性を示している
ことがわかる。
【００２９】さらに、橋梁の内桁などの安定錆の形成完
了が遅い環境での安定さびの形成速度を評価するため
に、大気曝露架台に雨よけをつけて、日照と降雨が直接
試験片に当たらない条件で大気曝露試験を３年間行った
後、安定さび化の状況を（１）交流インピーダンス法に
よるさび層の抵抗測定、（２）さび層断面の偏光顕微鏡
観察による安定さびの特徴である連続した２層構造の生
成状況の観察、（３）さび層断面のＥＰＭＡ分析による
Ｐ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｎｉの濃化状況観察、を行った総合判
定で、さびの安定化度を、数値が大きいほど安定化が進
行しているとする５段階評点［５（安定錆化完了）、
４，３，２（進行中）、１（初期さび状態）］で評点評
価を行った。その結果を表３に示す。
了が遅い環境での安定さびの形成速度を評価するため
に、大気曝露架台に雨よけをつけて、日照と降雨が直接
試験片に当たらない条件で大気曝露試験を３年間行った
後、安定さび化の状況を（１）交流インピーダンス法に
よるさび層の抵抗測定、（２）さび層断面の偏光顕微鏡
観察による安定さびの特徴である連続した２層構造の生
成状況の観察、（３）さび層断面のＥＰＭＡ分析による
Ｐ，Ｃｕ，Ｃｒ，Ｎｉの濃化状況観察、を行った総合判
定で、さびの安定化度を、数値が大きいほど安定化が進
行しているとする５段階評点［５（安定錆化完了）、
４，３，２（進行中）、１（初期さび状態）］で評点評
価を行った。その結果を表３に示す。
【００３０】比較例Ａ１〜Ａ８では、最もよい例でも評
点３であるのに対して、本発明例は最も低い評点でも４
であり、ほとんどは評点５である。この結果から、いず
れの本発明鋼も、比較例に比較してさびの安定化が促進
されたことがわかる。
点３であるのに対して、本発明例は最も低い評点でも４
であり、ほとんどは評点５である。この結果から、いず
れの本発明鋼も、比較例に比較してさびの安定化が促進
されたことがわかる。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【表３】
【００３４】
【表４】
【００３５】
【発明の効果】上記実施例からも明らかなように、本発
明は、橋梁などが晒される大気腐食環境で優れた耐候性
を示す鋼材を提供するものであり、また、無塗装使用お
よび塗装使用においても優れた耐候性を有することか
ら、いずれの使用方法でも鋼構造物の維持管理費の低減
を可能とする。したがって、産業上その価値は極めて高
いといえる。
明は、橋梁などが晒される大気腐食環境で優れた耐候性
を示す鋼材を提供するものであり、また、無塗装使用お
よび塗装使用においても優れた耐候性を有することか
ら、いずれの使用方法でも鋼構造物の維持管理費の低減
を可能とする。したがって、産業上その価値は極めて高
いといえる。
フロントページの続き (72)発明者 伊藤 実 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内 (72)発明者 田辺 康児 相模原市淵野辺本町２−13−３
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．２５％、 Ｓｉ：０．０５〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜２．０％、 Ｐ ：０．００２〜０．１５０％、 Ｓ ：０．００１〜０．１０％、 Ｃｕ：０．３０〜２．００％、 Ｎｉ：０．０５〜５．５％、 Ｃｒ：０．３０〜５．５％、 Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｍｇ：０．０００２〜０．０１５０％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなること
を特徴とする高耐候性鋼。 - 【請求項２】 重量％で、さらにＭｏ：０．０１〜１．
０％、 Ｗ ：０．０１〜１．０％ の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１
に記載の高耐候性鋼。 - 【請求項３】 重量％で、さらにＣａ：０．０００２〜
０．０１００％、 ＲＥＭ：０．０００２〜０．０１００％ の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１
または２に記載の高耐候性鋼。 - 【請求項４】 重量％で、さらにＴｉ：０．００５〜
０．０２０％、 Ｎｂ：０．００２〜０．１０％、 Ｖ ：０．０１〜０．１０％、 Ｂ ：０．０００３〜０．００５０％ のうち１種または２種以上を含有することを特徴とする
請求項１乃至３のいずれか１項に記載の高耐候性鋼。 - 【請求項５】 表面が有機樹脂、金属または無機物で防
食被覆された請求項１乃至４のいずれか１項に記載の高
耐候性鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10189350A JP2000017383A (ja) | 1998-07-03 | 1998-07-03 | 高耐候性鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10189350A JP2000017383A (ja) | 1998-07-03 | 1998-07-03 | 高耐候性鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000017383A true JP2000017383A (ja) | 2000-01-18 |
Family
ID=16239870
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10189350A Pending JP2000017383A (ja) | 1998-07-03 | 1998-07-03 | 高耐候性鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000017383A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002105596A (ja) * | 2000-09-29 | 2002-04-10 | Pohang Iron & Steel Co Ltd | 高耐候性、高加工性の熱延鋼板、およびその製造方法 |
| GB2378710A (en) * | 2001-07-31 | 2003-02-19 | Standard Ind Ltd | Lighting columns |
| WO2006080658A1 (en) * | 2004-11-12 | 2006-08-03 | Posco | Steel with excellent weather resistance at the seaside atmosphere, and manufacturing method therefor |
| KR101115692B1 (ko) * | 2004-11-12 | 2012-04-13 | 주식회사 포스코 | 해변 내후성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법 |
| CN109161796A (zh) * | 2018-08-31 | 2019-01-08 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 具有良好低温冲击韧性高强大梁钢800l及其生产方法 |
| CN111172462A (zh) * | 2020-02-17 | 2020-05-19 | 本钢板材股份有限公司 | 450MPa级耐候钢及其制备方法 |
| JP2022027525A (ja) * | 2020-07-29 | 2022-02-10 | 攀▲鋼▼集▲団▼研究院有限公司 | ６６０ＭＰａ級の高耐食性耐候性鋼及びその製造方法 |
-
1998
- 1998-07-03 JP JP10189350A patent/JP2000017383A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2022027525A (ja) * | 2020-07-29 | 2022-02-10 | 攀▲鋼▼集▲団▼研究院有限公司 | ６６０ＭＰａ級の高耐食性耐候性鋼及びその製造方法 |
| JP7233481B2 (ja) | 2020-07-29 | 2023-03-06 | 攀▲鋼▼集▲団▼研究院有限公司 | ６６０ＭＰａ級の高耐食性耐候性鋼及びその製造方法 |
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