CN115786822B - 一种光伏支架用高强度耐候钢及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
一种光伏支架用高强度耐候钢及其制备方法,属于冶金技术领域,合理设计其化学成分及其质量百分比,并且耐大气腐蚀指数I≥6.5,焊接冷裂纹敏感系数Pcm≤0.20;采用铁水脱硫、转炉冶炼、氩站、LF炉(钙处理)、连铸、铸坯缓冷、加热、热连轧、冷却、卷取、缓冷的工艺流程,热连轧终轧温度860℃~900℃、卷取温度590℃~630℃、缓冷箱缓冷至室温。本发明采用常规冶炼连铸、热连轧的工艺流程,通过合理的化学成分设计、热轧工艺参数设计,在不经真空脱气处理的条件下,生产出厚度为2.0mm~8.0mm、屈服强度≥650MPa、综合性能优良的光伏支架用免涂装高强度耐候钢带。
Description
技术领域
本发明属于冶金技术领域,具体涉及一种光伏支架用高强度耐候钢及其制备方法。
背景技术
光伏支架是太阳能光伏发电设备的重要支撑保护配件,其最重要的特征是需要耐腐蚀性强,需保证30年内钢的结构一直牢固可靠,能承受恶劣环境侵蚀,风、雪荷载和其他外部效应。安装成本低、免维护也是做光伏方案时需要考虑的重要因素。
目前光伏支架普遍使用Q235或Q355的热镀锌钢件,但一方面镀锌支架需定期维护,最终材料回收利用价值不高,镀锌工艺污染较重;另一方面Q235或Q355强度低,不利于高强减薄和安装轻便的要求,故急需开发一种环保、耐腐蚀性强、更高强度、综合成本低、免涂装、免维护的光伏支架用耐候钢。
“一种光伏支架用耐候钢及其生产方法”(申请号:202210071486.2)公开了生产的钢屈服强度245MPa~450MPa、抗拉强度420MPa~600MPa,无法满足光伏支架高强减薄和安装轻便的要求。
以申请号为201710970221.5、200710031548.2、200610035800.27为代表的中国专利文献,公开了应用于集装箱、特种车辆、高速火车车箱的700MPa级超高强度耐候钢及其生产方法,化学成分上使用高Ti(0.09wt%~0.13wt%)或V-N微合金化,工艺上采用真空脱气或薄板坯连铸连轧,冶炼工艺复杂,适用于薄板坯连铸连轧。
“一种高耐蚀高强度耐候钢及其制造方法”(申请号200710045329.X)公开了C:0.002wt%~0.005wt%、Mn:0.01wt%~0.05wt%、Cr:4.50wt%~5.50wt%,冶炼难度极大。
“一种公路护栏用800MPa级高强度耐候钢的生产方法”(申请号202111467137.4)公开了C:0.035wt%~0.045wt%,需采用RH精炼。
发明内容
为了克服现有技术的不足,本发明提供一种光伏支架用高强度耐候钢及其制备方法,该方法采用常规冶炼连铸、热连轧的工艺流程,通过合理的化学成分设计、热轧工艺参数设计,在不经真空脱气处理的条件下,生产出厚度为2.0mm~8.0mm、屈服强度≥650MPa、综合性能优良的光伏支架用免涂装高强度耐候钢带。
为实现上述目的,本发明是根据以下技术方案实现的:
一种光伏支架用高强度耐候钢,其化学成分及其质量百分比为:
C:0.05wt%~0.07wt%,Si:0.30wt%~0.40wt%,Mn:0.70wt%~1.00wt%,P:≤0.025wt%,S:≤0.005wt%,Als:0.020wt%~0.040wt%,Cu:0.25wt%~0.35wt%,Cr:0.55wt%~0.75wt%,Ni:0.15wt%~0.30wt%,Nb:0.030wt%~0.050wt%,Ti:0.070wt%~0.090wt%,N:≤0.005wt%,Ca:0.0005wt%~0.0020wt%,其余为Fe及不可避免杂质;
其中,
光伏支架用高强度耐候钢的耐大气腐蚀指数I=26.01(Cuwt%)+3.88(Niwt%)+1.20(Crwt%)+1.49(Siwt%)+17.28(Pwt%)-7.29(Cuwt%)×(Niwt%)-9.10(Niwt%)×(Pwt%)-33.39(Cuwt%)2≥6.5;
焊接冷裂纹敏感系数Pcm=(Cwt%)+(Siwt%)/30+[(Mnwt%)+(Cuwt%)+(Crwt%)]/20+(Niwt%)/60≤0.20。
碳(C):固溶强化元素,提高钢的强度和淬透性,C含量过高时,易导致组织性能不均匀,降低韧性、塑性和耐大气腐蚀性能,增大冷弯开裂倾向。因此本发明将碳含量控制在0.05wt%~0.07wt%之间。
硅(Si):固溶强化,同时与Cu、Cr配合使用,可改善钢的耐候性能,但含量过高可导致焊接性能下降。因此本发明将Si含量控制在0.30wt%~0.40wt%。
锰(Mn):Mn固溶强化,提高钢的强度,当Mn含量过高时使淬透性增大,导致可焊性和焊接热影响区韧性恶化,同时Mn属于易偏析元素,增加组织性能的不均匀性。因此本发明将Mn含量控制在0.70wt%~1.00wt%。
铝(Als):强脱氧元素。添加一定含量的铝,可保证钢中的氧含量尽可能的低;脱氧后多余的铝可以和钢中的氮元素形成AlN析出物,有利于细化晶粒,改善钢材的强韧性能。因此,本发明中将Als含量控制在0.020wt%~0.040wt%。
铜(Cu):Cu是提升钢的耐蚀性能的主要元素之一,同时具有一定的固溶强化和时效强化作用,但过高的Cu会导致钢的热脆。因此,本发明中将Cu含量控制在0.25wt%~0.35wt%。
镍(Ni):使腐蚀电位向正方向变化,增加钢的稳定性,并且能显著改善钢材的低温韧性和因Cu导致的表面脆性;但出于成本和氧化皮的粘附性考虑,不宜添加过高。因此,本发明中将Ni含量控制在0.15wt%~0.30wt%。
铬(Cr):在钢的表面形成致密的氧化膜或保护性锈层,提高钢的钝化能力,显著改善耐蚀性能;同时能提高淬透性,以及固溶强化作用。但Cr含量过高时,对焊接性能不利,且其偏析程度与Mn接近,对材料组织均匀性控制不利。因此,本发明中将Cr含量控制在0.55wt%~0.75wt%。
磷、硫、氮(P、S、N):P、S、N在本发明钢中均为有害元素,特别是S、N元素易与Ti结合,影响有效Ti的含量,因此P≤0.025wt%,S≤0.005wt%、N≤0.0050wt%。
钙(Ca):微量Ca改善耐候钢整体耐大气腐蚀性能,而且能有效避免出现的锈液流挂现象;另外改善钢中的夹杂物形态,提高钢冲击韧性。但加入过量,易降低钢的洁净度,对钢的低温韧性不利。本发明中将Ca含量控制在0.0005wt%~0.0020wt%。
耐大气腐蚀指数I≥6.5,保证钢具有优良的耐候性能;焊接冷裂纹敏感系数Pcm≤0.20,保证钢良好的焊接性能。
一种光伏支架用高强度耐候钢的制备方法,依次包括以下步骤:
S1、铁水脱硫:脱硫后铁水中S≤0.003wt%;
S2、转炉冶炼:将步骤S1脱硫后的铁水送入转炉,转炉出钢时P≤0.020wt%,N≤25ppm;合金化:按照光伏支架用高强度耐候钢的化学成分及其质量百分比,炉前加入Cu板、Ni板、Ni-Fe合金或者Cu-Ni合金,在炉后出钢1/3时开始加Si-Mn合金、Si-Fe合金、低碳Cr-Fe合金和Nb-Fe合金,出钢2/3时加入完毕;
S3、氩站吹氩、LF钢包炉钙处理:
送入LF钢包炉调温至≥1580℃,深脱硫、成分微调至满足化学成分及其质量百分比要求,待成分稳定后加入Ti-Fe合金,保证了Ti的收得率和含量,并进行夹杂物变性钙处理,根据离站前预估Alswt%按钙铝比0.08~0.12喂入钙线,并且钙处理后保证吹Ar时间≥8min,保证了夹杂物充分上浮和变性处理;
S4、连铸、铸坯缓冷:钢包浇铸采用长水口氩封保护浇注,钢水连铸成210mm厚的板坯堆垛缓冷,钢坯冷装温度≤300℃;一方面使板坯完全奥氏体-铁素体相变,并在随后的板坯加热过程中发生铁素体-奥氏体相变,确保获得细小的板坯初始奥氏体晶粒;另一方面避免铸坯内应力过大导致的裂纹、断坯等缺陷;
S5、加热:板坯加热温度1250℃~1300℃,在炉时间≥180min,保证合金元素,特别是Ti的充分固溶;
S6、热连轧:依次采用粗轧与精轧两阶段控温轧制:粗轧结束温度1030℃~1070℃,精轧终轧温度为860℃~900℃,终轧温度过低,轧机负荷大,且微观强度不均匀不利于板型控制,终轧过高,部分再结晶轧制,易出现混晶现象,导致韧性和成形性差。热连轧充分发挥控制轧制、控制冷却的作用,一方面保证TiC、Ti(C、N)、Nb(C、N)、Cu的ε相等充分析出,另一方面控制铁素体的比例,从而达到提高钢的强度、韧性和成形性的目的;
S7、冷却、卷取、缓冷:钢带热连轧后采用前端层流冷却,冷却速度过慢、卷取温度过高,不利于Ti、Nb析出物的析出与弥散细小,从而影响强韧性的提高;冷却速度过快、卷取温度过低,铁素体的比例过低,形成了大量的贝氏体,不利于韧性与成形性能。卷取温度为590℃~630℃,制得厚度为2.0mm-8.0mm的热轧板卷,吊入缓冷箱缓冷至室温,一方面有利于Cu的ε相析出,起到时效强化作用;另一方面发挥自回火作用,消除钢卷内应力,制得光伏支架用高强度耐候钢板。适当的冷却速度和卷取温度,一方面保证TiC、Ti(C、N)、Nb(C、N)的充分析出,且析出物弥散细小;另一方面可将铁素体控制到适当比例。
与现有技术相比本发明的有益效果为:
本发明制得的厚度为2.0mm~8.0mm的光伏支架用屈服强度650MPa级耐候钢板,其组织性能具有以下特征:
1)显微组织:铁素体+少量珠光体或极少量贝氏体,其中铁素体比例不低于75%;
2)拉伸性能:屈服强度≥650MPa,抗拉强度≥720MPa,伸长率≥15%;
3)180°弯曲试验d=2a,完好;
4)-20℃夏比冲击性能≥47J;
5)具有良好的耐候性能、成形性能、焊接性能,能满足用于制作免涂装光伏支架用高强度耐候钢带要求。
附图说明
图1为实施例1制得的光伏支架用高强度耐候钢板的金相组织形貌图。
具体实施方式
以下实施例用于说明本发明,但不用来限制本发明的范围。若未特别指明,实施例均按照常规实验条件。另外,对于本领域技术人员而言,在不偏离本发明的实质和范围的前提下,对这些实施方案中的物料成分和用量进行的各种修改或改进,均属于本发明要求保护的范围。
实施例1
本实施例1中光伏支架用高强度耐候钢的化学成分及其质量百分比为:C:0.06wt%,Si:0.35wt%,Mn:0.85wt%,P:0.018wt%,S:0.003wt%,Als:0.030wt%,Cu:0.30wt%,Cr:0.65wt%,Ni:0.20wt%,Nb:0.040wt%,Ti:0.080wt%,N:0.004wt%,Ca:0.0015wt%,其余为Fe及不可避免杂质;其中,光伏支架用高强度耐候钢的耐大气腐蚀指数I=6.72;焊接冷裂纹敏感系数Pcm=0.167。
一种光伏支架用高强度耐候钢的制备方法,依次包括以下步骤:
S1、铁水脱硫:脱硫后铁水中S:0.003wt%;
S2、转炉冶炼:将步骤S1脱硫后的铁水送入转炉,转炉出钢时P:0.010wt%,N:0.0018wt%;合金化:按照光伏支架用高强度耐候钢的化学成分及其质量百分比,炉前加入Cu板、Ni板、Ni-Fe合金或者Cu-Ni合金,在炉后出钢1/3时开始加Si-Mn合金、Si-Fe合金、低碳Cr-Fe合金和Nb-Fe合金,出钢2/3时加入完毕;
S3、氩站吹氩、LF钢包炉钙处理:
送入LF钢包炉调温至1590℃,深脱硫、成分微调至满足化学成分及其质量百分比要求,待成分稳定后加入Ti-Fe合金,并进行夹杂物变性钙处理,根据离站前预估Alswt%按钙铝比0.08~0.12喂入钙线,并且钙处理后保证吹Ar时间≥8min;
S4、连铸、铸坯缓冷:钢包浇铸采用长水口氩封保护浇注,钢水连铸成210mm厚的板坯堆垛缓冷,钢坯冷装温度为室温;
S5、加热:板坯加热温度1280℃,在炉时间190min;
S6、热连轧:依次采用粗轧与精轧两阶段控温轧制:粗轧结束温度1050℃,粗轧后钢板厚度为32mm;精轧终轧温度为880℃;
S7、冷却、卷取、缓冷:钢带热连轧后采用前端层流冷却,冷却速度为20℃/s,卷取温度为610℃,制得厚度为3.0mm的热轧板卷,吊入缓冷箱缓冷至室温,制得光伏支架用高强度耐候钢板,其金相组织形貌图如图1所示。
本实施例1制得的低光伏支架用高强度耐候钢板,屈服强度为685MPa,抗拉强度为780MPa,延伸率为25%,180°弯曲试验完好。
实施例2
本实施例2中光伏支架用高强度耐候钢的化学成分及其质量百分比为:C:0.052wt%,Si:0.32wt%,Mn:0.72wt%,P:0.022wt%,S:0.003wt%,Als:0.031wt%,Cu:0.28wt%,Cr:0.58wt%,Ni:0.18wt%,Nb:0.032wt%,Ti:0.072wt%,N:0.0035wt%,Ca:0.0013wt%,其余为Fe及不可避免杂质;其中,光伏支架用高强度耐候钢的耐大气腐蚀指数I=6.51;焊接冷裂纹敏感系数Pcm=0.147。
一种光伏支架用高强度耐候钢的制备方法,依次包括以下步骤:
S1、铁水脱硫:脱硫后铁水中S:0.003wt%;
S2、转炉冶炼:将步骤S1脱硫后的铁水送入转炉,转炉出钢时P:0.012wt%,N:0.0020wt%;合金化:按照光伏支架用高强度耐候钢的化学成分及其质量百分比,炉前加入Cu板、Ni板、Ni-Fe合金或者Cu-Ni合金,在炉后出钢1/3时开始加Si-Mn合金、Si-Fe合金、低碳Cr-Fe合金和Nb-Fe合金,出钢2/3时加入完毕;
S3、氩站吹氩、LF钢包炉钙处理:
送入LF钢包炉调温至1585℃,深脱硫、成分微调至满足化学成分及其质量百分要求,待成分稳定后加入Ti-Fe合金,并进行夹杂物变性钙处理,根据离站前预估Alswt%按钙铝比0.08~0.12喂入钙线,并且钙处理后保证吹Ar时间≥8min;
S4、连铸、铸坯缓冷:钢包浇铸采用长水口氩封保护浇注,钢水连铸成210mm厚的板坯堆垛缓冷,钢坯冷装温度为室温;
S5、加热:板坯加热温度1290℃,在炉时间180min;
S6、热连轧:依次采用粗轧与精轧两阶段控温轧制:粗轧结束温度1050℃,粗轧后钢板厚度为32mm;精轧终轧温度为870℃;
S7、冷却、卷取、缓冷:钢带热连轧后采用前端层流冷却,冷却速度为20℃/s,卷取温度为625℃,制得厚度为2.0mm的热轧板卷,吊入缓冷箱缓冷至室温,制得光伏支架用高强度耐候钢板。
本实施例2制得的低光伏支架用高强度耐候钢板,屈服强度为690MPa,抗拉强度为770MPa,延伸率为22%,180°弯曲试验完好。
实施例3
本实施例3中光伏支架用高强度耐候钢的化学成分及其质量百分比为:C:0.068wt%,Si:0.38wt%,Mn:0.98wt%,P:0.015wt%,S:0.003wt%,Als:0.032wt%,Cu:0.33wt%,Cr:0.74wt%,Ni:0.28wt%,Nb:0.047wt%,Ti:0.087wt%,N:0.0047wt%,Ca:0.0020wt%,其余为Fe及不可避免杂质;其中,光伏支架用高强度耐候钢的耐大气腐蚀指数I=7.03;焊接冷裂纹敏感系数Pcm=0.190。
一种光伏支架用高强度耐候钢的制备方法,依次包括以下步骤:
S1、铁水脱硫:脱硫后铁水中S:0.003wt%;
S2、转炉冶炼:将步骤S1脱硫后的铁水送入转炉,转炉出钢时P:0.008wt%,N:0.0020wt%;合金化:按照光伏支架用高强度耐候钢的化学成分及其质量百分比,炉前加入Cu板、Ni板、Ni-Fe合金或者Cu-Ni合金,在炉后出钢1/3时开始加Si-Mn合金、Si-Fe合金、低碳Cr-Fe合金和Nb-Fe合金,出钢2/3时加入完毕;
S3、氩站吹氩、LF钢包炉钙处理:
送入LF钢包炉调温至1595℃,深脱硫、成分微调至满足化学成分及其质量百分比要求,待成分稳定后加入Ti-Fe合金,并进行夹杂物变性钙处理,根据离站前预估Alswt%按钙铝比0.08~0.12喂入钙线,并且钙处理后保证吹Ar时间≥8min;
S4、连铸、铸坯缓冷:钢包浇铸采用长水口氩封保护浇注,钢水连铸成210mm厚的板坯堆垛缓冷,钢坯冷装温度为室温;
S5、加热:板坯加热温度1290℃,在炉时间210min;
S6、热连轧:依次采用粗轧与精轧两阶段控温轧制:粗轧结束温度1030℃,粗轧后钢板厚度为36mm;精轧终轧温度为890℃;
S7、冷却、卷取、缓冷:钢带热连轧后采用前端层流冷却,冷却速度为25℃/s,卷取温度为595℃,制得厚度为8.0mm的热轧板卷,吊入缓冷箱缓冷至室温,制得光伏支架用高强度耐候钢板。
本实施例3制得的低光伏支架用高强度耐候钢板,屈服强度为680MPa,抗拉强度为765MPa,延伸率为26%,180°弯曲试验完好,-20℃KV2为126J。
对比例1
本对比例1中光伏支架用高强度耐候钢的化学成分及其质量百分比为:C:0.043wt%,Si:0.35wt%,Mn:0.86wt%,P:0.014wt%,S:0.001wt%,Als:0.025wt%,Cu:0.37wt%,Cr:0.52wt%,Ni:0.15wt%,Nb:0.028wt%,Ti:0.012wt%,N:0.005wt%,Ca:0.0017wt%,其余为Fe及不可避免杂质;其中,光伏支架用高强度耐候钢的耐大气腐蚀指数I=6.59;焊接冷裂纹敏感系数Pcm=0.147。
一种光伏支架用高强度耐候钢的制备方法,依次包括以下步骤:
S1、铁水脱硫;
S2、转炉冶炼;
S3、氩站吹氩、LF钢包炉钙处理;
S4、连铸、铸坯缓冷;
S5、加热:板坯加热温度1220℃,在炉时间160min;
S6、热连轧:依次采用粗轧与精轧两阶段控温轧制:粗轧结束温度1090℃,粗轧后钢板厚度为36mm;精轧终轧温度为895℃;
S7、冷却、卷取、缓冷:钢带热连轧后采用前端层流冷却,冷却速度为26℃/s,卷取温度为620℃,制得厚度为8.0mm的热轧板卷,吊入缓冷箱缓冷至室温,制得光伏支架用高强度耐候钢板。
本对比例1制得的低光伏支架用高强度耐候钢板,屈服强度为405MPa,抗拉强度为540MPa,延伸率为26%,180°弯曲试验完好,-20℃KV2为273J。
对比例2
本对比例2中光伏支架用高强度耐候钢的化学成分及其质量百分比为:C:0.080wt%,Si:0.20wt%,Mn:1.33wt%,P:0.012wt%,S:0.002wt%,Als:0.030wt%,Cu:0.23wt%,Cr:0.39wt%,Ni:0.11wt%,Nb:0.06wt%,Ti:0.12wt%,N:0.004wt%,其余为Fe及不可避免杂质;其中,光伏支架用高强度耐候钢的耐大气腐蚀指数I=5.42;焊接冷裂纹敏感系数Pcm=0.188。
一种光伏支架用高强度耐候钢的制备方法,依次包括以下步骤:
S1、铁水脱硫;
S2、转炉冶炼;
S3、氩站吹氩、LF钢包炉钙处理;
S4、连铸、铸坯缓冷;
S5、加热:板坯由655℃加热至1280℃,在炉时间270min;
S6、热连轧:依次采用粗轧与精轧两阶段控温轧制:粗轧结束温度1046℃,粗轧后钢板厚度为36mm;精轧终轧温度为865℃;
S7、冷却、卷取、缓冷:钢带热连轧后采用前端层流冷却,冷却速度为20℃/s,卷取温度为608℃,制得厚度为3.0mm的热轧板卷,未进行缓冷,制得光伏支架用高强度耐候钢板。
本对比例2制得的低光伏支架用高强度耐候钢板,屈服强度为741MPa,抗拉强度为830MPa,延伸率为12%,180°弯曲试验完好。
对比例3
本对比例3中光伏支架用高强度耐候钢的化学成分及其质量百分比为:C:0.062wt%,Si:0.40wt%,Mn:1.40wt%,P:0.025wt%,S:0.008wt%,Als:0.020wt%,Cu:0.29wt%,Cr:0.67wt%,Ni:0.23wt%,V:0.12 wt%,N:0.020wt%,其余为Fe及不可避免杂质;其中,光伏支架用高强度耐候钢的耐大气腐蚀指数I=6.92;焊接冷裂纹敏感系数Pcm=0.211。
一种光伏支架用高强度耐候钢的制备方法,依次包括以下步骤:
S1、铁水脱硫;
S2、转炉冶炼;
S3、氩站吹氩、LF钢包炉钙处理;
S4、连铸、铸坯缓冷;
S5、加热:板坯由940℃加热至1150℃;
S6、热连轧:精轧终轧温度为840℃;
S7、冷却、卷取、缓冷:钢带热连轧后采用前端层流冷却,冷却速度为25℃/s,卷取温度为600℃,制得厚度为2.0mm的热轧板卷,未进行缓冷,制得光伏支架用高强度耐候钢板。
本对比例3制得的低光伏支架用高强度耐候钢板,屈服强度为735MPa,抗拉强度为810MPa,延伸率为23%,180°弯曲试验完好。
实施例1~实施例3以及对比例1~对比例3的成分、工艺、性能分别如表1~3所示。
从表1~3可已看出,制得厚度为2.0mm-8.0mm的光伏支架用耐候钢的屈服强度≥650MPa,抗拉强度R≥720MPa,冷弯、冲击性能良好,且具有优良的耐候及焊接性能。与对比例比较,对比例1的强度水平较低;对比例2耐大气腐蚀指数I仅5.42%;对比例3的焊接冷裂纹敏感系数Pcm达到了0.211%。
以上所述,仅为本发明的具体实施方式,但本发明的保护范围并不局限于此,任何熟悉技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内,可轻易想到的变化或替换,都应涵盖在本发明的保护范围之内。因此,本发明的保护范围应以所述权利要求的保护范围为准。
Claims (2)
1.一种光伏支架用高强度耐候钢,其特征在于:光伏支架用高强度耐候钢的化学成分及其质量百分比为:
C:0.05wt%~0.07wt%,Si:0.30wt%~0.40wt%,Mn:0.70wt%~1.00wt%,P:≤0.025wt%,S:≤0.005wt%,Als:0.020wt%~0.040wt%,Cu:0.25wt%~0.35wt%,Cr:0.55wt%~0.75wt%,Ni:0.15wt%~0.30wt%,Nb:0.030wt%~0.050wt%,Ti:0.070wt%~0.090wt%,N:≤0.005wt%,Ca:0.0005wt%~0.0020wt%,其余为Fe及不可避免杂质;
其中,
光伏支架用高强度耐候钢的显微组织:铁素体+少量珠光体或极少量贝氏体,其中铁素体比例不低于75%;
光伏支架用高强度耐候钢的耐大气腐蚀指数I=26.01(Cu wt%)+3.88(Ni wt%)+1.20(Cr wt%)+1.49(Si wt%)+17.28(P wt%)-7.29(Cu wt%)×(Ni wt%)-9.10(Ni wt%)×(Pwt%)-33.39(Cu wt%)2 ≥6.5;
焊接冷裂纹敏感系数Pcm=(Cwt%)+(Siwt%)/30+[(Mnwt%)+(Cuwt%)+(Crwt%)]/20+(Niwt%)/60≤0.20。
2.一种如权利要求1所述的光伏支架用高强度耐候钢的制备方法,其特征在于,依次包括以下步骤:
S1、铁水脱硫:脱硫后铁水中S≤0.003wt%;
S2、转炉冶炼:将步骤S1脱硫后的铁水送入转炉,转炉出钢时P≤0.020wt%,N≤25ppm;合金化:按照光伏支架用高强度耐候钢的化学成分及其质量百分比,炉前加入Cu板、Ni板、Ni-Fe合金或者Cu-Ni合金,在炉后出钢1/3时开始加Si-Mn合金、Si-Fe合金、低碳Cr-Fe合金和Nb-Fe合金,出钢2/3时加入完毕;
S3、氩站吹氩、LF钢包炉钙处理:
送入LF钢包炉调温至≥1580℃,深脱硫、成分微调至满足化学成分及其质量百分比要求,待成分稳定后加入Ti-Fe合金,并进行夹杂物变性钙处理,根据离站前预估Alswt%按钙铝比0.08~0.12喂入钙线,并且钙处理后保证吹Ar时间≥8min;
S4、连铸、铸坯缓冷:钢包浇铸采用长水口氩封保护浇注,钢水连铸成210mm厚的板坯堆垛缓冷,钢坯冷装温度≤300℃;
S5、加热:板坯加热温度1250℃~1300℃,在炉时间≥180min;
S6、热连轧:依次采用粗轧与精轧两阶段控温轧制:粗轧结束温度1030℃~1070℃,精轧终轧温度为860℃~900℃;
S7、冷却、卷取、缓冷:钢带热连轧后采用前端层流冷却,卷取温度为590℃~630℃,制得厚度为2.0mm-8.0mm的热轧板卷,吊入缓冷箱缓冷至室温,制得光伏支架用高强度耐候钢板。
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