CN111304531B

CN111304531B - 一种屈服强度550MPa级热轧H型钢及其生产方法

Info

Publication number: CN111304531B
Application number: CN202010137018.1A
Authority: CN
Inventors: 彭林; 吴保桥; 吴湄庄; 张建; 张卫斌; 彦井成; 夏勐; 何军委; 黄琦; 丁朝晖; 汪杰; 邢军; 圣立芜; 陈辉; 沈千成
Original assignee: Maanshan Iron and Steel Co Ltd
Current assignee: Maanshan Iron and Steel Co Ltd
Priority date: 2020-03-02
Filing date: 2020-03-02
Publication date: 2021-03-23
Anticipated expiration: 2040-03-02
Also published as: CN111304531A

Abstract

本发明提供了一种屈服强度550MPa级热轧H型钢及其生产方法，成分：C：0.08～0.12％，Si：0.35～0.45％，Mn：1.40～1.50％，P：≤0.025％，S：≤0.015％，V：0.070～0.100％，Nb：0.030～0.040％，Cr：0.70～1.00％，Ni：0.30～0.50％，其余为Fe及不可避免的杂质。配合轧制工艺，特别是坯料压缩比的合理选择以及压下量的分配，控温轧制工艺；利用细晶强化、析出强化、相变强化机制，得到铁素体+贝氏体的复相组织，产品屈服强度550MPa以上，抗拉强度620MPa以上，延伸率为15％以上，‑20℃纵向V型冲击功KV₂均值50J以上。

Description

一种屈服强度550MPa级热轧H型钢及其生产方法

技术领域

本发明涉及一种车辆用钢及其生产方法，具体涉及一种屈服强度550MPa级专用车车架纵梁用热轧H型钢及其生产方法。

背景技术

近年来，随着工业现代化进程的飞速提高，道路交通、能源化工等领域的专用车需求量长期保持高位增长。专用车车架纵梁由于其服役条件恶劣，使得纵梁用热轧H钢必须具备优异的综合力学性能、焊接性能以及良好的尺寸精度和表面质量。随着国家环保和治超政策的不断推进和落实以及力度的不断的加大，各大专用车生产企业迫切需求轻型、高强、高品质热轧H型钢来实现车身轻量化的目标。

目前我国大部分H型钢生产企业已成功开发出屈服强度345MPa、390MPa、420MPa级别的轻型高强高精度热轧H型钢。为保证钢的强度等指标达到标准要求，都是采用添加较高含量合金元素Nb、V、Mn的常规热轧方法生产。如屈服强度为420MPa级的Q420NQR1热轧H型钢V含量高达0.10～0.14wt％，Mn含量高达1.40～1.60wt％，合金元素含量较高，导致生产成本提高，同时由于合金元素含量较高，钢的焊接性能进一步恶化。要生产屈服强度550MPa级H型钢，其合金元素含量更高，且需要利用轧后穿水控制冷却工艺，这将导致生产成本进一步提高，同时较高含量的合金元素使钢的焊接性能进一步恶化，穿水冷却带来的钢的组织不均使钢的抗疲劳性进一步恶化。

公开号为CN101899616A，公开日为2010年12月1日，名称为“一种600MPa级别高强工程机械用钢及其生产方法”的专利文献，该钢的化学成分按重量百分比为C：0.06-0.09％、Si：0.15-0.25％、Mn：1.4-1.6％、P：≤0.020％、S：≤0.010％、Alt：0.020-0.060％、Nb：0.040-0.060％、Ti：0.09-0.12％，其余为Fe及不可避免的杂质。该钢无需添加Mo、V等昂贵元素，生产出屈服强度达600MPa以上，-20℃V型夏比冲击功≥40J的优良强韧性的低成本热轧板卷。但轧后需采用层流冷却控冷工艺，冷却速度控制在5～10℃/s，增加能耗，且厚度规格限定为5～16mm。

公开号为CN103695772A，公开日为2014年4月2日，名称为“屈服强度为550MPa级耐火耐候抗震建筑用钢及其生产方法”的专利文献，其组分及wt％为：C：0.041～0.125％，Si：0.31～0.62％，Mn：1.81～2.40％，P：≤0.008％，S：≤0.002％，Nb：0.041～0.065％，Ti：0.007～0.020％，Mo：0.41～0.63％，W：0.07～0.10％，Mg：0.0071～0.0098％，O：≤0.0012％。该发明Mn含量较高，轧后需要通过控冷工艺来实现机械性能要求，生产能耗增加。而且添加Mo等贵重金属元素，成本高。

公开号为CN102676919A，公开日为2012年9月19日，名称为“一种屈服强度550MPa低合金热轧H型钢轧后冷却方法”的专利文献，所述钢的成分按质量百分比计为：C：0.13～0.18，Si：0.30～0.50，Mn：1.40～1.60，P：≤0.025，S：≤0.025，V：0.10～0.12，N：0.010～0.014，Als：0.003～0.030，其余为铁和残余的微量杂质。轧后需要通过两段式快速冷却(第一段冷却速度75～150℃/s，第二段冷却速度为20～45℃/s)来获得所需的机械性能，生产能耗增加，且对冷却设备要求极高。

公开号为CN104962807A，公开日为2015年10月7日，名称为“一种高强度热轧钢及其制备方法和应用”的专利文献，其化学成分按重量百分比为：C 0.05％～0.10％，Mn1.30％～1.60％，V 0.06～0.09％，Si≤0.30％，P≤0.020％，S≤0.010％，余量为Fe和不可避免杂质。该发明采用锰、钒微合金化方式，通过轧后控制冷却(轧制后的板坯以5～30℃/s的冷却速度冷却至720℃，空冷8～10s；再以5～30℃/s的冷却速度冷却至350～450℃，卷曲，得到铁素体+贝氏体钢组织)其屈服强度达到600MPa以上，抗拉强度达到650MPa以上，延伸率达到15％以上，未提及冲击功性能。

公开号为CN103540850A，公开日为2014年1月29日，名称为“屈服强度≥550MPa的超厚工程机械用钢及生产方法”的专利文献，其组分及wt％为：C：0.07～0.11％，Mn：1.35～1.60％，Si：0.25～0.5％，Nb：0.04～0.06％，Ti：0.005～0.018％，P≤0.020％，S≤0.010％，Cr：0.25～0.35％，B：0.0008～0.0020％，该发明采用铁水脱硫后转炉冶炼、LF炉精炼、RH炉真空处理、全保护浇铸、TMCP生产工艺，通过回火处理获得屈服强度≥550MPa，抗拉强度680-780MPa，延伸率A≥18％，-20℃冲击功≥150J，厚度规格为50～80mm的钢板。其不足之处在于采用TMCP+回火工艺，使得生产成本较高，生产周期较长。

公开号为CN102011068A，公开日为2011年4月13日，名称为“一种800MPa级低屈强比结构钢板及其生产方法”的专利文献，该钢的化学成分按重量百分比为C：0.045～0.075％、Si：0.30～0.55％、Mn：1.55～1.95％、P：≤0.01％、S：≤0.0025％、Alt：0.012～0.035％、Cr：0.15～0.25％、Mo：0.15～0.3％、Cu：0.2～0.4％、Ni：0.2～0.4％、Nb：0.008～0.04％、V：0.008～0.04％、Ti：0.008～0.03％、B：0.0008～0.0015％余量为Fe及不可避免的夹杂。该发明使用RH真空处理、LF炉外精炼、全保护浇注、TMCP工艺，通过回火热处理获得屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥800MPa，屈强比＜0.70，厚度规格为10～40mm钢板，同时具有优良低温冲击性能、冷成型性能以及焊接性能。其不足之处在于采用TMCP+回火工艺，使得生产成本较高且生产周期较长。

公开号为CN104946980A，公开日为2015年9月30日，名称为“一种TMCP+回火型550Mpa级别耐腐蚀桥梁钢及其生产方法”的专利文献，该钢的化学成分按重量百分比为C：0.05～0.10％，Si：0.05～0.20％，Mn：0.95～1.65％，P≤0.030％，S≤0.005％，Cu≤0.80％，V：0.040～0.10％，Nb：0.020～0.040％，Al：0.020～0.050％，W：0.10～0.50％，Sn≤0.005％、Cev≤0.53％，余量为Fe及不可避免的杂质。该发明通过转炉冶炼、LF精炼、真空精炼、浇注、TMCP轧制工艺、回火热处理工艺来获得力学性能完全满足550Mpa级别，厚度规格为8～60mm的耐腐蚀桥梁钢的标准要求。其不足之处在于采用TMCP+回火工艺，使得生产成本较高且生产周期较长。

公开号为CN107794450A，公开日为2018年3月13日，名称为“一种屈服强度550MPa级低温高韧性热轧H型钢及其制备方法”的专利文献，该钢的化学成分按重量百分比为(％)：C：0.10～0.16，Si：0.25～0.45，Mn：0.70～1.55，P≤0.030，S≤0.025，V：0.045～0.08，N：0.008～0.012，其余为Fe及不可避免的杂质。该发明根据上述成分经过常规工艺轧制并锯切定尺后，对H型钢采用完全淬火并回火的热处理生产工艺，来获得屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥670MPa，延伸率≥17.5％，–60℃纵向V型冲击功平均为50J以上的H型钢。其不足之处在于采用完全淬火+回火的热处理工艺，使得生产成本较高，生产周期较长，且是在H型钢锯切定尺后采用热处理工艺，需要回矫，这将进一步增加生产成本和周期。

公开号为CN107747043A，公开日为2018年3月2日，名称为“一种屈服强度650MPa及以上级别耐候热轧H型钢及其制造方法”的专利文献，该钢的化学成分按重量百分比为(％)：C：0.08～0.20；Si：≤0.5；Mn：1.2～1.6；V：0.06～0.15；Ti：0.015～0.05；Ni：0.2～0.5；P≤0.02；S≤0.01；N≤0.015；Mo：0.20～0.5，Cu：0.20～0.35，Cr：0.20～0.50，Al：0.02～0.05；O≤0.004；其余为铁Fe和不可避免杂质。该发明根据上述成分对H型钢采用在线淬火+离线回火的热处理生产工艺，来获得屈服强度大于650MPa，抗拉强度大于750MPa，尤其是-20℃纵向冲击功大于34J，适合极端气候条件地区使用的H型钢。其不足之处在于采用在线淬火+离线回火的热处理工艺，使得生产成本较高，生产周期较长。

公开号为CN102943203A，公开日为2013年2月27日，名称为“屈服强度为700MPa级的热轧H型钢及其制备方法”的专利文献，该钢的化学成分按重量百分比为(％)：C：0.08-0.20wt％、Si：0.20-0.80wt％、Mo：0-0.10wt％、Mn：1.20-2.00wt％、P≤0.015wt％、S≤0.0030wt、Al：0.035-0.080wt％、N：0.0030-0.0060wt％、V：0.150-0.400wt％、Ti：0.05-0.09wt％，余量为Fe和杂质。该发明采用万能轧制技术，开轧温度不低于1180℃，终轧温度不低于840℃，采用空冷或缓冷，获得主要为铁素体和析出相的组织，呈弥散分布的析出相为5-20nm的主要成分为钒的碳化物。该发明热轧H型钢屈服强度大于700MPa，具有良好的力学性能，制造方法简便实用。其不足之处在于添加了较高的Mo、V等贵重合金，生产成本较高，且未提及冲击功性能。

发明内容

本发明的目的在于提供一种屈服强度550MPa级热轧H型钢，屈服强度550MPa以上，抗拉强度620MPa以上，延伸率为15％以上，–20℃纵向V型冲击功KV₂均值50J以上。

本发明另一目的在于提供一种屈服强度550MPa级热轧H型钢的生产方法，通过合理的成分配比以及轧制工艺，特别是通过坯料选型、压下量分配以及控温轧制，利用细晶强化、析出强化、相变强化机制，及轧后空冷的工艺，得到综合力学性能优异的翼缘厚度10～30mm、屈服强度550MPa级专用车车架纵梁用热轧H型钢。

本发明具体技术方案如下：

一种屈服强度550MPa级热轧H型钢，包括以下质量百分比的元素：C：0.08～0.12％，Si：0.35～0.45％，Mn：1.40～1.50％，P：≤0.025％，S：≤0.015％，V：0.070～0.100％，Nb：0.030～0.040％，Cr：0.70～1.00％，Ni：0.30～0.50％，其余为Fe及不可避免的杂质。

本发明化学成分采用V+Cr设计思路，结合适量的Nb、Ni合金元素，考虑生产成本，严格控制Nb+V总量≤0.12％，各成分含量控制如下：

C：0.08～0.12％，C作为钢中的基本元素，对提高钢的强度起着非常重要的作用，为了获得较高的强度，同时降低炼钢脱C的难度，下限值设定为0.08％，C含量过高将严重恶化钢的塑性、韧性及焊接性，上限设定为0.12％。

Si：0.35～0.45％，适当含量的Si能起到较强的固溶强化作用，Si还是炼钢过程中重要的还原和脱氧元素，为了获得较高的强度，下限值设定为0.35％，但Si含量不能太高，研究表明Si含量过高将加速高温剥层，降低韧性和抗层状撕裂性能，且容易在钢的表面生成红色的氧化铁皮，影响产品的表面质量，上限值设定为0.45％。

Mn：1.40～1.50％，Mn作为钢中的强化元素，可以提高钢的强度和淬透性，为了保证钢的强度，下限值设定为1.40％，但Mn含量不能过高，过高将导致铸坯偏析的可行性显著增加，对钢的成形性能产生不利影响，上限值设定为1.50％。

P、S作为杂质元素，会对钢的塑性、韧性和焊接性产生不利影响，应严格控制，考虑炼钢控制难度，实际生产中控制P：≤0.025％，S：≤0.015％。

V：0.070～0.100％，V作为强碳化物形成元素，与C、N元素形成的V(C、N)弥散化合物分布在钢的基体中起到析出强化的作用，主要是通过在奥氏体向铁素体的相变过程中以及相变之后析出来起到析出强化的作用，为了提高强度，下限值设定为0.070％，但V含量过高，超过一定值将起不到相应的作用，有研究表明，当V含量超过0.12％时，析出强化作用趋于饱和，考虑生产成本因素，上限值设定为0.100％。

Nb：0.030～0.040％，Nb是强烈的碳、氮化合物形成元素，主要是在高温下通过细化晶粒来提高钢的强度，固溶的Nb对奥氏体晶粒的长大起到溶质拖拽的作用，阻止奥氏体晶粒长大，同时，未溶解的Nb与C、N元素形成Nb(C、N)化物可以显著的钉扎在奥氏体晶界，细化奥氏体晶粒，并对最终产品组织起到细化的作用，为了提高钢的强度和塑性，下限值设定为0.030％，但Nb含量过高，容易导致铸坯表面出现裂纹，影响最终产品表面质量，且有研究表明，当Nb含量超过0.04％时，强度将出现饱和现象，且晶粒细化效果趋于不变，上限值设定为0.040％。

Cr：0.70～1.00％，Cr作为中强碳化物形成元素，可显著提高钢的淬透性，增大奥氏体过冷能力，推迟贝氏体相变，有利于获得铁素体转变区和贝氏体转变区之间的亚稳奥氏体区，形成以贝氏体为主的显微组织，为了提高钢的强度，下限值设定为0.70％，但含量不宜过高，尤其是在添加了其他合金元素的情况下，过高将不利于钢的塑性、韧性及焊接性，上限值设定为1.00％。

Ni：0.30～0.50％，Ni可以在钢中连续固溶，降低位错运动阻力，能显著提高钢的塑性和韧性，同时也能提升钢表面锈层的致密性和稳定性，能有效改善产品表面质量，为了获得良好的低温韧性和产品表面质量，设定下限值为0.30％，考虑其成本较高，上限值设定为0.50％。

一种屈服强度550MPa级热轧H型钢的生产方法，生产工艺过程为：铁水预处理→转炉冶炼→吹氩精炼→LF精炼→异型坯或矩形坯全保护浇铸→坯料加热→轧制→轧后空冷。

所述轧制包括粗轧阶段和精轧阶段。

生产过程中，坯料的选型为：坯料与最终产品之间的压缩比为8～15；粗轧阶段结束后坯料的翼缘厚度与最终产品之间的翼缘厚度压缩比为5～7。

坯料与最终产品之间的压缩比为坯料截面面积与成品截面面积比。最终产品即为成品。

H型钢的轧制工艺包括以下步骤：

1)铸坯进入加热炉，经加热炉加热至1200～1250℃，保温时间30～35min，确保合金元素充分固溶，同时避免过烧以及奥氏体晶粒过度粗化；

2)粗轧阶段开轧温度控制在1150～1180℃，终轧温度控制在1010℃以上，本阶段翼缘厚度方向压缩比控制在5％～10％，坯料总的压缩比控制在40％～50％。本阶段处于奥氏体再结晶温度范围内，通过较大的轧制变形和奥氏体的反复再结晶不断细化奥氏体晶粒，随着0.030％～0.040％的Nb合金元素加入，固溶Nb的溶质拖拽作用，以及Nb(C、N)化物的钉扎作用进一步细化奥氏体晶粒，避免翼缘区域奥氏体在微变形情况下的过度粗化，使得最终产品的铁素体晶粒度达到9.5级以上。

3)精轧采用两阶段控制轧制，第一阶段开轧温度控制在970～990℃，终轧温度控制在950℃以上，本阶段翼缘厚度方向压缩比10％～15％，坯料总的压缩比控制在45％～55％。本阶段处于奥氏体部分再结晶温度范围内，应尽量避免较大的变形，造成奥氏体晶粒不均，导致最终产品性能下降。第二阶段开轧温度控制在900～920℃，终轧温度控制在800～830℃,翼缘厚度方向余下的变形在本阶段完成。本阶段处于奥氏体非再结晶温度范围内，0.08％～0.12％的中C含量可以显著推迟珠光体转变，突出贝氏体转变，Mn、Cr、Ni合金元素的加入，能显著减少相变驱动力，推迟贝氏体转变，其中的Cr元素还能阻碍碳的扩散，其对贝氏体转变的推迟作用尤为明显，使得空冷条件下获得以贝氏体为主的显微组织，所以0.70％～1.00％的Cr元素的加入确保最终产品的贝氏体占比达到40％～60％。同时较大的变形使翼缘区域奥氏体晶粒被拉长，形成大量的变形带、孪晶和位错，增加了形核点位置，同时较大的变形导致的应变储存能也为贝氏体相变提供了足够的动能。V合金元素的加入提高了相变驱动力，对贝氏体转变存在一定的不利影响，但其作为强碳化物形成元素，在一定程度上也降低了碳的扩散，对贝氏体转变有一定的推迟作用，所以V元素对贝氏体转变的影响不是太大，其主要作用是形成V(C、N)弥散化物的析出分布在基体中，提高强度和韧性。Ni在钢中的连续固溶，降低位错运动阻力，能显著提高钢的塑性和韧性。0.70％～1.00％的Cr、0.070％～0.100％的V、0.30％～0.50％的Ni的加入使得最终产品的屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥620MPa，延伸率A₅₀≥15％，–20℃纵向V型冲击功KV₂≥50J。

采用本技术方案得到的热轧H型钢其组织为铁素体+贝氏体的复相组织，铁素体晶粒度等级9.5级以上，贝氏体占比达到40％～60％；其屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥620MPa，延伸率A₅₀≥15％，–20℃纵向V型冲击功KV₂≥50J。

与现有技术相比，本发明在综合考虑成本及质量的情况下，该屈服强度550MPa级高强热轧H型钢的轧制工艺，采用合理的成分配比以及轧制工艺，特别是坯料压缩比的合理选择以及压下量的分配，再配合控温轧制工艺；利用细晶强化、析出强化、相变强化机制，得到铁素体+贝氏体的复相组织，铁素体晶粒度等级9.5级以上，其中贝氏体占比达到40％～60％；通过该屈服强度550MPa级热轧H型钢的轧制工艺生产的H型钢，屈服强度550MPa以上，抗拉强度620MPa以上，延伸率为15％以上，–20℃纵向V型冲击功KV₂均值50J以上；满足道路交通、能源化工等领域的专用车车架纵梁用轻型、高强、高品质热轧H型钢的要求。而且，本发明不采用轧后穿水控制冷却，因此，生产工艺也更简单，生产能耗小，吨钢生产成本能够降低约10～20元。

附图说明

图1为实施例1得到H型钢显微组织，该组织为铁素体+贝氏体的复相组织，晶粒度等级为11.0级，珠光体占比达到56％；

图2为实施例2得到H型钢显微组织，该组织为铁素体+贝氏体的复相组织，晶粒度等级为10.0级，珠光体占比达到51％；

图3为实施例3得到H型钢显微组织，该组织为铁素体+贝氏体的复相组织，晶粒度等级为9.5级，珠光体占比达到48％。

具体实施方式

下面通过对最优实施例和对比例的描述，对本发明的具体实施方式作进一步详细的说明。

实施例1-实施例3

一种屈服强度550MPa级热轧H型钢，包括以下质量百分比的元素：具体见下表1；其余为Fe及不可避免的杂质元素。

本发明实施例1-实施例3所述的屈服强度550MPa级热轧H型钢的生产方法工艺流程为：铁水预处理→转炉冶炼→吹氩精炼→LF精炼→异型坯或矩形坯全保护浇铸→坯料加热→轧制→轧后空冷。

所述轧制包括粗轧阶段和精轧阶段。

具体按照以下步骤生产：

1)铁水经预处理后至转炉冶炼；

2)冶炼过程中吹惰性气体氩气，清除钢种溶解的气体和悬浮的非金属夹杂物，净化钢水；

3)经LF炉精炼，控制夹杂物析出，进一步控制各合金元素含量，然后连铸成坯；

4)生产过程中，坯料的选型为：坯料与最终产品之间的压缩比(坯料截面面积与成品截面面积比)为8～15；粗轧阶段结束后坯料的翼缘厚度与最终产品之间的翼缘厚度压缩比为5～7。

5)铸坯进入加热炉，经加热炉加热至1200～1250℃，保温时间30～35min，

6)粗轧阶段开轧温度控制在1150～1180℃，终轧温度控制在1010℃以上，本阶段翼缘厚度方向压缩比控制在5％～10％，坯料总的压缩比控制在40％～50％。

7)精轧采用两阶段控制轧制，第一阶段开轧温度控制在970～990℃，终轧温度控制在950℃以上，本阶段翼缘厚度方向压缩比10％～15％，坯料总的压缩比控制在45％～55％。第二阶段开轧温度控制在900～920℃，终轧温度控制在800～830℃,翼缘厚度方向余下的变形在本阶段完成。

8)轧后空冷。

实施例1-实施例3热轧H型钢的生产过程中工艺参数控制如下表2。

对比例1-对比例4

一种热轧H型钢，包括以下质量百分比的元素：具体见下表1；其余为Fe及不可避免的杂质元素。

对比例1-对比例4所述的热轧H型钢的生产工艺步骤同本申请实施例，不同在于各步骤参数控制，具体工艺参数如下表2。

表1本发明实施例1-3及对比例1-4化学成分的取值列表(wt％)，

余量为Fe和不可避免的杂质

表2本发明实施例1-3及对比例1-4的主要工艺参数列表

实施例1-实施例3及对比例1-对比例4所生产的H型钢性能检测情况如表表3。

表3本发明实施例1-3及对比例1-4的性能检测情况的列表

需要说明的是对比例1～3为采用的本发明钢的成分，并在所限定的范围内取值，工艺采用现有技术；对比例4为采用现有技术的成分，工艺采用本发明的工艺。

通过表3可以看出，通过本发明生产工艺得到的热轧H型钢其组织为铁素体+贝氏体的复相组织，铁素体晶粒度等级9.5级以上，贝氏体占比达到40％～60％；其屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥620MPa，延伸率A₅₀≥15％，–20℃纵向V型冲击功KV₂≥50J。

Claims

1.一种屈服强度550MPa级热轧H型钢，其特征在于，所述热轧H型钢包括以下质量百分比的元素：C：0.08～0.12％，Si：0.35～0.45％，Mn：1.40～1.50％，P：≤0.025％，S：≤0.015％，V：0.070～0.100％，Nb：0.030～0.040％，Cr：0.70～1.00％，Ni：0.30～0.50％，其余为Fe及不可避免的杂质；

所述的屈服强度550MPa级热轧H型钢的生产方法，工艺过程为：铁水预处理→转炉冶炼→吹氩精炼→LF精炼→异型坯或矩形坯全保护浇铸→坯料加热→轧制→轧后空冷；

所述轧制包括粗轧阶段和精轧阶段；

精轧采用两阶段控制轧制，精轧第一阶段开轧温度控制在970～990℃，终轧温度控制在950℃以上；

精轧第一阶段翼缘厚度方向压缩比10％～15％；

精轧第二阶段开轧温度控制在900～920℃，终轧温度控制在800～830℃；

所述屈服强度550MPa级热轧H型钢组织为铁素体+贝氏体的复相组织，铁素体晶粒度等级9.5级以上，贝氏体占比达到40％～60％；其屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥620MPa。

2.根据权利要求1所述的屈服强度550MPa级热轧H型钢，其特征在于，Nb+V总量≤0.12％。

3.根据权利要求1所述的屈服强度550MPa级热轧H型钢，其特征在于，坯料与最终产品之间的压缩比为8～15；粗轧阶段结束后坯料的翼缘厚度与最终产品之间的翼缘厚度压缩比为5～7。

4.根据权利要求1或3所述的屈服强度550MPa级热轧H型钢，其特征在于，所述轧制包括以下步骤：铸坯进入加热炉，经加热炉加热至1200～1250℃，保温时间30～35min。

5.根据权利要求1或3所述的屈服强度550MPa级热轧H型钢，其特征在于，粗轧阶段开轧温度控制在1150～1180℃，终轧温度控制在1010℃以上。

6.根据权利要求1所述的屈服强度550MPa级热轧H型钢，其特征在于，粗轧阶段翼缘厚度方向压缩比控制在5％～10％，坯料总的压缩比控制在40％～50％。

7.根据权利要求5所述的屈服强度550MPa级热轧H型钢，其特征在于，粗轧阶段翼缘厚度方向压缩比控制在5％～10％，坯料总的压缩比控制在40％～50％。