JP2002053325A - 多孔質ガラス母材製造装置 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】適切なバーナの火炎ガスの流量、バーナや反応
容器の形状、バーナの配置位置等を簡便に求めた、ガラ
ス微粒子の堆積率の高い多孔質ガラス母材製造装置を提
供する。 【解決手段】多孔質ガラス母材製造装置１は、バーナ４
・５の火炎ガス６・７と共に吹出すガラス微粒子をガラ
ス棒３へ付着させて多孔質ガラス母材を製造する際に、
少なくともバーナ４・５の形状と、火炎ガス６・７のガ
ス流量との因子を順次変化させつつ、火炎ガス６・７に
乗って移動するガラス微粒子の粒子速度を、ガラス微粒
子がガラス棒３へ泳動して付着する泳動速度で補正し
て、ガラス微粒子の流れを繰返し算出し、この流れの全
量に対する流れのガラス棒３への衝突比率を極大にする
と算出される前記各因子にしたがってバーナ４・５が設
定されたものである。
容器の形状、バーナの配置位置等を簡便に求めた、ガラ
ス微粒子の堆積率の高い多孔質ガラス母材製造装置を提
供する。 【解決手段】多孔質ガラス母材製造装置１は、バーナ４
・５の火炎ガス６・７と共に吹出すガラス微粒子をガラ
ス棒３へ付着させて多孔質ガラス母材を製造する際に、
少なくともバーナ４・５の形状と、火炎ガス６・７のガ
ス流量との因子を順次変化させつつ、火炎ガス６・７に
乗って移動するガラス微粒子の粒子速度を、ガラス微粒
子がガラス棒３へ泳動して付着する泳動速度で補正し
て、ガラス微粒子の流れを繰返し算出し、この流れの全
量に対する流れのガラス棒３への衝突比率を極大にする
と算出される前記各因子にしたがってバーナ４・５が設
定されたものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、バーナの火炎ガス
と共にガラス微粒子を吹出して堆積させることにより光
ファイバの原材料である多孔質ガラス母材を製造する装
置であって、適切なバーナの形状や火炎ガス流量等を簡
便に求めた多孔質ガラス母材製造装置に関するものであ
る。
と共にガラス微粒子を吹出して堆積させることにより光
ファイバの原材料である多孔質ガラス母材を製造する装
置であって、適切なバーナの形状や火炎ガス流量等を簡
便に求めた多孔質ガラス母材製造装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】光ファイバは、ガラス微粒子の堆積した
多孔質ガラス母材を原材とし、これを焼結後、線引きし
たものである。
多孔質ガラス母材を原材とし、これを焼結後、線引きし
たものである。
【０００３】多孔質ガラス母材は、例えば外付け化学蒸
着法（ＯＶＤ法）や気相軸付け法（ＶＡＤ法）により製
造される。その製造は、ガラス微粒子を生成するバーナ
と、バーナの火炎ガスと共に吹出すガラス微粒子の堆積
するガラス棒とが、排気管の備わる反応容器内に配置さ
れている製造装置を用いて行われる。
着法（ＯＶＤ法）や気相軸付け法（ＶＡＤ法）により製
造される。その製造は、ガラス微粒子を生成するバーナ
と、バーナの火炎ガスと共に吹出すガラス微粒子の堆積
するガラス棒とが、排気管の備わる反応容器内に配置さ
れている製造装置を用いて行われる。
【０００４】ガラス棒に堆積できず排気管から排出され
ることなく、反応容器内で浮遊しているガラス微粒子
は、凝集体となって容器内壁に付着する。この凝集体が
剥がれ、堆積途中の多孔質ガラス母材の表面に付着する
と、母材が不均質となって品質の低下を招いてしまう。
高品質な多孔質ガラス母材を歩留まりよく製造するに
は、浮遊ガラス微粒子の発生を抑制し、ガラス微粒子の
堆積率を上げる必要がある。そのため、試行錯誤により
適切な製造条件、例えば、火炎ガスの流量、バーナの形
状、反応容器の形状、反応容器内でのバーナの配置位置
等を設定している。しかし、最も適切な製造条件を見出
すのは困難である。
ることなく、反応容器内で浮遊しているガラス微粒子
は、凝集体となって容器内壁に付着する。この凝集体が
剥がれ、堆積途中の多孔質ガラス母材の表面に付着する
と、母材が不均質となって品質の低下を招いてしまう。
高品質な多孔質ガラス母材を歩留まりよく製造するに
は、浮遊ガラス微粒子の発生を抑制し、ガラス微粒子の
堆積率を上げる必要がある。そのため、試行錯誤により
適切な製造条件、例えば、火炎ガスの流量、バーナの形
状、反応容器の形状、反応容器内でのバーナの配置位置
等を設定している。しかし、最も適切な製造条件を見出
すのは困難である。
【０００５】山上らによって、気相中で生成したガラス
微粒子の温度勾配による堆積を計算により解析する方法
が、粉体工学学会誌，第２６巻第８号１０頁〜１６頁
（１９８９年）において開示されている。この方法では
現実に反応容器で発生する気流の乱れ、バーナと反応容
器の形状や配置位置、火炎ガスの流量を考慮することが
できないため、適切な製造条件を見出すことができな
い。
微粒子の温度勾配による堆積を計算により解析する方法
が、粉体工学学会誌，第２６巻第８号１０頁〜１６頁
（１９８９年）において開示されている。この方法では
現実に反応容器で発生する気流の乱れ、バーナと反応容
器の形状や配置位置、火炎ガスの流量を考慮することが
できないため、適切な製造条件を見出すことができな
い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記の課題を
解決するためなされたもので、適切なバーナの火炎ガス
の流量、バーナや反応容器の形状、バーナの配置位置等
を簡便に求めた、ガラス微粒子の堆積率の高い多孔質ガ
ラス母材製造装置を提供することを目的とする。
解決するためなされたもので、適切なバーナの火炎ガス
の流量、バーナや反応容器の形状、バーナの配置位置等
を簡便に求めた、ガラス微粒子の堆積率の高い多孔質ガ
ラス母材製造装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めになされた本発明の多孔質ガラス母材製造装置１は、
実施例に対応する図１を参照して説明すると以下のとお
りである。
めになされた本発明の多孔質ガラス母材製造装置１は、
実施例に対応する図１を参照して説明すると以下のとお
りである。
【０００８】多孔質ガラス母材製造装置１は、バーナ４
・５の火炎ガス６・７と共に吹出すガラス微粒子をガラ
ス棒３へ付着させて多孔質ガラス母材を製造する際に、
少なくともバーナ４・５の形状と、火炎ガス６・７のガ
ス流量との因子を順次変化させつつ、火炎ガス６・７に
乗って移動するガラス微粒子の粒子速度を、ガラス微粒
子がガラス棒３へ泳動して付着する泳動速度で補正し
て、ガラス微粒子の流れを繰返し算出し、この流れの全
量に対する流れのガラス棒３への衝突比率を極大にする
と算出される前記各因子にしたがってバーナ４・５が設
定されたものである。
・５の火炎ガス６・７と共に吹出すガラス微粒子をガラ
ス棒３へ付着させて多孔質ガラス母材を製造する際に、
少なくともバーナ４・５の形状と、火炎ガス６・７のガ
ス流量との因子を順次変化させつつ、火炎ガス６・７に
乗って移動するガラス微粒子の粒子速度を、ガラス微粒
子がガラス棒３へ泳動して付着する泳動速度で補正し
て、ガラス微粒子の流れを繰返し算出し、この流れの全
量に対する流れのガラス棒３への衝突比率を極大にする
と算出される前記各因子にしたがってバーナ４・５が設
定されたものである。
【０００９】多孔質ガラス母材製造装置１は、バーナ４
・５が反応容器２内に配置され、反応容器２の形状と、
反応容器２内でのバーナ４・５の配置位置との因子も順
次変化させつつ前記繰返し算出がされていてもよい。
・５が反応容器２内に配置され、反応容器２の形状と、
反応容器２内でのバーナ４・５の配置位置との因子も順
次変化させつつ前記繰返し算出がされていてもよい。
【００１０】流れの算出は、ニュートン流体の運動方程
式を解くことによって行われる。簡便に流れを算出する
には流体解析ソフトが用いられる。流体解析ソフトとし
ては、例えばＦＩＤＡＰ（ＦＬＵＥＮＯＮ社製の商品
名）が挙げられる。
式を解くことによって行われる。簡便に流れを算出する
には流体解析ソフトが用いられる。流体解析ソフトとし
ては、例えばＦＩＤＡＰ（ＦＬＵＥＮＯＮ社製の商品
名）が挙げられる。
【００１１】多孔質ガラス母材製造装置１は、ＯＶＤ法
に用いられるものであって、バーナ４・５が、ガラス棒
３と平行して往復動を繰り返していることが好ましい。
このバーナが複数並べられていると多孔質ガラス母材の
生産性が一層向上する。
に用いられるものであって、バーナ４・５が、ガラス棒
３と平行して往復動を繰り返していることが好ましい。
このバーナが複数並べられていると多孔質ガラス母材の
生産性が一層向上する。
【００１２】多孔質ガラス母材製造装置は、ＶＡＤ法に
用いられるものであって、バーナが、ガラス棒の先端に
ガラス粒子を堆積させつつ伸長させる第一のバーナ、お
よびこの堆積したガラス微粒子の周囲に別なガラス微粒
子を堆積させつつ成長させる第二のバーナであってもよ
い。
用いられるものであって、バーナが、ガラス棒の先端に
ガラス粒子を堆積させつつ伸長させる第一のバーナ、お
よびこの堆積したガラス微粒子の周囲に別なガラス微粒
子を堆積させつつ成長させる第二のバーナであってもよ
い。
【００１３】泳動はガラス微粒子の温度とガラス棒の温
度との温度勾配によるものであるとして、前記繰返し算
出が行われることが好ましい。
度との温度勾配によるものであるとして、前記繰返し算
出が行われることが好ましい。
【００１４】泳動は該ガラス微粒子とガラス棒との静電
気力によるものであるとして、前記繰返し算出が行われ
てもよい。
気力によるものであるとして、前記繰返し算出が行われ
てもよい。
【００１５】この計算された衝突比率に比例して、実際
に多孔質ガラス母材を製造する際のガラス棒３への単位
時間あたりのガラス微粒子の衝突量が増大する結果、ガ
ラス微粒子の堆積率が増大することとなる。
に多孔質ガラス母材を製造する際のガラス棒３への単位
時間あたりのガラス微粒子の衝突量が増大する結果、ガ
ラス微粒子の堆積率が増大することとなる。
【００１６】本発明の多孔質ガラス母材は、前記の多孔
質ガラス母材製造装置を用いて行うことで好適に製造さ
れる。
質ガラス母材製造装置を用いて行うことで好適に製造さ
れる。
【００１７】計算された衝突比率が極大となるときの各
因子、すなわち、バーナ４・５の形状、火炎ガス６・７
の流量、反応容器２の形状、および反応容器２内でのバ
ーナの配置位置の各因子どおりに作製した多孔質ガラス
母材製造装置を用いると、ガラス微粒子の堆積率を高く
することができる。そのため、生産性よく多孔質ガラス
母材が製造される。さらに浮遊ガラス微粒子の発生を抑
制できるので、均質で高品質な多孔質ガラス母材を製造
することができる。
因子、すなわち、バーナ４・５の形状、火炎ガス６・７
の流量、反応容器２の形状、および反応容器２内でのバ
ーナの配置位置の各因子どおりに作製した多孔質ガラス
母材製造装置を用いると、ガラス微粒子の堆積率を高く
することができる。そのため、生産性よく多孔質ガラス
母材が製造される。さらに浮遊ガラス微粒子の発生を抑
制できるので、均質で高品質な多孔質ガラス母材を製造
することができる。
【００１８】
【発明の実施の形態】図１には、ＯＶＤ法によって多孔
質ガラス母材を製造する装置が示されている。以下、こ
の装置を例にして本発明の実施例を詳細に説明する。
質ガラス母材を製造する装置が示されている。以下、こ
の装置を例にして本発明の実施例を詳細に説明する。
【００１９】ガラス微粒子の流れの算出は、計算機を用
いて、流体解析ソフト ＦＩＤＡＰ（ＦＬＵＥＮＯＮ社
製の商品名）により行った。
いて、流体解析ソフト ＦＩＤＡＰ（ＦＬＵＥＮＯＮ社
製の商品名）により行った。
【００２０】先ず、図２に示すように、火炎ガス６が、
開口部の直径ｄのバーナ４から、円柱状のガラス棒３の
側面に垂直に、吹出している最も単純なモデルに基づ
き、ガラス微粒子の流れを算出した。
開口部の直径ｄのバーナ４から、円柱状のガラス棒３の
側面に垂直に、吹出している最も単純なモデルに基づ
き、ガラス微粒子の流れを算出した。
【００２１】ガラス微粒子は、バーナ４から火炎ガス６
と同じ速度で吹出す。火炎ガス６の流量を一定としバー
ナ４の直径ｄを変えることにより、火炎ガス６の流量を
バーナ４の開口部の面積で除したガス線速度を順次２〜
２０ｍ／ｓまで変化させつつ、ガラス微粒子の流れを算
出した。
と同じ速度で吹出す。火炎ガス６の流量を一定としバー
ナ４の直径ｄを変えることにより、火炎ガス６の流量を
バーナ４の開口部の面積で除したガス線速度を順次２〜
２０ｍ／ｓまで変化させつつ、ガラス微粒子の流れを算
出した。
【００２２】このとき、ガラス微粒子がガラス棒３へ温
度勾配や静電気力により泳動しないと仮定してガラス微
粒子の粒子速度を泳動速度で補正することなく、ガラス
微粒子の流れを算出した。すると、ガラス微粒子の流れ
は破線に示すようにガラス棒３を迂回していた。
度勾配や静電気力により泳動しないと仮定してガラス微
粒子の粒子速度を泳動速度で補正することなく、ガラス
微粒子の流れを算出した。すると、ガラス微粒子の流れ
は破線に示すようにガラス棒３を迂回していた。
【００２３】現実のガラス微粒子は、バーナ４からガラ
ス棒３へ向かって吹出された後、温度勾配による熱泳
動、または静電気引力による静電気泳動のためにガラス
棒３へ引寄せられて付着するものである。そこで、ガラ
ス微粒子の粒子速度を、温度勾配による熱泳動のために
ガラス棒３へ引寄せられるとみなしてガラス微粒子の泳
動速度ＶＴで補正して、ガラス微粒子の流れを算出し直
した。
ス棒３へ向かって吹出された後、温度勾配による熱泳
動、または静電気引力による静電気泳動のためにガラス
棒３へ引寄せられて付着するものである。そこで、ガラ
ス微粒子の粒子速度を、温度勾配による熱泳動のために
ガラス棒３へ引寄せられるとみなしてガラス微粒子の泳
動速度ＶＴで補正して、ガラス微粒子の流れを算出し直
した。
【００２４】ガラス微粒子泳動速度ＶＴとは、熱泳動に
よる場合、下記式(１) ＶＴ＝−Ｋ（ν／Ｔ）▽Ｔ ・・・(１) （式(１)中、Ｋは比例定数、νは火炎ガス粘度、Ｔは火
炎ガス温度、▽Ｔは温度勾配）で表されるものである。
比例定数Ｋや温度勾配▽Ｔを正確に求めるのは容易では
ないが、実験的方法により近似値として求めることがで
きる。比例定数Ｋは０．５〜１．０の値であり、温度勾
配▽Ｔは、約２５００℃／ｃｍである。
よる場合、下記式(１) ＶＴ＝−Ｋ（ν／Ｔ）▽Ｔ ・・・(１) （式(１)中、Ｋは比例定数、νは火炎ガス粘度、Ｔは火
炎ガス温度、▽Ｔは温度勾配）で表されるものである。
比例定数Ｋや温度勾配▽Ｔを正確に求めるのは容易では
ないが、実験的方法により近似値として求めることがで
きる。比例定数Ｋは０．５〜１．０の値であり、温度勾
配▽Ｔは、約２５００℃／ｃｍである。
【００２５】多孔質ガラス母材を製造するときの現実の
火炎のガス粘度νと火炎のガス温度Ｔとを用いて求めら
れるガラス微粒子泳動速度ＶＴは２０ｍｍ／ｓである。
火炎のガス粘度νと火炎のガス温度Ｔとを用いて求めら
れるガラス微粒子泳動速度ＶＴは２０ｍｍ／ｓである。
【００２６】バーナ４の開口部の直径ｄまたは火炎ガス
流量を変えてガス線速度を２〜２０ｍ／ｓの範囲で変化
させつつ、火炎ガス６と共に吹出すガラス微粒子の粒子
速度についてガラス微粒子泳動速度ＶＴを用いて補正
し、ガラス微粒子の流れを繰返し算出した。算出の結
果、ガラス微粒子の流れの一部が、図２の実線に示すよ
うに、ガラス棒３に衝突していた。ガラス微粒子の流れ
の全量に対するガラス棒への衝突比率が極大となる火炎
ガス流量、ガス線速、バーナの直径ｄを求めることがで
きた。
流量を変えてガス線速度を２〜２０ｍ／ｓの範囲で変化
させつつ、火炎ガス６と共に吹出すガラス微粒子の粒子
速度についてガラス微粒子泳動速度ＶＴを用いて補正
し、ガラス微粒子の流れを繰返し算出した。算出の結
果、ガラス微粒子の流れの一部が、図２の実線に示すよ
うに、ガラス棒３に衝突していた。ガラス微粒子の流れ
の全量に対するガラス棒への衝突比率が極大となる火炎
ガス流量、ガス線速、バーナの直径ｄを求めることがで
きた。
【００２７】次に図３に示すように、バーナ４・５を２
本並列させたモデルに基づき、ガラス微粒子の流れを算
出した。バーナ４・５間の間隔Ｌを種々変化させつつ、
ガラス微粒子の流れを算出した。この間隔Ｌが狭まるに
つれ、火炎ガス６・７同士が干渉する結果、火炎ガス６
・７間にガラス微粒子の渦流を誘発していた。渦流を誘
発せず、衝突比率が極大となる一層現実的な条件とし
て、火炎ガス流量、ガス線速、バーナの直径ｄ、バーナ
の間隔Ｌを求めることができた。
本並列させたモデルに基づき、ガラス微粒子の流れを算
出した。バーナ４・５間の間隔Ｌを種々変化させつつ、
ガラス微粒子の流れを算出した。この間隔Ｌが狭まるに
つれ、火炎ガス６・７同士が干渉する結果、火炎ガス６
・７間にガラス微粒子の渦流を誘発していた。渦流を誘
発せず、衝突比率が極大となる一層現実的な条件とし
て、火炎ガス流量、ガス線速、バーナの直径ｄ、バーナ
の間隔Ｌを求めることができた。
【００２８】次に、図１に示すように、ガラス棒３およ
びバーナ４・５を取り囲み両端を封鎖した筒状の反応容
器２が、ガラス棒３に平行であって火炎ガス６・７の吹
出し方向の延長上の排気管１１と容器２の棟上の排気管
１２とを有したモデルに基づき、ガラス微粒子の流れを
算出した。すなわち、反応容器２の形状や大きさ、反応
容器２内でのバーナ４・５やガラス棒３の配置位置、排
気速度を種々変化させて、ガラス微粒子の流れを算出し
た。このとき、ガラス微粒子が温度勾配のために反応容
器２の天井面１３と側面１４との表面近傍で引寄せられ
るガラス微粒子泳動速度として０．１ｍｍ／ｓｅｃでガ
ラス微粒子の粒子速度を補正して、ガラス微粒子の流れ
を算出した。衝突比率が極大となる、より一層現実的な
条件として、火炎ガス流量、ガス線速、バーナの直径
ｄ、バーナの間隔Ｌ、適切な反応容器の形状や大きさ、
反応容器内でのバーナやガラス棒の配置位置、排気速度
の各因子を求めることができた。この各因子どおりに多
孔質ガラス母材製造装置を試作した。この装置を用い
て、多孔質ガラス母材を製造したところ、ガラス微粒子
の堆積効率が高くガラス微粒子凝集体の付着がない高品
質な多孔質ガラス母材が得られた。
びバーナ４・５を取り囲み両端を封鎖した筒状の反応容
器２が、ガラス棒３に平行であって火炎ガス６・７の吹
出し方向の延長上の排気管１１と容器２の棟上の排気管
１２とを有したモデルに基づき、ガラス微粒子の流れを
算出した。すなわち、反応容器２の形状や大きさ、反応
容器２内でのバーナ４・５やガラス棒３の配置位置、排
気速度を種々変化させて、ガラス微粒子の流れを算出し
た。このとき、ガラス微粒子が温度勾配のために反応容
器２の天井面１３と側面１４との表面近傍で引寄せられ
るガラス微粒子泳動速度として０．１ｍｍ／ｓｅｃでガ
ラス微粒子の粒子速度を補正して、ガラス微粒子の流れ
を算出した。衝突比率が極大となる、より一層現実的な
条件として、火炎ガス流量、ガス線速、バーナの直径
ｄ、バーナの間隔Ｌ、適切な反応容器の形状や大きさ、
反応容器内でのバーナやガラス棒の配置位置、排気速度
の各因子を求めることができた。この各因子どおりに多
孔質ガラス母材製造装置を試作した。この装置を用い
て、多孔質ガラス母材を製造したところ、ガラス微粒子
の堆積効率が高くガラス微粒子凝集体の付着がない高品
質な多孔質ガラス母材が得られた。
【００２９】なお、反応容器２の底面１５に、外気を均
等に吸気するためのフィルタを配置したものを用いても
よい。
等に吸気するためのフィルタを配置したものを用いても
よい。
【００３０】
【発明の効果】以上、詳細に説明したように本発明の多
孔質ガラス母材製造装置は、適切なバーナの火炎ガスの
流量、バーナや反応容器の形状および、バーナの配置位
置等を簡便に求めたものである。この多孔質ガラス母材
製造装置を用いると、生産性よく多孔質ガラス母材を製
造することができる。さらに浮遊ガラス微粒子の発生が
抑制されるので、均質で高品質な多孔質ガラス母材を製
造することができる。
孔質ガラス母材製造装置は、適切なバーナの火炎ガスの
流量、バーナや反応容器の形状および、バーナの配置位
置等を簡便に求めたものである。この多孔質ガラス母材
製造装置を用いると、生産性よく多孔質ガラス母材を製
造することができる。さらに浮遊ガラス微粒子の発生が
抑制されるので、均質で高品質な多孔質ガラス母材を製
造することができる。
【図１】本発明を適用する多孔質ガラス母材製造装置の
実施例を示す一部切り欠き斜視図である。
実施例を示す一部切り欠き斜視図である。
【図２】本発明を適用する多孔質ガラス母材製造装置の
実施例を示す要部斜視図である。
実施例を示す要部斜視図である。
【図３】本発明を適用する多孔質ガラス母材製造装置の
実施例を示す別な要部斜視図である。
実施例を示す別な要部斜視図である。
１は多孔質ガラス母材製造装置、２は反応容器、３はガ
ラス棒、４・５はバーナ、６・７は火炎ガス、１１・１
２は排気管、１３は天井面、１４は側面、１５は底面、
ｄはバーナの開口部の径、Ｌはバーナ間の間隔である。
ラス棒、４・５はバーナ、６・７は火炎ガス、１１・１
２は排気管、１３は天井面、１４は側面、１５は底面、
ｄはバーナの開口部の径、Ｌはバーナ間の間隔である。
Claims (6)
- 【請求項１】 バーナの火炎ガスと共に吹出すガラス
微粒子をガラス棒へ付着させて多孔質ガラス母材を製造
する際に、少なくとも該バーナの形状と、該火炎ガスの
ガス流量との因子を順次変化させつつ、該火炎ガスに乗
って移動する該ガラス微粒子の粒子速度を、該ガラス微
粒子が該ガラス棒へ泳動して該付着する泳動速度で補正
して、該ガラス微粒子の流れを繰返し算出し、該流れの
全量に対する該流れの該ガラス棒への衝突比率を極大に
すると算出される前記各因子にしたがって該バーナが設
定されていることを特徴とする多孔質ガラス母材製造装
置。 - 【請求項２】 前記バーナが反応容器内に配置され、
該反応容器の形状と、該反応容器内での該バーナの配置
位置との因子も順次変化させつつ前記繰返し算出がされ
ていることを特徴とする請求項１に記載の多孔質ガラス
母材製造装置。 - 【請求項３】 前記バーナが、前記ガラス棒と平行し
て往復動を繰り返すことを特徴とする請求項１または２
に記載の多孔質ガラス母材製造装置。 - 【請求項４】 前記バーナが、前記ガラス棒の先端に
ガラス粒子を堆積させつつ伸長させる第一のバーナ、お
よび該堆積したガラス微粒子の周囲に別なガラス微粒子
を堆積させつつ成長させる第二のバーナであることを特
徴とする請求項１または２に記載の多孔質ガラス母材製
造装置。 - 【請求項５】 前記泳動が、該ガラス微粒子の温度と
該ガラス棒の温度との温度勾配によることを特徴とする
請求項１〜４のいずれかに記載の多孔質ガラス母材製造
装置。 - 【請求項６】 前記泳動が、該ガラス微粒子とガラス
棒との静電気力によることを特徴とする請求項１〜４の
いずれかに記載の多孔質ガラス母材製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000237181A JP4427172B2 (ja) | 2000-08-04 | 2000-08-04 | 多孔質ガラス母材製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000237181A JP4427172B2 (ja) | 2000-08-04 | 2000-08-04 | 多孔質ガラス母材製造装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002053325A true JP2002053325A (ja) | 2002-02-19 |
| JP4427172B2 JP4427172B2 (ja) | 2010-03-03 |
Family
ID=18729088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000237181A Expired - Fee Related JP4427172B2 (ja) | 2000-08-04 | 2000-08-04 | 多孔質ガラス母材製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4427172B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1256553A3 (en) * | 2001-05-08 | 2004-03-17 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Apparatus and method for producing a glass preform for optical fibres by deposition |
| CN100340507C (zh) * | 2003-03-18 | 2007-10-03 | 住友电气工业株式会社 | 制造多孔玻璃粒子沉积体的方法和用于合成玻璃粒子的燃烧器 |
-
2000
- 2000-08-04 JP JP2000237181A patent/JP4427172B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| EP1256553A3 (en) * | 2001-05-08 | 2004-03-17 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Apparatus and method for producing a glass preform for optical fibres by deposition |
| CN100340507C (zh) * | 2003-03-18 | 2007-10-03 | 住友电气工业株式会社 | 制造多孔玻璃粒子沉积体的方法和用于合成玻璃粒子的燃烧器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4427172B2 (ja) | 2010-03-03 |
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