JP2002047403A - 樹脂組成物及びその製造方法 - Google Patents
樹脂組成物及びその製造方法Info
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- JP2002047403A JP2002047403A JP2000233207A JP2000233207A JP2002047403A JP 2002047403 A JP2002047403 A JP 2002047403A JP 2000233207 A JP2000233207 A JP 2000233207A JP 2000233207 A JP2000233207 A JP 2000233207A JP 2002047403 A JP2002047403 A JP 2002047403A
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- polyamide
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/395—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die using screws surrounded by a cooperating barrel, e.g. single screw extruders
- B29C48/40—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die using screws surrounded by a cooperating barrel, e.g. single screw extruders using two or more parallel screws or at least two parallel non-intermeshing screws, e.g. twin screw extruders
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ポリアリレートとポリアミドと強化材とから
なり、溶融加工時の分子量の低下が抑制され、機械的特
性に優れた樹脂組成物およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 特定カルボキシル価のポリアリレート、
特定アミノ基濃度のポリアミド、及び強化材とからなる
樹脂組成物。また、この樹脂組成物を製造するに際し、
二軸押出機の第１供給口から樹脂成分を供給し、第２供
給口から強化材を供給する樹脂組成物の製造方法。
なり、溶融加工時の分子量の低下が抑制され、機械的特
性に優れた樹脂組成物およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 特定カルボキシル価のポリアリレート、
特定アミノ基濃度のポリアミド、及び強化材とからなる
樹脂組成物。また、この樹脂組成物を製造するに際し、
二軸押出機の第１供給口から樹脂成分を供給し、第２供
給口から強化材を供給する樹脂組成物の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、物性低下が小さ
く、剛性に優れたポリアリレートとポリアミドと強化材
とからなる樹脂組成物及びその製造方法に関するもので
ある。
く、剛性に優れたポリアリレートとポリアミドと強化材
とからなる樹脂組成物及びその製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】ポリアリレートは耐熱性に優れている
が、耐薬品性は十分ではなく、環境ストレスクラックが
発生しやすい。例えば、常温において、わずか０．３％
の歪負荷状態でアセトンに接触するとクラックが短時間
のうちに発生する。また、成形性にも優れているとはい
えず、ポリアリレートを射出成形法で成形しようとすれ
ば一般に３５０℃以上の温度が必要である。
が、耐薬品性は十分ではなく、環境ストレスクラックが
発生しやすい。例えば、常温において、わずか０．３％
の歪負荷状態でアセトンに接触するとクラックが短時間
のうちに発生する。また、成形性にも優れているとはい
えず、ポリアリレートを射出成形法で成形しようとすれ
ば一般に３５０℃以上の温度が必要である。
【０００３】これらの課題を解決するために、例えば特
公昭５６−１４６９９には、ポリアリレートとポリアミ
ドとからなる樹脂組成物が開示されている。この樹脂組
成物は、ポリアリレートの成形性と耐薬品性とが同時に
改良されている。
公昭５６−１４６９９には、ポリアリレートとポリアミ
ドとからなる樹脂組成物が開示されている。この樹脂組
成物は、ポリアリレートの成形性と耐薬品性とが同時に
改良されている。
【０００４】さらに、かかる樹脂組成物とガラス繊維な
どの強化材とを溶融混練することで、樹脂組成物の特性
を損なうことなく、剛性を大幅に高めることが可能であ
る。この場合、まず、ポリアリレートとポリアミドとの
樹脂組成物を製造した後、この樹脂組成物とガラス繊維
などの強化材とを溶融混練する必要がある。この際、ポ
リアリレートとポリアミドと強化材とを混ぜ合わせて押
出機で溶融混練して押し出すと、混練が弱い場合にはポ
リアリレートとポリアミドとの混合分散が不十分となる
ためか、耐熱性、機械的特性ともに不満足なものとな
り、逆に混練が強い場合、特に強化材が繊維状の場合は
その繊維長が極端に短くなり剛性が得られなくなる。し
たがって、まずポリアリレートとポリアミドとを押出機
で溶融混練してペレット化し、次いでこのペレットと強
化材とを溶融混練してペレット化する等の方法が用いら
れる。
どの強化材とを溶融混練することで、樹脂組成物の特性
を損なうことなく、剛性を大幅に高めることが可能であ
る。この場合、まず、ポリアリレートとポリアミドとの
樹脂組成物を製造した後、この樹脂組成物とガラス繊維
などの強化材とを溶融混練する必要がある。この際、ポ
リアリレートとポリアミドと強化材とを混ぜ合わせて押
出機で溶融混練して押し出すと、混練が弱い場合にはポ
リアリレートとポリアミドとの混合分散が不十分となる
ためか、耐熱性、機械的特性ともに不満足なものとな
り、逆に混練が強い場合、特に強化材が繊維状の場合は
その繊維長が極端に短くなり剛性が得られなくなる。し
たがって、まずポリアリレートとポリアミドとを押出機
で溶融混練してペレット化し、次いでこのペレットと強
化材とを溶融混練してペレット化する等の方法が用いら
れる。
【０００５】また、こうして得たポリアリレートとポリ
アミドと強化材とからなる樹脂組成物を、射出成形等の
溶融成形法によって成形品とする場合、機械的特性に優
れた成形品を得るためには、成形後の分子量の低下を抑
制することが必要となる。
アミドと強化材とからなる樹脂組成物を、射出成形等の
溶融成形法によって成形品とする場合、機械的特性に優
れた成形品を得るためには、成形後の分子量の低下を抑
制することが必要となる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】こうした実状に鑑み、
本発明の課題は溶融加工時の分子量の低下を抑制し、機
械的特性に優れた成形品が得られる、ポリアリレートと
ポリアミドと強化材とからなる樹脂組成物およびその製
造方法を提供することである。
本発明の課題は溶融加工時の分子量の低下を抑制し、機
械的特性に優れた成形品が得られる、ポリアリレートと
ポリアミドと強化材とからなる樹脂組成物およびその製
造方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決するために鋭意研究を重ねた結果、特定のカルボキ
シル基量を持つポリアリレートと、特定のアミノ基量を
持つポリアミドとを溶融混練しているところへ、さらに
強化材を添加して混練するという方法で製造すると、得
られる樹脂組成物は溶融成形を行っても分子量の低下が
起こりにくいことを見いだし、本発明を完成するに至っ
た。
解決するために鋭意研究を重ねた結果、特定のカルボキ
シル基量を持つポリアリレートと、特定のアミノ基量を
持つポリアミドとを溶融混練しているところへ、さらに
強化材を添加して混練するという方法で製造すると、得
られる樹脂組成物は溶融成形を行っても分子量の低下が
起こりにくいことを見いだし、本発明を完成するに至っ
た。
【０００８】すなわち本発明の要旨は次の通りである。 （１）カルボキシル価が３０〜５０ｍｍｏｌ／ｋｇのポ
リアリレート２０〜８０質量％と末端アミノ基量が２０
〜８０ｍｍｏｌ／ｋｇのポリアミド８０〜２０質量％と
からなる樹脂成分５〜６０質量％と、強化材９５〜４０
質量％とからなることを特徴とする樹脂組成物。 （２）カルボキシル価が３０〜５０ｍｍｏｌ／ｋｇのポ
リアリレート２０〜８０質量％と末端アミノ基量が２０
〜８０ｍｍｏｌ／ｋｇのポリアミド８０〜２０質量％と
からなる樹脂成分５〜６０質量部と、強化材９５〜４０
質量部とからなることを特徴とする樹脂組成物を製造す
るに際し、二軸押出機の原料の流れ方向に対して上流側
に設けられた第１原料供給口から前記ポリアリレートと
前記ポリアミドを供給し、下流側に設けられた第２原料
供給口から前記強化材を供給することを特徴とする樹脂
組成物の製造方法。
リアリレート２０〜８０質量％と末端アミノ基量が２０
〜８０ｍｍｏｌ／ｋｇのポリアミド８０〜２０質量％と
からなる樹脂成分５〜６０質量％と、強化材９５〜４０
質量％とからなることを特徴とする樹脂組成物。 （２）カルボキシル価が３０〜５０ｍｍｏｌ／ｋｇのポ
リアリレート２０〜８０質量％と末端アミノ基量が２０
〜８０ｍｍｏｌ／ｋｇのポリアミド８０〜２０質量％と
からなる樹脂成分５〜６０質量部と、強化材９５〜４０
質量部とからなることを特徴とする樹脂組成物を製造す
るに際し、二軸押出機の原料の流れ方向に対して上流側
に設けられた第１原料供給口から前記ポリアリレートと
前記ポリアミドを供給し、下流側に設けられた第２原料
供給口から前記強化材を供給することを特徴とする樹脂
組成物の製造方法。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下本発明について詳細に説明す
る。本発明において使用されるポリアリレートは、二価
フェノール成分と芳香族ジカルボン酸成分から構成され
る非晶性芳香族ポリエステルである。 ポリアリレートを構成する二価フェノール成分として
は、例えば２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プ
ロパン（ビスフェノールＡ）、１，１−ビス（４−ヒド
ロキシフェニル）−１−フェニルエタン（ビスフェノー
ルＡＰ）、ハイドロキノン、レゾルシノール、４、４’
ージヒドロキシビフェニル、１，１−ビス（４−ヒドロ
キシフェニル）シクロヘキサン、ビス（４−ヒドロキシ
フェニル）メタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）エタン、ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキ
シフェニル）メタン、ビス（３，５−ジエチル−４−ヒ
ドロキシフェニル）メタン、１，１−ビス（３，５−ジ
メチル−４−ヒドロキシフェニル）エタン、１，１−ビ
ス（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニル）エタ
ン、１，１−ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシ
フェニル）プロパン（テトラメチルビスフェノール
Ａ）、２，２−ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキ
シフェニル）プロパン、１，１−ビス（３，５−ジエチ
ル−４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス
（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニル）プロパ
ン、１，１−ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシ
フェニル）ブタン、２，２−ビス（３，５−ジメチル−
４−ヒドロキシフェニル）ブタン、１，１−ビス（３，
５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニル）ブタン、２，
２−ビス（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニ
ル）ブタン、１，１−ビス（３，５−ジメチル−４−ヒ
ドロキシフェニル）シクロヘキサン、１，１−ビス
（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニル）シクロ
ヘキサン、ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフ
ェニル）フェニルメタン、ビス（３，５−ジエチル−４
−ヒドロキシフェニル）フェニルメタン、１，１−ビス
（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニル）−１−
フェニルエタン、１，１−ビス（３，５−ジエチル−４
−ヒドロキシフェニル）−１−フェニルエタン、ビス
（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニル）ジフェ
ニルメタン、ビス（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシ
フェニル）ジフェニルメタン、ビス（４−ヒドロキシフ
ェニル）エーテル、ビス（３，５−ジメチル−４−ヒド
ロキシフェニル）エーテル、ビス（３，５−ジエチル−
４−ヒドロキシフェニル）エーテル、ビス（４−ヒドロ
キシフェニル）サルファイド、ビス（３，５−ジメチル
−４−ヒドロキシフェニル）サルファイド、ビス（３，
５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニル）サルファイ
ド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルホン、ビス
（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニル）スルホ
ン、ビス（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニ
ル）スルホン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ケト
ン、ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニ
ル）ケトン、ビス（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシ
フェニル）ケトンなどが挙げられる。中でも最も好まし
いものはビスフェノールＡ、ビスフェノールＡＰおよび
テトラメチルビスフェノールＡである。また、前記ビス
フェノールは必要に応じて２種類以上を用いてもよい。
る。本発明において使用されるポリアリレートは、二価
フェノール成分と芳香族ジカルボン酸成分から構成され
る非晶性芳香族ポリエステルである。 ポリアリレートを構成する二価フェノール成分として
は、例えば２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プ
ロパン（ビスフェノールＡ）、１，１−ビス（４−ヒド
ロキシフェニル）−１−フェニルエタン（ビスフェノー
ルＡＰ）、ハイドロキノン、レゾルシノール、４、４’
ージヒドロキシビフェニル、１，１−ビス（４−ヒドロ
キシフェニル）シクロヘキサン、ビス（４−ヒドロキシ
フェニル）メタン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）エタン、ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキ
シフェニル）メタン、ビス（３，５−ジエチル−４−ヒ
ドロキシフェニル）メタン、１，１−ビス（３，５−ジ
メチル−４−ヒドロキシフェニル）エタン、１，１−ビ
ス（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニル）エタ
ン、１，１−ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシ
フェニル）プロパン（テトラメチルビスフェノール
Ａ）、２，２−ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキ
シフェニル）プロパン、１，１−ビス（３，５−ジエチ
ル−４−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス
（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニル）プロパ
ン、１，１−ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシ
フェニル）ブタン、２，２−ビス（３，５−ジメチル−
４−ヒドロキシフェニル）ブタン、１，１−ビス（３，
５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニル）ブタン、２，
２−ビス（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニ
ル）ブタン、１，１−ビス（３，５−ジメチル−４−ヒ
ドロキシフェニル）シクロヘキサン、１，１−ビス
（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニル）シクロ
ヘキサン、ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフ
ェニル）フェニルメタン、ビス（３，５−ジエチル−４
−ヒドロキシフェニル）フェニルメタン、１，１−ビス
（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニル）−１−
フェニルエタン、１，１−ビス（３，５−ジエチル−４
−ヒドロキシフェニル）−１−フェニルエタン、ビス
（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニル）ジフェ
ニルメタン、ビス（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシ
フェニル）ジフェニルメタン、ビス（４−ヒドロキシフ
ェニル）エーテル、ビス（３，５−ジメチル−４−ヒド
ロキシフェニル）エーテル、ビス（３，５−ジエチル−
４−ヒドロキシフェニル）エーテル、ビス（４−ヒドロ
キシフェニル）サルファイド、ビス（３，５−ジメチル
−４−ヒドロキシフェニル）サルファイド、ビス（３，
５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニル）サルファイ
ド、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルホン、ビス
（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニル）スルホ
ン、ビス（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシフェニ
ル）スルホン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ケト
ン、ビス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフェニ
ル）ケトン、ビス（３，５−ジエチル−４−ヒドロキシ
フェニル）ケトンなどが挙げられる。中でも最も好まし
いものはビスフェノールＡ、ビスフェノールＡＰおよび
テトラメチルビスフェノールＡである。また、前記ビス
フェノールは必要に応じて２種類以上を用いてもよい。
【００１０】また、前述した二価フェノールの一部を、
実質的にその特性を損なわない範囲で、他の二価アルコ
ール類で置き換えてもよい。そのような二価アルコール
としては、エチレングリコール、プロピレングリコー
ル、ブタンジオール、ペンタンジオール、ヘキサンジオ
ール、ヘプタンジオール、オクタンジオール、ドデカン
ジオール、シクロヘキサンジオール等を挙げることがで
きる。
実質的にその特性を損なわない範囲で、他の二価アルコ
ール類で置き換えてもよい。そのような二価アルコール
としては、エチレングリコール、プロピレングリコー
ル、ブタンジオール、ペンタンジオール、ヘキサンジオ
ール、ヘプタンジオール、オクタンジオール、ドデカン
ジオール、シクロヘキサンジオール等を挙げることがで
きる。
【００１１】ポリアリレートを構成する芳香族ジカルボ
ン酸成分としては、例えばテレフタル酸、イソフタル
酸、オルソフタル酸、メチル基、エチル基、ｎ−プロピ
ル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、
ｓｅｃ−ブチル基、ｔ−ブチル基等のアルキル基が１個
ないし２個置換したフタル酸誘導体類、１，５−ナフタ
レンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等
のナフタレンジカルボン酸類及びその誘導体、４，４’
−ジカルボキシジフェニルエーテル、ビス（ｐ−カルボ
キシフェニル）アルカン、４，４’−ジカルボキシジフ
ェニルスルホン等が挙げられ、これらの１種もしくは２
種以上を混合して用いてもよい。この中で好ましいの
は、テレフタル酸、イソフタル酸であり、特に好ましい
のはテレフタル酸とイソフタル酸の混合物である。
ン酸成分としては、例えばテレフタル酸、イソフタル
酸、オルソフタル酸、メチル基、エチル基、ｎ−プロピ
ル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、
ｓｅｃ−ブチル基、ｔ−ブチル基等のアルキル基が１個
ないし２個置換したフタル酸誘導体類、１，５−ナフタ
レンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等
のナフタレンジカルボン酸類及びその誘導体、４，４’
−ジカルボキシジフェニルエーテル、ビス（ｐ−カルボ
キシフェニル）アルカン、４，４’−ジカルボキシジフ
ェニルスルホン等が挙げられ、これらの１種もしくは２
種以上を混合して用いてもよい。この中で好ましいの
は、テレフタル酸、イソフタル酸であり、特に好ましい
のはテレフタル酸とイソフタル酸の混合物である。
【００１２】また、前述した芳香族ジカルボン酸の一部
を、実質的にその特性を損なわない範囲で、他の脂肪族
ジカルボン酸類で置き換えてもよい。そのようなジカル
ボン酸としては、ジカルボキシメチルシクロヘキサン、
シクロヘキサンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン
酸、グルタル酸、ドデカン二酸等を挙げることができ
る。
を、実質的にその特性を損なわない範囲で、他の脂肪族
ジカルボン酸類で置き換えてもよい。そのようなジカル
ボン酸としては、ジカルボキシメチルシクロヘキサン、
シクロヘキサンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン
酸、グルタル酸、ドデカン二酸等を挙げることができ
る。
【００１３】ポリアリレートは溶融重合法や界面重合法
で製造することができ、溶融重合法では例えばアセチル
化されたビスフェノール類と芳香族ジカルボン酸とを必
要に応じてルイス酸などの触媒の存在下に、高温・減圧
下で重合して製造される。界面重合法では例えばテレフ
タル酸および／またはイソフタル酸は酸ハロゲン化物と
して水と非相溶の有機溶剤に溶解し、これら２液を混合
撹拌してポリアリレートを製造する。この場合には高重
合度で着色の少ないポリマーを得ることができるので、
本発明で使用するポリアリレートは界面重合法で重合し
たものが好ましい。
で製造することができ、溶融重合法では例えばアセチル
化されたビスフェノール類と芳香族ジカルボン酸とを必
要に応じてルイス酸などの触媒の存在下に、高温・減圧
下で重合して製造される。界面重合法では例えばテレフ
タル酸および／またはイソフタル酸は酸ハロゲン化物と
して水と非相溶の有機溶剤に溶解し、これら２液を混合
撹拌してポリアリレートを製造する。この場合には高重
合度で着色の少ないポリマーを得ることができるので、
本発明で使用するポリアリレートは界面重合法で重合し
たものが好ましい。
【００１４】本発明で用いられるポリアリレートの対数
粘度は０．３〜１．５の範囲にあることが好ましく、よ
り好ましくは０．４〜１．２である。対数粘度が０．３
未満の場合には、樹脂組成物の機械的性能が低下し、逆
に１．５を超える場合には樹脂組成物の成形性が悪くな
る。
粘度は０．３〜１．５の範囲にあることが好ましく、よ
り好ましくは０．４〜１．２である。対数粘度が０．３
未満の場合には、樹脂組成物の機械的性能が低下し、逆
に１．５を超える場合には樹脂組成物の成形性が悪くな
る。
【００１５】また、ポリアリレートのカルボキシル価
（ＣＯＯＨ価）は、３０〜５０ｍｍｏｌ／ｋｇの範囲に
あることが必要である。ＣＯＯＨ価が３０ｍｍｏｌ／ｋ
ｇ未満のものを使用すると、樹脂組成物中でのポリアリ
レートの分散が悪くなるため、樹脂組成物の機械的強度
が低下する。逆に５０ｍｍｏｌ／ｋｇを超える場合は、
界面重合を行った後のポリマーの精製が不十分になりや
すく、不純物によって樹脂組成物が着色するという問題
が発生する。本発明において使用するポリアミド樹脂
は、ヘキサメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、
ドデカメチレンジアミン、1,3-または1,4-ビス（アミノ
メチル）シクロヘキサン、ビス（４−アミノシクロヘキ
シル）メタン、ｍ−またはｐ−キシリレンジアミンのよ
うな脂肪族、脂環式または芳香族のジアミンと、アジピ
ン酸、スベリン酸、セバシン酸、シクロヘキサンジカル
ボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸のような脂肪族、
脂環式または芳香族のジカルボン酸とから製造されるポ
リアミド樹脂、６−アミノカプロン酸、１１−アミノウ
ンデカン酸、１２−アミノドデカン酸のようなアミノカ
ルボン酸から製造されるポリアミド樹脂、ε−カプロラ
クタム、ω−ドデカラクタムのようなラクタムから製造
されるポリアミド樹脂、またはこれらのポリアミド樹脂
の混合物が挙げられる。具体的にはナイロン６、ナイロ
ン６６、ナイロン６１０、ナイロン６／６６、ナイロン
６６／６１０、ナイロン６／１１等が挙げられる。これ
らの中では、ナイロン６及びナイロン６６が好ましい。
（ＣＯＯＨ価）は、３０〜５０ｍｍｏｌ／ｋｇの範囲に
あることが必要である。ＣＯＯＨ価が３０ｍｍｏｌ／ｋ
ｇ未満のものを使用すると、樹脂組成物中でのポリアリ
レートの分散が悪くなるため、樹脂組成物の機械的強度
が低下する。逆に５０ｍｍｏｌ／ｋｇを超える場合は、
界面重合を行った後のポリマーの精製が不十分になりや
すく、不純物によって樹脂組成物が着色するという問題
が発生する。本発明において使用するポリアミド樹脂
は、ヘキサメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、
ドデカメチレンジアミン、1,3-または1,4-ビス（アミノ
メチル）シクロヘキサン、ビス（４−アミノシクロヘキ
シル）メタン、ｍ−またはｐ−キシリレンジアミンのよ
うな脂肪族、脂環式または芳香族のジアミンと、アジピ
ン酸、スベリン酸、セバシン酸、シクロヘキサンジカル
ボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸のような脂肪族、
脂環式または芳香族のジカルボン酸とから製造されるポ
リアミド樹脂、６−アミノカプロン酸、１１−アミノウ
ンデカン酸、１２−アミノドデカン酸のようなアミノカ
ルボン酸から製造されるポリアミド樹脂、ε−カプロラ
クタム、ω−ドデカラクタムのようなラクタムから製造
されるポリアミド樹脂、またはこれらのポリアミド樹脂
の混合物が挙げられる。具体的にはナイロン６、ナイロ
ン６６、ナイロン６１０、ナイロン６／６６、ナイロン
６６／６１０、ナイロン６／１１等が挙げられる。これ
らの中では、ナイロン６及びナイロン６６が好ましい。
【００１６】本発明で使用するポリアミドは公知の溶融
重合法で製造されたものであり、相対粘度が、１．５〜
５．０の範囲にあるものが好ましく、１．８〜３．０が
より好ましく、２．０〜２．５が特に好ましい。この相
対粘度が１．５未満である場合には樹脂組成物の機械的
性能が低下し、逆にこれが５．０を超える場合には樹脂
組成物の成形性が急速に低下する。
重合法で製造されたものであり、相対粘度が、１．５〜
５．０の範囲にあるものが好ましく、１．８〜３．０が
より好ましく、２．０〜２．５が特に好ましい。この相
対粘度が１．５未満である場合には樹脂組成物の機械的
性能が低下し、逆にこれが５．０を超える場合には樹脂
組成物の成形性が急速に低下する。
【００１７】また、ポリアミドに含まれるアミノ基は２
０〜８０ｍｍｏｌ／ｋｇの範囲にあることが必要であ
る。ポリアミド中のアミノ基が２０ｍｍｏｌ／ｋｇ未満
では満足な衝撃強度を有する樹脂組成物が得られず、逆
にアミノ基が８０ｍｍｏｌ／ｋｇを超える場合は樹脂組
成物を製造する際の重合度の低下が発生しやすくなり、
組成物の衝撃強度や機械的強度が低下する。
０〜８０ｍｍｏｌ／ｋｇの範囲にあることが必要であ
る。ポリアミド中のアミノ基が２０ｍｍｏｌ／ｋｇ未満
では満足な衝撃強度を有する樹脂組成物が得られず、逆
にアミノ基が８０ｍｍｏｌ／ｋｇを超える場合は樹脂組
成物を製造する際の重合度の低下が発生しやすくなり、
組成物の衝撃強度や機械的強度が低下する。
【００１８】ポリアリレートとポリアミドからなる樹脂
成分の組成は、ポリアリレート／ポリアミドの質量比で
２０／８０〜８０／２０の範囲にあることが必要であ
り、４０／６０〜６０／４０が好ましい。樹脂成分中の
ポリアリレートが２０質量％未満のときは十分な耐熱性
が得られず、また８０質量％を超えると耐薬品性や吸水
時の機械的強度が低下する。
成分の組成は、ポリアリレート／ポリアミドの質量比で
２０／８０〜８０／２０の範囲にあることが必要であ
り、４０／６０〜６０／４０が好ましい。樹脂成分中の
ポリアリレートが２０質量％未満のときは十分な耐熱性
が得られず、また８０質量％を超えると耐薬品性や吸水
時の機械的強度が低下する。
【００１９】本発明において用いられる強化材として
は、ガラス繊維、カーボン繊維、有機繊維、天然鉱物繊
維、タルク、ワラストナイト、マイカ等が挙げられる
が、この中でガラス繊維が価格と強化材としての効果と
から好ましい。
は、ガラス繊維、カーボン繊維、有機繊維、天然鉱物繊
維、タルク、ワラストナイト、マイカ等が挙げられる
が、この中でガラス繊維が価格と強化材としての効果と
から好ましい。
【００２０】また、強化材の含有量は、樹脂組成物全体
を１００質量部としたときの５〜６０質量部の範囲にあ
ることが必要であり、好ましくは３０〜５０である。強
化材が５質量部未満であると樹脂組成物の機械的強度が
発現しにくく、また６０質量部を超えると成形性が悪化
したり機械的強度がかえって低下する傾向にある。
を１００質量部としたときの５〜６０質量部の範囲にあ
ることが必要であり、好ましくは３０〜５０である。強
化材が５質量部未満であると樹脂組成物の機械的強度が
発現しにくく、また６０質量部を超えると成形性が悪化
したり機械的強度がかえって低下する傾向にある。
【００２１】さらに本発明の樹脂組成物には、その改質
を目的として、他の添加剤、例えば無機充填剤、熱安定
剤、酸化防止剤、難燃剤、耐候剤、着色剤、可塑剤、耐
電防止剤、離型剤、核剤等を添加することができる。
を目的として、他の添加剤、例えば無機充填剤、熱安定
剤、酸化防止剤、難燃剤、耐候剤、着色剤、可塑剤、耐
電防止剤、離型剤、核剤等を添加することができる。
【００２２】本発明の樹脂組成物は、その射出成形や押
出溶融成形に際して樹脂成分の分子量低下が抑制され
る。分子量低下抑制の指標としては対数粘度の保持率を
用いることが簡便である。後述する方法で製造した樹脂
組成物と、溶融成形した後の成形品との両方について、
それぞれに含まれる樹脂成分の対数粘度を測定し、溶融
成形前の対数粘度η1と溶融成形後の対数粘度η2を比較
すればよく、特にη2／η1≧０．９０の関係を満たして
いれば分子量の低下は小さいと判断され実用上好まし
い。
出溶融成形に際して樹脂成分の分子量低下が抑制され
る。分子量低下抑制の指標としては対数粘度の保持率を
用いることが簡便である。後述する方法で製造した樹脂
組成物と、溶融成形した後の成形品との両方について、
それぞれに含まれる樹脂成分の対数粘度を測定し、溶融
成形前の対数粘度η1と溶融成形後の対数粘度η2を比較
すればよく、特にη2／η1≧０．９０の関係を満たして
いれば分子量の低下は小さいと判断され実用上好まし
い。
【００２３】本発明の樹脂組成物は、例えば、押出機を
用いて、加熱溶融状態で混練することによって得られ
る。特にポリアリレートとポリアミドの分散性をよくす
るためには、次の二軸押出機を用いる方法が好ましい。
用いて、加熱溶融状態で混練することによって得られ
る。特にポリアリレートとポリアミドの分散性をよくす
るためには、次の二軸押出機を用いる方法が好ましい。
【００２４】以下、図によって説明する。図１は本発明
の樹脂組成物ペレットを製造するための二軸押出機の概
略図である。図１の二軸押出機は（ａ）長さ／直径（Ｌ
／Ｄ）比が２５以上であり、（ｂ）(i) 樹脂成分を投
入する第１供給口１と、(ii) 得られた樹脂組成物を押
出すためのダイス２と、(iii) 第１供給口１から下流側
に向かってＬ／Ｄが１５〜２５の位置に設けられた強化
剤を投入する第２供給口３と、(iv) 前記第１供給口１
と前記第２供給口３との間に設けられた第１ベント口４
と、(v) 前記第２供給口３と前記ダイス２との間に設
けられた第２ベント口５と、(vi) 前記第１供給口１と
前記第１ベント口４との間に設けられた少なくとも１組
の第１ニーディングゾーン６と、(vii) 前記第２供給口
３と前記第２ベント口５と間に設けられた少なくとも１
組の第２ニーディングゾーン７とを有しており、（ｃ）
前記第２供給口３から上流側の温度を２６０〜３２０℃
とし、（ｄ）その他の部分を２５０〜２９０℃とし、
（ｅ）ダイス出口での樹脂の温度が２６０〜２９０℃で
ある。
の樹脂組成物ペレットを製造するための二軸押出機の概
略図である。図１の二軸押出機は（ａ）長さ／直径（Ｌ
／Ｄ）比が２５以上であり、（ｂ）(i) 樹脂成分を投
入する第１供給口１と、(ii) 得られた樹脂組成物を押
出すためのダイス２と、(iii) 第１供給口１から下流側
に向かってＬ／Ｄが１５〜２５の位置に設けられた強化
剤を投入する第２供給口３と、(iv) 前記第１供給口１
と前記第２供給口３との間に設けられた第１ベント口４
と、(v) 前記第２供給口３と前記ダイス２との間に設
けられた第２ベント口５と、(vi) 前記第１供給口１と
前記第１ベント口４との間に設けられた少なくとも１組
の第１ニーディングゾーン６と、(vii) 前記第２供給口
３と前記第２ベント口５と間に設けられた少なくとも１
組の第２ニーディングゾーン７とを有しており、（ｃ）
前記第２供給口３から上流側の温度を２６０〜３２０℃
とし、（ｄ）その他の部分を２５０〜２９０℃とし、
（ｅ）ダイス出口での樹脂の温度が２６０〜２９０℃で
ある。
【００２５】二軸押出機のＬ／Ｄ比が２５未満の場合
は、混練が不十分なものとなりよくない。好ましいＬ／
Ｄ比は２５〜４０の範囲である。
は、混練が不十分なものとなりよくない。好ましいＬ／
Ｄ比は２５〜４０の範囲である。
【００２６】第１供給口１、第２供給口３、第１ベント
口４、第２ベント口５およびダイス２はそれぞれ公知の
構造のものが使用できる。特に第２供給口３はスクリュ
ーフィーダーを接続し、強化材を強制的に押し込める構
造のものが好ましい。
口４、第２ベント口５およびダイス２はそれぞれ公知の
構造のものが使用できる。特に第２供給口３はスクリュ
ーフィーダーを接続し、強化材を強制的に押し込める構
造のものが好ましい。
【００２７】第２供給口３からダイス２までの距離はＬ
／Ｄ比で１０〜１５の範囲にあることが好ましい。この
Ｌ／Ｄ比が１０未満の場合は樹脂成分と強化材との混練
が不十分となり、Ｌ／Ｄ比が１５を超える場合には強化
材がガラス繊維などの繊維状の場合、混練が強すぎて繊
維長が短くなり、樹脂組成物の機械強度が低下しやす
い。
／Ｄ比で１０〜１５の範囲にあることが好ましい。この
Ｌ／Ｄ比が１０未満の場合は樹脂成分と強化材との混練
が不十分となり、Ｌ／Ｄ比が１５を超える場合には強化
材がガラス繊維などの繊維状の場合、混練が強すぎて繊
維長が短くなり、樹脂組成物の機械強度が低下しやす
い。
【００２８】第１ベント口４から第２供給口３までの距
離はＬ／Ｄ比を３以上に設定することが好ましい。この
Ｌ／Ｄ比が３未満であると第２供給口３から供給された
強化材がベントアップする恐れがある。逆に大きくする
と後述の第１ニーディングゾーン６の位置と長さが制限
されるので、３〜１０の範囲にすることがより好まし
い。
離はＬ／Ｄ比を３以上に設定することが好ましい。この
Ｌ／Ｄ比が３未満であると第２供給口３から供給された
強化材がベントアップする恐れがある。逆に大きくする
と後述の第１ニーディングゾーン６の位置と長さが制限
されるので、３〜１０の範囲にすることがより好まし
い。
【００２９】第２ベント口５とダイス２との距離はＬ／
Ｄ比で５〜１０の範囲にするのが好ましい。このＬ／Ｄ
比が５未満ではベントアップしやすくなり、１０を超え
ると後述する第２ニーディングゾーン７の位置が制限さ
れる。
Ｄ比で５〜１０の範囲にするのが好ましい。このＬ／Ｄ
比が５未満ではベントアップしやすくなり、１０を超え
ると後述する第２ニーディングゾーン７の位置が制限さ
れる。
【００３０】第１ベント口４と第２ベント口５とからは
真空ポンプ等で原料とともに持ち込まれた空気や押出機
内で原料から発生したガス、特に水蒸気を吸引すること
が好ましいが、第１ベント口４は真空度を高くすると、
第１供給口１や第２供給口３から空気を吸い込み、樹脂
成分の着色が発生することがあるため、ベント口を開放
したオープンベントとすることが好ましい。
真空ポンプ等で原料とともに持ち込まれた空気や押出機
内で原料から発生したガス、特に水蒸気を吸引すること
が好ましいが、第１ベント口４は真空度を高くすると、
第１供給口１や第２供給口３から空気を吸い込み、樹脂
成分の着色が発生することがあるため、ベント口を開放
したオープンベントとすることが好ましい。
【００３１】第１ニーディングゾーン６および第２ニー
ディングゾーン７はそれぞれＬ／Ｄ比が１／４程度のニ
ーディングディスクを４枚以上連続して組み合わせたも
のを使用することが好ましい。また、各ニーディングゾ
ーンは第１ベント口４と第２ベント口５が重ならないよ
うにする必要がある。
ディングゾーン７はそれぞれＬ／Ｄ比が１／４程度のニ
ーディングディスクを４枚以上連続して組み合わせたも
のを使用することが好ましい。また、各ニーディングゾ
ーンは第１ベント口４と第２ベント口５が重ならないよ
うにする必要がある。
【００３２】第１ニーディングゾーン６の先端部は第１
供給口１の下流側からＬ／Ｄ比５〜１０の位置とし、長
さをＬ／Ｄ比で４〜８にすることが好ましい。第１供給
口１からの距離が５未満では第１供給口１から供給され
た樹脂成分が未溶融の状態で第１ニーディングゾーンに
入るためよくない。また、１０を超える場合は第１ベン
ト口４と位置が重なる場合があるため好ましくない。さ
らに、第１ニーディングゾーンの長さが４未満では樹脂
成分の混練が不十分となり、８を超えるとやはり第１ベ
ント口４と重なることがあるため不適である。
供給口１の下流側からＬ／Ｄ比５〜１０の位置とし、長
さをＬ／Ｄ比で４〜８にすることが好ましい。第１供給
口１からの距離が５未満では第１供給口１から供給され
た樹脂成分が未溶融の状態で第１ニーディングゾーンに
入るためよくない。また、１０を超える場合は第１ベン
ト口４と位置が重なる場合があるため好ましくない。さ
らに、第１ニーディングゾーンの長さが４未満では樹脂
成分の混練が不十分となり、８を超えるとやはり第１ベ
ント口４と重なることがあるため不適である。
【００３３】第２ニーディングゾーン７の先端部は第２
供給口３の下流側からＬ／Ｄ比２〜７の位置とし、長さ
は１〜５とすることが好ましい。第２ニーディングゾー
ン７の長さがＬ／Ｄ比１より短い場合、強化材の投入に
よる樹脂の冷却が進み、強化材の混入が阻害されたり、
サージングが起こるなど、操業に支障をきたす場合があ
る。
供給口３の下流側からＬ／Ｄ比２〜７の位置とし、長さ
は１〜５とすることが好ましい。第２ニーディングゾー
ン７の長さがＬ／Ｄ比１より短い場合、強化材の投入に
よる樹脂の冷却が進み、強化材の混入が阻害されたり、
サージングが起こるなど、操業に支障をきたす場合があ
る。
【００３４】また、第２供給口３から上流側の温度は２
６０〜３２０℃の範囲とすることが好ましい。２６０℃
未満では強化材の混入が阻害されたり、サージングが発
生し、逆に３２０℃を超えると樹脂の劣化が起こりやす
くなり、所望の性能が得られない。その他の部分の温度
は２５０〜２９０℃とし、ダイス出口での樹脂温度は２
６０〜２９０℃とすることが好ましい。
６０〜３２０℃の範囲とすることが好ましい。２６０℃
未満では強化材の混入が阻害されたり、サージングが発
生し、逆に３２０℃を超えると樹脂の劣化が起こりやす
くなり、所望の性能が得られない。その他の部分の温度
は２５０〜２９０℃とし、ダイス出口での樹脂温度は２
６０〜２９０℃とすることが好ましい。
【００３５】上記の二軸押出機の第１供給口１から樹脂
成分を投入するとともに、第２供給口３から強化材を投
入し、好ましくは１００〜３００ｒｐｍの回転数で二本
のスクリューを回転しながら樹脂成分およびガラス繊維
の混練を行う。混練により得られた組成物はダイス２を
通してストランドとなり、ストランドカッターを用いる
ことにより容易にペレット化ができる。
成分を投入するとともに、第２供給口３から強化材を投
入し、好ましくは１００〜３００ｒｐｍの回転数で二本
のスクリューを回転しながら樹脂成分およびガラス繊維
の混練を行う。混練により得られた組成物はダイス２を
通してストランドとなり、ストランドカッターを用いる
ことにより容易にペレット化ができる。
【００３６】こうして得られる樹脂組成物のペレット
は、通常円柱形、楕円柱形、円盤形、球形の形状が各種
成形に供するために適している。円柱形の場合、直径２
〜４ｍｍ、長さ２〜４ｍｍのものが、成形等の加工時に
おけるペレット供給がスムーズに行えるため好ましい。
は、通常円柱形、楕円柱形、円盤形、球形の形状が各種
成形に供するために適している。円柱形の場合、直径２
〜４ｍｍ、長さ２〜４ｍｍのものが、成形等の加工時に
おけるペレット供給がスムーズに行えるため好ましい。
【００３７】上記のような二軸押出機により製造した本
発明の樹脂組成物は、射出成形法や押出成形法のような
溶融成形法により所望の形状に成形することができる。
溶融成形時の粘度低下をさらに小さくするために、樹脂
組成物の水分率は０．１質量％以下に低減されているこ
とが好ましく、熱風式、減圧式等、公知の乾燥方法によ
り達成することができる。
発明の樹脂組成物は、射出成形法や押出成形法のような
溶融成形法により所望の形状に成形することができる。
溶融成形時の粘度低下をさらに小さくするために、樹脂
組成物の水分率は０．１質量％以下に低減されているこ
とが好ましく、熱風式、減圧式等、公知の乾燥方法によ
り達成することができる。
【００３８】
【実施例】次に、実施例及び比較例によって本発明をさ
らに具体的に説明する。
らに具体的に説明する。
【００３９】１．測定方法 まず、各種測定方法について述べる。 （１）ポリアリレートの対数粘度 溶媒としてフェノール／テトラクロロエタン混合溶媒
（質量比６／４）を用い、濃度１ｇ／ｄｌ、温度２５℃
の条件で測定した。 （２）ポリアミドの相対粘度 溶媒として９６質量％硫酸を用い、温度２５℃、濃度１
ｇ／ｄｌの条件で測定した。 （３）カルボキシル価（ＣＯＯＨ価） サンプルをベンジルアルコールに溶解し、フェノールレ
ッドを指示薬とし、水酸化カリウムのベンジルアルコー
ル溶液で適定し測定し、ｍｍｏｌ／ｋｇの単位で表し
た。 （４）末端アミノ基 サンプルをｍ−クレゾールに溶解し、ｐ−トルエンスル
ホン酸で滴定により求め、ｍｍｏｌ／ｋｇの単位で表し
た。 （５）灰分量 樹脂組成物を６００℃で３時間焼却し、その前後の質量
差より組成物中の灰分量とした。 （６）樹脂組成物の対数粘度 （５）の灰分量を考慮して、樹脂成分の濃度が１ｇ／ｄ
ｌとなるように、樹脂組成物をフェノール／テトラクロ
ロエタン混合溶媒（質量比６／４）に溶解し、この溶液
をフィルターでろ過してガラス繊維分を除去した後、２
５℃で測定した。乾燥直後のペレットについて測定を行
って、この値をη1とし、また、後述の条件で射出成形
を行って得た曲げ片から樹脂組成物のサンプリングを行
って対数粘度を測定し、この値をη2とした。 （７）ペレットの水分率 カールフィッシャー式の水分率測定法を用いた。 （８）曲げ強度、曲げ弾性率 ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準じた方法で測定した。
（質量比６／４）を用い、濃度１ｇ／ｄｌ、温度２５℃
の条件で測定した。 （２）ポリアミドの相対粘度 溶媒として９６質量％硫酸を用い、温度２５℃、濃度１
ｇ／ｄｌの条件で測定した。 （３）カルボキシル価（ＣＯＯＨ価） サンプルをベンジルアルコールに溶解し、フェノールレ
ッドを指示薬とし、水酸化カリウムのベンジルアルコー
ル溶液で適定し測定し、ｍｍｏｌ／ｋｇの単位で表し
た。 （４）末端アミノ基 サンプルをｍ−クレゾールに溶解し、ｐ−トルエンスル
ホン酸で滴定により求め、ｍｍｏｌ／ｋｇの単位で表し
た。 （５）灰分量 樹脂組成物を６００℃で３時間焼却し、その前後の質量
差より組成物中の灰分量とした。 （６）樹脂組成物の対数粘度 （５）の灰分量を考慮して、樹脂成分の濃度が１ｇ／ｄ
ｌとなるように、樹脂組成物をフェノール／テトラクロ
ロエタン混合溶媒（質量比６／４）に溶解し、この溶液
をフィルターでろ過してガラス繊維分を除去した後、２
５℃で測定した。乾燥直後のペレットについて測定を行
って、この値をη1とし、また、後述の条件で射出成形
を行って得た曲げ片から樹脂組成物のサンプリングを行
って対数粘度を測定し、この値をη2とした。 （７）ペレットの水分率 カールフィッシャー式の水分率測定法を用いた。 （８）曲げ強度、曲げ弾性率 ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準じた方法で測定した。
【００４０】２．樹脂原料 (a)ポリアリレート（ＰＡＲ）：テレフタル酸／イソフ
タル酸＝１／１、ビスフェノールＡを構成成分とし、特
公平２−４６６０６号公報の手順により界面重合法で得
られたものである。前述の方法で測定した対数粘度０．
７２０、ＣＯＯＨ価は４０ｍｍｏｌ／ｋｇである。 (b)ポリアミド（ＰＡ）：公知の溶融重合法で重合され
たナイロン６を用いた。相対粘度、アミノ基濃度の異な
る３種類を使用した。
タル酸＝１／１、ビスフェノールＡを構成成分とし、特
公平２−４６６０６号公報の手順により界面重合法で得
られたものである。前述の方法で測定した対数粘度０．
７２０、ＣＯＯＨ価は４０ｍｍｏｌ／ｋｇである。 (b)ポリアミド（ＰＡ）：公知の溶融重合法で重合され
たナイロン６を用いた。相対粘度、アミノ基濃度の異な
る３種類を使用した。
【００４１】３．二軸押出機 使用した二軸押出機の構造は以下のものである。 二軸押出機 東芝機械社製 スクリューの外径 ６５ｍｍ Ｌ／Ｄ比 ２８ 第２供給口の形状 スクリューフィーダー付き 位置 第１供給口の下流側Ｌ／Ｄ比１５ 第１ベント口の位置 第２供給口の上流側Ｌ／Ｄ比３ 方式 オープンベント 第２ベント口の位置 ダイスの上流側Ｌ／Ｄ比６．５ 方式 真空ポンプで吸引 第１ニーディングゾーンの位置 第１供給口の下流側Ｌ／Ｄ比６．５ 長さ Ｌ／Ｄ比５ 第２ニーディングゾーンの位置 第２供給口の下流側Ｌ／Ｄ比２．５ 長さ Ｌ／Ｄ比２ また、二軸押出機の各部の温度は以下の通りとした。 第１供給口〜第２供給口 ２９０℃ 第２供給口〜ダイス ２７０℃
【００４２】４．射出成形 東芝製IS80G型射出成形機を用い、シリンダー温度２６
０℃、金型温度１００℃、射出圧４ＭＰａ、射出時間１
２秒、冷却時間１２秒の条件で行った。
０℃、金型温度１００℃、射出圧４ＭＰａ、射出時間１
２秒、冷却時間１２秒の条件で行った。
【００４３】実施例１〜３ 第１表に示す割合となるようにＰＡＲとＰＡを第１供給
口から、強化材としてガラス繊維（平均径１３μｍ、平
均長さ３ｍｍ）を第２供給口から投入した。二軸押出機
のスクリューを１６０ｒｐｍで回転させ、ダイスからス
トランド状に押出した後ペレタイザーによりカッティン
グし、樹脂組成物ペレットを得た。これを熱風乾燥（１
００℃、１２時間）した後、試験に供した。ペレットの
水分率はいずれの実施例においても０．０６質量％であ
った。前記の手法により射出成形を行って１／８インチ
曲げ試験片を成形し、各種評価を行った。結果を表１に
示す。
口から、強化材としてガラス繊維（平均径１３μｍ、平
均長さ３ｍｍ）を第２供給口から投入した。二軸押出機
のスクリューを１６０ｒｐｍで回転させ、ダイスからス
トランド状に押出した後ペレタイザーによりカッティン
グし、樹脂組成物ペレットを得た。これを熱風乾燥（１
００℃、１２時間）した後、試験に供した。ペレットの
水分率はいずれの実施例においても０．０６質量％であ
った。前記の手法により射出成形を行って１／８インチ
曲げ試験片を成形し、各種評価を行った。結果を表１に
示す。
【００４４】
【表１】
【００４５】比較例１〜２ まず、表２に示す割合となるようにＰＡＲとＰＡを二軸
押出機の第１供給口から投入し、このときは第２供給口
からは何も投入しない状態で、スクリュー回転数１６０
ｒｐｍで押し出し、ＰＡＲとＰＡからなる樹脂ペレット
（ＰＡＲ／ＰＡ組成物）を製造した。ついで、乾燥した
ＰＡＲ／ＰＡ組成物樹脂ペレットを第２表に示す割合で
第１供給口から投入し、ガラス繊維を第２供給口から投
入し、スクリュー回転数１６０ｒｐｍで押出して、樹脂
組成物ペレットを製造した。実施例１〜３同様に乾燥を
行い、水分率０．０７質量％のペレットを得、試験に供
した。結果を表２に示す。
押出機の第１供給口から投入し、このときは第２供給口
からは何も投入しない状態で、スクリュー回転数１６０
ｒｐｍで押し出し、ＰＡＲとＰＡからなる樹脂ペレット
（ＰＡＲ／ＰＡ組成物）を製造した。ついで、乾燥した
ＰＡＲ／ＰＡ組成物樹脂ペレットを第２表に示す割合で
第１供給口から投入し、ガラス繊維を第２供給口から投
入し、スクリュー回転数１６０ｒｐｍで押出して、樹脂
組成物ペレットを製造した。実施例１〜３同様に乾燥を
行い、水分率０．０７質量％のペレットを得、試験に供
した。結果を表２に示す。
【００４６】
【表２】
【００４７】実施例４ 表３に示す割合でＰＡＲ、ＰＡおよびガラス繊維を二軸
押出機の第１供給口から投入し、第２供給口からは何も
投入しない状態で、スクリュー回転数１６０ｒｐｍで、
樹脂組成物を製造した。実施例１〜３同様に乾燥を行
い、水分率０．０６質量％のペレットを得、試験に供し
た。結果を表３に示す。
押出機の第１供給口から投入し、第２供給口からは何も
投入しない状態で、スクリュー回転数１６０ｒｐｍで、
樹脂組成物を製造した。実施例１〜３同様に乾燥を行
い、水分率０．０６質量％のペレットを得、試験に供し
た。結果を表３に示す。
【００４８】
【表３】
【００４９】
【発明の効果】本発明によれば、溶融成形による分子量
の低下が起こりにくい樹脂組成物を得ることが出来る。
さらに本発明の樹脂組成物を使用すると、機械的特性に
優れた成形品を得られる。
の低下が起こりにくい樹脂組成物を得ることが出来る。
さらに本発明の樹脂組成物を使用すると、機械的特性に
優れた成形品を得られる。
【００５０】
【図１】本発明を実施する二軸押出機の一例を示す概略
図である。
図である。
１ 第１供給口 ２ ダイス ３ 第２供給口 ４ 第１ベント口 ５ 第２ベント口 ６ 第１ニーディングゾーン ７ 第２ニーディングゾーン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｂ２９Ｋ 67:00 Ｂ２９Ｋ 67:00 77:00 77:00 105:00 105:00 Ｆターム(参考） 4F070 AA48 AA54 AC28 AD02 AE01 FA03 FA17 FB06 FB07 FC06 4F207 AA27 AA29 AB11 KA01 KA17 KF01 KF02 KF12 KK13 4J002 CF16W CL00X CL02X CL03X CL05X DA016 DJ006 DJ046 DJ056 DL006 FA04Y FA046 FD01Y FD016
Claims (2)
- 【請求項１】 カルボキシル価が３０〜５０ｍｍｏｌ／
ｋｇのポリアリレート２０〜８０質量％と末端アミノ基
量が２０〜８０ｍｍｏｌ／ｋｇのポリアミド８０〜２０
質量％とからなる樹脂成分５〜６０質量％と、強化材９
５〜４０質量％とからなることを特徴とする樹脂組成
物。 - 【請求項２】 カルボキシル価が３０〜５０ｍｍｏｌ／
ｋｇのポリアリレート２０〜８０質量％と末端アミノ基
量が２０〜８０ｍｍｏｌ／ｋｇのポリアミド８０〜２０
質量％とからなる樹脂成分５〜６０質量％と、強化材９
５〜４０質量％とからなることを特徴とする樹脂組成物
を製造するに際し、二軸押出機の原料の流れ方向に対し
て上流側に設けられた第１原料供給口から前記ポリアリ
レートと前記ポリアミドを供給し、下流側に設けられた
第２原料供給口から前記強化材を供給することを特徴と
する樹脂組成物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000233207A JP2002047403A (ja) | 2000-08-01 | 2000-08-01 | 樹脂組成物及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000233207A JP2002047403A (ja) | 2000-08-01 | 2000-08-01 | 樹脂組成物及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002047403A true JP2002047403A (ja) | 2002-02-12 |
Family
ID=18725762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000233207A Pending JP2002047403A (ja) | 2000-08-01 | 2000-08-01 | 樹脂組成物及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002047403A (ja) |
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-
2000
- 2000-08-01 JP JP2000233207A patent/JP2002047403A/ja active Pending
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