JP2001512721A - プロピレンオキシドの精製 - Google Patents
プロピレンオキシドの精製Info
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- C07D301/32—Separation; Purification
-
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
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Abstract
(57)【要約】
メタノールを溶剤として使用するエポキシ化工程によって得られるプロピレンオキシドからアセトアルデヒドを除去するために、効率的な処理を行う。粗製のエポキシ化反応生成物を分別蒸留する。この蒸留においては、メタノール溶剤を使用して、アセトアルデヒド不純物の相対的揮発性を低下させ、実質的にすべてのアセトアルデヒドを含む残液分を得ることが可能になる。アセトアルデヒド濃度の低下した精製プロピレンオキシドを塔頂流として取り出す。この方法により、水もプロピレンオキシドから効率的に分離することができる。
Description
【０００１】 本発明は、メタノールと汚染量のアセトアルデヒド不純物とを含むエポキシ化
反応混合物からプロピレンオキシドを精製された形で採取する方法を提供する。
そのような混合物は、触媒としてチタン含有ゼオライトたとえばチタンシリカラ
イト、反応溶剤としてメタノールを使用して、プロピレンを過酸化水素でエポキ
シ化することによって生成させることができる。蒸留塔内で、アセトアルデヒド
の揮発性を抑えて塔頂流に含まれるアセトアルデヒドの量を最小限に抑えるのに
十分なように、メタノール濃度を保つことにより、実質的にすべてのアセトアル
デヒドを、蒸留塔内でのエポキシ化反応混合物の分別により除去することができ
る。
反応混合物からプロピレンオキシドを精製された形で採取する方法を提供する。
そのような混合物は、触媒としてチタン含有ゼオライトたとえばチタンシリカラ
イト、反応溶剤としてメタノールを使用して、プロピレンを過酸化水素でエポキ
シ化することによって生成させることができる。蒸留塔内で、アセトアルデヒド
の揮発性を抑えて塔頂流に含まれるアセトアルデヒドの量を最小限に抑えるのに
十分なように、メタノール濃度を保つことにより、実質的にすべてのアセトアル
デヒドを、蒸留塔内でのエポキシ化反応混合物の分別により除去することができ
る。
【０００２】 近年、酸化剤として過酸化水素を、触媒としてのゼオライトとしてチタン含有
ゼオライトを使用する、プロピレンからのプロピレンオキシドの製造が提案され
た。メタノールは、そのような目的に対して特に好ましい反応溶剤である。メタ
ノールは、触媒活性と選択率を高める傾向があるからである。このタイプのエポ
キシ化法は、たとえば、米国特許第５，５９１，８７５号、第４，８３３，２６
０号、第５，６２１，１２２号、第５，６４６，３１４号、第４，８２４，９７
６号、およびヨーロッパ特許出願公告第０７３２３２７号明細書、ならびにＣｌ
ｅｒｉｃｉほか、Ｊ．Ｃａｔａｌｙｓｉｓ１２９，１５９−１６７（１９９１）
に記載されている。これらの文献を参照されたい。そのような方法は非常に大き
なプロピレンオキシド選択率を与えうるものであるが、少量のある種の副生物た
とえばアセトアルデヒドが不可避的に生成される。商業用に十分なプロピレンオ
キシドは、１００ｐｐｍよりも少ない、好ましくは２０ｐｐｍよりも少ないアセ
トアルデヒドしか含まないものでなければならないため、そのような反応混合物
から実質的にすべてのアセトアルデヒド副生物を分離する方法の開発が必要であ
る。さらに、このタイプのエポキシ化法では同時生成物として水が生成される。
この水は、過酸化水素酸化剤から誘導される。エポキシ化反応に使用する過酸化
水素の製造に使用される方法によっては、水が反応器への供給原料中にも存在す
ることがある。チタン含有ゼオライトを触媒として使用するエポキシ化法は水に
対して著しく大きな許容度を有するが、大部分の商業的な目的に対しては、実質
的に無水の形のプロピレンオキシドを得ることが必要である。したがって、その
ようなエポキシ化法によって製造されるプロピレンオキシドから水を除去する効
率的な方法が必要である。
ゼオライトを使用する、プロピレンからのプロピレンオキシドの製造が提案され
た。メタノールは、そのような目的に対して特に好ましい反応溶剤である。メタ
ノールは、触媒活性と選択率を高める傾向があるからである。このタイプのエポ
キシ化法は、たとえば、米国特許第５，５９１，８７５号、第４，８３３，２６
０号、第５，６２１，１２２号、第５，６４６，３１４号、第４，８２４，９７
６号、およびヨーロッパ特許出願公告第０７３２３２７号明細書、ならびにＣｌ
ｅｒｉｃｉほか、Ｊ．Ｃａｔａｌｙｓｉｓ１２９，１５９−１６７（１９９１）
に記載されている。これらの文献を参照されたい。そのような方法は非常に大き
なプロピレンオキシド選択率を与えうるものであるが、少量のある種の副生物た
とえばアセトアルデヒドが不可避的に生成される。商業用に十分なプロピレンオ
キシドは、１００ｐｐｍよりも少ない、好ましくは２０ｐｐｍよりも少ないアセ
トアルデヒドしか含まないものでなければならないため、そのような反応混合物
から実質的にすべてのアセトアルデヒド副生物を分離する方法の開発が必要であ
る。さらに、このタイプのエポキシ化法では同時生成物として水が生成される。
この水は、過酸化水素酸化剤から誘導される。エポキシ化反応に使用する過酸化
水素の製造に使用される方法によっては、水が反応器への供給原料中にも存在す
ることがある。チタン含有ゼオライトを触媒として使用するエポキシ化法は水に
対して著しく大きな許容度を有するが、大部分の商業的な目的に対しては、実質
的に無水の形のプロピレンオキシドを得ることが必要である。したがって、その
ようなエポキシ化法によって製造されるプロピレンオキシドから水を除去する効
率的な方法が必要である。
【０００３】 エチルベンゼンまたはｔ−ブチルアルコールを反応溶剤として使用する、有機
ヒドロペルオキシド基材のエポキシ化法との主たる関連のもとに開発された、プ
ロピレンオキシドからアセトアルデヒドを分離する先行技術の方法では、一般に
、粗製プロピレンオキシドを、実質的にすべての未反応プロピレンを除去してか
ら、蒸留塔に装入し、プロピレンオキシドと、アセトアルデヒドを含むすべての
低沸点物質とを、塔頂生成物として除去する。次に引き続いて、第二の蒸留塔内
でこの塔頂生成物の分別を行い、アセトアルデヒドを、塔頂生成物として、プロ
ピレンオキシドを含む残液分から分離する。
ヒドロペルオキシド基材のエポキシ化法との主たる関連のもとに開発された、プ
ロピレンオキシドからアセトアルデヒドを分離する先行技術の方法では、一般に
、粗製プロピレンオキシドを、実質的にすべての未反応プロピレンを除去してか
ら、蒸留塔に装入し、プロピレンオキシドと、アセトアルデヒドを含むすべての
低沸点物質とを、塔頂生成物として除去する。次に引き続いて、第二の蒸留塔内
でこの塔頂生成物の分別を行い、アセトアルデヒドを、塔頂生成物として、プロ
ピレンオキシドを含む残液分から分離する。
【０００４】 ここでの発見によれば、過酸化水素／チタンシリカライト法による粗製エポキ
シ化生成物に反応溶剤として存在する相当量のメタノールを、プロピレンオキシ
ドからのアセトアルデヒドの必要な分離を実現するために活用することができる
。メタノールが高い濃度で存在することにより、プロピレンオキシドに相対的な
アセトアルデヒドの揮発性が相当に低下する。したがって、本発明の方法は、従
来の精製方法におけるようにアセトアルデヒドを塔頂から取り出すのではなく、
蒸留塔内の液相メタノールの濃度を、アセトアルデヒドの揮発性を抑え、すべて
または実質的にすべてのアセトアルデヒドを塔底流内に押し留めるのに十分な大
きさに保つことによって、実施される。低濃度のアセトアルデヒドを含む精製プ
ロピレンオキシドが塔頂から取り出される。また、この塔頂流は、粗製のエポキ
シ化反応生成物に比して相当に低い水含有率を有する。
シ化生成物に反応溶剤として存在する相当量のメタノールを、プロピレンオキシ
ドからのアセトアルデヒドの必要な分離を実現するために活用することができる
。メタノールが高い濃度で存在することにより、プロピレンオキシドに相対的な
アセトアルデヒドの揮発性が相当に低下する。したがって、本発明の方法は、従
来の精製方法におけるようにアセトアルデヒドを塔頂から取り出すのではなく、
蒸留塔内の液相メタノールの濃度を、アセトアルデヒドの揮発性を抑え、すべて
または実質的にすべてのアセトアルデヒドを塔底流内に押し留めるのに十分な大
きさに保つことによって、実施される。低濃度のアセトアルデヒドを含む精製プ
ロピレンオキシドが塔頂から取り出される。また、この塔頂流は、粗製のエポキ
シ化反応生成物に比して相当に低い水含有率を有する。
【０００５】 より詳しくは、本発明は、メタノールを溶剤として使用するエポキシ化工程で
製造されるプロピレンオキシドを精製する方法であって、 （ａ）プロピレンオキシド、メタノール、およびアセトアルデヒドから成る粗
製のエポキシ化反応生成物を、精留塔に供給し、 （ｂ）粗製のエポキシ化反応生成物を、精留塔内で分別蒸留し、 （ｃ）プロピレンオキシドとメタノールから成り、粗製のエポキシ化反応生成
物に比して低濃度のアセトアルデヒドを含む塔頂流を、精留塔から引き
出し、 （ｄ）メタノールとアセトアルデヒドから成る塔底流を、精留塔から引き出す
各ステップから成ることを特徴とする方法、を提供する。 前記分別蒸留は、精留塔内のメタノール濃度が、塔頂流が精留塔から引き出され
る点にアセトアルデヒドが実質的に存在しないようにするのに十分な大きさに保
たれるような条件下で実施する。
製造されるプロピレンオキシドを精製する方法であって、 （ａ）プロピレンオキシド、メタノール、およびアセトアルデヒドから成る粗
製のエポキシ化反応生成物を、精留塔に供給し、 （ｂ）粗製のエポキシ化反応生成物を、精留塔内で分別蒸留し、 （ｃ）プロピレンオキシドとメタノールから成り、粗製のエポキシ化反応生成
物に比して低濃度のアセトアルデヒドを含む塔頂流を、精留塔から引き
出し、 （ｄ）メタノールとアセトアルデヒドから成る塔底流を、精留塔から引き出す
各ステップから成ることを特徴とする方法、を提供する。 前記分別蒸留は、精留塔内のメタノール濃度が、塔頂流が精留塔から引き出され
る点にアセトアルデヒドが実質的に存在しないようにするのに十分な大きさに保
たれるような条件下で実施する。
【０００６】 以下、添付の図面を参照しつつ本発明をさらに詳しく説明する。未反応プロピ
レンを先行蒸留たとえばフラッシュ蒸留または同様の通常の蒸留操作によって実
質的に除去した粗製のエポキシ化反応生成物を、ライン２を通じて、第一の精留
塔１の中間帯域に供給する。使用するエポキシ化条件に応じて、粗製のエポキシ
化反応生成物は、一般に下記の成分から成る組成（ｗｔ％）を有する。 プロピレンオキシド ２〜１０ メタノール ６０〜８５ アセトアルデヒド ０．０１〜０．１ 水 １０〜２５ プロピレンオキシドの開環副生物 （たとえば、プロピレングリコール）０．１〜１ プロピレンおよび／またはプロパン ０．０１〜０．１
レンを先行蒸留たとえばフラッシュ蒸留または同様の通常の蒸留操作によって実
質的に除去した粗製のエポキシ化反応生成物を、ライン２を通じて、第一の精留
塔１の中間帯域に供給する。使用するエポキシ化条件に応じて、粗製のエポキシ
化反応生成物は、一般に下記の成分から成る組成（ｗｔ％）を有する。 プロピレンオキシド ２〜１０ メタノール ６０〜８５ アセトアルデヒド ０．０１〜０．１ 水 １０〜２５ プロピレンオキシドの開環副生物 （たとえば、プロピレングリコール）０．１〜１ プロピレンおよび／またはプロパン ０．０１〜０．１
【０００７】 第一の精留塔１は、通常の蒸留塔（ｃｏｌｕｍｎ ｏｒ ｔｏｗｅｒ）から成
ることができ、必要体積の粗製エポキシ化反応器生成物を所定の時間内に処理す
るのに適当な容量を有し、かつプロピレンオキシドからのメタノールとアセトア
ルデヒドの必要な分離を実現するのに十分な理論段数を有する。段塔の使用が特
に有利である。この精留塔は、経済上の理由から、通常単一の蒸留塔から成るも
のとすべきであるが、同じ結果を実現するのに複数の塔を使用することは排除さ
れない。
ることができ、必要体積の粗製エポキシ化反応器生成物を所定の時間内に処理す
るのに適当な容量を有し、かつプロピレンオキシドからのメタノールとアセトア
ルデヒドの必要な分離を実現するのに十分な理論段数を有する。段塔の使用が特
に有利である。この精留塔は、経済上の理由から、通常単一の蒸留塔から成るも
のとすべきであるが、同じ結果を実現するのに複数の塔を使用することは排除さ
れない。
【０００８】 精留塔１は、プロピレンオキシドと少量のメタノールから成る第一の塔頂流を
ライン３から除去することができ、また実質的にすべてのアセトアルデヒド（好
ましくは、少なくとも９９％、より好ましくは、少なくとも９９．９％）がライ
ン４から第一の塔底流によって除去されるような条件で運転する。本質的なこと
は、この条件を、アセトアルデヒドの揮発性がプロピレンオキシドのそれよりも
低くなるようにするのに有効な、第一の精留塔１内のメタノール濃度が与えられ
るように選択することである。十分なメタノールを第一の精留塔の塔頂から取り
出し、メタノールとプロピレンオキシドの双方の濃度が、アセトアルデヒドがメ
タノールとプロピレンオキシドのどちらよりも重く（すなわち、低揮発性に）な
るのに十分なだけ高い、帯域が供給トレーの上方に存在するようにしなければな
らない。そうすることにより、アセトアルデヒドが第一の精留塔１の塔頂に達す
るのを防ぐことができ、また最適条件下では、第一の精留塔への供給原料中の実
質的にすべてのアセトアルデヒドを塔底流内に採取することができる。一般に、
この方法は、少なくとも２（より好ましくは、少なくとも４）ｗｔ％のメタノー
ルが塔頂流内に含まれるように、実施する。使用する追加の下流処理の程度を最
小限に抑えるために、第一の精留塔１を、好ましくは、約１．０〜約３．４ａｔ
ｍ絶対圧（約１５〜約５０ｐｓｉａ）の塔頂圧、および約８０〜約１１０℃の塔
底温度で運転する。特に有利なのは、第一の精留塔１を、塔頂帯域が約１．７〜
約６．８ａｔｍ絶対圧（約２５〜約４０ｐｓｉａ）の圧力であり、塔底帯域が約
９３〜１０４℃の温度であるように、運転するものである。第一の精留塔１は、
一般に、２０〜６０（より好ましくは、３０〜５０）の気−液接触理論段を有す
る。適当な還流／留出物比が最善の結果を実現するのに重要であり、この還流比
は、好ましくは、１０：１〜３０：１（より好ましくは、１５：１〜２５：１）
の範囲とすべきである。この精留塔への熱はリボイラーによって供給することが
できる。
ライン３から除去することができ、また実質的にすべてのアセトアルデヒド（好
ましくは、少なくとも９９％、より好ましくは、少なくとも９９．９％）がライ
ン４から第一の塔底流によって除去されるような条件で運転する。本質的なこと
は、この条件を、アセトアルデヒドの揮発性がプロピレンオキシドのそれよりも
低くなるようにするのに有効な、第一の精留塔１内のメタノール濃度が与えられ
るように選択することである。十分なメタノールを第一の精留塔の塔頂から取り
出し、メタノールとプロピレンオキシドの双方の濃度が、アセトアルデヒドがメ
タノールとプロピレンオキシドのどちらよりも重く（すなわち、低揮発性に）な
るのに十分なだけ高い、帯域が供給トレーの上方に存在するようにしなければな
らない。そうすることにより、アセトアルデヒドが第一の精留塔１の塔頂に達す
るのを防ぐことができ、また最適条件下では、第一の精留塔への供給原料中の実
質的にすべてのアセトアルデヒドを塔底流内に採取することができる。一般に、
この方法は、少なくとも２（より好ましくは、少なくとも４）ｗｔ％のメタノー
ルが塔頂流内に含まれるように、実施する。使用する追加の下流処理の程度を最
小限に抑えるために、第一の精留塔１を、好ましくは、約１．０〜約３．４ａｔ
ｍ絶対圧（約１５〜約５０ｐｓｉａ）の塔頂圧、および約８０〜約１１０℃の塔
底温度で運転する。特に有利なのは、第一の精留塔１を、塔頂帯域が約１．７〜
約６．８ａｔｍ絶対圧（約２５〜約４０ｐｓｉａ）の圧力であり、塔底帯域が約
９３〜１０４℃の温度であるように、運転するものである。第一の精留塔１は、
一般に、２０〜６０（より好ましくは、３０〜５０）の気−液接触理論段を有す
る。適当な還流／留出物比が最善の結果を実現するのに重要であり、この還流比
は、好ましくは、１０：１〜３０：１（より好ましくは、１５：１〜２５：１）
の範囲とすべきである。この精留塔への熱はリボイラーによって供給することが
できる。
【０００９】 第一の塔底流は、一般に、アセトアルデヒドのほかに相当量のメタノールと水
を、蒸留条件下でプロピレンオキシドよりも低い揮発性を有する少量の副生物た
とえばプロピレングリコールとともに含む。本発明の方法のさらなる利点は、実
質的に水を含まないプロピレンオキシドを製造することができるということであ
る。一般に、塔底流が、粗製のエポキシ化反応生成物中に最初存在する水のほと
んどすべて（たとえば、少なくとも９９％）を含むからである。塔底流は、通常
の手段たとえば分別または抽出蒸留によって精製して、メタノールをエポキシ化
工程での溶剤としての再使用のために回収することができる。
を、蒸留条件下でプロピレンオキシドよりも低い揮発性を有する少量の副生物た
とえばプロピレングリコールとともに含む。本発明の方法のさらなる利点は、実
質的に水を含まないプロピレンオキシドを製造することができるということであ
る。一般に、塔底流が、粗製のエポキシ化反応生成物中に最初存在する水のほと
んどすべて（たとえば、少なくとも９９％）を含むからである。塔底流は、通常
の手段たとえば分別または抽出蒸留によって精製して、メタノールをエポキシ化
工程での溶剤としての再使用のために回収することができる。
【００１０】 一般に、約９０〜９８ｗｔ％のプロピレンオキシド、２〜６ｗｔ％のメタノー
ル、０〜２ｗｔ％のプロピレン、および２０ｐｐｍよりも少ない（より好ましく
は、５ｐｐｍよりも少ない）アセトアルデヒドを含む、第一の塔頂流内に有意の
量のプロピレンが残留している場合、この残留プロピレンを除去するために、第
二の精留塔を使用することができる。たとえば、第一の塔頂流を、ライン３から
第二の精留塔５の中間帯域に装入することができる。精留塔５は、プロピレンが
塔頂帯域から第二の塔頂流としてライン６によって引き出されるように運転され
る。実質的にプロピレンを含まないプロピレンオキシドが、第二の精留塔５の塔
底帯域から第二の残液分としてライン７によって引き出される。第二の精留塔５
は、約９．５２〜約２０．４絶対圧（約１４０〜約３００ｐｓｉａ）の塔頂帯域
圧、および約１１５〜約１５０℃の塔底帯域温度で運転するのが有利である。特
に好ましいのは、約１０．９〜約１５．０絶対圧（約１６０〜約２２０ｐｓｉａ
）の塔頂帯域圧、および約１２０〜約１４０℃の塔底帯域温度での運転である。
好ましくは、第二の精留塔には、約５〜約１５（より好ましくは、５〜１０）の
気−液接触理論段が存在する。還流／留出物比は、１０：１〜５０：１とするの
が適当であり、２０：１〜４０：１が好ましい範囲である。
ル、０〜２ｗｔ％のプロピレン、および２０ｐｐｍよりも少ない（より好ましく
は、５ｐｐｍよりも少ない）アセトアルデヒドを含む、第一の塔頂流内に有意の
量のプロピレンが残留している場合、この残留プロピレンを除去するために、第
二の精留塔を使用することができる。たとえば、第一の塔頂流を、ライン３から
第二の精留塔５の中間帯域に装入することができる。精留塔５は、プロピレンが
塔頂帯域から第二の塔頂流としてライン６によって引き出されるように運転され
る。実質的にプロピレンを含まないプロピレンオキシドが、第二の精留塔５の塔
底帯域から第二の残液分としてライン７によって引き出される。第二の精留塔５
は、約９．５２〜約２０．４絶対圧（約１４０〜約３００ｐｓｉａ）の塔頂帯域
圧、および約１１５〜約１５０℃の塔底帯域温度で運転するのが有利である。特
に好ましいのは、約１０．９〜約１５．０絶対圧（約１６０〜約２２０ｐｓｉａ
）の塔頂帯域圧、および約１２０〜約１４０℃の塔底帯域温度での運転である。
好ましくは、第二の精留塔には、約５〜約１５（より好ましくは、５〜１０）の
気−液接触理論段が存在する。還流／留出物比は、１０：１〜５０：１とするの
が適当であり、２０：１〜４０：１が好ましい範囲である。
【００１１】 必要であれば、第二の塔底流を抽出蒸留することによって、第二の塔底流内に
存在するプロピレンオキシドのさらなる精製を、実現することができる。不純な
プロピレンオキシド留分の抽出蒸留は、当業者に周知であり、たとえば、下記の
米国特許明細書に包括的詳細が述べられている。すなわち、米国特許第３，３３
７，４２５号、第３，３３８，８００号、第３，４６４，８９７号、第３，５７
８，５６８号、第３，８４３，４８８号、第４，１４０，５８８号、第４，９７
１，６６１号、第５，０００，８２５号、第５，００６，２０６号、第５，１１
６，４６５号、第５，１１６，４６６号、第５，１１６，４６７号、第５，１２
９，９９６号、第５，１３３，８３９号、第５，１３９，６２２号、第５，１４
５，５６１号、第５，１４５，５６３号、第５，１５４，８０３号、第５，１５
４，８０４号、第５，１６０，５８７号、第５，３４０，４４６号、第５，４５
３，１６０号、第５，４６４，５０５号、および第５，６２０，５６８号明細書
。これらの明細書を参照されたい。
存在するプロピレンオキシドのさらなる精製を、実現することができる。不純な
プロピレンオキシド留分の抽出蒸留は、当業者に周知であり、たとえば、下記の
米国特許明細書に包括的詳細が述べられている。すなわち、米国特許第３，３３
７，４２５号、第３，３３８，８００号、第３，４６４，８９７号、第３，５７
８，５６８号、第３，８４３，４８８号、第４，１４０，５８８号、第４，９７
１，６６１号、第５，０００，８２５号、第５，００６，２０６号、第５，１１
６，４６５号、第５，１１６，４６６号、第５，１１６，４６７号、第５，１２
９，９９６号、第５，１３３，８３９号、第５，１３９，６２２号、第５，１４
５，５６１号、第５，１４５，５６３号、第５，１５４，８０３号、第５，１５
４，８０４号、第５，１６０，５８７号、第５，３４０，４４６号、第５，４５
３，１６０号、第５，４６４，５０５号、および第５，６２０，５６８号明細書
。これらの明細書を参照されたい。
【００１２】 たとえば、第二の塔底流（あるいは、第一の塔頂流（特に、第一の塔頂流がほ
とんどまたはまったく未反応プロピレンを含まない場合））を、ライン７を通じ
て抽出蒸留塔８の中間帯域に供給し、該帯域において、第二の塔底流を、抽出溶
剤、たとえば炭化水素（たとえば、オクタン）、重質の極性有機化合物（たとえ
ば、プロピレングリコール）、またはこの目的に有効なことが当業者に公知の他
の物質と、向流接触させる。高純度のプロピレンオキシドを、塔８の塔頂帯域か
らライン９を通じて取り出し、一方割合に少量の揮発性不純物たとえば水、メタ
ノール、その他を、含む抽出溶剤を、抽出物流として塔８の塔底帯域からライン
１０を通じて取り出す。この抽出物流をストリッパー１１の中間帯域に供給する
。ストリッパー１１は、プロピレンオキシドよりも高い沸点を有する成分がライ
ン１２を通じて塔頂から取り出されるように運転される。抽出溶剤はライン１３
から塔底流として取り出し、ライン１４により抽出蒸留塔８の上部帯域に再循環
させる。補給抽出溶剤はライン１５からライン１４に供給することができる。
とんどまたはまったく未反応プロピレンを含まない場合））を、ライン７を通じ
て抽出蒸留塔８の中間帯域に供給し、該帯域において、第二の塔底流を、抽出溶
剤、たとえば炭化水素（たとえば、オクタン）、重質の極性有機化合物（たとえ
ば、プロピレングリコール）、またはこの目的に有効なことが当業者に公知の他
の物質と、向流接触させる。高純度のプロピレンオキシドを、塔８の塔頂帯域か
らライン９を通じて取り出し、一方割合に少量の揮発性不純物たとえば水、メタ
ノール、その他を、含む抽出溶剤を、抽出物流として塔８の塔底帯域からライン
１０を通じて取り出す。この抽出物流をストリッパー１１の中間帯域に供給する
。ストリッパー１１は、プロピレンオキシドよりも高い沸点を有する成分がライ
ン１２を通じて塔頂から取り出されるように運転される。抽出溶剤はライン１３
から塔底流として取り出し、ライン１４により抽出蒸留塔８の上部帯域に再循環
させる。補給抽出溶剤はライン１５からライン１４に供給することができる。
【００１３】 例 ４０の理論段（リボイラーを含む）を有する第一の蒸留塔に、未反応プロピレ
ンの大部分を除去した粗製のエポキシ化反応生成物を、塔頂から１６番目の段に
導入した。全縮器を使用して、留出生成物が液体として引き出されるようにした
。塔への供給原料は下記の組成のものである。 成分 ｗｔ％ プロピレンオキシド ７．２ 水 １６．９ メタノール ７４．８ アセトアルデヒド ０．０４ プロピレンとプロパン ０．０６ 開環生成物 ０．９５ その他の重質成分 ０．０５
ンの大部分を除去した粗製のエポキシ化反応生成物を、塔頂から１６番目の段に
導入した。全縮器を使用して、留出生成物が液体として引き出されるようにした
。塔への供給原料は下記の組成のものである。 成分 ｗｔ％ プロピレンオキシド ７．２ 水 １６．９ メタノール ７４．８ アセトアルデヒド ０．０４ プロピレンとプロパン ０．０６ 開環生成物 ０．９５ その他の重質成分 ０．０５
【００１４】 第一の蒸留塔は、モル還流比（還流／留出物）１９．７で運転した。塔凝縮器
内の圧力を、２．０ａｔｍ絶対圧（３０ｐｓｉａ）に設定し、塔を、トレーあた
りの圧力低下０．１４ａｔｍ（０．２ｐｓｉ）したがって塔底圧約２．６ａｔｍ
絶対圧（約３８ｐｓｉａ）で運転した。塔底（リボイラー）温度を９８℃、塔頂
（凝縮器）温度を５１℃とした。
内の圧力を、２．０ａｔｍ絶対圧（３０ｐｓｉａ）に設定し、塔を、トレーあた
りの圧力低下０．１４ａｔｍ（０．２ｐｓｉ）したがって塔底圧約２．６ａｔｍ
絶対圧（約３８ｐｓｉａ）で運転した。塔底（リボイラー）温度を９８℃、塔頂
（凝縮器）温度を５１℃とした。
【００１５】 以上の条件下で、塔への供給原料に含まれるアセトアルデヒドの９９．９３％
が塔底流内に採取され、プロピレンオキシドの９９．７％が塔頂から採取された
。これら二つの生成物流の組成は下記の通りである。 成分 留出物（ｗｔ％） 塔底流（ｗｔ％） プロピレンオキシド ９４．８ ０．０２３ 水 ０．０００６ １８．２ メタノール ４．４ ８０．５ アセトアルデヒド ０．０００３５ ０．０４４ プロピレンとプロパン ０．８ ０ 開環生成物 ０ １．０３ その他の重質成分 ０ ０．２
が塔底流内に採取され、プロピレンオキシドの９９．７％が塔頂から採取された
。これら二つの生成物流の組成は下記の通りである。 成分 留出物（ｗｔ％） 塔底流（ｗｔ％） プロピレンオキシド ９４．８ ０．０２３ 水 ０．０００６ １８．２ メタノール ４．４ ８０．５ アセトアルデヒド ０．０００３５ ０．０４４ プロピレンとプロパン ０．８ ０ 開環生成物 ０ １．０３ その他の重質成分 ０ ０．２
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の特定実施態様の模式図である。
１ 第一の精留塔 ２ エポキシ化生成物の供給ライン ３ 塔頂流を取り出すライン ４ 塔底流を取り出すライン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ) ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ， ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，Ｄ Ｋ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ， ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，Ｌ Ｖ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ， ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，Ｕ Ｚ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ
Claims (19)
- 【請求項１】 メタノールを溶剤として使用するエポキシ化工程で製造され
るプロピレンオキシドを精製する方法であって、 （ａ）プロピレンオキシド、メタノール、およびアセトアルデヒドから成る粗
製のエポキシ化反応生成物を、精留塔に供給し、 （ｂ）粗製のエポキシ化反応生成物を、精留塔内で分別蒸留し、 （ｃ）プロピレンオキシドとメタノールから成り、粗製のエポキシ化反応生成
物に比して低濃度のアセトアルデヒドを含む塔頂流を、精留塔から引き
出し、 （ｄ）メタノールとアセトアルデヒドから成る塔底流を、精留塔から引き出す
各ステップから成ることを特徴とする方法。 - 【請求項２】 前記エポキシ化工程において、触媒としてチタン含有ゼオラ
イトを使用する請求項１の方法。 - 【請求項３】 前記エポキシ化工程において、酸化剤として過酸化水素を使
用する請求項１の方法。 - 【請求項４】 粗製のエポキシ化反応生成物のメタノール濃度が６０〜８０
ｗｔ％である請求項１の方法。 - 【請求項５】 粗製のエポキシ化反応生成物に含まれるアセトアルデヒドの
少なくとも９９％を、塔底流によって採取する請求項１の方法。 - 【請求項６】 前記分別蒸留を、塔頂圧１．０２〜３．４ａｔｍ絶対圧（１
５〜５０ｐｓｉａ）で実施する請求項１の方法。 - 【請求項７】 前記分別蒸留を、塔底温度８０〜１１０℃で実施する請求項
１の方法。 - 【請求項８】 粗製のエポキシ化反応生成物が最初プロピレンを含み、ステ
ップ（ａ）に先立って、粗製のエポキシ化反応生成物を初期蒸留し、プロピレン
の相当の部分を除去する請求項１の方法。 - 【請求項９】 粗製のエポキシ化反応生成物と塔底流がさらに水を含む請求
項１の方法。 - 【請求項１０】前記塔頂流を第二の精留塔に送って、前記塔頂流を蒸留し、
プロピレンから成る第二の塔頂流と、プロピレンオキシドから成り実質的にプロ
ピレンを含まない第二の塔底流とを、第二の精留塔から別々に引き出すようにす
る請求項１の方法。 - 【請求項１１】前記第二の塔底流を抽出蒸留塔に送って、前記第二の塔底流
を抽出溶剤によって抽出蒸留し、実質的にプロピレンオキシドのみから成る第三
の塔頂流と、抽出溶剤および第二の塔底流内に存在する不純物から成る第三の塔
底流とを、抽出蒸留塔から別々に引き出すようにする請求項１０の方法。 - 【請求項１２】抽出溶剤がプロピレングリコールおよびオクタンから成るグ
ループから選択される請求項１１の方法。 - 【請求項１３】第一の塔頂流が少なくとも２ｗｔ％のメタノールを含む請求
項１の方法。 - 【請求項１４】精留塔が２０〜６０の気−液接触理論段を有する請求項１の
方法。 - 【請求項１５】前記分別蒸留を、１０：１〜３０：１の還流：留出物比を用
いて実施する請求項１の方法。 - 【請求項１６】溶剤としてメタノールを使用し、酸化剤として過酸化水素を
使用し、触媒としてチタン含有ゼオライトを使用するエポキシ化工程で製造され
るプロピレンオキシドを精製する方法であって、 （ａ）２〜１０ｗｔ％のプロピレンオキシド、６０〜８５ｗｔ％のメタノール 、１０〜２５ｗｔ％の水、および０．０１〜０．１ｗｔ％のアセトアル デヒドから成る粗製のエポキシ化反応生成物を、２０〜６０の気−液接 触理論段を有する第一の精留塔に供給し、 （ｂ）前記精留塔内で、塔頂圧１．０２〜３．４ａｔｍ絶対圧（１５〜５０ｐ ｓｉａ）、塔底温度８０〜１１０℃、および還流：留出物比１０：１〜 ３０：１で、前記粗製のエポキシ化反応生成物を分別蒸留し、 （ｃ）プロピレンオキシドと少なくとも２ｗｔ％のメタノールから成る塔頂流 を、前記精留塔から引き出し、 （ｄ）メタノール、水、および粗製のエポキシ化反応生成物中に存在するアセ トアルデヒドの少なくとも９９％、から成る塔底流を、前記精留塔から 引き出す、 各ステップから成ることを特徴とする方法。 - 【請求項１７】塔頂圧が１．７〜２．７ａｔｍ絶対圧（２５〜４０ｐｓｉａ
）、塔底温度が９３〜１０４℃、還流：留出物比が１５：１〜２５：１である請
求項１６の方法。 - 【請求項１８】塔頂流が少なくとも４ｗｔ％のメタノールを含む請求項１６
の方法。 - 【請求項１９】塔底流が、粗製のエポキシ化反応生成物に最初から存在する
水の少なくとも９９％を含む請求項１６の方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/908,604 | 1997-08-08 | ||
| US08/908,604 US6024840A (en) | 1997-08-08 | 1997-08-08 | Propylene oxide purification |
| PCT/EP1998/004693 WO1999007690A1 (en) | 1997-08-08 | 1998-07-27 | Propylene oxide purification |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001512721A true JP2001512721A (ja) | 2001-08-28 |
| JP4301727B2 JP4301727B2 (ja) | 2009-07-22 |
Family
ID=25426028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000506194A Expired - Lifetime JP4301727B2 (ja) | 1997-08-08 | 1998-07-27 | プロピレンオキシドの精製 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6024840A (ja) |
| EP (1) | EP1003733B1 (ja) |
| JP (1) | JP4301727B2 (ja) |
| KR (1) | KR100559159B1 (ja) |
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| AU (1) | AU9069798A (ja) |
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| CA (1) | CA2300083C (ja) |
| DE (1) | DE69804630T2 (ja) |
| ES (1) | ES2174476T3 (ja) |
| WO (1) | WO1999007690A1 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007145744A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | Nippon Shokubai Co Ltd | エポキシ化合物の製造方法 |
| JP2013542203A (ja) * | 2010-09-28 | 2013-11-21 | ライオンデル ケミカル テクノロジー、エル．ピー． | プロピレンオキシド精製方法 |
Families Citing this family (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1122247A1 (de) | 2000-02-07 | 2001-08-08 | Degussa AG | Verfahren zur Epoxidierung von Olefinen |
| EP1122246A1 (de) | 2000-02-07 | 2001-08-08 | Degussa AG | Verfahren zur Epoxidierung von Olefinen |
| EP1122248A1 (de) * | 2000-02-07 | 2001-08-08 | Degussa AG | Verfahren zur Epoxidierung von Olefinen |
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| US6596881B2 (en) | 2001-06-13 | 2003-07-22 | Degussa Ag | Process for the epoxidation of olefins |
| US6600055B2 (en) | 2001-06-13 | 2003-07-29 | Degussa Ag | Process for the epoxidation of olefins |
| US6749668B2 (en) | 2001-06-18 | 2004-06-15 | Degussa Ag | Process for the recovery of combustible components of a gas stream |
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| US6596883B2 (en) | 2001-08-23 | 2003-07-22 | Degussa Ag | Process for the epoxidation of olefins |
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