JP2001346379A - スイッチング電源装置 - Google Patents
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- Power Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 同期整流用スイッチング手段をオンオフ制御
するタイミングが好適となるようなスイッチング電源装
置を提供する。 【解決手段】 トランスの１次巻線３１と第１のスイッ
チング手段２との直列回路が直流入力電源１に並列に接
続されており、コンデンサ８と第２のスイッチング手段
７との直列回路が１次巻線３１に並列に接続されてお
り、第１及び第２のスイッチング手段２，７を所定のオ
ン時間とオフ時間と休止期間を有して交互にオンオフさ
せる第１の制御駆動回路９とトランスの２次巻線３２に
接続された第３のスイッチング手段４１をオンオフ制御
する第２の制御駆動回路とを具備し、トランスの２次巻
線に流れる電流が共振波形となるように構成されてい
る。
するタイミングが好適となるようなスイッチング電源装
置を提供する。 【解決手段】 トランスの１次巻線３１と第１のスイッ
チング手段２との直列回路が直流入力電源１に並列に接
続されており、コンデンサ８と第２のスイッチング手段
７との直列回路が１次巻線３１に並列に接続されてお
り、第１及び第２のスイッチング手段２，７を所定のオ
ン時間とオフ時間と休止期間を有して交互にオンオフさ
せる第１の制御駆動回路９とトランスの２次巻線３２に
接続された第３のスイッチング手段４１をオンオフ制御
する第２の制御駆動回路とを具備し、トランスの２次巻
線に流れる電流が共振波形となるように構成されてい
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は各種電子機器に用い
られるスイッチング電源装置に関し、特にスイッチング
電源装置における同期整流回路に関するものである。
られるスイッチング電源装置に関し、特にスイッチング
電源装置における同期整流回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】各種電子機器に用いられる従来のスイッ
チング電源装置における同期整流回路に関する技術は、
例えば特開平５−１３７３２６号公報に開示されてい
る。図８及び図９は特開平５−１３７３２６号公報に開
示されたスイッチング電源装置に示す回路図である。
チング電源装置における同期整流回路に関する技術は、
例えば特開平５−１３７３２６号公報に開示されてい
る。図８及び図９は特開平５−１３７３２６号公報に開
示されたスイッチング電源装置に示す回路図である。
【０００３】図８に示す従来のスイッチング電源装置に
おいて、交流入力Ｖｉｎは整流用ダイオードブリッジ６
０１により整流され、平滑用コンデンサ６０２に直流高
電圧（例えば１００Ｖ）が形成されるよう構成されてい
る。制御回路（図示なし）でオンオフ制御されるパワー
ＭＯＳＦＥＴ６０３により、トランス６０４の励磁イン
ダクタンスにはエネルギーが蓄積され、放出されるよう
構成されている。トランス６０４の２次巻線には整流用
ダイオード６２０が接続されており、トランスの２次巻
線の電流はダイオード６２０を経て平滑用コンデンサ６
０６に充電される。またその電流は、平滑リアクトル６
０８と平滑用コンデンサ６０７とにより平滑され、直流
出力Ｖｏｕｔとして直流電圧を出力するよう構成されて
いる。このように構成された従来のスイッチング電源装
置は、ダイオード６２０を用いているため、低電圧（例
えば３Ｖ）の直流出力を得る場合、装置全体の損失にお
けるダイオード６２０による損失の割合が大きくなると
いう問題があった。
おいて、交流入力Ｖｉｎは整流用ダイオードブリッジ６
０１により整流され、平滑用コンデンサ６０２に直流高
電圧（例えば１００Ｖ）が形成されるよう構成されてい
る。制御回路（図示なし）でオンオフ制御されるパワー
ＭＯＳＦＥＴ６０３により、トランス６０４の励磁イン
ダクタンスにはエネルギーが蓄積され、放出されるよう
構成されている。トランス６０４の２次巻線には整流用
ダイオード６２０が接続されており、トランスの２次巻
線の電流はダイオード６２０を経て平滑用コンデンサ６
０６に充電される。またその電流は、平滑リアクトル６
０８と平滑用コンデンサ６０７とにより平滑され、直流
出力Ｖｏｕｔとして直流電圧を出力するよう構成されて
いる。このように構成された従来のスイッチング電源装
置は、ダイオード６２０を用いているため、低電圧（例
えば３Ｖ）の直流出力を得る場合、装置全体の損失にお
けるダイオード６２０による損失の割合が大きくなると
いう問題があった。
【０００４】図９に示す従来のスイッチング電源装置
は、図８に示したスイッチング電源回路における問題点
を解決するために提案されたものである。図９に示すス
イッチング電源装置において、ダイオード６２０の代わ
りにパワーＭＯＳＦＥＴ７０５が接続されている。図９
に示すスイッチング電源装置において、パワーＭＯＳＦ
ＥＴ７０５としてはＮチャンネルＭＯＳＦＥＴが用いら
れており、そのオンオフ制御をトランス７０４の補助２
次巻線７０４Ｃにおいて発生する電圧で行っている。図
９に示す従来のスイッチング電源装置は、図８に示した
装置のダイオ−ドで整流回路を構成したものに比べて、
導通損失が小さくなり、電源全体の効率は高くなってい
た。
は、図８に示したスイッチング電源回路における問題点
を解決するために提案されたものである。図９に示すス
イッチング電源装置において、ダイオード６２０の代わ
りにパワーＭＯＳＦＥＴ７０５が接続されている。図９
に示すスイッチング電源装置において、パワーＭＯＳＦ
ＥＴ７０５としてはＮチャンネルＭＯＳＦＥＴが用いら
れており、そのオンオフ制御をトランス７０４の補助２
次巻線７０４Ｃにおいて発生する電圧で行っている。図
９に示す従来のスイッチング電源装置は、図８に示した
装置のダイオ−ドで整流回路を構成したものに比べて、
導通損失が小さくなり、電源全体の効率は高くなってい
た。
【０００５】図１０は図９に示したスイッチング電源回
路の同期整流回路における波形図である。図１０の
（ａ）は主スイッチング手段であるパワートランジスタ
６０３に流れる１次側電流波形であり、図１０の（ｂ）
はトランス７０４の補助２次巻線７０４Ｃに発生する電
圧波形であり、図１０の（ｃ）はパワーＭＯＳＦＥＴ７
０５に流れる２次側電流の波形を示す。同期整流とは、
上記のようにパワーＭＯＳＦＥＴ７０５のようなスイッ
チング素子を整流用スイッチング手段として使用するこ
とである。
路の同期整流回路における波形図である。図１０の
（ａ）は主スイッチング手段であるパワートランジスタ
６０３に流れる１次側電流波形であり、図１０の（ｂ）
はトランス７０４の補助２次巻線７０４Ｃに発生する電
圧波形であり、図１０の（ｃ）はパワーＭＯＳＦＥＴ７
０５に流れる２次側電流の波形を示す。同期整流とは、
上記のようにパワーＭＯＳＦＥＴ７０５のようなスイッ
チング素子を整流用スイッチング手段として使用するこ
とである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記のようなスイッチ
ング電源装置において課題となるのは、同期整流用スイ
ッチング手段のオンオフ制御のタイミングを高精度に行
うことである。例えば、図９に示したスイッチング電源
装置において、同期整流用スイッチング手段をターンオ
ンするタイミングが早過ぎると、同期整流用スイッチン
グ手段の電圧が十分低下していないために多大なターン
オン損失が発生する。逆に、同期整流用スイッチング手
段をターンオンするタイミングが遅過ぎるとその同期整
流用スイッチング手段の内部のボディダイオードでの導
通損失を増大させてしまう。一方、同期整流用スイッチ
ング手段をターンオフするタイミングが早過ぎると前記
ボディダイオードでの導通損失を増大させる。逆に、同
期整流用スイッチング手段をターンオフするタイミング
が遅過ぎると主スイッチング手段との同時オン期間が発
生し、その結果、短絡電流による多大な損失が発生し
た。
ング電源装置において課題となるのは、同期整流用スイ
ッチング手段のオンオフ制御のタイミングを高精度に行
うことである。例えば、図９に示したスイッチング電源
装置において、同期整流用スイッチング手段をターンオ
ンするタイミングが早過ぎると、同期整流用スイッチン
グ手段の電圧が十分低下していないために多大なターン
オン損失が発生する。逆に、同期整流用スイッチング手
段をターンオンするタイミングが遅過ぎるとその同期整
流用スイッチング手段の内部のボディダイオードでの導
通損失を増大させてしまう。一方、同期整流用スイッチ
ング手段をターンオフするタイミングが早過ぎると前記
ボディダイオードでの導通損失を増大させる。逆に、同
期整流用スイッチング手段をターンオフするタイミング
が遅過ぎると主スイッチング手段との同時オン期間が発
生し、その結果、短絡電流による多大な損失が発生し
た。
【０００７】図９に示した従来のスイッチング電源装置
において、同期整流用スイッチング手段７０５のターン
オフは補助２次巻線７０４Ｃの電圧反転によって行わ
れ、この電圧反転は主スイッチング手段６０２がターン
オンすることにより生じる。従って、瞬時ではあるが、
主スイッチング手段６０２と同期整流用スイッチング手
段７０５とは、同時オン期間が発生している。その結
果、短絡電流による多大な損失が発生していた。本発明
は、同期整流用スイッチング手段をオンオフするタイミ
ングが好適となるようなスイッチング電源装置を提供す
ることを目的とする。
において、同期整流用スイッチング手段７０５のターン
オフは補助２次巻線７０４Ｃの電圧反転によって行わ
れ、この電圧反転は主スイッチング手段６０２がターン
オンすることにより生じる。従って、瞬時ではあるが、
主スイッチング手段６０２と同期整流用スイッチング手
段７０５とは、同時オン期間が発生している。その結
果、短絡電流による多大な損失が発生していた。本発明
は、同期整流用スイッチング手段をオンオフするタイミ
ングが好適となるようなスイッチング電源装置を提供す
ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係るスイッチング電源装置は、直流入力電
源と、少なくとも１次巻線と２次巻線を有するトランス
と、前記１次巻線と直列に接続されて直列回路を構成
し、その直列回路が前記直流入力電源に並列に接続され
た第１のスイッチング手段と、等価的に前記１次巻線の
両端にコンデンサを介して接続された第２のスイッチン
グ手段と、前記２次巻線と直列に接続された第３のスイ
ッチング手段と、前記第３のスイッチング手段と前記２
次巻線との直列回路の出力を検出して、前記第１のスイ
ッチング手段と第２のスイッチング手段を所定のオン時
間とオフ時間と休止期間とを有して交互にオンオフ制御
する第１の制御駆動回路と、前記第２のスイッチング手
段のターンオン後に前記第３のスイッチング手段をオン
状態とし、前記第２のスイッチング手段のターンオフよ
り前にオフ状態とする第２の制御駆動回路とを具備す
る。このように構成されたスイッチング電源装置は、ト
ランスの２次側を流れる電流が共振波形であるため同期
整流用としてのスイッチング手段の駆動タイミングによ
る導通損失の発生が少なく、スイッチング手段と並列に
接続されたダイオードの電流容量が低減できる。
に、本発明に係るスイッチング電源装置は、直流入力電
源と、少なくとも１次巻線と２次巻線を有するトランス
と、前記１次巻線と直列に接続されて直列回路を構成
し、その直列回路が前記直流入力電源に並列に接続され
た第１のスイッチング手段と、等価的に前記１次巻線の
両端にコンデンサを介して接続された第２のスイッチン
グ手段と、前記２次巻線と直列に接続された第３のスイ
ッチング手段と、前記第３のスイッチング手段と前記２
次巻線との直列回路の出力を検出して、前記第１のスイ
ッチング手段と第２のスイッチング手段を所定のオン時
間とオフ時間と休止期間とを有して交互にオンオフ制御
する第１の制御駆動回路と、前記第２のスイッチング手
段のターンオン後に前記第３のスイッチング手段をオン
状態とし、前記第２のスイッチング手段のターンオフよ
り前にオフ状態とする第２の制御駆動回路とを具備す
る。このように構成されたスイッチング電源装置は、ト
ランスの２次側を流れる電流が共振波形であるため同期
整流用としてのスイッチング手段の駆動タイミングによ
る導通損失の発生が少なく、スイッチング手段と並列に
接続されたダイオードの電流容量が低減できる。
【０００９】発明の他の観点によるスイッチング電源装
置は、直流入力電源と、前記直流入力電源に並列に接続
される第１のスイッチング手段と第２のスイッチング手
段との直列回路と、少なくとも１次巻線と２次巻線を有
するトランスと、第１のスイッチング手段または第２の
スイッチング手段のいずれかの両端に前記１次巻線を介
して接続されるコンデンサと、前記２次巻線と直列に接
続された第３のスイッチング手段と、前記第３のスイッ
チング手段と前記２次巻線との直列回路の出力を検出し
て、前記第１のスイッチング手段と第２のスイッチング
手段を所定のオン時間とオフ時間と休止期間とを有して
交互にオンオフ制御する第１の制御駆動回路と、前記第
２のスイッチング手段のターンオン後に前記第３のスイ
ッチング手段をオン状態とし、前記第２のスイッチング
手段のターンオフより前にオフ状態とする第２の制御駆
動回路とを具備する。このように構成されたスイッチン
グ電源装置は、トランスの２次側を流れる電流が共振波
形であるため同期整流用のスイッチング手段の駆動タイ
ミングによる導通損失の発生が少なく、スイッチング手
段と並列に接続されたダイオードの電流容量が低減でき
る。
置は、直流入力電源と、前記直流入力電源に並列に接続
される第１のスイッチング手段と第２のスイッチング手
段との直列回路と、少なくとも１次巻線と２次巻線を有
するトランスと、第１のスイッチング手段または第２の
スイッチング手段のいずれかの両端に前記１次巻線を介
して接続されるコンデンサと、前記２次巻線と直列に接
続された第３のスイッチング手段と、前記第３のスイッ
チング手段と前記２次巻線との直列回路の出力を検出し
て、前記第１のスイッチング手段と第２のスイッチング
手段を所定のオン時間とオフ時間と休止期間とを有して
交互にオンオフ制御する第１の制御駆動回路と、前記第
２のスイッチング手段のターンオン後に前記第３のスイ
ッチング手段をオン状態とし、前記第２のスイッチング
手段のターンオフより前にオフ状態とする第２の制御駆
動回路とを具備する。このように構成されたスイッチン
グ電源装置は、トランスの２次側を流れる電流が共振波
形であるため同期整流用のスイッチング手段の駆動タイ
ミングによる導通損失の発生が少なく、スイッチング手
段と並列に接続されたダイオードの電流容量が低減でき
る。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明のスイッチング電源
装置に係る好ましい実施の形態について添付の図面を参
照しつつ説明する。
装置に係る好ましい実施の形態について添付の図面を参
照しつつ説明する。
【００１１】《実施の形態１》図１は本発明に係る実施
の形態１のスイッチング電源装置の構成を示す回路図で
ある。図２は図１に示したスイッチング電源装置の要部
における波形図である。図１に示すように、入力直流電
源１は、第１の制御駆動回路９及び第１のスイッチング
手段２と第２のスイッチング手段７とコンデンサ８との
直列回路に並列接続されている。第１の制御駆動回路９
は、第１のスイッチング手段２と第２のスイッチング手
段７を所定のオン時間とオフ時間と休止期間を有して交
互にオンオフ制御する。第１のスイッチング手段２はＮ
チャンネルＭＯＳＦＥＴであり、第２のスイッチング手
段７はＮチャンネルＭＯＳＦＥＴである。トランス３
は、１次巻線３１と２次巻線３２とを有している。第１
のスイッチング手段２と１次巻線３１の直列回路は入力
直流電源１に並列に接続されている。また、第２のスイ
ッチング手段７とコンデンサ８との直列回路は１次巻線
３１に並列に接続されている。
の形態１のスイッチング電源装置の構成を示す回路図で
ある。図２は図１に示したスイッチング電源装置の要部
における波形図である。図１に示すように、入力直流電
源１は、第１の制御駆動回路９及び第１のスイッチング
手段２と第２のスイッチング手段７とコンデンサ８との
直列回路に並列接続されている。第１の制御駆動回路９
は、第１のスイッチング手段２と第２のスイッチング手
段７を所定のオン時間とオフ時間と休止期間を有して交
互にオンオフ制御する。第１のスイッチング手段２はＮ
チャンネルＭＯＳＦＥＴであり、第２のスイッチング手
段７はＮチャンネルＭＯＳＦＥＴである。トランス３
は、１次巻線３１と２次巻線３２とを有している。第１
のスイッチング手段２と１次巻線３１の直列回路は入力
直流電源１に並列に接続されている。また、第２のスイ
ッチング手段７とコンデンサ８との直列回路は１次巻線
３１に並列に接続されている。
【００１２】トランス３の２次巻線３２には、第３のス
イッチング手段４１とダイオード４２の並列回路が接続
されている。第３のスイッチング手段４１はＮチャンネ
ルＭＯＳＦＥＴであり、第２の制御駆動回路１０により
所定のオン時間とオフ時間でオンオフ制御されている。
図１に示すように、第３のスイッチング手段４１とダイ
オード４２の並列回路と２次巻線３２との直列回路に
は、出力コンデンサ５及び負荷６が並列に接続されてい
る。図１に示す実施の形態１のスイッチング電源装置に
おいて、２次巻線３２に接続されている第３のスイッチ
ング手段４１とダイオード４２との並列回路は、第２の
制御駆動回路１０と出力コンデンサ５とともに整流平滑
回路を構成している。この整流平滑回路が負荷６へ出力
直流電圧を供給するよう構成されている。
イッチング手段４１とダイオード４２の並列回路が接続
されている。第３のスイッチング手段４１はＮチャンネ
ルＭＯＳＦＥＴであり、第２の制御駆動回路１０により
所定のオン時間とオフ時間でオンオフ制御されている。
図１に示すように、第３のスイッチング手段４１とダイ
オード４２の並列回路と２次巻線３２との直列回路に
は、出力コンデンサ５及び負荷６が並列に接続されてい
る。図１に示す実施の形態１のスイッチング電源装置に
おいて、２次巻線３２に接続されている第３のスイッチ
ング手段４１とダイオード４２との並列回路は、第２の
制御駆動回路１０と出力コンデンサ５とともに整流平滑
回路を構成している。この整流平滑回路が負荷６へ出力
直流電圧を供給するよう構成されている。
【００１３】実施の形態１のスイッチング電源装置にお
いて、第１の制御駆動回路９は、出力直流電圧を安定化
すべく、第１スイッチング手段２と第２のスイッチング
手段７におけるオン時間とオフ時間を決定する機能を有
している。第２の制御駆動回路１０は第２のスイッチン
グ手段７がターンオン時より所定期間遅く第３のスイッ
チング手段４１をターンオンし、第２のスイッチング手
段７のターンオフ時より所定期間早くターンオフする機
能を有する。
いて、第１の制御駆動回路９は、出力直流電圧を安定化
すべく、第１スイッチング手段２と第２のスイッチング
手段７におけるオン時間とオフ時間を決定する機能を有
している。第２の制御駆動回路１０は第２のスイッチン
グ手段７がターンオン時より所定期間遅く第３のスイッ
チング手段４１をターンオンし、第２のスイッチング手
段７のターンオフ時より所定期間早くターンオフする機
能を有する。
【００１４】次に、実施の形態１のスイッチング電源装
置における各スイッチング手段の動作について説明す
る。図２は実施の形態１のスイッチング電源装置におけ
る要部の波形図である。図２の（ａ）は第１のスイッチ
ング手段２のゲート電圧波形、（ｂ）は第２のスイッチ
ング手段７のゲート電圧波形、（ｃ）はトランス３の１
次巻線３１に流れる１次側電流波形、（ｄ）はトランス
３の２次巻線３２に流れる２次側電流波形、（ｅ）は第
３のスイッチング手段４１のゲート電圧波形である。
置における各スイッチング手段の動作について説明す
る。図２は実施の形態１のスイッチング電源装置におけ
る要部の波形図である。図２の（ａ）は第１のスイッチ
ング手段２のゲート電圧波形、（ｂ）は第２のスイッチ
ング手段７のゲート電圧波形、（ｃ）はトランス３の１
次巻線３１に流れる１次側電流波形、（ｄ）はトランス
３の２次巻線３２に流れる２次側電流波形、（ｅ）は第
３のスイッチング手段４１のゲート電圧波形である。
【００１５】まず、第１のスイッチング手段２がオン状
態の時（図２の（ａ）において”ＯＮ”にて示す領
域）、入力直流電源１から図２の（ｃ）のように１次巻
線３１に１次側電流が流れて、トランス３に励磁エネル
ギーが蓄積される。第１のスイッチング手段２がターン
オフすると（図２の（ａ）参照）、蓄積された励磁エネ
ルギーを放出するためにトランス３の各巻線電圧は反転
する。トランス３に励磁エネルギーが蓄積されて、１次
巻線３１の電圧がコンデンサ８の電圧に達したとき、１
次側電流は第２のスイッチング手段７のボディダイオー
ドを介してコンデンサ８に流れ出す（図２の（ｃ）参
照）。そして、第１の制御駆動回路９が所定の休止期間
後、第２のスイッチング手段７をターンオンする（図２
の（ｂ）参照）。その後２次巻線３２の電圧は出力コン
デンサ５の電圧に達し、ダイオード４２を介して電流が
流れ出す（図２の（ｄ）参照）。
態の時（図２の（ａ）において”ＯＮ”にて示す領
域）、入力直流電源１から図２の（ｃ）のように１次巻
線３１に１次側電流が流れて、トランス３に励磁エネル
ギーが蓄積される。第１のスイッチング手段２がターン
オフすると（図２の（ａ）参照）、蓄積された励磁エネ
ルギーを放出するためにトランス３の各巻線電圧は反転
する。トランス３に励磁エネルギーが蓄積されて、１次
巻線３１の電圧がコンデンサ８の電圧に達したとき、１
次側電流は第２のスイッチング手段７のボディダイオー
ドを介してコンデンサ８に流れ出す（図２の（ｃ）参
照）。そして、第１の制御駆動回路９が所定の休止期間
後、第２のスイッチング手段７をターンオンする（図２
の（ｂ）参照）。その後２次巻線３２の電圧は出力コン
デンサ５の電圧に達し、ダイオード４２を介して電流が
流れ出す（図２の（ｄ）参照）。
【００１６】第２の制御駆動回路１０は第２のスイッチ
ング手段７に遅れて第３のスイッチング手段４１をター
ンオンする（図２の（ｅ）参照）。このとき、２次巻線
３２を流れる２次側電流はコンデンサ８とトランス３の
漏れインダクタンスとの共振のため、図２の（ｄ）に示
すような電流波形になる。第２の制御駆動回路１０で設
定されたオン時間経過後に第３のスイッチング手段４１
はターンオフし（図２の（ｅ）参照）、２次側電流はダ
イオード４２を流れるようになる。そして、２次巻線３
２を流れる２次側電流は共振波形であるのでやがてゼロ
になる（図２の（ｄ）参照）。１次巻線３１の１次側電
流は、第２のスイッチング手段７がオン状態のため励磁
エネルギーの放出が終わった後も逆方向に流れ続け、ト
ランス３を逆方向に励磁していく（図２の（ｃ）参
照）。
ング手段７に遅れて第３のスイッチング手段４１をター
ンオンする（図２の（ｅ）参照）。このとき、２次巻線
３２を流れる２次側電流はコンデンサ８とトランス３の
漏れインダクタンスとの共振のため、図２の（ｄ）に示
すような電流波形になる。第２の制御駆動回路１０で設
定されたオン時間経過後に第３のスイッチング手段４１
はターンオフし（図２の（ｅ）参照）、２次側電流はダ
イオード４２を流れるようになる。そして、２次巻線３
２を流れる２次側電流は共振波形であるのでやがてゼロ
になる（図２の（ｄ）参照）。１次巻線３１の１次側電
流は、第２のスイッチング手段７がオン状態のため励磁
エネルギーの放出が終わった後も逆方向に流れ続け、ト
ランス３を逆方向に励磁していく（図２の（ｃ）参
照）。
【００１７】次に、第１の制御駆動回路９で設定された
オン時間が終了して第２のスイッチング手段７がターン
オフすると、逆方向に蓄積された励磁エネルギーが放出
されるため、トランス３の各巻線電圧が反転する。この
結果、１次巻線３１の電圧は、入力直流電源１の電圧に
達し、１次巻線３１の電流が第１のスイッチング手段２
のボディダイオードを介して入力直流電源１に回生され
る。その後、第１の制御駆動回路９は所定の休止期間経
過後、第１のスイッチング手段２をターンオンする（図
２の（ａ）参照）。以上の動作を繰返すことにより、出
力コンデンサ５には電力が伝達され、負荷６に出力直流
電圧が供給される。この出力直流電圧は第１の制御駆動
回路９によって検出され、第１のスイッチング手段２及
び第２のスイッチング手段７のオン時間とオフ時間とを
調節する。このように第１のスイッチング手段２と第２
のスイッチング手段７のオンオフの時間を調節すること
により、スイッチング電源装置の出力直流電圧の安定化
を図ることができる。
オン時間が終了して第２のスイッチング手段７がターン
オフすると、逆方向に蓄積された励磁エネルギーが放出
されるため、トランス３の各巻線電圧が反転する。この
結果、１次巻線３１の電圧は、入力直流電源１の電圧に
達し、１次巻線３１の電流が第１のスイッチング手段２
のボディダイオードを介して入力直流電源１に回生され
る。その後、第１の制御駆動回路９は所定の休止期間経
過後、第１のスイッチング手段２をターンオンする（図
２の（ａ）参照）。以上の動作を繰返すことにより、出
力コンデンサ５には電力が伝達され、負荷６に出力直流
電圧が供給される。この出力直流電圧は第１の制御駆動
回路９によって検出され、第１のスイッチング手段２及
び第２のスイッチング手段７のオン時間とオフ時間とを
調節する。このように第１のスイッチング手段２と第２
のスイッチング手段７のオンオフの時間を調節すること
により、スイッチング電源装置の出力直流電圧の安定化
を図ることができる。
【００１８】以上のように、実施の形態１のスイッチン
グ電源装置において、第２の制御駆動回路１０は、第２
のスイッチング手段７のターンオン時から所定期間経過
後に第３のスイッチング手段４１をターンオンし、第２
のスイッチング手段７のターンオフ時より所定期間前に
第３のスイッチング手段４１をターンオフするよう構成
されている。これにより、実施の形態１のスイッチング
電源装置は、トランス３の２次側電流の整流期間におけ
る前後の僅かな時間においてのみ電流はダイオード４２
に流れている。しかし、トランス３の２次側電流は共振
波形であるので、その２次側電流のほとんどは第３のス
イッチング手段４１を流れており、ダイオード４２に流
れる電流は非常に少ない値である。このために、同期整
流による導通損失の低減効果が損なわれることがなく、
ダイオード４２にも電流定格の小さなものが使用でき
る。
グ電源装置において、第２の制御駆動回路１０は、第２
のスイッチング手段７のターンオン時から所定期間経過
後に第３のスイッチング手段４１をターンオンし、第２
のスイッチング手段７のターンオフ時より所定期間前に
第３のスイッチング手段４１をターンオフするよう構成
されている。これにより、実施の形態１のスイッチング
電源装置は、トランス３の２次側電流の整流期間におけ
る前後の僅かな時間においてのみ電流はダイオード４２
に流れている。しかし、トランス３の２次側電流は共振
波形であるので、その２次側電流のほとんどは第３のス
イッチング手段４１を流れており、ダイオード４２に流
れる電流は非常に少ない値である。このために、同期整
流による導通損失の低減効果が損なわれることがなく、
ダイオード４２にも電流定格の小さなものが使用でき
る。
【００１９】なお、実施の形態１においては、第２のス
イッチング手段７とコンデンサ８の直列回路がトランス
３の１次巻線３１に並列に接続された構成のスイッチン
グ電源装置を示したが、第２のスイッチング手段７とコ
ンデンサ８の直列回路が第１のスイッチング手段２の両
端に接続された構成でも、実施の形態１のスイッチング
電源装置と同様の効果を奏する。
イッチング手段７とコンデンサ８の直列回路がトランス
３の１次巻線３１に並列に接続された構成のスイッチン
グ電源装置を示したが、第２のスイッチング手段７とコ
ンデンサ８の直列回路が第１のスイッチング手段２の両
端に接続された構成でも、実施の形態１のスイッチング
電源装置と同様の効果を奏する。
【００２０】《実施の形態２》次に、本発明に係る実施
の形態２のスイッチング電源装置について添付の図面を
参照しつつ説明する。図３は本発明の第２の実施の形態
のスイッチング電源装置の構成を示す回路図である。図
３において、前述の図１に示した実施の形態１のスイッ
チング電源装置と同様の機能、構成を有するものには同
じ符号を付して、その説明は省略する。実施の形態２の
スイッチング電源装置が実施の形態１のスイッチング電
源装置と異なる点は、第２のスイッチング手段７とコン
デンサ８の接続位置である。実施の形態２のスイッチン
グ電源装置においては、第１のスイッチング手段２と第
２のスイッチング手段７との直列回路が入力直流電源１
に並列に接続され、１次巻線３１とコンデンサ８との直
列回路が第２のスイッチング手段７に並列に接続されて
いる。
の形態２のスイッチング電源装置について添付の図面を
参照しつつ説明する。図３は本発明の第２の実施の形態
のスイッチング電源装置の構成を示す回路図である。図
３において、前述の図１に示した実施の形態１のスイッ
チング電源装置と同様の機能、構成を有するものには同
じ符号を付して、その説明は省略する。実施の形態２の
スイッチング電源装置が実施の形態１のスイッチング電
源装置と異なる点は、第２のスイッチング手段７とコン
デンサ８の接続位置である。実施の形態２のスイッチン
グ電源装置においては、第１のスイッチング手段２と第
２のスイッチング手段７との直列回路が入力直流電源１
に並列に接続され、１次巻線３１とコンデンサ８との直
列回路が第２のスイッチング手段７に並列に接続されて
いる。
【００２１】次に、実施の形態２のスイッチング電源装
置における各スイッチング手段の動作について説明す
る。まず、第１のスイッチング手段２がオン状態の時、
入力直流電源１からコンデンサ８を介してトランス３の
１次巻線３１に１次側電流が流れてトランス３に励磁エ
ネルギーが蓄積される。この状態において、第１のスイ
ッチング手段２がターンオフすると、蓄積された励磁エ
ネルギーは放出されるため、トランス３の各巻線電圧は
反転する。トランス３の１次巻線３１の電圧はコンデン
サ８の電圧に達し、１次側電流は第２のスイッチング手
段７のボディダイオードを介してコンデンサ８に流れ出
す。第１の制御駆動回路９は所定の休止期間経過後、第
２のスイッチング手段７をターンオンする。その後、２
次巻線３２の電圧は出力コンデンサ５の電圧に達し、ダ
イオード４２を介して電流が流れ出す。第２の制御駆動
回路１０は第２のスイッチング手段７のターンオン時の
後、所定期間経過後に第３のスイッチング手段４１をタ
ーンオンする。このとき、トランス３の２次巻線３２を
流れる２次側電流は、コンデンサ８とトランス３の漏れ
インダクタンスとの共振電流となる。
置における各スイッチング手段の動作について説明す
る。まず、第１のスイッチング手段２がオン状態の時、
入力直流電源１からコンデンサ８を介してトランス３の
１次巻線３１に１次側電流が流れてトランス３に励磁エ
ネルギーが蓄積される。この状態において、第１のスイ
ッチング手段２がターンオフすると、蓄積された励磁エ
ネルギーは放出されるため、トランス３の各巻線電圧は
反転する。トランス３の１次巻線３１の電圧はコンデン
サ８の電圧に達し、１次側電流は第２のスイッチング手
段７のボディダイオードを介してコンデンサ８に流れ出
す。第１の制御駆動回路９は所定の休止期間経過後、第
２のスイッチング手段７をターンオンする。その後、２
次巻線３２の電圧は出力コンデンサ５の電圧に達し、ダ
イオード４２を介して電流が流れ出す。第２の制御駆動
回路１０は第２のスイッチング手段７のターンオン時の
後、所定期間経過後に第３のスイッチング手段４１をタ
ーンオンする。このとき、トランス３の２次巻線３２を
流れる２次側電流は、コンデンサ８とトランス３の漏れ
インダクタンスとの共振電流となる。
【００２２】第２の制御駆動回路１０において設定され
たオン時間経過後に第３のスイッチング手段４１がター
ンオフし、２次側電流はダイオード４２を流れる。この
ときの２次側電流は共振波形であるのでやがてゼロにな
る。トランス３の１次側電流は、第２のスイッチング手
段７がオン状態であるので励磁エネルギーの放出が終わ
った後も逆方向に流れ続け、トランス３を逆方向に励磁
する。
たオン時間経過後に第３のスイッチング手段４１がター
ンオフし、２次側電流はダイオード４２を流れる。この
ときの２次側電流は共振波形であるのでやがてゼロにな
る。トランス３の１次側電流は、第２のスイッチング手
段７がオン状態であるので励磁エネルギーの放出が終わ
った後も逆方向に流れ続け、トランス３を逆方向に励磁
する。
【００２３】次に、第１の制御駆動回路９において設定
された第２のスイッチング手段７のオン時間が終了して
第２のスイッチング手段７がターンオフすると、逆方向
に蓄積された励磁エネルギーが放出される。このよう
に、励磁エネルギーが放出されるため、トランス３の各
巻線電圧が反転し、１次巻線３１の電圧は入力直流電源
１とコンデンサ８との電位差に達する。これにより、ト
ランス３の１次巻線３１を流れる電流は、第１のスイッ
チング手段２のボディダイオードを介して入力直流電源
１に回生される。そして、第１の制御駆動回路９は所定
の休止期間経過後、第１のスイッチング手段２をターン
オンする。以上の動作を繰返すことにより出力コンデン
サ５には電力が伝達され、負荷６に出力直流電圧が供給
される。この出力直流電圧は第１の制御駆動回路９によ
って検出され、第１のスイッチング手段２と第２のスイ
ッチング手段７のオン時間とオフ時間が調節される。第
１のスイッチング手段２と第２のスイッチング手段７の
オンオフの時間が調節されることにより、スイッチング
電源装置の安定化を達成することができる。
された第２のスイッチング手段７のオン時間が終了して
第２のスイッチング手段７がターンオフすると、逆方向
に蓄積された励磁エネルギーが放出される。このよう
に、励磁エネルギーが放出されるため、トランス３の各
巻線電圧が反転し、１次巻線３１の電圧は入力直流電源
１とコンデンサ８との電位差に達する。これにより、ト
ランス３の１次巻線３１を流れる電流は、第１のスイッ
チング手段２のボディダイオードを介して入力直流電源
１に回生される。そして、第１の制御駆動回路９は所定
の休止期間経過後、第１のスイッチング手段２をターン
オンする。以上の動作を繰返すことにより出力コンデン
サ５には電力が伝達され、負荷６に出力直流電圧が供給
される。この出力直流電圧は第１の制御駆動回路９によ
って検出され、第１のスイッチング手段２と第２のスイ
ッチング手段７のオン時間とオフ時間が調節される。第
１のスイッチング手段２と第２のスイッチング手段７の
オンオフの時間が調節されることにより、スイッチング
電源装置の安定化を達成することができる。
【００２４】実施の形態２のスイッチング電源装置にお
いて、第２の制御駆動回路１０は第３のスイッチング手
段４１を、第２のスイッチング手段７のオンから所定期
間経過後にターンオンし、第２のスイッチング手段７の
オフより所定期間前にターンオフするよう構成されてい
る。これにより、２次側電流の整流期間における前後の
僅かな時間のみにおいてダイオード４２に電流が流れ
る。しかし、トランス３における２次側電流は共振波形
であるので、そのほとんどが第３のスイッチング手段４
１を流れ、ダイオード４２を流れる電流は非常に少ない
値である。この結果、ダイオード４２を用いても同期整
流による導通損失の低減効果が損なわれることがなく、
ダイオード４２にも電流定格の小さなものが使用でき
る。
いて、第２の制御駆動回路１０は第３のスイッチング手
段４１を、第２のスイッチング手段７のオンから所定期
間経過後にターンオンし、第２のスイッチング手段７の
オフより所定期間前にターンオフするよう構成されてい
る。これにより、２次側電流の整流期間における前後の
僅かな時間のみにおいてダイオード４２に電流が流れ
る。しかし、トランス３における２次側電流は共振波形
であるので、そのほとんどが第３のスイッチング手段４
１を流れ、ダイオード４２を流れる電流は非常に少ない
値である。この結果、ダイオード４２を用いても同期整
流による導通損失の低減効果が損なわれることがなく、
ダイオード４２にも電流定格の小さなものが使用でき
る。
【００２５】なお、実施の形態２においては、トランス
３の１次巻線３１とコンデンサ８との直列回路が第２の
スイッチング手段７と並列に接続された構成のスイッチ
ング電源装置を示したが、１次巻線３１とコンデンサ８
との直列回路が第１のスイッチング手段２と並列に接続
された構成でも、実施の形態２のスイッチング電源装置
と同様の効果を奏する。以上のように実施の形態２のス
イッチング電源装置によれば、２次側を流れる電流が共
振波形であるため同期整流用スイッチング手段の駆動タ
イミングによる導通損失の発生が少なく、同期整流用ス
イッチング手段と並列に接続されるダイオードの電流容
量が低減できる。
３の１次巻線３１とコンデンサ８との直列回路が第２の
スイッチング手段７と並列に接続された構成のスイッチ
ング電源装置を示したが、１次巻線３１とコンデンサ８
との直列回路が第１のスイッチング手段２と並列に接続
された構成でも、実施の形態２のスイッチング電源装置
と同様の効果を奏する。以上のように実施の形態２のス
イッチング電源装置によれば、２次側を流れる電流が共
振波形であるため同期整流用スイッチング手段の駆動タ
イミングによる導通損失の発生が少なく、同期整流用ス
イッチング手段と並列に接続されるダイオードの電流容
量が低減できる。
【００２６】《実施の形態３》次に、本発明に係る実施
の形態３のスイッチング電源装置について添付の図面を
参照しつつ説明する。図４は、本発明の実施の形態３の
スイッチング電源装置として、前述の実施の形態におい
て用いられていた第１の制御駆動回路９及び第２の制御
駆動回路１０の具体例な構成を示す回路図である。図４
において、前述の図１に示した実施の形態１のスイッチ
ング電源装置と同様の機能、構成を有するものには同じ
符号を付して、その説明は省略する。
の形態３のスイッチング電源装置について添付の図面を
参照しつつ説明する。図４は、本発明の実施の形態３の
スイッチング電源装置として、前述の実施の形態におい
て用いられていた第１の制御駆動回路９及び第２の制御
駆動回路１０の具体例な構成を示す回路図である。図４
において、前述の図１に示した実施の形態１のスイッチ
ング電源装置と同様の機能、構成を有するものには同じ
符号を付して、その説明は省略する。
【００２７】図４において、トランス３は第１の補助巻
線３３、第２の補助巻線３４、第３の補助巻線３５を有
しており、各第１、第２及び第３の補助巻線３３，３
４，３５には、ダイオードとコンデンサーで構成された
第１、第２及び第３の整流平滑回路１００，２００，３
００がそれぞれ接続されている。第１、第２及び第３の
整流平滑回路１００，２００，３００は、第１、第２及
び第３の補助巻線３３，３４，３５に発生するフライバ
ック電圧を整流平滑する。第１の補助巻線３３の電圧
は、抵抗１０１とコンデンサ１０２によって検出され
る。検出された第１の補助巻線３３の電圧は、コンパレ
ータ１０３の負極入力端子に入力され、第１の補助巻線
３３の電圧がゼロ電圧と比較される。
線３３、第２の補助巻線３４、第３の補助巻線３５を有
しており、各第１、第２及び第３の補助巻線３３，３
４，３５には、ダイオードとコンデンサーで構成された
第１、第２及び第３の整流平滑回路１００，２００，３
００がそれぞれ接続されている。第１、第２及び第３の
整流平滑回路１００，２００，３００は、第１、第２及
び第３の補助巻線３３，３４，３５に発生するフライバ
ック電圧を整流平滑する。第１の補助巻線３３の電圧
は、抵抗１０１とコンデンサ１０２によって検出され
る。検出された第１の補助巻線３３の電圧は、コンパレ
ータ１０３の負極入力端子に入力され、第１の補助巻線
３３の電圧がゼロ電圧と比較される。
【００２８】第２のスイッチング手段７のターンオフに
よるトランス３の各巻線電圧反転に伴って、補助巻線３
３の電圧が負電圧になると抵抗１０１とコンデンサ１０
２による所定の遅延時間の後、コンパレータ１０３は
“Ｈ”信号を出力し、電力増幅器１０４を介して第１の
スイッチング手段２をオンにする。出力直流電圧は抵抗
１２０，１２１によって検出され誤差増幅器１２２によ
って基準電圧１２３と比較増幅され、フォトカプラ１２
４を介して１次側へ帰還される。フォトカプラ１２４の
フォトトランジスタは抵抗１０４とともにコンパレータ
１０３の出力に接続され、コンパレータ１０３が“Ｈ”
信号を出力するとコンデンサ１０５を充電する。コンデ
ンサ１０５の充電電圧はコンパレータ１０８によって基
準電圧１０７と比較される。この充電電圧が基準電圧１
０７に達するとコンパレータ１０８は“Ｈ”信号を出力
し、トランジスタ１０９をオン状態とすることにより、
第１のスイッチング手段２をターンオフする。
よるトランス３の各巻線電圧反転に伴って、補助巻線３
３の電圧が負電圧になると抵抗１０１とコンデンサ１０
２による所定の遅延時間の後、コンパレータ１０３は
“Ｈ”信号を出力し、電力増幅器１０４を介して第１の
スイッチング手段２をオンにする。出力直流電圧は抵抗
１２０，１２１によって検出され誤差増幅器１２２によ
って基準電圧１２３と比較増幅され、フォトカプラ１２
４を介して１次側へ帰還される。フォトカプラ１２４の
フォトトランジスタは抵抗１０４とともにコンパレータ
１０３の出力に接続され、コンパレータ１０３が“Ｈ”
信号を出力するとコンデンサ１０５を充電する。コンデ
ンサ１０５の充電電圧はコンパレータ１０８によって基
準電圧１０７と比較される。この充電電圧が基準電圧１
０７に達するとコンパレータ１０８は“Ｈ”信号を出力
し、トランジスタ１０９をオン状態とすることにより、
第１のスイッチング手段２をターンオフする。
【００２９】フォトカプラ１２４のフォトトランジスタ
を流れる電流は、出力直流電圧が設定値以上になると増
加し、低くなると減少する。即ち第１のスイッチング手
段２のオン時間は出力直流電圧が設定値以上になると短
くなり、低くなると長くなるように制御される。
を流れる電流は、出力直流電圧が設定値以上になると増
加し、低くなると減少する。即ち第１のスイッチング手
段２のオン時間は出力直流電圧が設定値以上になると短
くなり、低くなると長くなるように制御される。
【００３０】次に、第２の補助巻線３４に発生する電圧
は、抵抗２０１とコンデンサ２０２によって検出され
る。検出された第２の補助巻線３４の電圧は、コンパレ
ータ２０３の正極入力端子に入力され、ゼロ電圧と比較
される。第１のスイッチング手段２のターンオフによる
トランス３の各巻線電圧の反転に伴って、第２の補助巻
線３４の電圧が正電圧になると抵抗２０１とコンデンサ
２０２による所定の遅延時間の後、コンパレータ２０３
は“Ｈ”信号を出力する。この“Ｈ”信号は、電力増幅
器２０４を介して第２のスイッチング手段７をオン状態
とする。コンパレータ２０３の出力端子には抵抗２０５
が接続されており、この抵抗２０５の一端に接続された
コンデンサ２０６はコンパレータ２０３が“Ｈ”信号を
出力すると充電される。コンデンサ２０６の充電電圧
は、コンパレータ２０８によって基準電圧２０７と比較
される。この充電電圧が基準電圧２０７に達するとコン
パレータ２０８は“Ｈ”信号を出力し、トランジスタ２
０９をオン状態にする。トランジスタ２０９のオン状態
により、第２のスイッチング手段７がターンオフする。
第２のスイッチング手段７のオン時間は抵抗２０５とコ
ンデンサ２０６との時定数で決定される。
は、抵抗２０１とコンデンサ２０２によって検出され
る。検出された第２の補助巻線３４の電圧は、コンパレ
ータ２０３の正極入力端子に入力され、ゼロ電圧と比較
される。第１のスイッチング手段２のターンオフによる
トランス３の各巻線電圧の反転に伴って、第２の補助巻
線３４の電圧が正電圧になると抵抗２０１とコンデンサ
２０２による所定の遅延時間の後、コンパレータ２０３
は“Ｈ”信号を出力する。この“Ｈ”信号は、電力増幅
器２０４を介して第２のスイッチング手段７をオン状態
とする。コンパレータ２０３の出力端子には抵抗２０５
が接続されており、この抵抗２０５の一端に接続された
コンデンサ２０６はコンパレータ２０３が“Ｈ”信号を
出力すると充電される。コンデンサ２０６の充電電圧
は、コンパレータ２０８によって基準電圧２０７と比較
される。この充電電圧が基準電圧２０７に達するとコン
パレータ２０８は“Ｈ”信号を出力し、トランジスタ２
０９をオン状態にする。トランジスタ２０９のオン状態
により、第２のスイッチング手段７がターンオフする。
第２のスイッチング手段７のオン時間は抵抗２０５とコ
ンデンサ２０６との時定数で決定される。
【００３１】次に、第３の補助巻線３５に発生する電圧
は、抵抗３０１とコンデンサ３０２によって検出され
る。検出された第３の補助巻線３５の電圧は、コンパレ
ータ３０３の正極入力端子に入力され、ゼロ電圧と比較
される。第１のスイッチング手段２のターンオフによる
トランス３の各巻線電圧の反転に伴って、第３の補助巻
線３５の電圧は正電圧になる。第３の補助巻線３５が正
電圧になると、抵抗３０１とコンデンサ３０２による所
定の遅延時間の後、コンパレータ３０３は“Ｈ”信号を
出力する。この“Ｈ”信号により、電力増幅器３０４を
介して第３のスイッチング手段４１はオン状態となる。
抵抗３０１とコンデンサ３０２による遅延時間は、抵抗
２０１とコンデンサ２０２による遅延時間より長く設定
されており、第３のスイッチング手段４１が第２のスイ
ッチング手段７より所定時間遅れてターンオンするよう
設定されている。
は、抵抗３０１とコンデンサ３０２によって検出され
る。検出された第３の補助巻線３５の電圧は、コンパレ
ータ３０３の正極入力端子に入力され、ゼロ電圧と比較
される。第１のスイッチング手段２のターンオフによる
トランス３の各巻線電圧の反転に伴って、第３の補助巻
線３５の電圧は正電圧になる。第３の補助巻線３５が正
電圧になると、抵抗３０１とコンデンサ３０２による所
定の遅延時間の後、コンパレータ３０３は“Ｈ”信号を
出力する。この“Ｈ”信号により、電力増幅器３０４を
介して第３のスイッチング手段４１はオン状態となる。
抵抗３０１とコンデンサ３０２による遅延時間は、抵抗
２０１とコンデンサ２０２による遅延時間より長く設定
されており、第３のスイッチング手段４１が第２のスイ
ッチング手段７より所定時間遅れてターンオンするよう
設定されている。
【００３２】抵抗３０５はコンパレータ３０３の出力端
子に接続され、コンパレータ３０３が“Ｈ”信号を出力
するとコンデンサ３０６を充電する。コンデンサ３０６
の充電電圧はコンパレータ３０８によって基準電圧３０
７と比較される。この充電電圧が基準電圧３０７に達す
ると、コンパレータ３０８は“Ｈ”信号を出力し、トラ
ンジスタ３０９をオン状態にする。トランジスタ３０９
のオン状態により、第３のスイッチング手段４１はター
ンオフする。第３のスイッチング手段４１のオン時間は
抵抗３０５とコンデンサ３０６との時定数で決定され
る。この時定数は抵抗２０５とコンデンサ２０６との時
定数で設定される第２のスイッチング手段７のオン時間
より短く設定されており、第３のスイッチング手段４１
は第２のスイッチング手段７より所定時間前にターンオ
フするよう構成されている。
子に接続され、コンパレータ３０３が“Ｈ”信号を出力
するとコンデンサ３０６を充電する。コンデンサ３０６
の充電電圧はコンパレータ３０８によって基準電圧３０
７と比較される。この充電電圧が基準電圧３０７に達す
ると、コンパレータ３０８は“Ｈ”信号を出力し、トラ
ンジスタ３０９をオン状態にする。トランジスタ３０９
のオン状態により、第３のスイッチング手段４１はター
ンオフする。第３のスイッチング手段４１のオン時間は
抵抗３０５とコンデンサ３０６との時定数で決定され
る。この時定数は抵抗２０５とコンデンサ２０６との時
定数で設定される第２のスイッチング手段７のオン時間
より短く設定されており、第３のスイッチング手段４１
は第２のスイッチング手段７より所定時間前にターンオ
フするよう構成されている。
【００３３】上記のように、実施の形態３においては、
第２のスイッチング手段７のオン時間を固定とし、出力
直流電圧を安定化すべく第１のスイッチング手段２のオ
ン時間を調整するとともに、第２のスイッチング手段７
は第１のスイッチング手段２がオフした後の所定時間経
過後にオン状態となるように設定されており、第１のス
イッチング手段２は第２のスイッチング手段７がオフし
た後の所定時間経過後にオン状態となるように設定され
ている。実施の形態３のスイッチング電源装置において
は、第１のスイッチング手段２と第２のスイッチング手
段７のオンオフ制御をすることにより、第３のスイッチ
ング手段４１のオン時間の設定を容易に行うことができ
る。
第２のスイッチング手段７のオン時間を固定とし、出力
直流電圧を安定化すべく第１のスイッチング手段２のオ
ン時間を調整するとともに、第２のスイッチング手段７
は第１のスイッチング手段２がオフした後の所定時間経
過後にオン状態となるように設定されており、第１のス
イッチング手段２は第２のスイッチング手段７がオフし
た後の所定時間経過後にオン状態となるように設定され
ている。実施の形態３のスイッチング電源装置において
は、第１のスイッチング手段２と第２のスイッチング手
段７のオンオフ制御をすることにより、第３のスイッチ
ング手段４１のオン時間の設定を容易に行うことができ
る。
【００３４】実施の形態３のスイッチング電源装置にお
いては、２次側電流の導通時間を決定する第２のスイッ
チング手段のオン時間を固定化することにより、同期整
流用スイッチング手段のオン時間も固定化でき、同期整
流用スイッチング手段をオンオフする制御駆動回路の構
成を簡素化することができる。
いては、２次側電流の導通時間を決定する第２のスイッ
チング手段のオン時間を固定化することにより、同期整
流用スイッチング手段のオン時間も固定化でき、同期整
流用スイッチング手段をオンオフする制御駆動回路の構
成を簡素化することができる。
【００３５】《実施の形態４》次に、本発明に係る実施
の形態４のスイッチング電源装置について添付の図面を
参照しつつ説明する。図５は、本発明の実施の形態４の
スイッチング電源装置として、前述の実施の形態におい
て用いられていた第２の制御駆動回路１０の具体例な構
成を示す回路図である。図５において、前述の図１に示
した実施の形態１のスイッチング電源装置と同様の機
能、構成を有するものには同じ符号を付して、その説明
は省略する。図６は実施の形態３のスイッチング電源装
置における第２の制御駆動回路１０の要部波形図であ
る。図６において、（ａ）は第３の補助巻線３５に発生
する電圧波形、（ｂ）はトランジスタ４０９のソース−
ゲート電圧波形、（ｃ）はコンデンサ４１５の電圧波
形、（ｄ）はトランジスタ４１１のゲート−ソース電圧
波形、（ｅ）はトランジスタ４１１のゲート−ソース電
圧波形、及び（ｆ）は第３のスイッチング手段４１のゲ
ート−ソース電圧波形である。
の形態４のスイッチング電源装置について添付の図面を
参照しつつ説明する。図５は、本発明の実施の形態４の
スイッチング電源装置として、前述の実施の形態におい
て用いられていた第２の制御駆動回路１０の具体例な構
成を示す回路図である。図５において、前述の図１に示
した実施の形態１のスイッチング電源装置と同様の機
能、構成を有するものには同じ符号を付して、その説明
は省略する。図６は実施の形態３のスイッチング電源装
置における第２の制御駆動回路１０の要部波形図であ
る。図６において、（ａ）は第３の補助巻線３５に発生
する電圧波形、（ｂ）はトランジスタ４０９のソース−
ゲート電圧波形、（ｃ）はコンデンサ４１５の電圧波
形、（ｄ）はトランジスタ４１１のゲート−ソース電圧
波形、（ｅ）はトランジスタ４１１のゲート−ソース電
圧波形、及び（ｆ）は第３のスイッチング手段４１のゲ
ート−ソース電圧波形である。
【００３６】以下、実施の形態４のスイッチング電源装
置における構成をその動作とともに説明する。トランス
３における第３の補助巻線３５に発生した電圧（図６の
（ａ）参照）は、ダイオードとコンデンサで構成された
整流平滑回路３００によって直流電圧に変換される。ま
ず、第１のスイッチング手段２（図１参照）がオン状態
の時、抵抗４０１を介してＭＯＳＦＥＴ４００のゲート
に電圧が供給されるのでＭＯＳＦＥＴ４００がオン状態
となり、第３のスイッチング手段４１はオフ状態にな
る。この時、第３の補助巻線３５に発生している電圧
は、抵抗４０２を介して第１のトランジスタであるＭＯ
ＳＦＥＴ４０９をオフ状態とし、抵抗４１４を介してト
ランジスタ４１２をオフ状態としている。トランジスタ
４１２がオフ状態のため、第２のトランジスタであるＭ
ＯＳＦＥＴ４１１もオフ状態となっている。
置における構成をその動作とともに説明する。トランス
３における第３の補助巻線３５に発生した電圧（図６の
（ａ）参照）は、ダイオードとコンデンサで構成された
整流平滑回路３００によって直流電圧に変換される。ま
ず、第１のスイッチング手段２（図１参照）がオン状態
の時、抵抗４０１を介してＭＯＳＦＥＴ４００のゲート
に電圧が供給されるのでＭＯＳＦＥＴ４００がオン状態
となり、第３のスイッチング手段４１はオフ状態にな
る。この時、第３の補助巻線３５に発生している電圧
は、抵抗４０２を介して第１のトランジスタであるＭＯ
ＳＦＥＴ４０９をオフ状態とし、抵抗４１４を介してト
ランジスタ４１２をオフ状態としている。トランジスタ
４１２がオフ状態のため、第２のトランジスタであるＭ
ＯＳＦＥＴ４１１もオフ状態となっている。
【００３７】第１のスイッチング手段２のターンオフに
より、前述の実施の形態１に記載したようにトランス３
の各巻線電圧は反転する。トランス３の各巻線電圧が反
転することにより、抵抗４０１を介してゲートに接続さ
れたＭＯＳＦＥＴ４００はオフ状態となる。また、ダイ
オード４０３とコンデンサ４０５を介して接続された第
１のトランジスタであるＭＯＳＦＥＴ４０９はオン状態
となる（図６の（ｂ）と（ｅ）参照）。このため、イン
ダクタンス素子４１０には第３の補助巻線３５の電圧を
整流平滑回路３００によって得られる直流電圧が印加さ
れ、インダクタンス素子４１０と第３のスイッチング手
段４１のゲート−ソース間に等価的に存在する寄生キャ
パシタンスとの共振が生じ、第３のスイッチング手段４
１のゲート電圧は徐々に上昇する（図６の（ｆ）参
照）。
より、前述の実施の形態１に記載したようにトランス３
の各巻線電圧は反転する。トランス３の各巻線電圧が反
転することにより、抵抗４０１を介してゲートに接続さ
れたＭＯＳＦＥＴ４００はオフ状態となる。また、ダイ
オード４０３とコンデンサ４０５を介して接続された第
１のトランジスタであるＭＯＳＦＥＴ４０９はオン状態
となる（図６の（ｂ）と（ｅ）参照）。このため、イン
ダクタンス素子４１０には第３の補助巻線３５の電圧を
整流平滑回路３００によって得られる直流電圧が印加さ
れ、インダクタンス素子４１０と第３のスイッチング手
段４１のゲート−ソース間に等価的に存在する寄生キャ
パシタンスとの共振が生じ、第３のスイッチング手段４
１のゲート電圧は徐々に上昇する（図６の（ｆ）参
照）。
【００３８】第３のスイッチング手段４１は、そのゲー
ト電圧の上昇に伴い、第１のスイッチング手段２のター
ンオフ、第２のスイッチング手段７のターンオンに続い
てターンオンする。この時、ダイオード４２は既に導通
状態になっているが、２次側電流はこれまでの実施の形
態の説明の通り共振電流であるので、ダイオード４２に
は大きな電流が流れることがない。ＭＯＳＦＥＴ４０９
のゲート電圧は、コンデンサ４０５が充電されるに従っ
て低下していき、やがてＭＯＳＦＥＴ４０９はオフ状態
となる。ＭＯＳＦＥＴ４０９がオフ状態となるまでの時
間は、抵抗４０８とコンデンサ４０５との時定数で設定
できる。ＭＯＳＦＥＴ４０９がターンオフすると、イン
ダクタンス素子４１０の電圧は反転し、ＭＯＳＦＥＴ４
１１のボディダイオードを介して流れる電流により第３
のスイッチング手段４１のゲートに電圧が供給される。
ト電圧の上昇に伴い、第１のスイッチング手段２のター
ンオフ、第２のスイッチング手段７のターンオンに続い
てターンオンする。この時、ダイオード４２は既に導通
状態になっているが、２次側電流はこれまでの実施の形
態の説明の通り共振電流であるので、ダイオード４２に
は大きな電流が流れることがない。ＭＯＳＦＥＴ４０９
のゲート電圧は、コンデンサ４０５が充電されるに従っ
て低下していき、やがてＭＯＳＦＥＴ４０９はオフ状態
となる。ＭＯＳＦＥＴ４０９がオフ状態となるまでの時
間は、抵抗４０８とコンデンサ４０５との時定数で設定
できる。ＭＯＳＦＥＴ４０９がターンオフすると、イン
ダクタンス素子４１０の電圧は反転し、ＭＯＳＦＥＴ４
１１のボディダイオードを介して流れる電流により第３
のスイッチング手段４１のゲートに電圧が供給される。
【００３９】一方、第１のスイッチング手段２のターン
オフにより、トランス３の各巻線電圧は反転する。この
トランス３の巻線電圧の反転に伴い、抵抗４１４を介し
て接続されたコンデンサ４１５が充電される。やがてコ
ンデンサ４１５の電圧はトランジスタ４１２をベースド
ライブしてオン状態とする（図６の（ｃ）及び（ｄ）参
照）。トランジスタ４１２がオン状態となると、ＭＯＳ
ＦＥＴ４１１もオン状態となる。トランジスタ４１２が
オン状態となるまでの時間は、コンデンサ４１６と抵抗
４１４の時定数で設定できる。このトランジスタ４１２
がオン状態となるまでの時間は、第１のトランジスタ４
０９のオフより後に設定されている。即ち、ＭＯＳＦＥ
Ｔ４１１のボディダイオードが導通している時にトラン
ジスタ４１２をオン状態とする。この状態において、イ
ンダクタンス素子４１０と寄生キャパシタンスとの共振
は続き、やがて寄生キャパシタンスを放電するようにな
る。この結果、第３のスイッチング手段４１のゲート電
圧は低下する。第３のスイッチング手段４１のゲート電
圧の低下に伴い、第３のスイッチング手段４１はターン
オフとなるが、共振電流である２次側電流はピークを過
ぎてゼロ電流もしくはそれに近くなっている。即ち、イ
ンダクタンス素子４１０のインダクタンスは第３のスイ
ッチング手段４１のゲート寄生キャパシタンスとの共振
周期が２次側電流の共振周期とほぼ等しくなるよう設定
されている。そして、２次側電流が流れなくなり、第２
のスイッチング手段７のターンオフに伴うトランス３の
巻線電圧の反転は、ＭＯＳＦＥＴ４００をオン状態にし
て、第３のスイッチング手段４１のオフ状態を持続させ
る。
オフにより、トランス３の各巻線電圧は反転する。この
トランス３の巻線電圧の反転に伴い、抵抗４１４を介し
て接続されたコンデンサ４１５が充電される。やがてコ
ンデンサ４１５の電圧はトランジスタ４１２をベースド
ライブしてオン状態とする（図６の（ｃ）及び（ｄ）参
照）。トランジスタ４１２がオン状態となると、ＭＯＳ
ＦＥＴ４１１もオン状態となる。トランジスタ４１２が
オン状態となるまでの時間は、コンデンサ４１６と抵抗
４１４の時定数で設定できる。このトランジスタ４１２
がオン状態となるまでの時間は、第１のトランジスタ４
０９のオフより後に設定されている。即ち、ＭＯＳＦＥ
Ｔ４１１のボディダイオードが導通している時にトラン
ジスタ４１２をオン状態とする。この状態において、イ
ンダクタンス素子４１０と寄生キャパシタンスとの共振
は続き、やがて寄生キャパシタンスを放電するようにな
る。この結果、第３のスイッチング手段４１のゲート電
圧は低下する。第３のスイッチング手段４１のゲート電
圧の低下に伴い、第３のスイッチング手段４１はターン
オフとなるが、共振電流である２次側電流はピークを過
ぎてゼロ電流もしくはそれに近くなっている。即ち、イ
ンダクタンス素子４１０のインダクタンスは第３のスイ
ッチング手段４１のゲート寄生キャパシタンスとの共振
周期が２次側電流の共振周期とほぼ等しくなるよう設定
されている。そして、２次側電流が流れなくなり、第２
のスイッチング手段７のターンオフに伴うトランス３の
巻線電圧の反転は、ＭＯＳＦＥＴ４００をオン状態にし
て、第３のスイッチング手段４１のオフ状態を持続させ
る。
【００４０】以上のように、実施の形態４のスイッチン
グ電源装置においては、トランス３の２次側電流が共振
電流であるため、その２次側電流を整流する同期整流素
子である第３のスイッチング手段４１を従来のように高
速にオンオフ制御する必要はなくなり、その駆動電圧も
共振波形とすることができ、駆動損失及びスイッチング
ノイズを低減することができる。
グ電源装置においては、トランス３の２次側電流が共振
電流であるため、その２次側電流を整流する同期整流素
子である第３のスイッチング手段４１を従来のように高
速にオンオフ制御する必要はなくなり、その駆動電圧も
共振波形とすることができ、駆動損失及びスイッチング
ノイズを低減することができる。
【００４１】《実施の形態５》次に、本発明に係る実施
の形態５のスイッチング電源装置について添付の図面を
参照しつつ説明する。図７は、本発明の実施の形態５の
スイッチング電源装置として、前述の実施の形態におい
て用いられていた第２の制御駆動回路１０の具体例な構
成を示す回路図である。図７において、前述の図１に示
した実施の形態１のスイッチング電源装置と同様の機
能、構成を有するものには同じ符号を付して、その説明
は省略する。
の形態５のスイッチング電源装置について添付の図面を
参照しつつ説明する。図７は、本発明の実施の形態５の
スイッチング電源装置として、前述の実施の形態におい
て用いられていた第２の制御駆動回路１０の具体例な構
成を示す回路図である。図７において、前述の図１に示
した実施の形態１のスイッチング電源装置と同様の機
能、構成を有するものには同じ符号を付して、その説明
は省略する。
【００４２】以下、実施の形態５のスイッチング電源装
置における構成をその動作とともに説明する。トランス
３における第３の補助巻線３５に発生した電圧は、ダイ
オードとコンデンサの並列回路で構成された整流平滑回
路３００によって直流電圧に変換される。まず、第１の
スイッチング手段２（図１参照）がオン状態の時、第３
の補助巻線３５は、ダイオード５０８を介して第３のス
イッチング手段４１のゲートに負の電圧を印加するの
で、第３のスイッチング手段４１はオフ状態である。同
時にダイオード５０５及びトランジスタ５０４のエミッ
タ電圧はゼロ電圧に比べて高電位にあるので、トランジ
スタ５０４はオフ状態とし、トランジスタ５０６及びト
ランジスタ５０１がオン状態となる。
置における構成をその動作とともに説明する。トランス
３における第３の補助巻線３５に発生した電圧は、ダイ
オードとコンデンサの並列回路で構成された整流平滑回
路３００によって直流電圧に変換される。まず、第１の
スイッチング手段２（図１参照）がオン状態の時、第３
の補助巻線３５は、ダイオード５０８を介して第３のス
イッチング手段４１のゲートに負の電圧を印加するの
で、第３のスイッチング手段４１はオフ状態である。同
時にダイオード５０５及びトランジスタ５０４のエミッ
タ電圧はゼロ電圧に比べて高電位にあるので、トランジ
スタ５０４はオフ状態とし、トランジスタ５０６及びト
ランジスタ５０１がオン状態となる。
【００４３】次に、第１のスイッチング手段２のターン
オンに伴い、トランス３の各巻線電圧が反転し、第２の
スイッチング手段７がオン状態となると、ダイオード４
２を介してトランス３の２次側電流が流れ始める。この
ため、ダイオード５０５のカソード端子はゼロ電圧以下
になり、ダイオード５０５及びトランジスタ５０４がオ
ン状態となり、トランジスタ５０６及びトランジスタ５
０１はオフ状態とする。トランジスタ５０４がオン状態
となることにより、抵抗５０２を介してベース電流供給
されたトランジスタ５００がオン状態となり、第３のス
イッチング手段４１をオン状態とする。第３のスイッチ
ング手段４１を流れる２次側電流は共振電流であるの
で、やがて第３のスイッチング手段４１を流れる電流が
減少し、第３のスイッチング手段４１での順方向電圧も
低下する。第３のスイッチング手段４１の順方向電圧が
なくなって、ゼロ電圧を下回ろうとするとダイオード５
０５およびトランジスタ５０１がオフ状態となり、逆に
トランジスタ５０６及びトランジスタ５０１がオン状態
となる。この結果、第３のスイッチング手段４１のゲー
トの電圧が低くなり、第３のスイッチング手段４１はオ
フ状態となる。
オンに伴い、トランス３の各巻線電圧が反転し、第２の
スイッチング手段７がオン状態となると、ダイオード４
２を介してトランス３の２次側電流が流れ始める。この
ため、ダイオード５０５のカソード端子はゼロ電圧以下
になり、ダイオード５０５及びトランジスタ５０４がオ
ン状態となり、トランジスタ５０６及びトランジスタ５
０１はオフ状態とする。トランジスタ５０４がオン状態
となることにより、抵抗５０２を介してベース電流供給
されたトランジスタ５００がオン状態となり、第３のス
イッチング手段４１をオン状態とする。第３のスイッチ
ング手段４１を流れる２次側電流は共振電流であるの
で、やがて第３のスイッチング手段４１を流れる電流が
減少し、第３のスイッチング手段４１での順方向電圧も
低下する。第３のスイッチング手段４１の順方向電圧が
なくなって、ゼロ電圧を下回ろうとするとダイオード５
０５およびトランジスタ５０１がオフ状態となり、逆に
トランジスタ５０６及びトランジスタ５０１がオン状態
となる。この結果、第３のスイッチング手段４１のゲー
トの電圧が低くなり、第３のスイッチング手段４１はオ
フ状態となる。
【００４４】以上のように、実施の形態５のスイッチン
グ電源装置によれば、第３のスイッチング手段４１の順
方向に電流が流れる場合にのみ第３のスイッチング手段
４１をオン状態とすることができる。従って、実施の形
態５のスイッチング電源装置において、同期整流用スイ
ッチング手段のターンオンの前とターンオフの後に、並
列に接続されたダイオードに電流が流れる構成であるた
め、その順方向電圧を検出して第３のスイッチング手段
４１のオンオフ制御することができ、制御駆動回路を簡
単な構成で得ることができる。
グ電源装置によれば、第３のスイッチング手段４１の順
方向に電流が流れる場合にのみ第３のスイッチング手段
４１をオン状態とすることができる。従って、実施の形
態５のスイッチング電源装置において、同期整流用スイ
ッチング手段のターンオンの前とターンオフの後に、並
列に接続されたダイオードに電流が流れる構成であるた
め、その順方向電圧を検出して第３のスイッチング手段
４１のオンオフ制御することができ、制御駆動回路を簡
単な構成で得ることができる。
【００４５】
【発明の効果】以上、実施の形態に詳細に説明したとこ
ろから明らかなように、本発明は次の効果を有する。本
発明のスイッチング電源装置は、２次側を流れる電流が
共振波形であるため同期整流用スイッチング手段の駆動
タイミングによる導通損失の発生が少なく、同期整流用
スイッチング手段と並列に接続されるダイオードの電流
容量が低減できる。また、本発明のスイッチング電源装
置は、２次側電流の導通時間を決定する第２のスイッチ
ング手段のオン時間を固定化することにより、同期整流
用スイッチング手段のオン時間も固定化でき、同期整流
用スイッチング手段をオンオフする制御駆動回路の構成
を簡素化することができる。また、本発明のスイッチン
グ電源装置は、同期整流用スイッチング手段をオンオフ
する駆動電圧を、２次側電流の共振周期に近い共振周期
を有する共振波形とすることにより駆動損失及びスイッ
チングノイズを低減することができる。さらに、本発明
のスイッチング電源装置は、同期整流用スイッチング手
段のターンオン前とターンオフ後に、並列に接続される
ダイオードに電流を流すことができる構成であるため、
その順方向電圧を検出してオンオフ制御する制御駆動回
路を簡単な構成で構築できる。
ろから明らかなように、本発明は次の効果を有する。本
発明のスイッチング電源装置は、２次側を流れる電流が
共振波形であるため同期整流用スイッチング手段の駆動
タイミングによる導通損失の発生が少なく、同期整流用
スイッチング手段と並列に接続されるダイオードの電流
容量が低減できる。また、本発明のスイッチング電源装
置は、２次側電流の導通時間を決定する第２のスイッチ
ング手段のオン時間を固定化することにより、同期整流
用スイッチング手段のオン時間も固定化でき、同期整流
用スイッチング手段をオンオフする制御駆動回路の構成
を簡素化することができる。また、本発明のスイッチン
グ電源装置は、同期整流用スイッチング手段をオンオフ
する駆動電圧を、２次側電流の共振周期に近い共振周期
を有する共振波形とすることにより駆動損失及びスイッ
チングノイズを低減することができる。さらに、本発明
のスイッチング電源装置は、同期整流用スイッチング手
段のターンオン前とターンオフ後に、並列に接続される
ダイオードに電流を流すことができる構成であるため、
その順方向電圧を検出してオンオフ制御する制御駆動回
路を簡単な構成で構築できる。
【図１】本発明の実施の形態１におけるスイッチング電
源装置の構成を示す回路図である。
源装置の構成を示す回路図である。
【図２】図１に示したスイッチング電源装置の要部にお
ける波形図である。
ける波形図である。
【図３】本発明の実施の形態２におけるスイッチング電
源装置の構成を示す回路図である。
源装置の構成を示す回路図である。
【図４】本発明の実施の形態３におけるスイッチング電
源装置の制御駆動回路の構成を示す回路図である。
源装置の制御駆動回路の構成を示す回路図である。
【図５】本発明の実施の形態４におけるスイッチング電
源装置の制御駆動回路の構成を示す回路図である。
源装置の制御駆動回路の構成を示す回路図である。
【図６】図５に示したスイッチング電源装置の要部にお
ける波形図である。
ける波形図である。
【図７】本発明の実施の形態５におけるスイッチング電
源装置の制御駆動回路の構成を示す回路図である。
源装置の制御駆動回路の構成を示す回路図である。
【図８】従来のスイッチング電源装置の構成を示す回路
図である。
図である。
【図９】従来の別のスイッチング電源装置の構成を示す
回路図である。
回路図である。
【図１０】図９に示した従来のスイッチング電源装置の
要部における波形図である。
要部における波形図である。
１ 入力直流電源 ２ 第１のスイッチング手段 ３ トランス ５ 出力コンデンサ ６ 負荷 ７ 第２のスイッチング手段 ８ コンデンサ ９ 第１の制御駆動回路 １０ 第２の制御駆動回路 ３１ １次巻線 ３２ ２次巻線 ４１ 第３のスイッチング手段 ４２ ダイオード
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村上 孝晴 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 Ｆターム(参考） 5H730 AA14 BB43 BB52 DD04 EE02 EE07 EE14 FD01 FD24 FF19
Claims (8)
- 【請求項１】 直流入力電源と、 少なくとも１次巻線と２次巻線を有するトランスと、 前記１次巻線と直列に接続されて直列回路を構成し、そ
の直列回路が前記直流入力電源に並列に接続された第１
のスイッチング手段と、 等価的に前記１次巻線の両端にコンデンサを介して接続
された第２のスイッチング手段と、 前記２次巻線と直列に接続された第３のスイッチング手
段と、 前記第３のスイッチング手段と前記２次巻線との直列回
路の出力を検出して、前記第１のスイッチング手段と第
２のスイッチング手段を所定のオン時間とオフ時間と休
止期間とを有して交互にオンオフ制御する第１の制御駆
動回路と、 前記第２のスイッチング手段のターンオン後に前記第３
のスイッチング手段をオン状態とし、前記第２のスイッ
チング手段のターンオフより前にオフ状態とする第２の
制御駆動回路と、を具備することを特徴とするスイッチ
ング電源装置。 - 【請求項２】 前記第１のスイッチング手段と前記第２
のスイッチング手段のオンオフ動作により前記直流入力
電源を変圧して直流出力電圧として負荷へ供給するよう
構成されており、前記トランスの２次巻線に流れる電流
が前記トランスの漏れインダクタンスを含む前記トラン
スの１次巻線または２次巻線に等価的に直列に接続され
るインダクタンス素子と前記コンデンサとの共振波形と
なるよう構成された請求項１記載のスイッチング電源装
置。 - 【請求項３】 前記第２のスイッチング手段は前記第１
のスイッチング手段の両端にコンデンサを介して接続さ
れる請求項１記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項４】 直流入力電源と、 前記直流入力電源に並列に接続される第１のスイッチン
グ手段と第２のスイッチング手段との直列回路と、 少なくとも１次巻線と２次巻線を有するトランスと、 第１のスイッチング手段または第２のスイッチング手段
のいずれかの両端に前記１次巻線を介して接続されるコ
ンデンサと、 前記２次巻線と直列に接続された第３のスイッチング手
段と、 前記第３のスイッチング手段と前記２次巻線との直列回
路の出力を検出して、前記第１のスイッチング手段と第
２のスイッチング手段を所定のオン時間とオフ時間と休
止期間とを有して交互にオンオフ制御する第１の制御駆
動回路と、 前記第２のスイッチング手段のターンオン後に前記第３
のスイッチング手段をオン状態とし、前記第２のスイッ
チング手段のターンオフより前にオフ状態とする第２の
制御駆動回路と、を具備することを特徴とするスイッチ
ング電源装置。 - 【請求項５】 前記第１のスイッチング手段と前記第２
のスイッチング手段のオンオフ動作により前記直流入力
電源を変圧して直流出力電圧として負荷へ供給するよう
構成されており、前記トランスの２次巻線に流れる電流
が前記トランスの漏れインダクタンスを含む前記トラン
スの１次巻線または２次巻線に等価的に直列に接続され
るインダクタンス素子と前記コンデンサとの共振波形と
なるよう構成された請求項４記載のスイッチング電源装
置。 - 【請求項６】 第１の制御駆動回路は、前記第２のスイ
ッチング手段のオン時間を固定として前記出力直流電圧
を安定化すべく前記第１のスイッチング手段のオン時間
を調整し、前記第２のスイッチング手段は前記第１のス
イッチング手段がターンオフした後にターンオンし、前
記第１のスイッチング手段は前記第２のスイッチング手
段がターンオフした後にターンオンするよう設定された
請求項１または４記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項７】 第２の制御駆動回路は、前記第３のスイ
ッチング手段のゲート端子にインダクタンス素子の一端
を接続し、前記インダクタンス素子の他端を“Ｈ”レベ
ルにプルアップする第１のトランジスタと“Ｌ”レベル
にプルダウンする第２のトランジスタが接続され、前記
第３のスイッチング手段の電圧が低下したとき前記第１
のトランジスタを所定の時間だけオン状態とし、前記第
１のトランジスタのターンオフ後に前記第２のトランジ
スタを所定時間だけオン状態とし、前記第３のスイッチ
ング手段のオフ時間中は前記第１のトランジスタのオフ
状態を持続するように構成された請求項２または５記載
のスイッチング電源装置。 - 【請求項８】 第２の制御駆動回路は、前記第３のスイ
ッチング手段に順方向電圧が発生したことを検出したと
き前記第３のスイッチング手段をオン状態とし、前記順
方向電圧が所定値を下回ったことを検出したとき前記第
３のスイッチング手段をオフ状態とする請求項２または
５記載のスイッチング電源装置。
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