JP2001262284A - 溶接部の耐食性に優れた石炭焚火力発電プラント煙突内筒用クラッド鋼および煙突 - Google Patents
溶接部の耐食性に優れた石炭焚火力発電プラント煙突内筒用クラッド鋼および煙突Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 石炭焚火力発電プラント煙突環境下での溶接
部の耐食性に優れたクラッド鋼およびこれを適用した高
性能煙突を提供する。 【解決手段】 合せ材が、Ｃ：０．０２％以下、Ｃｒ：
２３〜２７％、Ｎｉ：２１〜２７％、Ｎ：０．１〜０．
３％、Ｃｕ：１〜２％、を含有し、更に、ＭｏおよびＷ
の内の少なくとも１種を、Ｍｏ＋１／２×Ｗ：３．５〜
５．０％（以上、重量％）の範囲内で含有し、残部：実
質的にＦｅからなり、且つ、次式、Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋
１．５（Ｍｏ＋１／２×Ｗ）＋７．５Ｃｕ＋１２２Ｎ≧
４５を満足する合金からなり、母材が炭素鋼からなる。
部の耐食性に優れたクラッド鋼およびこれを適用した高
性能煙突を提供する。 【解決手段】 合せ材が、Ｃ：０．０２％以下、Ｃｒ：
２３〜２７％、Ｎｉ：２１〜２７％、Ｎ：０．１〜０．
３％、Ｃｕ：１〜２％、を含有し、更に、ＭｏおよびＷ
の内の少なくとも１種を、Ｍｏ＋１／２×Ｗ：３．５〜
５．０％（以上、重量％）の範囲内で含有し、残部：実
質的にＦｅからなり、且つ、次式、Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋
１．５（Ｍｏ＋１／２×Ｗ）＋７．５Ｃｕ＋１２２Ｎ≧
４５を満足する合金からなり、母材が炭素鋼からなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、溶接部の耐食性
に優れた石炭焚火力発電プラント煙突内筒用クラッド鋼
および煙突、特に、シングルループ型の石炭焚火力発電
プラントにおいて使用可能で、溶接部の耐食性に優れた
低コスト煙突内筒用クラッド鋼、および、このクラッド
鋼によって構築される高性能煙突に関するものである。
に優れた石炭焚火力発電プラント煙突内筒用クラッド鋼
および煙突、特に、シングルループ型の石炭焚火力発電
プラントにおいて使用可能で、溶接部の耐食性に優れた
低コスト煙突内筒用クラッド鋼、および、このクラッド
鋼によって構築される高性能煙突に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、火力発電プラントの高性能化の一
環として、石炭燃焼型、即ち、石炭焚火力発電プラント
において使用可能な高耐食性・低コスト煙突内筒用鋼の
開発が検討されている。
環として、石炭燃焼型、即ち、石炭焚火力発電プラント
において使用可能な高耐食性・低コスト煙突内筒用鋼の
開発が検討されている。
【０００３】一般に、火力発電プラントの煙突・煙道で
は、排ガス中に含まれるＳＯx、ＮＯx、ＣＯ2等による
酸露点腐食およびＣｌ-による孔食，隙間腐食等の局部
腐食が発生することが知られている。この中でも脱硫装
置を簡略化したシングルループ形式の新プラントでは、
Ｃｌ-が結露水中に凝縮濃化し、従来の環境よりも更に
高Ｃｌ-濃度の使用環境となることが想定されている。
は、排ガス中に含まれるＳＯx、ＮＯx、ＣＯ2等による
酸露点腐食およびＣｌ-による孔食，隙間腐食等の局部
腐食が発生することが知られている。この中でも脱硫装
置を簡略化したシングルループ形式の新プラントでは、
Ｃｌ-が結露水中に凝縮濃化し、従来の環境よりも更に
高Ｃｌ-濃度の使用環境となることが想定されている。
【０００４】このため、酸露点による酸性環境での耐全
面腐食性に優れ、且つ、高濃度のＣｌ-環境での耐食性
に優れた合金の開発が検討されている。
面腐食性に優れ、且つ、高濃度のＣｌ-環境での耐食性
に優れた合金の開発が検討されている。
【０００５】従来から、これらの環境下でのメンテナン
スフリー化を狙いとして、現在、ハステロイ系等のＮｉ
基合金が一部のプラントで使用されている。
スフリー化を狙いとして、現在、ハステロイ系等のＮｉ
基合金が一部のプラントで使用されている。
【０００６】しかしながら、ハステロイ系等のＮｉ基合
金は非常に高価であることから、大幅なコスト低減を行
なわないと、実プラントに大量に適用することができな
いのが現状である。また、より安価な高合金鋼ステンレ
ス鋼等で対応することは知られているが、これだけでは
とても大幅なコスト減にはならない。
金は非常に高価であることから、大幅なコスト低減を行
なわないと、実プラントに大量に適用することができな
いのが現状である。また、より安価な高合金鋼ステンレ
ス鋼等で対応することは知られているが、これだけでは
とても大幅なコスト減にはならない。
【０００７】この問題の解決策として、適用材をクラッ
ド化する方法があり、これによって初めて実プラントで
の使用に可能性が出てくる。この方法により合せ材に耐
食性としての機能を持たせ、母材に所要の機械的性質を
持たせることによって、高機能化と大幅なコスト減が可
能となる。
ド化する方法があり、これによって初めて実プラントで
の使用に可能性が出てくる。この方法により合せ材に耐
食性としての機能を持たせ、母材に所要の機械的性質を
持たせることによって、高機能化と大幅なコスト減が可
能となる。
【０００８】ところが、クラッド鋼では、特に、溶接施
工に伴う耐食性劣化が大きな問題点となる。即ち、溶接
熱影響により合せ材の溶接部近傍において、Ｃｒ−Ｍｏ
系の金属間化合物や炭化物が析出し、耐食性劣化が起こ
る。この傾向は、母材の強度、靭性の観点から溶体化処
理が行なわれず、且つ、母材の炭素鋼に含まれるＣの熱
影響による合せ材への拡散から、クラッド鋼では特に大
きな問題となる。即ち、上記プラントにおいて、クラッ
ド鋼が適用できるか否かの可能性を検討するに当たって
は、溶接熱影響部の耐食性劣化を考慮に入れることが非
常に重要なこととなる。
工に伴う耐食性劣化が大きな問題点となる。即ち、溶接
熱影響により合せ材の溶接部近傍において、Ｃｒ−Ｍｏ
系の金属間化合物や炭化物が析出し、耐食性劣化が起こ
る。この傾向は、母材の強度、靭性の観点から溶体化処
理が行なわれず、且つ、母材の炭素鋼に含まれるＣの熱
影響による合せ材への拡散から、クラッド鋼では特に大
きな問題となる。即ち、上記プラントにおいて、クラッ
ド鋼が適用できるか否かの可能性を検討するに当たって
は、溶接熱影響部の耐食性劣化を考慮に入れることが非
常に重要なこととなる。
【０００９】高合金クラッド鋼板の溶接部の耐食性につ
いては、日本鋼管技報、Ｎｏ．１２０（１９８８）、１
５頁や日本鋼管技報、Ｎｏ．１２７（１９８９）、１２
７頁において、３１０タイプや高Ｎｉ合金クラッド鋼を
対象として報告されている。これらの文献には、合せ材
の低Ｃ化やＴｉ、Ｎｂ等の添加により、溶接熱影響部の
耐食性劣化を抑制することができることが開示されてい
る。以下、これらの技術を従来技術１という。
いては、日本鋼管技報、Ｎｏ．１２０（１９８８）、１
５頁や日本鋼管技報、Ｎｏ．１２７（１９８９）、１２
７頁において、３１０タイプや高Ｎｉ合金クラッド鋼を
対象として報告されている。これらの文献には、合せ材
の低Ｃ化やＴｉ、Ｎｂ等の添加により、溶接熱影響部の
耐食性劣化を抑制することができることが開示されてい
る。以下、これらの技術を従来技術１という。
【００１０】また、上記環境での耐食性を評価するため
に、煙突内の凝結水を模擬した水溶液環境での浸漬試験
等により、種々の新しい合金の開発が行われている。
に、煙突内の凝結水を模擬した水溶液環境での浸漬試験
等により、種々の新しい合金の開発が行われている。
【００１１】特開平０２−１７０９４６号公報には、煙
道および脱硫装置環境での耐全面腐食性と耐隙間腐食性
に優れる合金が、そして、特開平１０−２３７６０１号
公報には、耐中性塩化物腐食性オーステナイト系ステン
レス鋼（以下、これらを従来技術２という）が開示され
ている。
道および脱硫装置環境での耐全面腐食性と耐隙間腐食性
に優れる合金が、そして、特開平１０−２３７６０１号
公報には、耐中性塩化物腐食性オーステナイト系ステン
レス鋼（以下、これらを従来技術２という）が開示され
ている。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術１は、ＪＩＳに規定された腐食試験において、耐
食性劣化の有無を調査したものであり、本発明が適用さ
れるプラントのような強酸性環境且つ高濃度のＣｌ-濃
度環境下で、溶接部を含めた耐食性について検討したも
のではない。
来技術１は、ＪＩＳに規定された腐食試験において、耐
食性劣化の有無を調査したものであり、本発明が適用さ
れるプラントのような強酸性環境且つ高濃度のＣｌ-濃
度環境下で、溶接部を含めた耐食性について検討したも
のではない。
【００１３】一方、上記従来技術２は、溶接熱影響部の
耐食性劣化について考慮されておらず、溶接部を含めた
構造体としての使用となると十分な性能は期待できな
い。また、対象とする環境も、この発明に比べてＣｌ-
濃度が低かったり、中性である等、マイルドである。更
に、クラッド化を想定しない合金設計であるので、これ
らの合金をクラッド鋼板の合せ材として使用することは
不可能である。
耐食性劣化について考慮されておらず、溶接部を含めた
構造体としての使用となると十分な性能は期待できな
い。また、対象とする環境も、この発明に比べてＣｌ-
濃度が低かったり、中性である等、マイルドである。更
に、クラッド化を想定しない合金設計であるので、これ
らの合金をクラッド鋼板の合せ材として使用することは
不可能である。
【００１４】従って、この発明の目的は、シングルルー
プ型の石炭焚火力発電プラントにおいて使用可能で、溶
接部の耐食性に優れた低コスト煙突内筒用クラッド鋼お
よびこのクラッド鋼によって構築される高性能煙突を提
供することにある。
プ型の石炭焚火力発電プラントにおいて使用可能で、溶
接部の耐食性に優れた低コスト煙突内筒用クラッド鋼お
よびこのクラッド鋼によって構築される高性能煙突を提
供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ために、本発明者等は、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍo、Ｃu、Ｎ等の
成分からなる合金を用意し、この合金からクラッド熱履
歴を模擬した圧延後、２００から２０℃／ｍｉｎで冷却
したままの供試鋼を調製し、このようにして調製した供
試鋼にＶ型開先加工後、ＪＩＳ Ｚ３３３４に準拠す
る、径１．２ｍｍの６２５系合金相当の溶接材料を用い
て溶接を施し、作成した溶接部を高濃度のＣｌ-の存在
する硫酸溶液中で浸潰試験を行い、各成分の溶接部の耐
食性に及ぼす影響について調べた。
ために、本発明者等は、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍo、Ｃu、Ｎ等の
成分からなる合金を用意し、この合金からクラッド熱履
歴を模擬した圧延後、２００から２０℃／ｍｉｎで冷却
したままの供試鋼を調製し、このようにして調製した供
試鋼にＶ型開先加工後、ＪＩＳ Ｚ３３３４に準拠す
る、径１．２ｍｍの６２５系合金相当の溶接材料を用い
て溶接を施し、作成した溶接部を高濃度のＣｌ-の存在
する硫酸溶液中で浸潰試験を行い、各成分の溶接部の耐
食性に及ぼす影響について調べた。
【００１６】実環境模擬の腐食試験溶液として、５０％
Ｈ2Ｓ０4＋２０，０００ｐｐｍＣｌ -溶液を調整し、８
０℃で２４時間浸漬の全面腐食試験を行い、腐食速度と
成分との関係を重回帰分析した。
Ｈ2Ｓ０4＋２０，０００ｐｐｍＣｌ -溶液を調整し、８
０℃で２４時間浸漬の全面腐食試験を行い、腐食速度と
成分との関係を重回帰分析した。
【００１７】その結果、合金成分により求まる耐腐食指
数Ｉｓｃ（＝Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋１．５Ｍｏ＋７．５Ｃ
ｕ＋１２２Ｎ）を策定し、Ｉｓｃ＝４５までは溶接部の
耐食性が著しく向上し、Ｉｓｃ≧４５で溶接部の耐食性
の効果が飽和することが明らかとなった。図１に腐食速
度とＩｓｃとの関係を示す。
数Ｉｓｃ（＝Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋１．５Ｍｏ＋７．５Ｃ
ｕ＋１２２Ｎ）を策定し、Ｉｓｃ＝４５までは溶接部の
耐食性が著しく向上し、Ｉｓｃ≧４５で溶接部の耐食性
の効果が飽和することが明らかとなった。図１に腐食速
度とＩｓｃとの関係を示す。
【００１８】一方、耐局部腐食性の評価として、塩化ビ
ニル製の人工隙間治具を取り付けた溶接部の平板試験片
を用いて、上記腐食試験溶液中での浸潰試験を行い耐隙
間腐食性の評価を行った。この結果、耐全面腐食試験結
果と同様、耐腐食指数Ｉｓｃが４５以上のものは良好な
耐隙間腐食性を示すことが明らかとなった。
ニル製の人工隙間治具を取り付けた溶接部の平板試験片
を用いて、上記腐食試験溶液中での浸潰試験を行い耐隙
間腐食性の評価を行った。この結果、耐全面腐食試験結
果と同様、耐腐食指数Ｉｓｃが４５以上のものは良好な
耐隙間腐食性を示すことが明らかとなった。
【００１９】また、合せ材としてクラッド鋼に用いた場
合、圧延後の冷却過程における鋭敏化と溶接熱影響部に
よる鋭敏化が懸念されるが、耐腐食性指数Ｉｓｃが４５
以上で、且つ、合金成分が本発明範囲内であれば、溶接
部が良好な耐粒界腐食性を示すことが分かった。
合、圧延後の冷却過程における鋭敏化と溶接熱影響部に
よる鋭敏化が懸念されるが、耐腐食性指数Ｉｓｃが４５
以上で、且つ、合金成分が本発明範囲内であれば、溶接
部が良好な耐粒界腐食性を示すことが分かった。
【００２０】以上のように本発明者等は、溶接熱影響部
を含めて、硫酸環境における耐全面腐食性および高Ｃｌ
-濃度環境下での耐局部腐食性の双方に良好な結果を示
す合金を鋭意検討した。
を含めて、硫酸環境における耐全面腐食性および高Ｃｌ
-濃度環境下での耐局部腐食性の双方に良好な結果を示
す合金を鋭意検討した。
【００２１】この結果、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎ等
の成分を調整し、ｌｓｃ（＝Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋１．５
Ｍｏ＋７．５Ｃｕ＋１２２Ｎ）で表される耐腐食指数を
４５以上にすることが有効であることを明らかにした。
の成分を調整し、ｌｓｃ（＝Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋１．５
Ｍｏ＋７．５Ｃｕ＋１２２Ｎ）で表される耐腐食指数を
４５以上にすることが有効であることを明らかにした。
【００２２】この発明は、以上の知見に基づいてなされ
たものであり、その特徴は、以下の通りである。
たものであり、その特徴は、以下の通りである。
【００２３】請求項１記載の発明は、合せ材が、Ｃ：
０．０２％以下、Ｃｒ：２３〜２７％、Ｎｉ：２１〜２
７％、Ｎ：０．１〜０．３％、Ｃｕ：１〜２％、を含有
し、更に、ＭｏおよびＷの内の少なくとも１種を、Ｍｏ
＋１／２×Ｗ：３．５〜５．０％（以上、重量％）の範
囲内で含有し、残部：実質的にＦｅからなり、且つ、次
式、Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋１．５（Ｍｏ＋１／２×Ｗ）＋
７．５Ｃｕ＋１２２Ｎ≧４５を満足する合金からなり、
母材が炭素鋼からなることに特徴を有するものである。
０．０２％以下、Ｃｒ：２３〜２７％、Ｎｉ：２１〜２
７％、Ｎ：０．１〜０．３％、Ｃｕ：１〜２％、を含有
し、更に、ＭｏおよびＷの内の少なくとも１種を、Ｍｏ
＋１／２×Ｗ：３．５〜５．０％（以上、重量％）の範
囲内で含有し、残部：実質的にＦｅからなり、且つ、次
式、Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋１．５（Ｍｏ＋１／２×Ｗ）＋
７．５Ｃｕ＋１２２Ｎ≧４５を満足する合金からなり、
母材が炭素鋼からなることに特徴を有するものである。
【００２４】請求項２記載の発明は、合せ材が、Ｃ：
０．０２％以下、Ｃｒ：２３〜２７％、Ｎｉ：２１〜２
７％、Ｎ：０．１〜０．３％、Ｃｕ：１〜２％、を含有
し、更に、ＭｏおよびＷの内の少なくとも１種を、Ｍｏ
＋１／２×Ｗ：３．５〜５．０％の範囲内で含有し、更
に、Ｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．５％以下（以上、
重量％）の内の少なくとも１種を含有し、残部：実質的
にＦｅからなり、且つ、次式、Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋１．
５（Ｍｏ＋１／２×Ｗ）＋７．５Ｃｕ＋１２２Ｎ≧４５
を満足する合金からなり、母材が炭素鋼からなることに
特徴を有するものである。
０．０２％以下、Ｃｒ：２３〜２７％、Ｎｉ：２１〜２
７％、Ｎ：０．１〜０．３％、Ｃｕ：１〜２％、を含有
し、更に、ＭｏおよびＷの内の少なくとも１種を、Ｍｏ
＋１／２×Ｗ：３．５〜５．０％の範囲内で含有し、更
に、Ｂ：０．０１％以下、Ｚｒ：０．５％以下（以上、
重量％）の内の少なくとも１種を含有し、残部：実質的
にＦｅからなり、且つ、次式、Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋１．
５（Ｍｏ＋１／２×Ｗ）＋７．５Ｃｕ＋１２２Ｎ≧４５
を満足する合金からなり、母材が炭素鋼からなることに
特徴を有するものである。
【００２５】請求項３記載の発明は、前記合せ材が、Ｃ
ａ：０．０２％以下、Ａｌ：０．１％以下、Ｌａ：０．
０４％以下、Ｃｅ：０．０４％以下、Ｙ：０．１％以下
（以上、重量％）の内の少なくとも１種を含有すること
に特徴を有するものである。
ａ：０．０２％以下、Ａｌ：０．１％以下、Ｌａ：０．
０４％以下、Ｃｅ：０．０４％以下、Ｙ：０．１％以下
（以上、重量％）の内の少なくとも１種を含有すること
に特徴を有するものである。
【００２６】請求項４記載の発明は、前記合せ材が、Ｔ
ｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．８％以下、Ｔａ：１．６
％以下、Ｖ：１．０％以下（以上、重量％）内の少なく
とも１種を含有することに特徴を有するものである。
ｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．８％以下、Ｔａ：１．６
％以下、Ｖ：１．０％以下（以上、重量％）内の少なく
とも１種を含有することに特徴を有するものである。
【００２７】請求項５記載の発明は、前記合せ材が、Ｃ
ａ：０．０２％以下、Ａｌ：０．１％以下、Ｌａ：０．
０４％以下、Ｃｅ：０．０４％以下、Ｙ：０．１％以下
の内の少なくとも１種を含有し、且つ、Ｔｉ：０．５％
以下、Ｎｂ：０．８％以下、Ｔａ：１．６％以下、Ｖ：
１．０％以下（以上、重量％）の内の少なくとも１種を
含有することに特徴を有するものである。
ａ：０．０２％以下、Ａｌ：０．１％以下、Ｌａ：０．
０４％以下、Ｃｅ：０．０４％以下、Ｙ：０．１％以下
の内の少なくとも１種を含有し、且つ、Ｔｉ：０．５％
以下、Ｎｂ：０．８％以下、Ｔａ：１．６％以下、Ｖ：
１．０％以下（以上、重量％）の内の少なくとも１種を
含有することに特徴を有するものである。
【００２８】請求項６記載の発明は、請求項１から５記
載のクラッド鋼の内の何れか１つのクラッド鋼を内筒に
用いたものからなることに特徴を有するものである。
載のクラッド鋼の内の何れか１つのクラッド鋼を内筒に
用いたものからなることに特徴を有するものである。
【００２９】
【発明の実施の形態】以下に、この発明における合金の
成分限定の理由を述べる。
成分限定の理由を述べる。
【００３０】Ｃ（カーボン）：Ｃは、クラッド圧延後の
冷却の影響および溶接の熱影響によりＣｒ等と結合して
炭化物を生成し、耐食性、特に、粒界腐食性を劣化させ
るため、含有量は少ないほど好ましく、０．０２％以下
であれば、耐食性の劣化は少ない。従って、Ｃ添加量
は、０．０２％以下に限定する。
冷却の影響および溶接の熱影響によりＣｒ等と結合して
炭化物を生成し、耐食性、特に、粒界腐食性を劣化させ
るため、含有量は少ないほど好ましく、０．０２％以下
であれば、耐食性の劣化は少ない。従って、Ｃ添加量
は、０．０２％以下に限定する。
【００３１】Ｃｒ（クロム）：Ｃｒは、ステンレス鋼の
基本成分であり、一般的に鋼の耐孔食性、耐隙間腐食性
を向上させる元素であるが、２３％未満の添加ではその
効果は不十分で、最低２３％以上の添加は必要である。
一方、２７％を超えて添加すると、溶接熱影響部に生じ
る過度の偏析が抑制できなくなり、耐粒界腐食性を低下
させる。従って、Ｃｒ添加量は、２３〜２７％の範囲内
に限定する。
基本成分であり、一般的に鋼の耐孔食性、耐隙間腐食性
を向上させる元素であるが、２３％未満の添加ではその
効果は不十分で、最低２３％以上の添加は必要である。
一方、２７％を超えて添加すると、溶接熱影響部に生じ
る過度の偏析が抑制できなくなり、耐粒界腐食性を低下
させる。従って、Ｃｒ添加量は、２３〜２７％の範囲内
に限定する。
【００３２】Ｎｉ（ニッケル）：Ｎｉは、硫酸、高濃度
Ｃｌ-共存環境での耐全面腐食性向上に有効な元素であ
り、且つ、強力なオーステナイト相の安定化元素であ
る。この発明の環境で良好な耐食性を確保するために
は、２１％以上の添加が必須である。一方、２７％を超
えて添加すると、上述のＣｒ、Ｍｏ、Ｎ等の添加量との
関係からオーステナイトが過度に安定となり、耐高温割
れ感受性に悪影響を及ぼす。従って、Ｎｉ添加量は、２
１〜２７％の範囲内に限定する。
Ｃｌ-共存環境での耐全面腐食性向上に有効な元素であ
り、且つ、強力なオーステナイト相の安定化元素であ
る。この発明の環境で良好な耐食性を確保するために
は、２１％以上の添加が必須である。一方、２７％を超
えて添加すると、上述のＣｒ、Ｍｏ、Ｎ等の添加量との
関係からオーステナイトが過度に安定となり、耐高温割
れ感受性に悪影響を及ぼす。従って、Ｎｉ添加量は、２
１〜２７％の範囲内に限定する。
【００３３】Ｎ（窒素）：Ｎは、鋼の耐孔食性、耐隙間
腐食性の向上に有効な元素であり、０．１％以上の添加
が必要である。しかしながら、０．３％を超えて添加す
ると、溶接時にブローホールが発生し易くなり溶接性を
損なう。従って、Ｎ添加量は、０．１〜０．３％の範囲
内に限定する。
腐食性の向上に有効な元素であり、０．１％以上の添加
が必要である。しかしながら、０．３％を超えて添加す
ると、溶接時にブローホールが発生し易くなり溶接性を
損なう。従って、Ｎ添加量は、０．１〜０．３％の範囲
内に限定する。
【００３４】Ｃｕ（銅）：Ｃｕは、硫酸、高濃度Ｃｌ-
共存環境での耐全面腐食性向上に有効な元素であり、１
％以上の添加が必要であるが、２％を超えると効果が飽
和し、高温割れ感受性が高まる。従って、Ｃｕ添加量
は、１〜２％の範囲内に限定する。
共存環境での耐全面腐食性向上に有効な元素であり、１
％以上の添加が必要であるが、２％を超えると効果が飽
和し、高温割れ感受性が高まる。従って、Ｃｕ添加量
は、１〜２％の範囲内に限定する。
【００３５】Ｍｏ（モリブデン）、Ｗ（タングステ
ン）：Ｍｏ、Ｗは、何れも鋼の耐孔食性、耐隙間腐食性
向上に有効な元素である。Ｍｏ＋１／２×Ｗが３．５％
末満では効果が不十分である。一方、Ｍｏ＋１／２×Ｗ
が５．０％を超えると、クラッド圧延後の冷却における
鋭敏化が促進され、また、溶接熱影響部における過度の
偏析、ＦｅやＣｒ等との金属間化合物相の形成を抑制す
ることができなくなって、耐粒界腐食性が低下する。従
って、Ｍｏ＋１／２×Ｗの添加量は、３．５から５．０
％の範囲内に限定する。なお、ＭｏおよびＷの耐食性に
及ぼす効果は、これらの単独添加の場合も複合添加して
も同様である。
ン）：Ｍｏ、Ｗは、何れも鋼の耐孔食性、耐隙間腐食性
向上に有効な元素である。Ｍｏ＋１／２×Ｗが３．５％
末満では効果が不十分である。一方、Ｍｏ＋１／２×Ｗ
が５．０％を超えると、クラッド圧延後の冷却における
鋭敏化が促進され、また、溶接熱影響部における過度の
偏析、ＦｅやＣｒ等との金属間化合物相の形成を抑制す
ることができなくなって、耐粒界腐食性が低下する。従
って、Ｍｏ＋１／２×Ｗの添加量は、３．５から５．０
％の範囲内に限定する。なお、ＭｏおよびＷの耐食性に
及ぼす効果は、これらの単独添加の場合も複合添加して
も同様である。
【００３６】Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋１．５Ｍｏ＋７．５Ｃ
ｕ＋１２２Ｎ≧４５： 前述したように、このパラメーターは、耐食性を示す耐
腐食指数Ｉｓｃであり、Ｉｓｃ≧４５を満足すれば、溶
接部の耐食性、耐隙間腐食性および溶接部の耐粒界腐食
性が向上する。従って、耐腐食指数Ｉｓｃは、４５以上
に限定する。
ｕ＋１２２Ｎ≧４５： 前述したように、このパラメーターは、耐食性を示す耐
腐食指数Ｉｓｃであり、Ｉｓｃ≧４５を満足すれば、溶
接部の耐食性、耐隙間腐食性および溶接部の耐粒界腐食
性が向上する。従って、耐腐食指数Ｉｓｃは、４５以上
に限定する。
【００３７】Ｂ（ボロン）、Ｚｒ（ジルコニウム）：
Ｂ、Ｚｒは、合金の製造過程で、熱間圧延後の冷却中で
の析出物の粒界析出を遅らせる効果があり、耐粒界腐食
性向上に効果を発揮するために、少量を添加すると良
い。但し、Ｂを０．０１％、Ｚｒを０．５％を超えて添
加すると、粒界に低融点の化合物が生じやすくなって、
溶接高温割れを生じやすくなる。従って、Ｂ添加量は、
０．０１％以下、Ｚｒ添加量は、０．５％以下に限定す
る。
Ｂ、Ｚｒは、合金の製造過程で、熱間圧延後の冷却中で
の析出物の粒界析出を遅らせる効果があり、耐粒界腐食
性向上に効果を発揮するために、少量を添加すると良
い。但し、Ｂを０．０１％、Ｚｒを０．５％を超えて添
加すると、粒界に低融点の化合物が生じやすくなって、
溶接高温割れを生じやすくなる。従って、Ｂ添加量は、
０．０１％以下、Ｚｒ添加量は、０．５％以下に限定す
る。
【００３８】Ｃａ（カルシウム）、Ａｌ（アルミニウ
ム）、Ｌａ（ランタン）、Ｃｅ（セリウム）、Ｙ（イッ
トリウム）：Ｃａ、Ａｌ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｙは、何れも鋼
中において硫化物、酸化物を生成し、脱硫、脱酸作用に
より熱間加工性を改善する効果があるため、任意に添加
することができる。但し、Ｃａは、０．０２％、Ａｌ
は、０．ｌ％、Ｌａは０．０４％、Ｃｅは、０．０４
％、Ｙは、０．ｌ％をそれぞれ超えて添加すると溶接高
温割れ感受性に悪影響を及ぼす。従って、Ｃａ含有量
は、０．０２％以下、Ａｌ含有量は、０．ｌ％以下、Ｌ
ａ含有量は、０．０４％以下、Ｃｅ含有量は、０．０４
％以下、そして、Ｙ含有量は、０．ｌ％以下に限定す
る。
ム）、Ｌａ（ランタン）、Ｃｅ（セリウム）、Ｙ（イッ
トリウム）：Ｃａ、Ａｌ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｙは、何れも鋼
中において硫化物、酸化物を生成し、脱硫、脱酸作用に
より熱間加工性を改善する効果があるため、任意に添加
することができる。但し、Ｃａは、０．０２％、Ａｌ
は、０．ｌ％、Ｌａは０．０４％、Ｃｅは、０．０４
％、Ｙは、０．ｌ％をそれぞれ超えて添加すると溶接高
温割れ感受性に悪影響を及ぼす。従って、Ｃａ含有量
は、０．０２％以下、Ａｌ含有量は、０．ｌ％以下、Ｌ
ａ含有量は、０．０４％以下、Ｃｅ含有量は、０．０４
％以下、そして、Ｙ含有量は、０．ｌ％以下に限定す
る。
【００３９】Ｔｉ（チタン）、Ｎｂ（ニオブ）、Ｔａ
（タンタル）、Ｖ（バナジウム）：Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、
Ｖは、強力な炭化物生成元素であり、鋼中の炭素を安定
な炭化物として固定する働きによって、クロム炭化物の
析出による耐食性劣化を防止する働きがあるため、任意
に添加することができる。但し、Ｔｉは、０．５％、Ｎ
ｂは、０．８％、Ｔａは、１．６％、Ｖは、１．０％を
それぞれ超えて添加すると、かえって溶接高温割れ感受
性に悪影響を及ぼす。従って、Ｔｉ含有量は、０．５％
以下、Ｎｂ含有量は、０．８％以下、Ｔａ含有量は、
１．６％以下、Ｖ含有量は、１．０％以下に限定する。
（タンタル）、Ｖ（バナジウム）：Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、
Ｖは、強力な炭化物生成元素であり、鋼中の炭素を安定
な炭化物として固定する働きによって、クロム炭化物の
析出による耐食性劣化を防止する働きがあるため、任意
に添加することができる。但し、Ｔｉは、０．５％、Ｎ
ｂは、０．８％、Ｔａは、１．６％、Ｖは、１．０％を
それぞれ超えて添加すると、かえって溶接高温割れ感受
性に悪影響を及ぼす。従って、Ｔｉ含有量は、０．５％
以下、Ｎｂ含有量は、０．８％以下、Ｔａ含有量は、
１．６％以下、Ｖ含有量は、１．０％以下に限定する。
【００４０】
【実施例】次に、この発明を実施例により更に説明す
る。
る。
【００４１】表１に示す化学成分を有する本発明鋼Ｎ
ｏ．１〜１３と、表２に示す化学成分を有する比較鋼Ｎ
ｏ．１４〜３１とを用意した。
ｏ．１〜１３と、表２に示す化学成分を有する比較鋼Ｎ
ｏ．１４〜３１とを用意した。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【表２】
【００４４】次に、各鋼を実験炉により真空溶解し、こ
のようにして得られた鋼塊を１１５０℃に加熱し、分塊
圧延、仕上げ圧延により板厚６ｍｍの鋼板を調製した。
次いで、このようにして調製した鋼板を、低炭素鋼板か
らなる厚さ６０ｍｍの母材と組み合わせて６０＋６ｍｍ
のスラブに組み立てた。次いで、このスラブに１２５０
℃の加熱、９００℃の熱間仕上げ圧延を施し、圧延後、
６０℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却して、２０＋２ｍｍの
クラッド鋼板の供試材を調製した。
のようにして得られた鋼塊を１１５０℃に加熱し、分塊
圧延、仕上げ圧延により板厚６ｍｍの鋼板を調製した。
次いで、このようにして調製した鋼板を、低炭素鋼板か
らなる厚さ６０ｍｍの母材と組み合わせて６０＋６ｍｍ
のスラブに組み立てた。次いで、このスラブに１２５０
℃の加熱、９００℃の熱間仕上げ圧延を施し、圧延後、
６０℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却して、２０＋２ｍｍの
クラッド鋼板の供試材を調製した。
【００４５】次に、このようにして調製した供試材に、
溝幅４０ｍｍ、開き片側４５度（ト一タル９０度）のＶ
型の開先加工を施し、ＪＩＳ Ｚ３３３４に準拠する、
径１．２ｍｍの６２５系合金相当の溶接材料を用いて１
００％Ｃ０2による炭酸ガス溶接を行った。このときの
溶接条件は、電流１６０Ａ、電圧２５Ｖ、溶接速度３０
ｃｍ／分、１パスであった。
溝幅４０ｍｍ、開き片側４５度（ト一タル９０度）のＶ
型の開先加工を施し、ＪＩＳ Ｚ３３３４に準拠する、
径１．２ｍｍの６２５系合金相当の溶接材料を用いて１
００％Ｃ０2による炭酸ガス溶接を行った。このときの
溶接条件は、電流１６０Ａ、電圧２５Ｖ、溶接速度３０
ｃｍ／分、１パスであった。
【００４６】そして、この溶着金属と熱影響部とを半分
ずつ含む厚さ１．５ｍｍ×幅８０ｍｍ×長さ２０ｍｍの
寸法を有する試験片を表層より余盛を削除して採取し
て、下記試験を行なった。
ずつ含む厚さ１．５ｍｍ×幅８０ｍｍ×長さ２０ｍｍの
寸法を有する試験片を表層より余盛を削除して採取し
て、下記試験を行なった。
【００４７】実環境模擬の腐食試験は、５０％Ｈ2Ｓ０4
＋２０，０００ｐｐｍＣｌ-溶液を用い、８０℃で２４
時間浸漬して全面腐食試験を行ない、そのときの腐食速
度を測定することにより行なった。
＋２０，０００ｐｐｍＣｌ-溶液を用い、８０℃で２４
時間浸漬して全面腐食試験を行ない、そのときの腐食速
度を測定することにより行なった。
【００４８】耐局部腐食試験は、塩化ビニル製の人工隙
間治具を取り付けた溶接部の平板試験片を用いて、実環
境に近い条件での長期の浸漬試験を行なった。即ち、Ｃ
ｌ-：２０，０００ｐｐｍ、Ｓ０4 2-：８００ｐｐｍ、Ｃ
ａ2+：８，４００ｐｐｍ、Ｍｇ2+：１，８００ｐｐｍを
含み、ｐＨ５、温度８０℃に調整した水溶液に３，００
０時間浸漬して、隙間腐食の発生の有無を評価すること
により行なった。
間治具を取り付けた溶接部の平板試験片を用いて、実環
境に近い条件での長期の浸漬試験を行なった。即ち、Ｃ
ｌ-：２０，０００ｐｐｍ、Ｓ０4 2-：８００ｐｐｍ、Ｃ
ａ2+：８，４００ｐｐｍ、Ｍｇ2+：１，８００ｐｐｍを
含み、ｐＨ５、温度８０℃に調整した水溶液に３，００
０時間浸漬して、隙間腐食の発生の有無を評価すること
により行なった。
【００４９】また、クラッド圧延および溶接熱影響によ
る相の安定性、析出物の有無と耐食性への影響を判断す
るための粒界腐食試験として、ＪＩＳ Ｇ０５７２に準
拠した硫酸第二鉄試験、即ち、ストライカー試験を行な
った。
る相の安定性、析出物の有無と耐食性への影響を判断す
るための粒界腐食試験として、ＪＩＳ Ｇ０５７２に準
拠した硫酸第二鉄試験、即ち、ストライカー試験を行な
った。
【００５０】更に、耐溶接高温割れ感受性を、バレスト
レイン試験により評価した。試験は、ノンフィラーＴＩ
Ｇで入熱１８ＫＪ／ｃｍの溶接を模擬しながら、試験片
に１．０％の曲げ歪みを与え、冷却後に合計割れ長さを
測定することにより行った。
レイン試験により評価した。試験は、ノンフィラーＴＩ
Ｇで入熱１８ＫＪ／ｃｍの溶接を模擬しながら、試験片
に１．０％の曲げ歪みを与え、冷却後に合計割れ長さを
測定することにより行った。
【００５１】これらの試験結果を表３および表４に示
す。
す。
【００５２】
【表３】
【００５３】
【表４】
【００５４】表３において、Ｎｏ．１〜１３は、表１に
おける本発明鋼Ｎｏ．１〜１３による本発明試験片、表
４において、Ｎｏ．１４〜３１は、表２における比較鋼
Ｎｏ．１４〜３１による比較試験片を示す。
おける本発明鋼Ｎｏ．１〜１３による本発明試験片、表
４において、Ｎｏ．１４〜３１は、表２における比較鋼
Ｎｏ．１４〜３１による比較試験片を示す。
【００５５】表３から明らかなように、本発明試験片Ｎ
ｏ．１〜１３は、何れも、全面腐食試験での腐食速度
は、７ｇ／ｍ2・ｈ以下であり、良好な耐食性を示し
た。また隙間腐食も生じていない。ストライカー試験に
よる粒界腐食試験でも腐食速度は、１ｇ／ｍ2・ｈ以下
であり、健全な組織を有することが確認された。更に、
バレストレイン試験での耐溶接高温割れ性も問題がなか
った。
ｏ．１〜１３は、何れも、全面腐食試験での腐食速度
は、７ｇ／ｍ2・ｈ以下であり、良好な耐食性を示し
た。また隙間腐食も生じていない。ストライカー試験に
よる粒界腐食試験でも腐食速度は、１ｇ／ｍ2・ｈ以下
であり、健全な組織を有することが確認された。更に、
バレストレイン試験での耐溶接高温割れ性も問題がなか
った。
【００５６】一方、表４から明らかなように、比較試験
片Ｎｏ．３１は、耐腐食指数Ｉｓｃ≧４５を満足してお
らず、高Ｃｌ-濃度環境下での溶接部の耐食性が劣り、
７ｇ／ｍ2．ｈを超える大きな腐食速度を示す。
片Ｎｏ．３１は、耐腐食指数Ｉｓｃ≧４５を満足してお
らず、高Ｃｌ-濃度環境下での溶接部の耐食性が劣り、
７ｇ／ｍ2．ｈを超える大きな腐食速度を示す。
【００５７】比較試験片Ｎｏ．１５および２１は、何れ
もＩｓｃは、本発明範囲内の４５以上であるが、比較試
験片Ｎｏ．１５は、Ｎｉ量が本発明範囲を外れて低く、
比較試験片Ｎｏ．２１は、Ｃｕ量が本発明範囲を外れて
低い。このために比較試験片Ｎｏ．１５および２１は、
何れも全面腐食試験での腐食速度が７ｇ／ｍ2．ｈを超
え、耐食性が不十分である。
もＩｓｃは、本発明範囲内の４５以上であるが、比較試
験片Ｎｏ．１５は、Ｎｉ量が本発明範囲を外れて低く、
比較試験片Ｎｏ．２１は、Ｃｕ量が本発明範囲を外れて
低い。このために比較試験片Ｎｏ．１５および２１は、
何れも全面腐食試験での腐食速度が７ｇ／ｍ2．ｈを超
え、耐食性が不十分である。
【００５８】比較試験片Ｎｏ．１７および１９は、何れ
もＩｓｃは、本発明範囲内であるが、比較試験片Ｎｏ．
１７は、Ｃｒ量が本発明範囲を外れて少なく、比較試験
片Ｎｏ．１９は、Ｎ量が本発明範囲を外れて少ない。こ
のために耐隙間腐食性が不十分である。
もＩｓｃは、本発明範囲内であるが、比較試験片Ｎｏ．
１７は、Ｃｒ量が本発明範囲を外れて少なく、比較試験
片Ｎｏ．１９は、Ｎ量が本発明範囲を外れて少ない。こ
のために耐隙間腐食性が不十分である。
【００５９】比較試験片Ｎｏ．２３および２５は、何れ
もＩｓｃは、本発明範囲内であるが、Ｍｏ＋１／２×Ｗ
量が本発明範囲を外れて少ないために、耐隙間腐食性が
不十分である。
もＩｓｃは、本発明範囲内であるが、Ｍｏ＋１／２×Ｗ
量が本発明範囲を外れて少ないために、耐隙間腐食性が
不十分である。
【００６０】比較試験片Ｎｏ．１４は、Ｉｓｃは、本発
明範囲内であるが、Ｃ量が本発明範囲を外れて過剰であ
り、粒界への炭化物析出により耐粒界腐食性が劣る。
明範囲内であるが、Ｃ量が本発明範囲を外れて過剰であ
り、粒界への炭化物析出により耐粒界腐食性が劣る。
【００６１】比較試験片Ｎｏ．１８は、Ｉｓｃは、本発
明範囲内であるが、Ｃｒ量が本発明範囲を外れて過剰で
あり、比較試験片Ｎｏ．２４および２６は、何れも、Ｉ
ｓｃは、本発明範囲内であるが、Ｍｏ＋１／２×Ｗ量が
本発明範囲を外れて過剰であり、金属間化合物の析出に
より耐粒界腐食性が劣化している。
明範囲内であるが、Ｃｒ量が本発明範囲を外れて過剰で
あり、比較試験片Ｎｏ．２４および２６は、何れも、Ｉ
ｓｃは、本発明範囲内であるが、Ｍｏ＋１／２×Ｗ量が
本発明範囲を外れて過剰であり、金属間化合物の析出に
より耐粒界腐食性が劣化している。
【００６２】比較試験片Ｎｏ．１６、２０、２２は、何
れもＩｓｃは、本発明範囲内であるが、比較試験片Ｎ
ｏ．１６は、Ｎｉ量が本発明範囲を外れて過剰であり、
比較試験片２０は、Ｎ量が本発明範囲を外れて過剰であ
り、比較試験片２２は、Ｃｕ量が本発明範囲を外れて過
剰である。このために、何れも溶接高温割れ感受性を損
なう。
れもＩｓｃは、本発明範囲内であるが、比較試験片Ｎ
ｏ．１６は、Ｎｉ量が本発明範囲を外れて過剰であり、
比較試験片２０は、Ｎ量が本発明範囲を外れて過剰であ
り、比較試験片２２は、Ｃｕ量が本発明範囲を外れて過
剰である。このために、何れも溶接高温割れ感受性を損
なう。
【００６３】比較試験片Ｎｏ．２７、２８、２９、３０
は、何れもＩｓｃは、本発明範囲内であるが、比較試験
片Ｎｏ．２７は、Ｂ量、比較試験片Ｎｏ．２８は、Ｚｒ
量、比較試験片Ｎｏ．２９は、Ｃａ量、比較試験片Ｎ
ｏ．３０は、Ｔｉ量が本発明範囲を外れて過剰であるの
で、何れも耐高温割れ感受性が不十分である。
は、何れもＩｓｃは、本発明範囲内であるが、比較試験
片Ｎｏ．２７は、Ｂ量、比較試験片Ｎｏ．２８は、Ｚｒ
量、比較試験片Ｎｏ．２９は、Ｃａ量、比較試験片Ｎ
ｏ．３０は、Ｔｉ量が本発明範囲を外れて過剰であるの
で、何れも耐高温割れ感受性が不十分である。
【００６４】なお、表中には示していないが、Ａｌ、Ｌ
ａ、Ｃｅ、Ｙ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｖが過剰の場合も同様に耐
高温割れ感受性が不十分であることが確認された。
ａ、Ｃｅ、Ｙ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｖが過剰の場合も同様に耐
高温割れ感受性が不十分であることが確認された。
【００６５】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、石炭焚火力発電プラント煙突環境下での溶接部の耐
食性に優れたクラッド鋼およびそれらを適用した高性能
煙突を提供することができ、プラントのメンテナンスコ
スト低減等を通じて工業上有用な効果がもたらされる。
ば、石炭焚火力発電プラント煙突環境下での溶接部の耐
食性に優れたクラッド鋼およびそれらを適用した高性能
煙突を提供することができ、プラントのメンテナンスコ
スト低減等を通じて工業上有用な効果がもたらされる。
【図１】耐食指数Ｉｓｃと実試験環境模擬溶液中試験で
の腐食速度の関係を示すグラフである。
の腐食速度の関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 木村 秀途 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 崎山 哲雄 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 平井 龍至 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 平尾 克之 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島製作所内 (72)発明者 羽島 克利 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島製作所内 (72)発明者 山田 義和 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島研究所内 Ｆターム(参考） 3K070 BA05 BA13
Claims (6)
- 【請求項１】 合せ材が、 Ｃ：０．０２％以下、 Ｃｒ：２３〜２７％、 Ｎｉ：２１〜２７％、 Ｎ：０．１〜０．３％、 Ｃｕ：１〜２％、 を含有し、更に、ＭｏおよびＷの内の少なくとも１種
を、 Ｍｏ＋１／２×Ｗ：３．５〜５．０％（以上、重量％） の範囲内で含有し、 残部：実質的にＦｅ からなり、且つ、下記（１）式、 Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋１．５（Ｍｏ＋１／２×Ｗ） ＋７．５Ｃｕ＋１２２Ｎ≧４５ ---（１） を満足する合金からなり、母材が炭素鋼からなることを
特徴とする、溶接部の耐食性に優れた石炭焚火力発電プ
ラント煙突内筒用クラッド鋼。 - 【請求項２】 合せ材が、 Ｃ：０．０２％以下、 Ｃｒ：２３〜２７％、 Ｎｉ：２１〜２７％、 Ｎ：０．１〜０．３％、 Ｃｕ：１〜２％、 を含有し、更に、ＭｏおよびＷの内の少なくとも１種
を、 Ｍｏ＋１／２×Ｗ：３．５〜５．０％ の範囲内で含有し、更に、 Ｂ：０．０１％以下、 Ｚｒ：０．５％以下（以上、重量％） の内の少なくとも１種を含有し、 残部：実質的にＦｅ からなり、且つ、下記（１）式、 Ｎｉ−０．６Ｃｒ＋１．５（Ｍｏ＋１／２×Ｗ） ＋７．５Ｃｕ＋１２２Ｎ≧４５ ---（１） を満足する合金からなり、母材が炭素鋼からなることを
特徴とする、溶接部の耐食性に優れた石炭焚火力発電プ
ラント煙突内筒用クラッド鋼。 - 【請求項３】 前記合せ材が、 Ｃａ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｌａ：０．０４％以下、 Ｃｅ：０．０４％以下、 Ｙ：０．１％以下（以上、重量％） の内の少なくとも１種を含有することを特徴とする、請
求項１または２記載の、溶接部の耐食性に優れた石炭焚
火力発電プラント煙突内筒用クラッド鋼。 - 【請求項４】 前記合せ材が、 Ｔｉ：０．５％以下、 Ｎｂ：０．８％以下、 Ｔａ：１．６％以下、 Ｖ：１．０％以下（以上、重量％） の内の少なくとも１種を含有することを特徴とする、請
求項１または２記載の、溶接部の耐食性に優れた石炭焚
火力発電プラント煙突内筒用クラッド鋼。 - 【請求項５】 前記合せ材が、 Ｃａ：０．０２％以下、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｌａ：０．０４％以下、 Ｃｅ：０．０４％以下、 Ｙ：０．１％以下 の内の少なくとも１種を含有し、且つ、 Ｔｉ：０．５％以下、 Ｎｂ：０．８％以下、 Ｔａ：１．６％以下、 Ｖ：１．０％以下（以上、重量％） の内の少なくとも１種を含有することを特徴とする、請
求項１または２記載の、溶接部の耐食性に優れた石炭焚
火力発電プラント煙突内筒用クラッド鋼。 - 【請求項６】 請求項１から５記載のクラッド鋼の内の
何れか１つのクラッド鋼を内筒に用いたものからなるこ
とを特徴とする、溶接部の耐食性に優れた石炭焚火力発
電プラント煙突。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000079279A JP3527458B2 (ja) | 2000-03-16 | 2000-03-16 | 溶接部の耐食性に優れた石炭焚火力発電プラント煙突内筒用クラッド鋼および煙突 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000079279A JP3527458B2 (ja) | 2000-03-16 | 2000-03-16 | 溶接部の耐食性に優れた石炭焚火力発電プラント煙突内筒用クラッド鋼および煙突 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001262284A true JP2001262284A (ja) | 2001-09-26 |
| JP3527458B2 JP3527458B2 (ja) | 2004-05-17 |
Family
ID=18596548
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000079279A Expired - Lifetime JP3527458B2 (ja) | 2000-03-16 | 2000-03-16 | 溶接部の耐食性に優れた石炭焚火力発電プラント煙突内筒用クラッド鋼および煙突 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3527458B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014101555A (ja) * | 2012-11-21 | 2014-06-05 | Jfe Steel Corp | 耐海水孔食性と美観に優れたステンレスクラッド鋼 |
| KR20140143446A (ko) * | 2012-04-25 | 2014-12-16 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 스테인리스 클래드 강판의 합재 및 그것을 사용한 스테인리스 클래드 강판 그리고 그 제조 방법 |
| EP2930254A4 (en) * | 2012-12-05 | 2015-12-30 | Jfe Steel Corp | STAINLESS STEEL-COATED STEEL PLATE WITH EXCEPTIONAL CORROSION RESISTANCE TO SEAWATER |
-
2000
- 2000-03-16 JP JP2000079279A patent/JP3527458B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20140143446A (ko) * | 2012-04-25 | 2014-12-16 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 스테인리스 클래드 강판의 합재 및 그것을 사용한 스테인리스 클래드 강판 그리고 그 제조 방법 |
| CN104245991A (zh) * | 2012-04-25 | 2014-12-24 | 杰富意钢铁株式会社 | 不锈钢复合钢板的复合材料和使用该复合材料的不锈钢复合钢板及其制造方法 |
| EP2843076A4 (en) * | 2012-04-25 | 2015-03-04 | Jfe Steel Corp | PLATING MATERIAL FOR STAINLESS STEEL-PLATED STEEL PLATE AND STAINLESS STEEL-PLATED STEEL PLATE OBTAINED USING THE SAME, AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME |
| EP2843076A1 (en) * | 2012-04-25 | 2015-03-04 | JFE Steel Corporation | Cladding material for stainless-steel-clad steel plate and stainless-steel-clad steel plate obtained using same, and process for producing same |
| KR101690852B1 (ko) | 2012-04-25 | 2016-12-28 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 스테인리스 클래드 강판의 합재 및 그것을 사용한 스테인리스 클래드 강판 그리고 그 제조 방법 |
| US10207477B2 (en) | 2012-04-25 | 2019-02-19 | Jfe Steel Corporation | Stainless steel clad steel plate including cladding material for stainless steel clad steel plate and method of manufacturing the same |
| JP2014101555A (ja) * | 2012-11-21 | 2014-06-05 | Jfe Steel Corp | 耐海水孔食性と美観に優れたステンレスクラッド鋼 |
| EP2930254A4 (en) * | 2012-12-05 | 2015-12-30 | Jfe Steel Corp | STAINLESS STEEL-COATED STEEL PLATE WITH EXCEPTIONAL CORROSION RESISTANCE TO SEAWATER |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3527458B2 (ja) | 2004-05-17 |
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