JP2001227637A - 自動変速機の制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】摩擦係合要素の掛け替えによって変速を行う自
動変速機において、トルクフェーズにおける空吹け・ト
ルク引けを抑制する。 【解決手段】入力軸トルクの推定値，臨界トルク比，ラ
ンプ制御される余裕代から摩擦係合要素の油圧を決定す
る構成とする。そして、トルクフェーズ時に、変速前の
ギヤ比ｉと出力軸回転速度Ｎｏとから求められる基準タ
ービン回転速度に対する実際のタービン回転速度Ｎｔの
単位時間当たりの変化量を積算し、トルクフェーズ開始
から所定時間TIMER8が経過した時点での前記積算値に基
づき、締結側の余裕代のランプ勾配を補正する補正係数
GAINを設定し、その後のトルクフェーズでは、前記補正
係数GAINで補正した余裕代に従って締結側の油圧を演算
させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は自動変速機の制御装
置に関し、詳しくは、異なる２つの摩擦係合要素の締結
制御と解放制御とを同時に行う摩擦係合要素の掛け替え
によって変速を行うよう構成された自動変速機の制御装
置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から、摩擦係合要素の締結・解放を
油圧によって制御するよう構成すると共に、異なる２つ
の摩擦係合要素の締結制御と解放制御とを同時に行う摩
擦係合要素の掛け替えによって変速を行わせる構成の自
動変速機が知られている（特開平９−１３３２０５号公
報等参照）。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記のように、摩擦係
合要素の掛け替えによって変速を行わせる場合、締結制
御に対して相対的に解放制御が早すぎるとエンジン回転
の空吹けが発生し、逆に解放制御が遅すぎると、駆動ト
ルクの引けを生じることになり、この空吹け及びトルク
の引けの発生を抑制しつつ、摩擦係合要素間でのトルク
の掛け替えを行わせることが要求される。

【０００４】そこで、変速機構の入力軸トルクを推定
し、該入力軸トルクを伝達し得るトルク容量を解放側摩
擦係合要素と締結側摩擦係合要素とで分担して確保しつ
つ、解放側摩擦係合要素から締結側摩擦係合要素へと分
担を徐々に移すように制御を行っていた。

【０００５】しかし、摩擦係合要素のばらつきや経時変
化、更には、入力軸トルクの推定誤差などによって、伝
達トルク容量の制御を最適に行えなくなり、空吹け及び
トルクの引けが大きくなってしまう場合があった。

【０００６】本発明は上記問題点に鑑みなされたもので
あり、摩擦係合要素のばらつきや経時変化、更には、入
力軸トルクの推定誤差などがあっても、空吹け及びトル
クの引けを許容範囲に抑制できる自動変速機の制御装置
を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】そのため請求項１記載の
発明は、異なる２つの摩擦係合要素の締結制御と解放制
御とを同時に行う摩擦係合要素の掛け替えによって変速
を行うよう構成された自動変速機の制御装置であって、
トルクフェーズにおける変速機構の入力軸回転速度の変
化量に応じて、前記トルクフェーズにおける締結側摩擦
係合要素の伝達トルク容量を変更する構成とした。

【０００８】かかる構成によると、トルクフェーズにお
ける変速機構の入力軸回転速度の変化量から、空吹け又
はトルク引けの別、更には、空吹け又はトルク引けの大
きさを判別することが可能であり、これに応じて締結側
摩擦係合要素の伝達トルク容量を変更することで、空吹
け又はトルク引けを抑制する。具体的には、締結側摩擦
係合要素の伝達トルク容量（係合油圧）を増大させるこ
とで空吹けを抑制でき、逆に、締結側摩擦係合要素の伝
達トルク容量（係合油圧）を減少させることでトルク引
けを抑制できる。

【０００９】請求項２記載の発明では、前記入力軸回転
速度の変化量を、前記入力軸回転速度と、変速前のギヤ
比と変速機構の出力軸回転速度とから算出される基準入
力軸回転速度との偏差として算出する構成とした。

【００１０】かかる構成によると、変速前のギヤ比と変
速機構の出力軸回転速度とから、変速が行われる前のギ
ヤ比に対応する入力軸回転速度を基準入力軸回転速度と
して求め、該基準入力軸回転速度に対する実際の入力軸
回転速度の偏差を、トルクフェーズにおける入力軸回転
速度の変化量として算出する。

【００１１】請求項３記載の発明では、前記入力軸回転
速度の変化量を、単位時間当たりの変化量として算出す
る構成とした。かかる構成によると、トルクフェーズに
おいて単位時間当たりの入力軸回転速度の変化量を算出
し、該単位時間当たりの変化量に基づいて締結側摩擦係
合要素の伝達トルク容量を変更する。

【００１２】請求項４記載の発明では、前記入力軸回転
速度の変化量の積算値に応じて、前記トルクフェーズに
おける締結側摩擦係合要素の伝達トルク容量を変更する
構成とした。

【００１３】かかる構成によると、入力軸回転速度の変
化量を積算し、該積算値から空吹け又はトルクの引けの
大きさを判断し、空吹け又はトルクの引けを抑制できる
方向に締結側摩擦係合要素の伝達トルク容量を変更す
る。

【００１４】請求項５記載の発明では、前記トルクフェ
ーズの開始から所定時間が経過した時点の前記入力軸回
転速度の変化量に基づいて、その後のトルクフェーズに
おける締結側摩擦係合要素の伝達トルク容量を変更する
構成とした。

【００１５】かかる構成によると、トルクフェーズの開
始から所定時間が経過した時の入力軸回転速度の変化量
（変化方向、変化量、変化量の積算値）から、空吹け又
はトルクの引けの状態を判断し、空吹け又はトルクの引
けを抑制できる方向にその後のトルクフェーズにおける
締結側摩擦係合要素の伝達トルク容量を変更する。

【００１６】請求項６記載の発明では、前記所定時間
を、前記トルクフェーズで締結させる摩擦係合要素の種
類に応じて変更する構成とした。かかる構成によると、
変速毎に決められる締結側摩擦係合要素の種類によっ
て、トルクフェーズの開始から入力軸回転速度の変化方
向を判別するまでの時間を変更する。

【００１７】請求項７記載の発明では、前記摩擦係合要
素の伝達トルク容量を、変速機構の入力軸トルク，臨界
トルク比及び余裕代に基づいて決定する構成であって、
前記余裕代を時間と共に変化させてトルクフェーズにお
ける各摩擦係合要素の伝達トルク容量を決定する構成で
あり、前記締結側摩擦係合要素の余裕代の変化勾配を変
更することで、前記締結側摩擦係合要素の伝達トルク容
量を変更する構成とした。

【００１８】かかる構成によると、入力軸トルク及び臨
界トルク比から、そのときの入力軸トルクを伝達できる
最小の伝達トルク容量（臨界伝達トルク容量）が求めら
れ、該臨界伝達トルク容量に対する余裕分（プラス又は
マイナス分）を余裕代で設定する。そして、前記余裕代
を時間と共に変化させて解放側の伝達トルク容量を臨界
伝達トルク容量よりも大きな値から徐々に減少させつ
つ、締結側の伝達トルク容量を臨界伝達トルク容量より
も小さい値から徐々に増大させて、解放側から締結側へ
のトルクの掛け替えを行わせる。ここで、前記余裕代の
変化勾配（ランプ勾配）を変更することで締結側摩擦係
合要素の伝達トルク容量が変更される。

【００１９】

【発明の効果】請求項１記載の発明によると、トルクフ
ェーズにおける入力軸回転速度の変化量から空吹け又は
トルク引けの状態を判断し、締結側摩擦係合要素の伝達
トルク容量を変更することで、摩擦係合要素のばらつき
や経時変化、更には、入力軸トルクの推定誤差などがあ
っても、大きな空吹け又はトルク引けを生じさせること
なく変速を行わせることができるという効果がある。

【００２０】請求項２記載の発明によると、空吹け又は
トルク引けによる入力軸回転速度の変化を精度良く検出
することができるという効果がある。請求項３記載の発
明によると、単位時間当たりの変化量として入力軸回転
速度の変化量を求めることで、締結側摩擦係合要素の伝
達トルク容量の修正を的確に行えるという効果がある。

【００２１】請求項４記載の発明によると、入力軸回転
速度の変化量の積算値から、空吹け又はトルク引けの大
きさをより的確に判断し、締結側摩擦係合要素の伝達ト
ルク容量を適切に修正することができるという効果があ
る。

【００２２】請求項５記載の発明によると、トルクフェ
ーズの途中で空吹け又はトルク引けの状態を的確に判断
し、その後の締結側摩擦係合要素の伝達トルク容量を変
更することで、可及的速やかに空吹け又はトルク引けを
抑制できるという効果がある。

【００２３】請求項６記載の発明によると、トルクフェ
ーズの途中で空吹け又はトルク引けの状態を判断するタ
イミングを適切に設定でき、以って、その後のトルクフ
ェーズにおける締結側摩擦係合要素の伝達トルク容量を
適切に変更できるという効果がある。

【００２４】請求項７記載の発明によると、空吹け又は
トルク引けを抑制するための締結側伝達トルク容量の変
更を簡便かつ的確に行え、特に、トルクフェーズの途中
からの締結側伝達トルク容量の変更による空吹け又はト
ルク引けの抑制を効果的に行わせることができるという
効果がある。

【００２５】

【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を説明
する。図１は、実施の形態における自動変速機の変速機
構を示すものであり、エンジンの出力がトルクコンバー
タ１を介して変速機構２に伝達される構成となってい
る。

【００２６】前記変速機構２は、２組の遊星歯車Ｇ１，
Ｇ２、３組の多板クラッチＨ／Ｃ，Ｒ／Ｃ，Ｌ／Ｃ、１
組のブレーキバンド２＆４／Ｂ、１組の多板式ブレーキ
Ｌ＆Ｒ／Ｂ、１組のワンウェイクラッチＬ／ＯＷＣで構
成される。

【００２７】前記２組の遊星歯車Ｇ１，Ｇ２は、それぞ
れ、サンギヤＳ１，Ｓ２、リングギヤｒ１，ｒ２及びキ
ャリアｃ１，ｃ２よりなる単純遊星歯車である。前記遊
星歯車組Ｇ１のサンギヤＳ１は、リバースクラッチＲ／
Ｃにより入力軸ＩＮに結合可能に構成される一方、ブレ
ーキバンド２＆４／Ｂによって固定可能に構成される。

【００２８】前記遊星歯車組Ｇ２のサンギヤＳ２は、入
力軸ＩＮに直結される。前記遊星歯車組Ｇ１のキャリア
ｃ１は、ハイクラッチＨ／Ｃにより入力軸Ｉに結合可能
に構成される一方、前記遊星歯車組Ｇ２のリングギヤｒ
２が、ロークラッチＬ／Ｃにより遊星歯車組Ｇ１のキャ
リアｃ１に結合可能に構成され、更に、ロー＆リバース
ブレーキＬ＆Ｒ／Ｂにより遊星歯車組Ｇ１のキャリアｃ
１を固定できるようになっている。

【００２９】そして、出力軸ＯＵＴには、前記遊星歯車
組Ｇ１のリングギヤｒ１と、前記遊星歯車組Ｇ２のキャ
リアｃ２とが一体的に直結されている。上記構成の変速
機構２において、１速〜４速及び後退は、図２に示すよ
うに、各クラッチ・ブレーキの締結状態の組み合わせに
よって実現される。

【００３０】尚、図２において、丸印が締結状態を示
し、記号が付されていない部分は解放状態とすることを
示すが、特に、１速におけるロー＆リバースブレーキＬ
＆Ｒ／Ｂの黒丸で示される締結状態は、１レンジでのみ
の締結を示すものとする。

【００３１】前記図２に示す各クラッチ・ブレーキの締
結状態の組み合わせによると、例えば、４速から３速へ
のダウンシフト時には、ブレーキバンド２＆４／Ｂの解
放を行う共にロークラッチＬ／Ｃの締結を行い、３速か
ら２速へのダウンシフト時には、ハイクラッチＨ／Ｃの
解放を行うと共にブレーキバンド２＆４／Ｂの締結を行
うことになり、２速から３速へのアップシフト時には、
ブレーキバンド２＆４／Ｂの解放を行うと共にハイクラ
ッチＨ／Ｃの締結を行い、３速から４速へのアップシフ
ト時には、ロークラッチＬ／Ｃの解放を行うと共にブレ
ーキバンド２＆４／Ｂの締結を行うことになり、上記の
ように、クラッチ・ブレーキ（摩擦係合要素）の締結と
解放とを同時に制御して摩擦係合要素の掛け替えを行う
変速を掛け替え変速と称するものとする。

【００３２】前記各クラッチ・ブレーキ（摩擦係合要
素）は、供給油圧によって動作するようになっており、
各クラッチ・ブレーキに対する供給油圧は、図３に示す
ソレノイドバルブユニット１１に含まれる各種ソレノイ
ドバルブによって調整される。

【００３３】前記ソレノイドバルブユニット１１の各種
ソレノイドバルブを制御するＡ／Ｔコントローラ１２に
は、Ａ／Ｔ油温センサ１３，アクセル開度センサ１４，
車速センサ１５，タービン回転センサ１６，エンジン回
転センサ１７，エアフローメータ１８等からの検出信号
が入力され、これらの検出結果に基づいて、各摩擦係合
要素における係合油圧を制御する。

【００３４】図３において、符号２０は、前記自動変速
機と組み合わされるエンジンを示す。ここで、前記Ａ／
Ｔコントローラ１２による掛け替え変速の様子を、エン
ジンの駆動トルクが加わっている状態でのアップシフト
（以下、パワーオンアップシフトという）の場合を例と
して、以下に説明する。

【００３５】詳細な説明を行う前に図４のタイムチャー
トを参照しつつ、図５のブロック図に従って制御の概略
を説明する。まず、入力軸トルク推定部１０１で変速機
構の入力軸トルクを推定し、解放側Ｆ／Ｆ制御部１０２
及び締結側Ｆ／Ｆ制御部１０３では、前記入力軸トルク
に基づき解放側摩擦係合要素及び締結側摩擦係合要素に
おける伝達トルク容量のフィードホワード分Ｆ／Ｆを算
出する。ここで、解放側摩擦係合要素の伝達トルク容量
を徐々に低下させる一方、解放側摩擦係合要素だけでは
トルク容量不足となる分を締結側摩擦係合要素で分担で
きるように、締結側摩擦係合要素の伝達トルク容量を増
大させていく。

【００３６】また、トルクフェーズ判定部１０４でトル
クフェーズになったことが検出されると、ソフトＯＷＣ
制御部１０５では、トルク容量不足による空吹けの発生
を抑制すべく補正トルク容量を設定し、これを解放側摩
擦係合要素（及び締結側摩擦係合要素）のフィードホワ
ード分Ｆ／Ｆに加算する。

【００３７】また、イナーシャフェーズになったことが
イナーシャフェーズ判定部１０６で検出されると、回転
フィードバック制御部１０７で、タービン回転速度（入
力軸回転速度）を目標速度に一致させるためのフィード
バック補正分を設定し、これを締結側摩擦係合要素のフ
ィードホワード分Ｆ／Ｆに加算する。

【００３８】上記のようにして、解放側摩擦係合要素及
び締結側摩擦係合要素それぞれにおける伝達トルク容量
が決定されると、トルク−油圧変換部１０８で伝達トル
ク容量を油圧に変換し、更に、この油圧を逆フィルタ１
０９で処理して動特性補償を行い、該処理後の油圧を油
圧−デューティ変換部１１０でソレノイドバルブの制御
デューティに変換して、各ソレノイドバルブの通電を前
記制御デューティで制御させる。

【００３９】ここで、トルク−油圧変換部１０８及び逆
フィルタ１０９の詳細を、図６の制御ブロック図に従っ
て説明する。前記トルク−油圧変換部１０８には、解放
側摩擦係合要素及び締結側摩擦係合要素それぞれにおけ
る伝達トルク容量Ｔが入力されると共に、摩擦係合要素
（クラッチ）の摩擦係数μが入力される。

【００４０】前記摩擦係数μは、変速の種類とタービン
回転速度Ｎｔとから設定されるクラッチ速度ｖに基づい
て設定される。前記トルク−油圧変換部１０８は、前記
伝達トルク容量Ｔ及び摩擦係数μと、クラッチ面積Ａ，
リターンスプリング力Ｆrtn，クラッチ枚数Ｎ，クラッ
チ径Ｄとから、指示油圧Ｐを、 Ｐ＝１／Ａ（Ｆrtn＋ｋ・Ｔ／ＮμＤ）：（ｋは定数） として算出する。

【００４１】一方、前記指示油圧Ｐを処理する逆フィル
タ（過渡時油圧補償フィルタ）１０９は、油圧制御系の
減衰率をζreal、減衰率の目標値をζtgt、油圧制御系
の固有振動数をωreal、固有振動数の目標値をωtgtと
したときに、ラプラス変換を用いて、変換関数（伝達関
数）を（ｓ²＋２ζrealωrealｓ＋ωreal²）／（ｓ²＋
２ζtgtωtgtｓ＋ωtgt²）とし、フィルタゲインＧＡＩ
Ｎatfを、ＧＡＩＮatf＝ω²tgt／ω²realとするフィル
タである。

【００４２】前記油圧制御系の減衰率ζreal及び固有振
動数ωrealは、そのときのＡＴＦ温度（油温）に応じて
設定される構成としてある。一般に、指示油圧に対する
実油圧の動特性は無駄時間と２次遅れとを有し、前記２
次遅れは、固有振動数と減衰率とをパラメータとする伝
達関数で近似され、固有振動数での共振により油圧応答
が悪化することになる。そこで、前記共振点を相殺すべ
く、システム同定したモデル（実際の伝達特性）と、過
渡応答で共振を示さない規範モデル（目標の伝達特性）
との乗算から逆フィルタを構成し、該逆フィルタで油圧
の指示値を処理してソレノイドバルブを制御させること
で、油圧応答を改善している。

【００４３】尚、ＡＴＦ温度（油温）が高くなると、減
衰率をζreal及び固有振動数ωrealが増加するので、Ａ
ＴＦ温度（油温）に応じて減衰率をζreal及び固有振動
数ωrealを変更して、精度の良い逆フィルタを設定でき
るようにしてある。

【００４４】また、変速前に油圧を０としている締結側
摩擦係合要素に対しては、後述するように変速開始時に
油圧のプリチャージを行うが、該プリチャージにおいて
は、油経路に空気が混じっているため、トルクフェーズ
時等に対して固有振動数ωrealが低く、また、プリチャ
ージ開始からの経過時間によって固有振動数ωrealが変
化する。このため、プリチャージにおける減衰率ζreal
及び固有振動数ωrealを、ＡＴＦ温度（油温）と空気混
入量に推移に相関するプリチャージ開始からの経過時間
ｔとに応じた別マップで持たせ、プリチャージ時にこの
マップから検索した減衰率ζreal及び固有振動数ωrea
を用いることで、プリチャージにおける油圧応答を確保
できるようにしてある。

【００４５】次に、前記入力軸トルク推定部１０１の詳
細を、図７のブロック図に従って説明する。前記入力軸
トルク推定部１０１では、エンジン回転速度Ｎｅ［rp
m］と吸入空気流量Ｑａ［リットル／ｈ］とから、シリ
ンダ吸入空気量Ｔｐを求め、該シリンダ吸入空気量Ｔｐ
とエンジン回転速度Ｎｅとからエンジン発生トルク［Ｎ
ｍ］を求める。

【００４６】一方、自動変速機の作動油（ＡＴＦ）の温
度（以下、油温という）に基づいてエンジンフリクショ
ン分を推定し、前記エンジン発生トルクを前記エンジン
フリクション分で減算補正する。

【００４７】また、エンジン回転速度Ｎｅの変化からエ
ンジンイナーシャトルクを求め、前記エンジン発生トル
クに加算する。そして、前記エンジン発生トルクに対し
て、エンジン回転速度Ｎｅ及び吸入空気流量Ｑａと、実
際の発生トルクとの間の動特性（一次遅れ及び無駄時
間）に基づく遅れ補正を施す。

【００４８】前記遅れ補正における伝達関数を、ｅ^-T1s
/(1+T2s)としてあり、無駄時間時定数T1及び一次遅れ時
定数T2は、それぞれエンジン回転速度Ｎｅに応じて設定
される。

【００４９】また、エンジン回転速度Ｎｅとタービン回
転速度Ｎｔとからトルクコンバータの速度比を算出し、
該速度比からトルクコンバータのトルク比を求める。そ
して、前記遅れ補正が施されたエンジン発生トルクに前
記トルク比を乗算することでタービントルクを求め、更
に変速時には変速中の回転変化に見合う変速時イナーシ
ャトルクで前記タービントルクを補正して最終的な入力
軸トルクとする。

【００５０】尚、前記変速時イナーシャトルクは、変速
の種類に応じたイナーシャ（慣性モーメント）と、目標
変速時間、ギヤ比変化及びイナーシャフェーズ開始時の
タービン回転速度に基づいて求められる目標加速度とか
ら算出される。

【００５１】次に、前記解放側摩擦係合要素及び締結側
摩擦係合要素それぞれの伝達トルク容量の設定制御、即
ち、前記解放ＦＦ制御部１０２、締結ＦＦ制御１０３、
ソフトＯＷＣ制御部１０５、回転フィードバック制御部
１０７の詳細を、図４のタイムチャートを参照しつつ、
以下に説明する。

【００５２】尚、以下の説明では、伝達トルク容量の油
圧への変換を、定数を用いて簡易的に行うものとして説
明する。図８のフローチャートは、締結側摩擦係合要素
と解放側摩擦係合要素とに共通のトルク容量制御のメイ
ンルーチンを示す。

【００５３】ステップＳ１では、パワーオンアップシフ
トの変速判断を行う。Ａ／Ｔコントローラ１２には、車
速ＶＳＰとアクセル開度（スロットル開度）とに応じて
変速段を設定した変速マップが予め記憶されており、例
えば、現在（変速前）の変速段と前記変速マップから検
索した変速段とが異なり、かつ、それがアップシフト方
向であって、かつ、アクセルが全閉でない場合にパワー
オンアップシフトとして判断する。

【００５４】パワーオンアップシフトの変速判断がなさ
れると、ステップＳ２へ進み、トルクフェーズに移行し
たか否かを判別する。例えば、変速機構の出力軸回転速
度Ｎｏ［rpm］に変速前のギヤ比（ギヤ比＝タービン回
転Ｎｔ／出力軸回転速度Ｎｏ）を乗算して基準タービン
回転速度を求め、この基準タービン回転速度±ヒステリ
シス値ＨＹＳの範囲を超えて変速機構の入力軸回転速度
（タービン回転速度）Ｎｔ［rpm］が変化したときに、
トルクフェーズへの移行を判別する。

【００５５】トルクフェーズに移行する前であれば、ス
テップＳ３の準備フェーズ処理を実行させる。前記ステ
ップＳ３の準備フェーズ処理は、解放側の処理と締結側
の処理とに分かれる。

【００５６】図９のフローチャートは、解放側摩擦係合
要素の準備フェーズ処理のメインルーチンを示すもので
あり、ステップＳ３１では、変速の種類、解放制御する
摩擦係合要素の種類及び油温に応じて予め記憶されてい
る所定時間ＴＩＭＥＲ１だけ変速判断から経過したか否
かを判別する。

【００５７】前記所定時間ＴＩＭＥＲ１内であれば、ス
テップＳ３２へ進み、解放初期油圧の演算を行う。前記
解放初期油圧は、解放制御を行う初期圧であり、非変速
時の油圧から前記解放初期油圧まで、前記所定時間ＴＩ
ＭＥＲ１内で低下させるようにする。

【００５８】前記ステップＳ３２の解放初期油圧の演算
は、図１０のフローチャートに詳細に示してあり、ステ
ップＳ３２１では、今回解放制御を行う摩擦係合要素の
非変速時油圧Ｐｏ０（指示圧）を算出する。

【００５９】前記非変速時油圧Ｐｏ０は、 Ｐｏ０＝Ｋ１×（Ｔｔ×Ｔr-o）×余裕代初期値＋Prtn-
o として算出される。

【００６０】ここで、Ｋ１は、解放側の摩擦係合要素の
伝達トルク容量を油圧に変換するための係数であり、変
速の種類及び解放制御する摩擦係合要素の種類に応じて
予め記憶されている。Ｔｔは、変速機構の入力軸トルク
の推定値である。Ｔr-oは、前記入力軸トルクＴｔに対
して、解放側摩擦係合要素が滑りを生じる臨界伝達トル
ク容量を求めるための解放臨界トルク比である。余裕代
初期値は、前記臨界伝達トルク容量に対して余裕分のト
ルク容量を付加するための補正係数である余裕代の初期
値であり、例えば3.0程度の値として予め記憶されてい
る。Prtn-oは、解放側のスタンバイ圧（解放側リターン
スプリング圧）であり、摩擦係合要素毎に予め記憶され
る。

【００６１】ステップＳ３２２では、前記余裕代の算出
を行う。前記余裕代は、前記余裕代初期値（＝3.0）か
ら所定時間ＴＩＭＥＲ１経過後に目標値（余裕代
（１））にまで低下させるものとして算出され、具体的
には、経過時間ｔに対応する余裕代を、 余裕代＝初期値×（１−ゲインα×ｔ^1/2） として求めるものとする。

【００６２】ここで、所定時間ＴＩＭＥＲ１経過後の余
裕代の目標値（余裕代（１））を1.2とすれば、所定時
間ＴＩＭＥＲ１を前記ｔに代入し、余裕代に1.2を代入
すれば、ゲインαが決定されることになり、このゲイン
αを用いることで経過時間ｔ毎の余裕代が求められるこ
とになる。

【００６３】尚、所定時間ＴＩＭＥＲ１経過後の余裕代
の目標値は、入力軸トルクの推定誤差が予想される範囲
内で発生しても、解放側摩擦係合要素が締結状態を保持
できる値として設定される。

【００６４】ステップＳ３２３では、上記のようにして
求められる経過時間ｔ毎の余裕代を用い、所定時間ＴＩ
ＭＥＲ１内における解放側油圧Ｐｏ１を下式に従って算
出する。

【００６５】 Ｐｏ１＝Ｋ１×（Ｔｔ×Ｔr-o）×余裕代＋Prtn-o 上記のようにして所定時間ＴＩＭＥＲ１内で解放側の油
圧を徐々に低下させた後、ステップＳ３３で、トルクフ
ェーズへの移行が判断されるようになるまでの間におい
ては、ステップＳ３４以降へ進む。

【００６６】ステップＳ３４では、分担比ランプ制御を
行う。前記ステップＳ３４の分担比ランプ制御の詳細
は、図１１のフローチャートに示してあり、ステップＳ
３４１では、変速の種類及び解放制御する摩擦係合要素
の種類に応じて予め記憶されている所定時間ＴＩＭＥＲ
２内で、余裕代（１）から余裕代（２）（例えば0.8）
まで一定速度で低下させるものとして、所定時間ＴＩＭ
ＥＲ２内における余裕代を決定する（図１２参照）。

【００６７】そして、ステップＳ３４２では、前記ステ
ップＳ３４１で決定される余裕代を用い、解放側の油圧
Ｐｏ２を下式に従って算出する。 Ｐｏ２＝Ｋ１×（Ｔｔ×Ｔr-o）×余裕代＋Prtn-o 尚、前記余裕代（２）（＝0.8）は、入力軸トルクの推
定誤差が予想される範囲内で発生しても、解放側摩擦係
合要素を確実に解放状態に移行させることができる値と
して設定される。

【００６８】ステップＳ３５では、分担比ランプ制限を
行う。前記ステップＳ３５の分担比ランプ制限の詳細
は、図１３のフローチャートに示してあり、ステップＳ
３５１では、入力軸トルクＴｔが所定値以下であるか否
かを判別する。

【００６９】入力軸トルクＴｔが所定値を超える場合に
は、前記ステップＳ３４で算出される解放側の油圧Ｐｏ
２をそのまま用いるべく、ステップＳ３５２〜３５４を
ジャンプして終了させるが、入力軸トルクＴｔが所定値
以下であればステップＳ３５２へ進む。

【００７０】ステップＳ３５２では、余裕代（２）をよ
り小さい値に変更する。例えば標準値を0.8とするとき
に、これを0.6に変更する。上記変更により余裕代（解
放側の油圧Ｐｏ２）の変化速度がより速くなり、低トル
ク時に変速時間が間延びしてしまうことを防止する。

【００７１】ステップＳ３５３では、変更後の余裕代
（２）に基づいて所定時間ＴＩＭＥＲ２内における余裕
代をステップＳ３４１と同様にして再決定する。ステッ
プＳ３５４では、新たに決定された余裕代に基づいて解
放側油圧Ｐｏ２を算出する。

【００７２】ステップＳ３６では、分担比ランプ学習を
行う。前記ステップＳ３６の分担比ランプ学習の詳細
は、図１４のフローチャートに示してあり、ステップＳ
３６１では、入力軸トルクＴｔの推定誤差を補正するト
ルク推定学習が収束しているか否かを判別する。尚、前
記トルク推定学習については後述する。

【００７３】ステップＳ３６１でトルク推定学習が収束
していると判別されたときには、ステップＳ３６２へ進
み、余裕代（１）及び余裕代（２）をそれぞれより1.0
に近い値に変更し、所定時間ＴＩＭＥＲ２内における余
裕代の勾配を緩くする。例えば、余裕代（１）を1.2か
ら1.1に変更し、余裕代（２）を0.8から0.9に変更す
る。上記余裕代の変更によって、トルクフェーズ初期の
回転変化を緩やかにでき、トルクフェーズにおける制御
性を向上できる。

【００７４】ステップＳ３６３では、変更後の余裕代
（１）（２）に基づいて所定時間ＴＩＭＥＲ２内におけ
る余裕代をステップＳ３４１と同様にして再決定する。
ステップＳ３６４では、新たに決定された余裕代に基づ
いて解放側油圧Ｐｏ２を算出する。

【００７５】尚、余裕代（１）の変更に伴って、所定時
間ＴＩＭＥＲ１内における余裕代の変化も変更されるこ
とになる。上記のように、余裕代の減少設定に伴って解
放側の油圧を所定時間ＴＩＭＥＲ２内で徐々に減少させ
ると、基準タービン回転（Ｎｏ×ギヤ比）とヒステリシ
ス値ＨＹＳとの加算値よりもタービン回転速度Ｎｔが高
いエンジンの空吹け状態が検出されることで、解放側の
伝達トルク容量が臨界付近にまで低下したことを間接的
に知ることができる。

【００７６】ここで、余裕代が1.0付近になった時点
で、基準タービン回転（Ｎｏ×ギヤ比）とヒステリシス
値ＨＹＳとの加算値よりもタービン回転速度Ｎｔが高く
なることが理想であるが、入力軸トルクＴｔの推定誤差
があると、余裕代が1.0よりも大きい状態又は1.0よりも
小さくなってからエンジンの空吹けが生じることにな
り、前記入力軸トルクＴｔの推定誤差を見込んで、前記
所定時間ＴＩＭＥＲ２内での余裕代の変化範囲を、1.0
を中心に広く（例えば1.2〜0.8）確保する必要が生じ
る。

【００７７】例えば余裕代＝1.1に相当する解放側油圧
でギヤ比が変化し始めたとすると、入力軸トルクの推定
において実際値よりも小さく推定したため、本来、伝達
トルク容量に余裕があることで締結状態を保持できる油
圧であるのに滑り始めたものと判断され、逆に、例えば
余裕代＝0.9に相当する解放側油圧でギヤ比が変化し始
めたとすると、入力軸トルクの推定において実際値より
も大きく推定したため、本来の締結状態を保持できない
油圧（伝達トルク容量）まで既に低下しているのに、滑
り始めが遅れたものと判断される。

【００７８】そこで、基準タービン回転（Ｎｏ×ギヤ
比）とヒステリシス値ＨＹＳとの加算値よりもタービン
回転速度Ｎｔが初めて高くなった時点で、ステップＳ３
７へ進み、そのときの余裕代に基づいて入力軸トルク推
定値を補正するための補正係数を求めるトルク推定学習
を行う前記ステップＳ３７のトルク推定学習の詳細は、
図１５のフローチャートに示してあり、ステップＳ３７
１では、基準タービン回転（Ｎｏ×ギヤ比）とヒステリ
シス値ＨＹＳとの加算値よりもタービン回転速度Ｎｔが
初めて高くなった時点での余裕代を求める。尚、空吹け
の検出には遅れが生じるので、基準タービン回転（Ｎｏ
×ギヤ比）とヒステリシス値ＨＹＳとの加算値よりもタ
ービン回転速度Ｎｔが初めて高くなったと判断された時
点から所定時間前の余裕代を、空吹け発生時の余裕代と
することが好ましい。

【００７９】ステップＳ３７２では、図１６に示すよう
に、1.0とエンジンの空吹け発生時の余裕代Ｔｒとの偏
差（Ｔｒ−１）に応じて入力軸トルクの補正係数Ｋttを
記憶したテーブルを予め記憶しており、前記ステップＳ
３７１で求められた余裕代Ｔｒに基づいて前記テーブル
を参照し、補正係数Ｋttを求める。

【００８０】前記補正係数Ｋttは、前記余裕代Ｔｒが1.
0であるときに1.0に、余裕代Ｔｒが1.0よりも小さい時
には1.0よりも小さい値に、余裕代Ｔｒが1.0よりも大き
い時には1.0よりも大きい値に設定され、前記余裕代Ｔ
ｒが1.0のときにエンジンの空吹けが発生するように、
入力軸トルクの推定値を補正する。

【００８１】尚、前記補正係数Ｋttが設定されると、該
補正係数Ｋttによる補正要求を含んで入力軸トルクを推
定するように学習される構成としてある。また、前記補
正係数Ｋttは、所定の上下限値内に制限されると共に、
前記補正係数Ｋttの学習は、ＡＴＦ温度が所定温度以上
であるときに行わせるようになっている。

【００８２】一方、締結側の準備フェーズ処理は、図１
７のフローチャートに示される。ステップＳ４１では、
トルクフェーズへの移行を判定する。そして、トルクフ
ェーズへの移行を判定されるまでの準備フェーズの間、
ステップＳ４２へ進む。

【００８３】ステップＳ４２では、締結側摩擦係合要素
の基準プリチャージ圧（スタンバイ圧）を、摩擦係合要
素の種類に応じて設定する。ステップＳ４３では、前記
逆フィルタ（過渡時油圧補償フィルタ）１０９において
用いる減衰率ζreal及び固有振動数ωrealを、ＡＴＦ温
度とプリチャージ開始からの経過時間ｔとに応じてプリ
チャージ用のマップから検索させるようにする。そし
て、プリチャージ用のマップから求めた減衰率ζreal及
び固有振動数ωrealによる逆フィルタ（過渡時油圧補償
フィルタ）１０９で、前記基準プリチャージ圧（スタン
バイ圧）を処理させて、その結果を最終的な締結側油圧
Ｐｏ０として出力する。

【００８４】ステップＳ４４では、変速開始判断からの
経過時間が前記所定時間ＴＩＭＥＲ１を超えたか否かを
判別し、前記所定時間ＴＩＭＥＲ１を超えるとステップ
Ｓ４５の分担比ランプ制御へ進む。

【００８５】ステップＳ４５の分担比ランプ制御の詳細
は、図１８のフローチャートに示してあり、ステップＳ
４５１では、所定時間ＴＩＭＥＲ２内で、余裕代（１）
（例えば0.8）から余裕代（２）（例えば1.2）まで一定
速度で増大させるものとして、所定時間ＴＩＭＥＲ２内
における余裕代（単位時間当たりの余裕代のステップ増
加量）を決定する（図１９参照）。

【００８６】そして、ステップＳ４５２では、前記ステ
ップＳ４５１で決定される余裕代を用い、締結側の油圧
Ｐｃ２を下式に従って算出する。 Ｐｃ２＝Ｋ２×（Ｔｔ×Ｔr-ｃ）×余裕代＋Prtn-ｃ ここで、Ｋ２は、締結側の摩擦係合要素の伝達トルク容
量（必要伝達トルク容量）を油圧に変換するための係数
であり、変速の種類及び解放制御する摩擦係合要素の種
類に応じて予め記憶されている。Ｔr-cは、入力軸トル
クＴｔに対して、締結側の摩擦係合要素が締結し始める
臨界伝達トルク容量を求めるための締結臨界トルク比で
ある。Prtn-cは、締結側のスタンバイ圧（締結側リター
ンスプリング圧）であり、摩擦係合要素毎に予め記憶さ
れる。

【００８７】ここで、前記図８のフローチャートに戻っ
て説明を続けると、ステップＳ２でトルクフェーズへの
移行が判定されると、ステップＳ４へ進み、ギヤ比がＦ
／Ｂ（フィードバック）開始ギヤ比を超えてアップシフ
ト方向に変化したか否かを判別する。そして、エンジン
の空吹けが判定されてから、Ｆ／Ｂ開始ギヤ比を超えて
アップシフト方向に変化するまでは、ステップＳ５のト
ルクフェーズ処理を行わせる。

【００８８】解放側摩擦係合要素のトルクフェーズ処理
（ソフトＯＷＣ制御）では、前記準備フェーズにおける
余裕代の減少制御をそのままの速度で継続させて求めら
れる解放側油圧Ｐｏ２に、伝達トルク容量の不足を補っ
て空吹けを抑制するための補正油圧Ｐｏ３を加算して、
最終的な解放側油圧Ｐｏ４を求める。

【００８９】具体的には、図２０のフローチャートに示
されるように、まず、ステップＳ５１で、タービン回転
速度Ｎｔの微分値ΔＮｔ及びタービン回転速度Ｎｔの変
化量に応じた解放補正油圧Ｐｏ３を、下式に従って算出
する。

【００９０】Ｐｏ３＝Ｋ１×｛ＩＮＳ×（２π／６０）
×ΔＮｔ＋１／ｇ（Ｎｔ−Ｎｏ×ｉ）｝ ここで、ＩＮＳは変速の種類毎に決められるイナーシャ
（慣性モーメント）、ｇはクラッチトルクを回転速度に
変換するゲインであり、変速の種類及びタービン回転速
度Ｎｔに応じて設定される。また、ｉは変速前のギヤ比
であり、Ｎｏ×ｉは基準タービン回転速度（基準入力軸
回転速度）となる。

【００９１】尚、Ｋ１×ＩＮＳ×（２π／６０）×ΔＮ
ｔとして求められる第１補正値、又は、第２補正値とし
てのＫ１×１／ｇ×（Ｎｔ−Ｎｏ×ｉ）のいずれか一方
を最終的な補正値としても良いが、回転変化に伴うイナ
ーシャトルクに対応して伝達トルク容量を補正する第１
補正値と、回転の上昇変化分に見合う第２補正値との加
算値を最終的な補正値とすることで、伝達トルク容量の
不足をより精度良くかつ応答良く補正することができ、
空吹けをより効果的に抑制できる。

【００９２】また、伝達トルク容量の不足を補って空吹
けを抑制するための、タービン回転速度Ｎｔの微分値Δ
Ｎｔに応じた油圧（伝達トルク容量）の補正は、解放側
と締結側との少なくとも一方に施す構成であれば良い。

【００９３】ステップＳ５２では、準備フェーズにおけ
る余裕代の減少制御をそのままの速度で継続させて設定
される余裕代に基づき算出される解放側油圧Ｐｏ２に、
前記解放補正油圧Ｐｏ３を加算して、その結果を最終的
な解放側油圧Ｐｏ４とする（Ｐｏ４＝Ｐｏ２＋Ｐｏ
３）。

【００９４】尚、最終的な解放側油圧Ｐｏ４が、解放側
油圧Ｐｏ２を下回ることがないように、制限を加えるよ
うにしてある。また、解放補正油圧Ｐｏ３の演算に用い
るタービン回転速度の微分値ΔＮｔとして、ローパスフ
ィルタ処理後の値を用いるようにしてある。

【００９５】一方、締結側摩擦係合要素のトルクフェー
ズ処理の様子は、図２１のフローチャートに示してあ
る。図２１のフローチャートにおいて、ステップＳ６１
で、トルクフェーズへの移行が判定されると、ステップ
Ｓ６２へ進み、ギヤ比がＦ／Ｂ開始ギヤ比を超えてアッ
プシフト方向に変化したか否かを判別する。そして、Ｆ
／Ｂ開始ギヤ比を超えていないと、ステップＳ６３へ進
む。

【００９６】ステップＳ６３では、前記準備フェーズに
おける余裕代の増大制御をそのままの速度で継続させて
設定される余裕代に基づき締結側油圧Ｐｃ２を求める。
ステップＳ６４では、前記ステップＳ５１と同様にし
て、締結補正油圧Ｐｃ３を、下式に従って算出する。

【００９７】Ｐｃ３＝Ｋ２×｛ＩＮＳ×（２π／６０）
×ΔＮｔ＋１／ｇ（Ｎｔ−Ｎｏ×ｉ）｝ そして、Ｐｃ２＋Ｐｃ３＝Ｐｃ４として最終的な締結側
油圧Ｐｃ４を求める。

【００９８】ステップＳ６５では、タービン回転速度Ｎ
ｔ（入力軸回転速度）と基準タービン回転速度（Ｎｏ×
変速前ギヤ比ｉ；基準入力軸回転速度）との偏差の微分
値を、タービン回転速度Ｎｔの変化量を示す空吹け量と
して算出する。

【００９９】 空吹け量＝ｄ／ｄｔ・（Ｎｔ−Ｎｏ×ｉ） 上記空吹け量は、単位時間当たりのタービン回転速度Ｎ
ｔの変化量であって、かつ、前記変化量は、基準タービ
ン回転速度（Ｎｏ×ｉ）に対する偏差として算出され
る。

【０１００】尚、上記では便宜上「空吹け量」という名
称を用いたが、上記ｄ／ｄｔ・（Ｎｔ−Ｎｏ×ｉ）は、
プラスの値であれば空吹けによる回転上昇変化を示し、
マイナスであればトルク引けによる回転減少変化を示す
ことになる。

【０１０１】ステップＳ６６では、トルクフェーズの間
で求められた上記空吹け量を積算して空吹け量積算値を
求める。

【０１０２】

【数１】

【０１０３】ステップＳ６７では、トルクフェーズ開始
から所定時間ＴＩＭＥＲ８が経過した時点であるか否か
を判別する。前記所定時間ＴＩＭＥＲ８は、当該変速で
締結制御される摩擦係合要素の種類に応じて設定され
る。尚、変速の種類毎（２速→３速、３速→４速等）
に、締結制御される摩擦係合要素が決定されるので、変
速の種類毎に前記所定時間を設定する構成としても実質
的には同じである。

【０１０４】ステップＳ６７でトルクフェーズ開始から
所定時間ＴＩＭＥＲ８が経過した時点であることが判別
されると、ステップＳ６８へ進み、それまでに積算され
た空吹け量積算値＝Σ（ｄ／ｄｔ・（Ｎｔ−Ｎｏ×
ｉ））に応じて、締結側摩擦係合要素の余裕代のランプ
勾配（単位時間当たりの余裕代のステップ増加量）を変
更するための補正係数ＧＡＩＮ（＞０）を設定する。

【０１０５】尚、前記補正係数ＧＡＩＮは、1.0である
ときにランプ勾配を実質的に変更せず、1.0を超えると
き｛ＧＡＩＮ＞1.0｝に締結側摩擦係合要素の余裕代
（伝達トルク容量）の上昇速度をより速くし、1.0を下
回るとき｛0＜ＧＡＩＮ＜1.0｝に締結側摩擦係合要素の
余裕代（伝達トルク容量）の上昇速度を遅くするもので
ある。

【０１０６】所定時間ＴＩＭＥＲ８が経過した時点の空
吹け量積算値が、プラスの所定値yyよりも大きく、大き
な空吹けが発生していると判断されるときには、締結側
の余裕代（伝達トルク容量）の増大速度をより速めるべ
く、前記補正係数ＧＡＩＮとして1.0を超える値を設定
する。ここで、図２２に示すように、０≦空吹け量積算
値≦所定値yyであるときに、補正係数ＧＡＩＮを1.0と
し、空吹け量積算値が所定値yyよりも大きくなるほど、
補正係数ＧＡＩＮをより大きな値とすることが好まし
い。

【０１０７】逆に、所定時間ＴＩＭＥＲ８が経過した時
点の空吹け量積算値が、マイナスの所定値xxよりも小さ
く、大きなトルク引けが発生していると判断されるとき
には、締結側の余裕代（伝達トルク容量）の増大速度を
遅くすべく、前記補正係数ＧＡＩＮとして1.0を下回る
値を設定する。ここで、図２２に示すように、所定値xx
≦空吹け量積算値≦０であるときに｛xx≦空吹け量積算
値≦yy｝、補正係数ＧＡＩＮを1.0とし、空吹け量積算
値が所定値xxよりも小さくなるほど、補正係数ＧＡＩＮ
をより小さな値とすることが好ましい。

【０１０８】ステップＳ６９では、トルクフェーズ開始
から所定時間ＴＩＭＥＲ８以上経過しているか否かを判
別し、所定時間ＴＩＭＥＲ８以上経過しているときに
は、ステップＳ７０へ進み、前記ステップＳ６８で設定
された補正係数ＧＡＩＮにより締結側摩擦係合要素の余
裕代のランプ勾配を変更して、締結側摩擦係合要素の油
圧を演算させる。

【０１０９】例えば、図４に示すようにトルクフェーズ
において空吹けが発生すると、トルクフェーズ開始から
所定時間ＴＩＭＥＲ８が経過した時点での空吹け量積算
値がプラスの所定値yyよりも大きいことで空吹けの発生
が判別され、補正係数ＧＡＩＮとして1.0よりも大きな
値が設定されることで、所定時間ＴＩＭＥＲ８が経過し
た時点以降のトルクフェーズにおける締結側余裕代の上
昇速度がそれまでよりも速くなる。従って、締結側摩擦
係合要素の伝達トルク容量（係合油圧）が、所定時間Ｔ
ＩＭＥＲ８の経過後にそれまでよりもより急に増大する
ことで、絶対的な伝達トルク容量が余裕代のランプ勾配
を補正しない場合に比べて大きくなり、空吹けを可及的
速やかに抑制する。

【０１１０】また、トルクフェーズにおいてトルク引け
が発生すると、上記の空吹け発生時とは逆に、締結側摩
擦係合要素の伝達トルク容量（係合油圧）が、所定時間
ＴＩＭＥＲ８の経過後にそれまでよりもより速度を遅く
して増大することで、絶対的な伝達トルク容量が余裕代
のランプ勾配を補正しない場合に比べて小さくなり、ト
ルク引けを可及的速やかに抑制する。

【０１１１】尚、上記では、空吹け量積算値に基づいて
補正係数ＧＡＩＮを設定させたが、トルクフェーズ開始
から所定時間ＴＩＭＥＲ８が経過した時点での空吹け量
＝ｄ／ｄｔ・（Ｎｔ−Ｎｏ×ｉ）に基づいて、補正係数
ＧＡＩＮを設定させる構成としても良い。この場合も、
前記空吹け量積算値に基づく補正係数ＧＡＩＮの設定と
同様に、所定時間ＴＩＭＥＲ８が経過した時点での空吹
け量がプラスの所定値よりも大きいときに、補正係数Ｇ
ＡＩＮを1.0よりも大きな値に設定し、所定時間ＴＩＭ
ＥＲ８が経過した時点での空吹け量がマイナスの所定値
よりも小さいときに、補正係数ＧＡＩＮを1.0よりも小
さな値に設定すれば良い。

【０１１２】また、所定時間ＴＩＭＥＲ８が経過した時
点での空吹け量又は空吹け量積算値が、プラスの所定値
よりも大きいとき、又は、マイナスの所定値よりも小さ
いときに、補正係数ＧＡＩＮとして一律の値を設定する
構成としても良い。

【０１１３】上記解放側摩擦係合要素及び締結側摩擦係
合要素のトルクフェーズまでの制御を、図２３のブロッ
ク図に従って概略説明する。尚、前記図２３のブロック
図は、図５における解放側Ｆ／Ｆ制御部１０２、締結側
Ｆ／Ｆ制御部１０３、トルクフェーズ判定部１０４、ソ
フトＯＷＣ制御部１０５の詳細な構成を示すことにな
る。

【０１１４】解放側及び締結側の油圧は、基本的に、入
力軸トルクと変速の種類に応じた臨界トルク比とから求
められる臨界トルクに余裕代を付加して決定される構成
である。尚、締結側の油圧については、変速開始時にプ
リチャージが行われる。

【０１１５】そして、締結側の油圧（トルク容量）を余
裕代の増大として増大変化させる一方、解放側の油圧
（トルク容量）を余裕代を減少させることで減少させて
いき、必要トルク容量の分担が解放側から締結側へ徐々
に推移するようにする。また、トルク容量不足による空
吹けに対しては、本実施形態でソフトＯＷＣ制御として
説明したタービン回転速度の変化に応じた補正を施して
対応している。

【０１１６】尚、図２３の制御ブロック図において、ω
ｔはタービン回転角速度を示し、ω（ドット）ｔは、タ
ービン回転角速度ωｔの微分値であり、油圧（トルク容
量）の補正結果としては、前記Ｐｏ３と同じになる。

【０１１７】図８のフローチャートのステップＳ４で、
ギヤ比がＦ／Ｂ開始ギヤ比を超えたと判別されると、ス
テップＳ６へ進み、ギヤ比がＦ／Ｂ終了ギヤ比（＜Ｆ／
Ｂ開始ギヤ比）を超えたか否かを判別する。

【０１１８】ギヤ比がＦ／Ｂ開始ギヤ比とＦ／Ｂ終了ギ
ヤ比との間であるときには、ステップＳ７のイナーシャ
フェーズ処理を行わせる。解放側のイナーシャフェーズ
処理は、図２４のフローチャートに示してあり、ステッ
プＳ７１でトルクフェーズ終了時の油圧（油圧＝０）を
保持させる設定を行う。

【０１１９】また、締結側のイナーシャフェーズ処理
は、図２５のフローチャートに示される。図２５のフロ
ーチャートにおいて、ステップＳ８１では、図２６のフ
ローチャートに示される基本制御を行う。

【０１２０】前記基本制御においては、まず、ステップ
Ｓ８１１で、目標イナーシャトルクＴinr［Ｎｍ］を、
下式に従って算出する。 Ｔinr＝イナーシャＩＮＳ×目標タービン角加速度［rad
/sec²］ 上式でイナーシャＩＮＳ（慣性モーメント）［Ｎｍ/rad
/sec²］は、変速の種類に応じて決定される値である。

【０１２１】また、目標タービン角加速度［rad/sec²］
は、 目標タービン角加速度［rad/sec²］＝２×π×目標ター
ビン加速度［１/sec²］／60 として算出され、前記目標タービン加速度［１/sec²］
は、 目標タービン加速度［１/sec²］＝（Ｎｔ×ギヤ段差）
／（目標変速時間［sec］） 上式でギヤ段差は、ギヤ段差＝１−（変速後ギヤ比／変
速前ギヤ比）として算出される値であり、Ｎｔ［rpm］
はイナーシャフェーズ開始時のタービン回転速度であ
る。

【０１２２】ステップＳ８１２では、前記目標イナーシ
ャトルクＴinrに基づいて締結側油圧Ｐｃ７を下式に従
って算出する。 Ｐｃ７＝Ｋ２×Ｔｔ×Ｔｒ×Ｔr-c＋Prtn-c＋Ｋ２×Ｔr
-c×Ｔinr 上記基本制御に加え、ステップＳ８２では、回転フィー
ドバック（Ｆ／Ｂ）制御を実行する。

【０１２３】前記回転Ｆ／Ｂ制御（回転フィードバック
制御部１０７）を、図２７のフローチャートに従って説
明する。ステップＳ８２１では、目標タービン回転速度
［rpm］を算出する。

【０１２４】前記目標タービン回転速度は、イナーシャ
フェーズ開始時のタービン回転速度Ｎｔ［rpm］と前記
目標タービン加速度［１/sec²］とに基づき、イナーシ
ャフェーズ開始時のタービン回転速度Ｎｔ［rpm］から
目標タービン加速度［１/sec²］で減少変化する特性と
して算出される（目標タービン速度(n)＝目標タービン
速度(n-1)＋目標タービン加速度）。

【０１２５】ステップＳ８２２では、目標タービン回転
速度と実際の目標タービン回転速度との偏差（偏差＝目
標タービン回転速度−実際の目標タービン回転速度）に
基づき、比例・積分・微分（ＰＩＤ）動作によってフィ
ードバック補正油圧を算出する。

【０１２６】ステップＳ８２３では、前記締結側油圧Ｐ
ｃ７にフィードバック補正油圧を加算して、締結側油圧
Ｐｃ８を求める。更に、ステップＳ８３では、目標ター
ビン回転速度を得るために前記ＰＩＤと並行して実行さ
せる、本実施の形態において外乱オブザーバ制御と称す
る制御を行う。

【０１２７】前記外乱オブザーバ制御の詳細を、図２９
のブロック図を参照しつつ、図２８のフローチャートに
従って説明する。ステップＳ８３１では、前記目標ター
ビン回転速度に、目標タービン回転速度と実際の目標タ
ービン回転速度との偏差（偏差＝目標タービン回転速度
−実際の目標タービン回転速度）を加算して、該加算結
果を微分し、更に、該微分値をローパスフィルタで処理
して高周波成分をカットする。また、実際のタービン回
転速度を微分し、該微分値をローパスフィルタで処理し
て高周波成分をカットする。

【０１２８】尚、ローパスフィルタのカットオフ周波数
を、１８Ｈｚ程度とすることが好ましい。ステップＳ８
３２では、目標タービン回転速度と偏差（偏差＝目標タ
ービン回転速度−実際の目標タービン回転速度）との加
算値を微分し、ローパスフィルタで処理した値を、２次
遅れフィルタで処理する。

【０１２９】前記２次遅れフィルタは、伝達関数をω_n ²
／（ｓ²＋２ζω_nｓ＋ω_n ²）とするフィルタであり、減
衰率ζ及び固有振動数ωをＡＴＦ温度（油温）に応じて
変更するようにしてある。

【０１３０】ステップＳ８３３では、ローパスフィルタ
及び２次遅れフィルタで処理された［目標タービン回転
速度＋偏差］の微分値と、ローパスフィルタで処理した
実際のタービン回転速度の微分値との偏差である微分値
偏差から、補正油圧Ｐobsを下式に従って演算する。

【０１３１】 Ｐobs＝Ｋ２×イナーシャＩＮＳ×微分値偏差 尚、イナーシャＩＮＳ（慣性モーメント）［Ｎｍ/rad/s
ec²］は、変速の種類に応じて決定される値である。

【０１３２】そして、ステップＳ８３４では、前記締結
側油圧Ｐｃ８に補正油圧Ｐobsを加算して最終的な締結
側油圧Ｐｃ９を求める。ギヤ比がＦ／Ｂ終了ギヤ比より
も小さくなったことが、図８のフローチャートのステッ
プＳ６で判別されると、ステップＳ６からステップＳ８
へ進み、ギヤ比がＦ／Ｂ終了ギヤ比よりも初めて小さく
なった時点から所定時間ＴＩＭＥＲ７だけ経過したか否
かを判別する。

【０１３３】そして、所定時間ＴＩＭＥＲ７内であれ
ば、ステップＳ９へ進んで、終了フェーズ処理を行う。
解放側摩擦係合要素についての終了フェーズ処理は、図
３０のフローチャートに示してあり、ステップＳ９１で
イナーシャフェーズ終了時の油圧を保持する設定を行
う。即ち、解放側摩擦係合要素の油圧は、イナーシャフ
ェーズ及び終了フェーズにおいて、ギヤ比がＦ／Ｂ開始
ギヤ比よりも小さくなった時点の値に保持されることに
なる。

【０１３４】一方、締結側摩擦係合要素の終了フェーズ
処理は、図３１のフローチャートに示され、ステップＳ
１０１では、ギヤ比がＦ／Ｂ終了ギヤ比よりも初めて小
さくなった時点から所定時間ＴＩＭＥＲ７内であるか否
かを判別し、所定時間ＴＩＭＥＲ７内であればステップ
Ｓ１０２へ進んで、終了フェーズ処理を実行する。

【０１３５】前記ステップＳ１０１の終了フェーズ処理
の詳細は、図３２のフローチャートに示してあり、ステ
ップＳ１１１では、締結臨界トルクに相当する油圧から
締結臨界トルクの1.2倍に相当する油圧まで、前記所定
時間ＴＩＭＥＲ７内で上昇させるランプ勾配Rmp-Tr2の
設定を行う。尚、前記所定時間ＴＩＭＥＲ７は、変速及
び摩擦係合要素の種類に応じて設定される。

【０１３６】ステップＳ１１２では、締結側指示圧Ｐｃ
１０を、 Ｐｃ１０＝Ｋ２×Ｔｔ×Ｔr-c×（１＋0.2×Rmp-Tr2）
＋Prtn-c＋Ｋ２×Ｔr-c×Ｔinr として算出する。

【０１３７】そして、前記所定時間ＴＩＭＥＲ７が経過
した時点で、締結側の指示圧を、前記Ｐｃ１０から、最
大圧までステップ変化させる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施の形態における自動変速機の変速機構を示
す図。

【図２】前記変速機構における摩擦係合要素の締結状態
の組み合わせと変速段との相関を示す図。

【図３】前記自動変速機の制御系を示すシステム図。

【図４】実施の形態における摩擦係合要素の掛け換えに
よる変速の様子を示すタイムチャート。

【図５】前記自動変速機の制御系全体を示す制御ブロッ
ク図。

【図６】要求トルク容量から指示油圧を決定するブロッ
クを示す制御ブロック図。

【図７】入力軸トルクの推定を行うブロックを示す制御
ブロック図。

【図８】実施の形態における摩擦係合要素の掛け換え変
速制御のメインルーチンを示すフローチャート。

【図９】解放側摩擦係合要素の準備フェーズ処理を示す
フローチャート。

【図１０】解放側摩擦係合要素の準備フェーズ処理にお
ける解放初期油圧演算を示すフローチャート。

【図１１】解放側摩擦係合要素の準備フェーズ処理にお
ける分担比ランプ制御を示すフローチャート。

【図１２】前記分担比ランプ制御における余裕代の変化
を示す線図。

【図１３】解放側摩擦係合要素の準備フェーズ処理にお
ける分担比ランプ制限を示すフローチャート。

【図１４】解放側摩擦係合要素の準備フェーズ処理にお
ける分担比ランプ学習を示すフローチャート。

【図１５】解放側摩擦係合要素の準備フェーズ処理にお
けるトルク推定学習を示すフローチャート。

【図１６】前記トルク推定学習における入力軸トルクの
補正係数の特性を示す線図。

【図１７】締結側摩擦係合要素の準備フェーズ処理を示
すフローチャート。

【図１８】締結側摩擦係合要素の準備フェーズ処理にお
ける分担比ランプ制御を示すフローチャート。

【図１９】締結側摩擦係合要素の分担比ランプ制御にお
ける余裕代の変化を示す線図。

【図２０】解放側摩擦係合要素のトルクフェーズ処理を
示すフローチャート。

【図２１】締結側摩擦係合要素のトルクフェーズ処理を
示すフローチャート。

【図２２】上記トルクフェーズ処理で設定される余裕代
のランプ勾配の補正係数の特性を示す線図。

【図２３】要求トルク容量のフィードホワード分の設定
及び空吹け制御を行うブロックを示す制御ブロック図。

【図２４】解放側摩擦係合要素のイナーシャフェーズ処
理を示すフローチャート。

【図２５】締結側摩擦係合要素のイナーシャフェーズ処
理を示すフローチャート。

【図２６】締結側摩擦係合要素のイナーシャフェーズ処
理における基本制御を示すフローチャート。

【図２７】締結側摩擦係合要素のイナーシャフェーズ処
理における回転フィードバック制御を示すフローチャー
ト。

【図２８】締結側摩擦係合要素のイナーシャフェーズ処
理における外乱オブザーバ制御を示すフローチャート。

【図２９】締結側摩擦係合要素のイナーシャフェーズ処
理における回転フィードバック制御及び外乱オブザーバ
制御を行うブロックを示す制御ブロック図。

【図３０】解放側摩擦係合要素の終了フェーズ処理を示
すフローチャート。

【図３１】締結側摩擦係合要素の終了フェーズ処理を示
すフローチャート。

【図３２】締結側摩擦係合要素の終了フェーズ処理の詳
細を示すフローチャート。

【符号の説明】

１…トルクコンバータ ２…変速機構 １１…ソレノイドバルブユニット １２…Ａ／Ｔコントローラ １３…Ａ／Ｔ油温センサ １４…アクセル開度センサ １５…車速センサ １６…タービン回転センサ １７…エンジン回転センサ １８…エアフローメータ ２０…エンジン Ｇ１，Ｇ２…遊星歯車 Ｈ／Ｃ…ハイクラッチ Ｒ／Ｃ…リバースクラッチ Ｌ／Ｃ…ロークラッチ ２＆４／Ｂ…２速／４速バンドブレーキ Ｌ＆Ｒ／Ｂ…ロー＆リバースブレーキ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3J552 MA02 MA12 MA26 NA01 NB01 PA02 PA24 RA04 RA13 RA17 SA07 TA02 TA06 VA32W VA33W VA37W VA48Z VA74W VA76W VB01Z VC01Z VC03Z VC05Z VD02Z

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】異なる２つの摩擦係合要素の締結制御と解
   放制御とを同時に行う摩擦係合要素の掛け替えによって
   変速を行うよう構成された自動変速機の制御装置であっ
   て、 トルクフェーズにおける変速機構の入力軸回転速度の変
   化量に応じて、前記トルクフェーズにおける締結側摩擦
   係合要素の伝達トルク容量を変更することを特徴とする
   自動変速機の制御装置。
2. 【請求項２】前記入力軸回転速度の変化量を、前記入力
   軸回転速度と、変速前のギヤ比と変速機構の出力軸回転
   速度とから算出される基準入力軸回転速度との偏差とし
   て算出することを特徴とする請求項１記載の自動変速機
   の制御装置。
3. 【請求項３】前記入力軸回転速度の変化量を、単位時間
   当たりの変化量として算出することを特徴とする請求項
   １又は２に記載の自動変速機の制御装置。
4. 【請求項４】前記入力軸回転速度の変化量の積算値に応
   じて、前記トルクフェーズにおける締結側摩擦係合要素
   の伝達トルク容量を変更することを特徴とする請求項１
   〜３のいずれか１つに記載の自動変速機の制御装置。
5. 【請求項５】前記トルクフェーズの開始から所定時間が
   経過した時点の前記入力軸回転速度の変化量に基づい
   て、その後のトルクフェーズにおける締結側摩擦係合要
   素の伝達トルク容量を変更することを特徴とする請求項
   １〜４のいずれか１つに記載の自動変速機の制御装置。
6. 【請求項６】前記所定時間を、前記トルクフェーズで締
   結させる摩擦係合要素の種類に応じて変更することを特
   徴とする請求項５記載の自動変速機の制御装置。
7. 【請求項７】前記摩擦係合要素の伝達トルク容量を、変
   速機構の入力軸トルク，臨界トルク比及び余裕代に基づ
   いて決定する構成であって、前記余裕代を時間と共に変
   化させてトルクフェーズにおける各摩擦係合要素の伝達
   トルク容量を決定する構成であり、前記締結側摩擦係合
   要素の余裕代の変化勾配を変更することで、前記締結側
   摩擦係合要素の伝達トルク容量を変更することを特徴と
   する請求項１〜６のいずれか１つに記載の自動変速機の
   制御装置。