JP2001206009A

JP2001206009A - 空気入りタイヤ

Info

Publication number: JP2001206009A
Application number: JP2000016224A
Authority: JP
Inventors: Eiko Nakagawa; 英光中川
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 2000-01-25
Filing date: 2000-01-25
Publication date: 2001-07-31

Abstract

(57)【要約】【課題】高速耐久性だけでなく旋回安定性及び振動吸
収性を高めた空気入りタイヤを得る。【解決手段】クラウン部１８内であってカーカス１２
の外周側に、クラウン部１８の周方向に沿って螺旋状に
巻き回されるスパイラルベルト２６が埋設される。スパ
イラルベルト２６の外周側に、クラウン部１８の周方向
と直交する軸に対する角度が０〜４５度の向きでコード
が延びるクロスベルト２８が１枚配置される。クロスベ
ルト２８の中央部に開口部３０が形成される。開口部３
０を挟んだクロスベルト２８の内側端間の間隔をＬと
し、クラウン部１８のタイヤ表面の円弧に沿った全幅を
ＴＷとしたときに、Ｌ／ＴＷの値を０．０４５＜Ｌ／Ｔ
Ｗ＜０．５３の範囲に設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高速耐久性と運動
性能を両立して走行時の安全性及び快適性を向上した空
気入りタイヤに係り、特に二輪車用の空気入りタイヤに
好適なものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、二輪車用等の車両用の空気入
りタイヤとして種々のタイヤ構造が知られているが、近
年の高速道路網の整備に伴い、二輪車用の空気入りタイ
ヤであっても高速耐久性を確保する必要が生じるように
なった。この為、特にセクション幅の広いリアタイヤで
は、クラウン部の周方向に延びるモノスパイラルベルト
を配置して高速転動時のクラウン部中央付近のせり出し
量を抑制している場合が多い。このモノスパイラルベル
トを配置したタイヤ構造では、柔らかい接地感等の操縦
安定性面で優れた面もあるが、クラウン部の周方向に沿
って配置されることになるモノスパイラルベルトは、路
面によりタイヤが内周側に圧縮される為、接地時には張
力が生じないような構造になっている。従って、旋回時
において横力がタイヤに加わると剛性不足から、旋回安
定性の低下をもたらしていた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】以上より、このモノス
パイラルベルトを配置したタイヤ構造の旋回安定性不足
を補う為、モノスパイラルベルトの内周側である内層
に、コードの角度を１０度〜２０度程度傾けたブレーカ
ーを１〜２枚配置して、モノスパイラルベルトを有した
ベルト部全体の剛性を高めることが考えられる。

【０００４】しかしこの場合でも、モノスパイラルベル
トは横力により変形してしまうので、十分に旋回安定性
を高めることはできなかった。また、ベルト部全体の剛
性を高めるという手法では、逆に振動の吸収性の悪化を
もたらして柔らかい接地感が低下する等の欠点も有して
いた。本発明は上記事実を考慮し、高速耐久性だけでな
く旋回安定性及び振動吸収性を高めた空気入りタイヤを
提供することが目的である。

【０００５】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の空気入
りタイヤは、クラウン部の周方向に沿って螺旋状に巻き
回されるスパイラルベルトの外周側に、クラウン部の周
方向と直交する軸に対して０〜４５度の角度の向きでコ
ードが延びるクロスベルトを配置し、このクロスベルト
の中央部に開口部が形成され、この開口部を挟んだクロ
スベルトの内側端間の間隔をＬとし、クラウン部のタイ
ヤ表面の円弧に沿った全幅をＴＷとしたときに、Ｌ／Ｔ
Ｗの値を０．０４５＜Ｌ／ＴＷ＜０．５３の範囲に設定
したことを特徴とする。

【０００６】請求項１に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。タイヤの側方からの横力によるスパイラ
ルベルトの変形を抑制するために、スパイラルベルトの
外周側にクロスベルトを配置し、クラウン部の表面から
の荷重の入力をこのクロスベルトで遮断して、スパイラ
ルベルトに及ばないようにすることが考えられる。但
し、スパイラルベルトの外周側全幅にクロスベルトを配
置した場合には、車両の旋回時の安定性は向上するもの
の、直進時における接地領域の曲げ剛性も高まる為、直
進時の乗り心地が悪化して乗り心地性が低下する。

【０００７】従って、本請求項では、クラウン部の周方
向に沿って螺旋状に巻き回されるモノスパイラルベルト
であるスパイラルベルトの外周側にクロスベルトを配置
し、このクロスベルトの中央部に開口部を形成する構成
とした。つまり、スパイラルベルトの外周側に中抜き構
造のクロスベルトを配置することで、直進時の振動の吸
収性等を悪化させずに、旋回時の旋回安定性を向上させ
た。

【０００８】また、本請求項では、クラウン部の周方向
と直交する軸に対して０〜４５度の角度の向きでクロス
ベルトのコードが延び、クロスベルトの中央部の開口部
を挟んだクロスベルトの内側端間の間隔をＬとし、クラ
ウン部のタイヤ表面の円弧に沿った全幅をＴＷとしたと
きに、Ｌ／ＴＷの値を０．０４５＜Ｌ／ＴＷ＜０．５３
の範囲に設定した。ここで、開口部を有して中抜き構造
とされたクロスベルトの角度が４５度を超えると、クロ
スベルトが有る領域と無い領域との間の剛性の差が大き
くなりすぎ、直進状態から旋回状態に入る時の剛性のリ
ニアー性が損なわれる為、クロスベルトの角度を４５度
以下とした。

【０００９】また、Ｌ／ＴＷが０．０４５未満だと、開
口部が小さくてクラウン部中央付近の曲げ剛性が高くな
りすぎ、乗り心地が悪くなる。また、Ｌ／ＴＷが０．５
３を超えると、旋回時の接地領域における剪断剛性の増
加の程度が小さく、旋回安定性向上の効果がほとんどな
くなる。この為、クロスベルトの内側端間の間隔Ｌと、
クラウン部のタイヤ表面の円弧に沿った全幅ＴＷとの関
係を表すＬ／ＴＷの値を０．０４５＜Ｌ／ＴＷ＜０．５
３の範囲とした。

【００１０】請求項２に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１と同様に作用する
が、さらに、クロスベルトの幅をＷとしたときに、Ｗ／
ＴＷの値を０．１８＜Ｗ／ＴＷ＜０．４５の範囲に設定
する構成とされている。つまり、Ｗ／ＴＷの値が０．１
８未満となると、旋回時の旋回安定性向上の効果が少な
く、Ｗ／ＴＷの値が０．４５を超えると、クラウン部全
体の剛性が高くなりすぎて振動の吸収性の悪化をもたら
すので、０．１８＜Ｗ／ＴＷ＜０．４５の範囲とした。

【００１１】請求項３に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１及び請求項２と同
様に作用する空気入りタイヤが、リアタイヤとして採用
されている。つまり、高速耐久性を確保するためにスパ
イラルベルトを配置した構造を採ることが多いリアタイ
ヤに上記の構造を採用すれば、大きな効果を発揮できる
ことになる。

【００１２】請求項４に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１及び請求項２と同
様に作用する空気入りタイヤが、フロントタイヤとして
採用されている。つまり、振動の吸収性等を高いレベル
でフロントタイヤでも確保するためにスパイラルベルト
をフロントタイヤに配置した構造としたときに、上記構
造を採用すれば、リアタイヤ同様に振動の吸収性を確保
するだけでなく、旋回安定性を向上することが可能とな
る。

【００１３】請求項５に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１及び請求項２と同
様に作用する空気入りタイヤが、フロントタイヤ及びリ
アタイヤとして採用されている。この為、請求項３及び
請求項４と同様に作用することになる。

【００１４】請求項６に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１から請求項５と同
様に作用するが、さらに、スパイラルベルトの外周側に
２枚以上のクロスベルトを配置し、クラウン部の周方向
と直交する軸に対して０〜３０度の角度の向きでこれら
クロスベルトのコードが延びると共に、相互に交差する
構成とされている。つまり、クロスベルトが１枚であれ
ば、請求項１のようにクロスベルトの角度範囲が０〜４
５度で効果を発揮する。しかし、スパイラルベルトの外
周側にクロスベルトを２枚以上配置した場合、クラウン
部全体の曲げ剛性が大きくなるので、この場合には旋回
安定性の向上と振動の吸収性の確保を両立させる為に、
０〜３０度の範囲にクロスベルトの角度を設定すること
が好ましい。

【００１５】請求項７に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１から請求項６と同
様に作用するが、さらに、クロスベルトを構成している
コードとして、２５０〜５００Ｎの強度を有するアラミ
ド材を使用する構成とされている。つまり、クロスベル
トを構成しているコードが２５０Ｎ未満の場合には旋回
時の安定性向上の効果が小さく、また、コードが５００
Ｎを超えた場合には振動の吸収性の悪化をもたらすおそ
れがある。従って、クロスベルトを構成する為に、２５
０〜５００Ｎの範囲の強度を有するアラミド材をコード
として採用すると良く、さらに、アラミド材としてはケ
ブラーを使用することが考えられる。

【００１６】請求項８に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１から請求項７と同
様に作用するが、さらに、カーカスを構成する部材の延
びる方向とクラウン部の周方向に対して直交する軸との
間の角度が０〜３０度とされる構成とされている。つま
り、上記構造においてカーカス角度を０度以上で３０度
以下としたラジアルタイヤの場合、全体剛性が低いこと
から特に効果的を発揮する。

【００１７】請求項９に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１から請求項８と同
様に作用するが、さらに、開口部を挟んだクロスベルト
の一対の両端側部分におけるコードの傾きが相互に対称
となる左右対称の傾きとされた構成とされる。つまり、
クロスベルトの一対の両端側部分におけるコードの傾き
が左右対称の傾きにされているので、直進時においてハ
ンドルのハンドリングのリニア性等が高まる。特に、本
請求項に係る空気入りタイヤをフロントタイヤとして採
用したときに、コードの傾きがＶ字形となるように配置
することで、ハンドリングのリニア性等が一層高まるこ
とになる。

【００１８】

【発明の実施の形態】本発明の第１の実施の形態に係る
空気入りタイヤを図１及び図２に示し、これらの図に基
づき説明する。図１は、本実施の形態に係る空気入りタ
イヤ１０の例としてラジアル構造の二輪車用タイヤを示
し、この空気入りタイヤ１０の骨格を構成するカーカス
１２が、ポリエステル等のコードをこの空気入りタイヤ
１０の赤道面ＰＬに対して交差する方向にそれぞれ配列
した複数層の部材（図示せず）により、形成されてい
る。

【００１９】このカーカス１２の両端部近傍には、それ
ぞれリング状にスチールワイヤーが巻かれて束ねられた
一対のビードコア１４が配置されており、これら一対の
ビードコア１４にそれぞれカーカス１２の両端部が巻き
付けられている。さらに、このビードコア１４の上部の
カーカス１２間の隙間には、硬質ゴム製で先細り形状に
形成されたビードフィラー１６がそれぞれ埋設されてい
る。以上より、カーカス１２が一対のビードコア１４に
跨るように配置されることになり、この空気入りタイヤ
１０の頂部となるクラウン部１８を貫通するようにこの
カーカス１２がクラウン部１８を形成するゴム材内に埋
設されている。

【００２０】そして、このクラウン部１８の接地面側に
は、ゴム材により形成されて路面に接地する外皮である
トレッド２２が配置されており、溝により区画されたリ
ブを有するトレッドパターンがこのトレッド２２に設け
られている。また、ビードコア１４とクラウン部１８と
の間を繋ぐ部分である空気入りタイヤ１０のサイドウォ
ール２４内にもカーカス１２が配置されており、この空
気入りタイヤ１０の最内層を図示しないインナーライナ
ーが形成している。

【００２１】一方、図１及び図２に示すように、クラウ
ン部１８を形成するゴム材内であってカーカス１２の外
周側には、クラウン部１８の周方向に沿って螺旋状に巻
き回されるスパイラルベルト２６が埋設されており、こ
のスパイラルベルト２６の外周側には、クラウン部１８
の周方向である赤道面ＰＬと直交する軸Ｖに対して０〜
４５度の角度αの向きでコードが延びるクロスベルト２
８が１枚配置されている。このクロスベルト２８の中央
部には開口部３０が形成されている。この開口部３０は
クラウン部１８の周方向に沿って長く延び、クロスベル
ト２８の両端側を繋ぐ連結部が図示しないものの等間隔
で配置されて、クロスベルト２８が一体的なものとされ
ている。また、このクロスベルト２８のコードとして２
５０〜５００Ｎ（ニュートン）の強度を有するアラミド
材が使用されている。

【００２２】他方、図１に示す開口部３０を挟んだクロ
スベルト２８の内側端間の間隔をＬとし、クロスベルト
２８の幅をＷとし、クラウン部１８のタイヤ表面の円弧
に沿った全幅をＴＷとする。そして、Ｌ／ＴＷの値を
０．０４５＜Ｌ／ＴＷ＜０．５３の範囲に設定すると共
に、Ｗ／ＴＷの値を０．１８＜Ｗ／ＴＷ＜０．４５の範
囲に設定した。さらに、図２に示すように、カーカス１
２を構成するコード状の部材の延びる方向とクラウン部
１８の周方向に対して直交する軸Ｖとの間の角度βが、
０〜３０度の範囲に設定されている。

【００２３】次に、本実施の形態に係る空気入りタイヤ
１０の作用を以下に説明する。本実施の形態では、クラ
ウン部１８の周方向に沿って螺旋状に巻き回されるスパ
イラルベルト２６の外周側にクロスベルト２８を配置
し、このクロスベルト２８の中央部に開口部３０を形成
する構造とした。

【００２４】つまり、空気入りタイヤ１０の側方からの
横力によるスパイラルベルト２６の変形を抑制するため
に、スパイラルベルト２６の外周側全幅にクロスベルト
２８を配置することが考えられる。しかし、この場合に
は、直進時におけるクラウン部１８の接地領域の曲げ剛
性も高まる為、車両の旋回時の旋回安定性は向上するも
のの、直進時の振動の吸収性が悪くなり乗り心地が悪化
して乗り心地性が低下する。これに対して、開口部３０
を有して中抜き構造とされたクロスベルト２８をスパイ
ラルベルト２６の外周側に配置することで、直進時の振
動の吸収性等を悪化させずに、旋回時の旋回安定性を向
上することが可能となった。

【００２５】また、本実施の形態では、クラウン部１８
の周方向と直交する軸Ｖに対する角度αが０〜４５度の
向きでコードが延びるようにクロスベルト２８を配置し
た。すなわち、中抜き構造とされたクロスベルト２８の
角度αが４５度を超えると、クロスベルト２８が有る領
域と無い領域との間の剛性の差が大きくなりすぎて、直
進状態から旋回状態に入る時の剛性のリニアー性が損な
われる為、クロスベルト２８の角度αを４５度以下とし
た。

【００２６】さらに、本実施の形態では、クロスベルト
２８の中央部の開口部３０を挟んだクロスベルト２８の
内側端間の間隔をＬとし、クラウン部１８のタイヤ表面
の円弧に沿った全幅をＴＷとし、クロスベルト２８の幅
をＷとしたときに、Ｌ／ＴＷの値を０．０４５＜Ｌ／Ｔ
Ｗ＜０．５３の範囲に設定すると共に、Ｗ／ＴＷの値を
０．１８＜Ｗ／ＴＷ＜０．４５の範囲に設定した。

【００２７】つまり、Ｌ／ＴＷが０．０４５未満だと、
開口部３０が小さくてクラウン部１８中央付近の曲げ剛
性が高くなりすぎ、乗り心地が悪くなる。また、Ｌ／Ｔ
Ｗが０．５３を超えると、旋回時のクラウン部１８の接
地領域における剪断剛性の増加の程度が小さく、旋回安
定性向上の効果がほとんどなくなる。この為、クロスベ
ルト２８の内側端間の間隔Ｌと、クラウン部１８のタイ
ヤ表面の円弧に沿った全幅ＴＷとの関係を表すＬ／ＴＷ
の値を０．０４５＜Ｌ／ＴＷ＜０．５３の範囲とした。
一方、Ｗ／ＴＷの値が０．１８未満となると、旋回時の
旋回安定性向上の効果が少なく、また、Ｗ／ＴＷの値が
０．４５を超えると、クラウン部１８全体の剛性が高く
なりすぎて振動の吸収性の悪化をもたらすので、０．１
８＜Ｗ／ＴＷ＜０．４５の範囲とした。

【００２８】他方、クロスベルト２８を構成するコード
として、２５０〜５００Ｎの強度を有するアラミド材が
使用されている。つまり、クロスベルト２８を構成して
いるコードが、２５０Ｎ未満の場合には旋回時の旋回安
定性向上の効果が小さく、また、このコードが５００Ｎ
を超えた場合には振動の吸収性の悪化をもたらすおそれ
がある。従って、クロスベルト２８を構成する為に、２
５０〜５００Ｎの範囲の強度を有するアラミド材をコー
ドとして採用すると良く、さらに、アラミド材としては
ケブラーを使用することが考えられる。

【００２９】さらに、カーカス１２を構成する部材の延
びる方向とクラウン部１８の周方向に対して直交する軸
Ｖとの間の角度βが０〜３０度の範囲とされている。つ
まり、上記構造においてカーカス１２の角度βを０度以
上で３０度以下としたラジアルタイヤの場合、全体剛性
が低いことから特に効果的を発揮する。また、本実施の
形態におけるクロスベルト２８の角度αは３０度のもの
或いは４５度のものの例がそれぞれ考えられ、クロスベ
ルト２８のコードとして９０９１を採用することが考え
られる。

【００３０】次に、本発明の第２の実施の形態に係る空
気入りタイヤを図３に示し、この図に基づき本実施の形
態を説明する。尚、第１の実施の形態で説明した部材と
同一の部材には同一の符号を付して、重複した記載を省
略する。本実施の形態では、図３に示すように、第１の
実施の形態と同様の構造を有しているが、さらに、スパ
イラルベルト２６の外周側に１枚のクロスベルト２８を
配置するだけでなく、スパイラルベルト２６の内周側に
１枚のクロスベルト３２を配置して、クロスベルトを一
対配置した構造とした。

【００３１】また、これらクロスベルト２８、３２の内
のスパイラルベルト２６の外周側に位置するクロスベル
ト２８の中央部には、第１の実施の形態と同様に開口部
３０が形成されているが、スパイラルベルト２６の内周
側に位置するクロスベルト３２には開口部が形成されて
いない。

【００３２】さらに、本実施の形態における例として、
クロスベルト２８の角度αを３０度とすると共に、クロ
スベルト３２の角度αを１０度とし、これらクロスベル
ト２８、３２のコードとして９０９１を採用することが
考えられる。また、他の例として、クロスベルト２８の
角度αを３０度とすると共に、クロスベルト３２の角度
αを１０度とし、さらに、クロスベルト２８のコードと
して９０９１を採用すると共に、クロスベルト３２のコ
ードとして７０３５を採用することが考えられる。従っ
て、本実施の形態によれば、第１の実施の形態で採用さ
れたクロスベルト２８の他に、スパイラルベルト２６の
内周側にクロスベルト３２を配置したので、第１の実施
の形態と同様の作用効果を奏するだけでなく、旋回安定
性をより一層向上することができる。

【００３３】次に、本発明の第３の実施の形態に係る空
気入りタイヤを図４に示し、この図に基づき本実施の形
態を説明する。尚、第１の実施の形態で説明した部材と
同一の部材には同一の符号を付して、重複した記載を省
略する。本実施の形態では、図４に示すように、第１の
実施の形態と同様の構造を有しているが、さらに、スパ
イラルベルト２６の外周側に２枚のクロスベルト４２、
４４を配置し、クラウン部１８の周方向と直交する軸Ｖ
に対する角度αが０〜３０度の向きでこれらクロスベル
ト４２、４４のコードが延び且つこれらクロスベルト４
２、４４が相互に交差するように並べられている。ま
た、これらクロスベルト４２、４４の中央部には、第１
の実施の形態と同様に開口部３０がそれぞれ形成されて
いる。

【００３４】つまり、クロスベルトが１枚であれば、第
１の実施の形態で説明したように、クロスベルト２８の
角度範囲は０〜４５度で効果を発揮するが、スパイラル
ベルト２６の外周側にクロスベルトを２枚以上配置した
場合、クラウン部１８全体の曲げ剛性が大きくなる。従
って、本実施の形態のように、クロスベルト４２、４４
を２枚以上配置した場合には、旋回安定性の向上と振動
の吸収性の確保を両立させる為に、０〜３０度の範囲に
クロスベルト４２、４４の角度αを設定することが好ま
しい。

【００３５】次に、本発明の第４の実施の形態に係る空
気入りタイヤを図５に示し、この図に基づき本実施の形
態を説明する。尚、第１の実施の形態で説明した部材と
同一の部材には同一の符号を付して、重複した記載を省
略する。本実施の形態では、図５に示すように、第１の
実施の形態と同様の構造を有しているが、さらに、スパ
イラルベルト２６の外周側に２枚のクロスベルト５２、
５４を配置し、クラウン部１８の周方向と直交する軸Ｖ
に対する角度αが０〜３０度の向きでこれらクロスベル
ト５２、５４のコードが延び且つこれらクロスベルト５
２、５４が相互に交差するように並べられている。ま
た、これら２枚のクロスベルト５２、５４の内の外周側
のクロスベルト５２の中央部には、第１の実施の形態と
同様に開口部３０がそれぞれ形成されている。

【００３６】さらに、本実施の形態における２枚のクロ
スベルト５２、５４の角度αをそれぞれ３０度としたも
のの例、或いは外周側のクロスベルト５２の角度αを４
０度とし、内周側のクロスベルト３０の角度αを１０度
としたものの例が考えられる。以上より、本実施の形態
によれば、クロスベルト５２、５４を２枚以上配置し、
内周側のクロスベルト５４に開口部を形成しない構造と
したので、第１の実施の形態と同様の作用効果を奏する
だけでなく、旋回安定性をより一層向上することができ
る。

【００３７】他方、高速耐久性を確保するためにスパイ
ラルベルト２６を配置した上記の実施の形態の構造を採
ることが多いリアタイヤに、上記の実施の形態に係る空
気入りタイヤ１０の構造を採用すれば、高速耐久性の確
保だけでなく振動の吸収性の確保及び旋回安定性の向上
という大きな効果を発揮できることになる。また、フロ
ントタイヤでも振動の吸収性等を高いレベルで確保する
ために、スパイラルベルト２６をフロントタイヤに配置
した構造としたときに、上記の実施の形態に係る空気入
りタイヤ１０の構造を採用すれば、リアタイヤ同様に旋
回安定性の向上と振動の吸収性の確保とが高いレベルで
両立可能となる。

【００３８】次に、本発明の第５の実施の形態に係る空
気入りタイヤを図６に示し、この図に基づき本実施の形
態を説明する。尚、第１の実施の形態で説明した部材と
同一の部材には同一の符号を付して、重複した記載を省
略する。本実施の形態では、第１の実施の形態と同様の
構造を有しているが、さらに、開口部３０を挟んだクロ
スベルト２８の一対の両端側部分におけるコードの傾き
が、図６に示すように相互に対称となる左右対称の傾き
とされている。

【００３９】つまり、本実施の形態では、クロスベルト
２８の一対の両端側部分におけるコードの傾きが相互に
対称となる左右対称の傾きとされているので、直進時に
おいてハンドルのハンドリングのリニア性等が高まる。
特に、本実施の形態に係る空気入りタイヤをフロントタ
イヤとして採用し、回転方向Ｂに対してコードの傾きが
Ｖ字形となるように配置することで、ハンドリングのリ
ニア性等が一層高まる。但し、回転方向Ａに対してコー
ドの傾きが逆Ｖ字形となるように配置しても、同様の効
果が得られる。

【００４０】次に、上記実施の形態の内の第１の実施の
形態で説明した空気入りタイヤ１０の実施例と空気入り
タイヤの比較例とにそれぞれ実車評価テストを実施した
結果を、以下の表１に表す。

【００４１】

【表１】

【００４２】ここで実車評価とは、運転者による感応評
価であり、旋回安定性及び振動吸収性が含まれていて、
表１より３種類の実施例の何れもが旋回安定性及び振動
吸収性の何れの評価においても８０点以上の合格レベル
にあり、比較例よりも優れていることが理解できる。

【００４３】尚、本発明が適用されるタイヤとしては種
々のものが考えられ、二輪車用タイヤだけでなく例えば
乗用車用タイヤにも適用でき、またスパイラルベルトの
コードしては、ケブラー或いはスチールを用いた例が考
えれられる。さらに、上記第１から第４の実施の形態に
おいては、クロスベルトの開口部を挟んだ両端側の部分
のコードの方向が同一とされるが、クロスベルトの両端
側の部分を別体のもので形成すれば、第５の実施の形態
のように両端側の部分のコードの方向を相互に逆方向に
できる。

【００４４】

【発明の効果】本発明の空気入りタイヤは上記構成とし
たので、高速耐久性だけでなく旋回安定性及び振動吸収
性を高め、高速耐久性と運動性能を両立して走行時の安
全性及び快適性を向上することができるという優れた効
果を有する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤを示す断面図である。

【図２】本発明の第１の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤのベルト構造を展開して示す展開図である。

【図３】本発明の第２の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤを示す断面図である。

【図４】本発明の第３の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤを示す断面図である。

【図５】本発明の第４の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤを示す断面図である。

【図６】本発明の第５の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤを示す断面図である。

【符号の説明】

１０空気入りタイヤ１８クラウン部２６スパイラルベルト２８クロスベルト３０開口部３２クロスベルト４２クロスベルト４４クロスベルト５２クロスベルト５４クロスベルト

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】クラウン部の周方向に沿って螺旋状に巻
き回されるスパイラルベルトの外周側に、クラウン部の
周方向と直交する軸に対して０〜４５度の角度の向きで
コードが延びるクロスベルトを配置し、このクロスベル
トの中央部に開口部が形成され、この開口部を挟んだクロスベルトの内側端間の間隔をＬ
とし、クラウン部のタイヤ表面の円弧に沿った全幅をＴ
Ｗとしたときに、Ｌ／ＴＷの値を０．０４５＜Ｌ／ＴＷ
＜０．５３の範囲に設定したことを特徴とする空気入り
タイヤ。
【請求項２】クロスベルトの幅をＷとしたときに、Ｗ
／ＴＷの値を０．１８＜Ｗ／ＴＷ＜０．４５の範囲に設
定したことを特徴とする請求項１記載の空気入りタイ
ヤ。
【請求項３】請求項１或いは請求項２に記載の構造の
空気入りタイヤであって、リアタイヤとして採用された
ことを特徴とする空気入りタイヤ。
【請求項４】請求項１或いは請求項２に記載の構造の
空気入りタイヤであって、フロントタイヤとして採用さ
れたことを特徴とする空気入りタイヤ。
【請求項５】請求項１或いは請求項２に記載の構造の
空気入りタイヤであって、フロントタイヤ及びリアタイ
ヤとして採用されたことを特徴とする空気入りタイヤ。
【請求項６】スパイラルベルトの外周側に２枚以上の
クロスベルトを配置し、クラウン部の周方向と直交する
軸に対して０〜３０度の角度の向きでこれらクロスベル
トのコードが延び且つこれらクロスベルトが相互に交差
するように並べられたことを特徴とする請求項１から請
求項５の何れかに記載の空気入りタイヤ。
【請求項７】クロスベルトを構成しているコードとし
て、２５０〜５００Ｎの強度を有するアラミド材を使用
することを特徴とする請求項１から請求項６の何れかに
記載の空気入りタイヤ。
【請求項８】カーカスを構成する部材の延びる方向と
クラウン部の周方向に対して直交する軸との間の角度が
０〜３０度であることを特徴とする請求項１から請求項
７の何れかに記載の空気入りタイヤ。
【請求項９】開口部を挟んだクロスベルトの一対の両
端側部分におけるコードの傾きが相互に対称となる左右
対称の傾きとされることを特徴とする請求項１から請求
項８の何れかに記載の空気入りタイヤ。