JP2001253207A

JP2001253207A - 空気入りタイヤ

Info

Publication number: JP2001253207A
Application number: JP2000064949A
Authority: JP
Inventors: Eiko Nakagawa; 英光中川
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 2000-03-09
Filing date: 2000-03-09
Publication date: 2001-09-18

Abstract

(57)【要約】【課題】高速耐久性だけでなく旋回安定性及び乗り心
地性を高めた空気入りタイヤを得る。【解決手段】クラウン部１８内であってカーカス１２
の外周側に、クラウン部１８の周方向に沿って螺旋状に
巻き回されるスパイラルベルト２６が埋設される。スパ
イラルベルト２６の内周側に、クラウン部１８の周方向
に沿って延びる赤道面ＰＬと直交する軸に対して５〜７
０度の角度の向きでコードが延びる内層クロスベルト２
８が１枚配置される。スパイラルベルト２６の外周側
に、内層クロスベルト２８のコードと相互に交差する向
きであって、赤道面ＰＬと直交する軸に対して５〜７０
度の角度の向きでコードが延びる外層クロスベルト３２
が１枚配置される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高速耐久性と運動
性能を両立して走行時の安全性及び快適性を向上した空
気入りタイヤに係り、特に二輪車用の空気入りタイヤに
好適なものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、二輪車用等の車両用の空気入
りタイヤとして種々のタイヤ構造が知られているが、近
年の高速道路網の整備に伴い、二輪車用の空気入りタイ
ヤであっても高速耐久性を確保する必要が生じるように
なった。この為、特にセクション幅の広いリアタイヤで
は、クラウン部の周方向に延びるモノスパイラルベルト
を配置して高速転動時のクラウン部中央付近のせり出し
量を抑制している場合が多い。このモノスパイラルベル
トを配置したタイヤ構造では、柔らかい接地感等の操縦
安定性面で優れた面もあるが、クラウン部の周方向に沿
って配置されることになるモノスパイラルベルトは、路
面によりタイヤが内周側に圧縮される為、接地時には張
力が生じないような構造になっている。従って、旋回時
において横力がタイヤに加わると剛性不足から、旋回安
定性の低下をもたらしていた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】以上より、このモノス
パイラルベルトを配置したタイヤ構造の旋回安定性不足
を補う為、モノスパイラルベルトの内周側である内層
に、コードの角度を１０度〜２０度程度傾けたブレーカ
ーを１〜２枚配置して、モノスパイラルベルトを有した
ベルト部全体の剛性を高めることが考えられる。

【０００４】しかしこの場合でも、モノスパイラルベル
トは横力により変形してしまうので、十分に旋回安定性
を高めることはできなかった。また、ベルト部全体の剛
性を高めるという手法では、逆に振動の吸収性の悪化を
もたらして柔らかい接地感が低下する結果として、乗り
心地性が低下する欠点も有していた。本発明は上記事実
を考慮し、高速耐久性だけでなく旋回安定性及び乗り心
地性を高めた空気入りタイヤを提供することが目的であ
る。

【０００５】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の空気入
りタイヤは、クラウン部の周方向に沿って螺旋状に巻き
回されるスパイラルベルトの内外周側に、それぞれクロ
スベルトを少なくとも１枚ずつ配置したことを特徴とす
る。

【０００６】請求項１に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。モノスパイラルベルトであるスパイラル
ベルトの横力による変形を抑制するために、クラウン部
の周方向に沿って螺旋状に巻き回されるスパイラルベル
トの外周側にのみ或いは内周側にのみ補強のためのクロ
スベルトを多数配置することが考えられる。しかし、こ
れらの場合、横力に対抗する為の剛性である横剛性が高
まるのに伴って車両の旋回時の安定性は向上するもの
の、車両荷重に対抗するばねである縦ばねも同時に増加
する為、振動の吸収性が悪化するのに伴って直進時の乗
り心地が悪化して乗り心地性が低下するおそれを有す
る。

【０００７】従って、本請求項では、タイヤの側方から
の横力によるスパイラルベルトの変形を抑制するため
に、スパイラルベルトの内外周側にクロスベルトをそれ
ぞれ少なくとも１枚ずつ配置する構成として、これらの
クロスベルトでスパイラルベルトを挟み込む形にした。
これによりこれらのクロスベルトでクラウン部の周方向
に沿ってスパイラルベルトの張力が維持されるだけでな
く、クラウン部の表面からの荷重の入力をこれらクロス
ベルトで遮断して、スパイラルベルトに及ばないように
なった。

【０００８】つまり、スパイラルベルトの内外周側にそ
れぞれ補強のためのクロスベルトを配置して、これらク
ロスベルトでスパイラルベルトを挟み込む形にすること
で、縦ばねが不必要に増加しないようになる。この結果
として、直進時の振動の吸収性が悪化しないので、乗り
心地性を低下させずに旋回時の旋回安定性を向上するこ
とが可能となった。

【０００９】請求項２に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１と同様に作用する
が、さらに、スパイラルベルトの内外周側にそれぞれ配
置されるクロスベルトをそれぞれ構成するコードが、ク
ラウン部の周方向と直交する軸に対して、５〜７０度の
角度範囲の向きとされる構成とされている。

【００１０】つまり、スパイラルベルトの内外周側にそ
れぞれ配置されるクロスベルトをそれぞれ構成するコー
ドが、クラウン部の周方向と直交する軸に対して、５度
未満の角度を有した向きになるようにクロスベルトが配
置されると、横剛性を高める効果がほとんど無くなり、
又７０度を超える角度を有した向きになるようにクロス
ベルトが配置されると、縦ばねの増加による乗り心地の
悪化が顕著になる。この為、５度以上で７０度以下の角
度の範囲が、クロスベルトを構成するコードの向きとし
て好ましい。

【００１１】請求項３に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１及び請求項２と同
様に作用するが、さらに、クロスベルトの幅をＷとし、
クラウン部のタイヤ表面の円弧に沿った全幅をＴＷとし
たときに、Ｗ／ＴＷの値を０．２≦Ｗ／ＴＷ≦０．９８
の範囲に設定する構成とされている。つまり、クラウン
部のタイヤ表面の全幅ＴＷに対するクロスベルトの幅Ｗ
の割合が、０．２未満では横剛性を高める効果がほとん
ど無く、又０．９８を超えると直進時におけるタイヤの
サイド部の曲げ剛性が高まり過ぎる為に乗り心地が悪化
する。この為、Ｗ／ＴＷの値を０．２以上で０．９８以
下の範囲とすることが、クロスベルトの幅として好まし
い。

【００１２】請求項４に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１から請求項３と同
様に作用するが、さらに、クロスベルトを構成するコー
ドが相互に交差する向きとなるように、スパイラルベル
トの内外周側にそれぞれクロスベルトを配置する構成と
されている。つまり、スパイラルベルトの内外周側にそ
れぞれ配置されたクロスベルトのコードを相互に交差す
る向きにすることが、スパイラルベルトを効果的に拘束
して変形を抑制できるので好ましい。

【００１３】請求項５に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１から請求項４と同
様に作用するが、さらに、スパイラルベルトの内周側に
配置される内層クロスベルトの幅をＷ１とし、スパイラ
ルベルトの外周側に配置される外層クロスベルトの幅を
Ｗ２としたときに、Ｗ１／Ｗ２の値を０．３≦Ｗ１／Ｗ
２≦１．０の範囲に設定する構成とされている。

【００１４】つまり、外層クロスベルトの方が内層クロ
スベルトよりもスパイラルベルトの変形を抑制する効果
が大きく、また内層クロスベルトの幅が大きくなってＷ
１／Ｗ２の値が１．０を超えると乗り心地の悪化が顕著
になることから、旋回時の安定性と直進時の乗り心地と
を両立するためには、外層クロスベルトの幅をより大き
くすることが好ましい。但し、Ｗ１／Ｗ２の値が０．３
より小さいと、クロスベルトによるスパイラルベルトの
挟み込み効果が小さくなるのに伴って、横剛性を高める
効果が小さくなる。従って、スパイラルベルトの内外周
側にそれぞれ配置されたクロスベルト間の幅の比である
Ｗ１／Ｗ２の値を０．３以上で１．０以下の範囲とする
ことが好ましい。

【００１５】請求項６に係る空気入りタイヤの作用を以
下に説明する。本請求項では請求項１から請求項５と同
様に作用するが、さらに、スパイラルベルトの内周側に
配置される内層クロスベルトを構成するコードが、クラ
ウン部の周方向と直交する軸に対して、５〜４０度の角
度範囲の向きとされる構成とされている。

【００１６】つまり、スパイラルベルトの内外周側にそ
れぞれ配置されたクロスベルトの内の内層クロスベルト
を構成するコードが、クラウン部の周方向と直交する軸
に対して、４０度を超える角度を有した向きになると発
熱し易くなって高速耐久性が急激に悪化する。また、内
層クロスベルトを構成するコードが、クラウン部の周方
向と直交する軸に対して５度未満の角度を有した向きで
は、請求項２と同様に横剛性を高める効果がほとんど無
くなる。この為、内層クロスベルトでは、このクロスベ
ルトを構成するコードの向きが、クラウン部の周方向と
直交する軸に対して、５度以上で４０度以下の角度の範
囲とすることがより好ましい。

【００１７】

【発明の実施の形態】本発明の第１の実施の形態に係る
空気入りタイヤを図１及び図２に示し、これらの図に基
づき説明する。図１は、本実施の形態に係る空気入りタ
イヤ１０の例としてラジアル構造の二輪車用タイヤを示
し、この空気入りタイヤ１０の骨格を構成するカーカス
１２が、ポリエステル等のコードをこの空気入りタイヤ
１０の赤道面ＰＬに対して交差する方向にそれぞれ配列
した複数層の部材（図示せず）により、形成されてい
る。

【００１８】このカーカス１２の両端部近傍には、それ
ぞれリング状にスチールワイヤーが巻かれて束ねられた
一対のビードコア１４が配置されており、これら一対の
ビードコア１４にそれぞれカーカス１２の両端部が巻き
付けられている。さらに、このビードコア１４の上部の
カーカス１２間の隙間には、硬質ゴム製で先細り形状に
形成されたビードフィラー１６がそれぞれ埋設されてい
る。以上より、カーカス１２が一対のビードコア１４に
跨るように配置されることになり、この空気入りタイヤ
１０の頂部となるクラウン部１８を貫通するようにこの
カーカス１２がクラウン部１８を形成するゴム材内に埋
設されている。

【００１９】そして、このクラウン部１８の接地面側に
は、ゴム材により形成されて路面に接地する外皮である
トレッド２２が配置されており、溝により区画されたリ
ブを有するトレッドパターンがこのトレッド２２に設け
られている。また、ビードコア１４とクラウン部１８と
の間を繋ぐ部分である空気入りタイヤ１０のサイドウォ
ール２４内にもカーカス１２が配置されており、この空
気入りタイヤ１０の最内層を図示しないインナーライナ
ーが形成している。

【００２０】一方、図１及び図２に示すように、クラウ
ン部１８を形成するゴム材内であってカーカス１２の外
周側には、クラウン部１８の周方向に沿って螺旋状に巻
き回されるスパイラルベルト２６が埋設されており、こ
のスパイラルベルト２６の内周側には、図２に示すよう
に、クラウン部１８の周方向に沿って延びる赤道面ＰＬ
と直交する軸Ｖに対して５〜７０度の角度α１の向きで
コード２８Ａが延びる内層クロスベルト２８が１枚配置
されている。また、スパイラルベルト２６の外周側に
は、図２に示すように、内層クロスベルト２８のコード
２８Ａと相互に交差する向きであって、赤道面ＰＬと直
交する軸Ｖに対して５〜７０度の角度α２の向きでコー
ド３２Ａが延びる外層クロスベルト３２が１枚配置され
ている。

【００２１】他方、図１に示すように、クラウン部１８
のタイヤ表面の円弧に沿った全幅をＴＷとし、また、ク
ロスベルト２８、３２の幅Ｗとしては、スパイラルベル
ト２６の内周側に配置される内層クロスベルト２８の幅
をＷ１とし、スパイラルベルト２６の外周側に配置され
る外層クロスベルト３２の幅をＷ２とした。そして、Ｗ
１／Ｗ２の値が０．３≦Ｗ１／Ｗ２≦１．０の範囲に設
定されると共に、Ｗ／ＴＷの値が０．２≦Ｗ／ＴＷ≦
０．９８の範囲となるように、これら幅Ｗ１、Ｗ２の値
が設定されている。

【００２２】次に、本実施の形態に係る空気入りタイヤ
１０の作用を以下に説明する。本実施の形態では、クラ
ウン部１８の周方向に沿って螺旋状に巻き回されるスパ
イラルベルト２６の内外周側にクロスベルト２８、３２
をそれぞれ１枚ずつ配置する構造とした。つまり、空気
入りタイヤ１０の側方からの横力によるスパイラルベル
ト２６の変形を抑制するために、スパイラルベルト２６
の内外周側にクロスベルト２８、３２をそれぞれ１枚ず
つ配置する構造として、これらのクロスベルト２８、３
２でスパイラルベルト２６を挟み込む形にした。これに
よりこれらのクロスベルト２８、３２でクラウン部１８
の周方向に沿ってスパイラルベルト２６の張力が維持さ
れるだけでなく、クラウン部１８の表面からの荷重の入
力をこれらクロスベルト２８、３２で遮断して、スパイ
ラルベルト２６に及ばないようになった。

【００２３】以上より、スパイラルベルト２６の内外周
側にそれぞれ補強のためのクロスベルト２８、３２を配
置して、これらクロスベルト２８、３２でスパイラルベ
ルト２６を挟み込む形にすることで、縦ばねが不必要に
増加しないようになる。この結果として、直進時の振動
の吸収性が悪化しないので、乗り心地性を低下させずに
旋回時の旋回安定性を向上することが可能となった。

【００２４】さらに、本実施の形態では、スパイラルベ
ルト２６の内外周側にそれぞれ配置されるクロスベルト
２８、３２をそれぞれ構成するコード２８Ａ、３２Ａ
が、相互に交差する向きであって、クラウン部１８の周
方向と直交することになる軸Ｖに対して、５〜７０度の
角度範囲の向きで延びるようにされている。

【００２５】つまり、スパイラルベルト２６の内外周側
にそれぞれ配置されたクロスベルト２８、３２のコード
２８Ａ、３２Ａを相互に交差する向きにすると、スパイ
ラルベルト２６を効果的に拘束して変形を抑制できるこ
とになる。さらに、クロスベルト２８、３２をそれぞれ
構成するコード２８Ａ、３２Ａが、軸Ｖに対して、５度
未満の角度を有した向きになるようにクロスベルト２
８、３２が配置された場合、横剛性を高める効果がほと
んど無くなり、又７０度を超える角度を有した向きにな
るようにクロスベルト２８、３２が配置された場合、縦
ばねの増加による乗り心地の悪化が顕著になる。この
為、５度以上で７０度以下の角度の範囲が、クロスベル
ト２８、３２を構成するコード２８Ａ、３２Ａの向きと
して好ましいことになる。

【００２６】他方、本実施の形態では、Ｗ／ＴＷの値が
０．２≦Ｗ／ＴＷ≦０．９８の範囲に設定されており、
スパイラルベルト２６の内外周側にそれぞれ配置された
クロスベルト２８、３２間の幅の比であるＷ１／Ｗ２の
値が０．３≦Ｗ１／Ｗ２≦１．０の範囲に設定されてい
る。

【００２７】つまり、クラウン部１８のタイヤ表面の全
幅ＴＷに対するクロスベルト２８、３２の幅Ｗの割合
が、０．２未満では横剛性を高める効果がほとんど無
く、又０．９８を超えると直進時におけるサイドウォー
ル２４近傍のタイヤのサイド部の曲げ剛性が高まり過ぎ
る為に乗り心地が悪化する。この為、Ｗ／ＴＷの値を
０．２以上で０．９８以下の範囲とすることが、クロス
ベルト２８、３２の幅として好ましいことになる。

【００２８】さらに、外層クロスベルト３２の方が内層
クロスベルト２８よりもスパイラルベルト２６の変形を
抑制する効果が大きく、また内層クロスベルト２８の幅
Ｗ１が大きくなってＷ１／Ｗ２の値が１．０を超えると
乗り心地の悪化が顕著になることから、旋回時の安定性
と直進時の乗り心地とを両立するためには、外層クロス
ベルト３２の幅Ｗ２をより大きくすることが好ましい。
但し、Ｗ１／Ｗ２の値が０．３より小さいと、クロスベ
ルト２８、３２によるスパイラルベルト２６の挟み込み
効果が小さくなるのに伴って、横剛性を高める効果が小
さくなる。従って、スパイラルベルト２６の内外周側に
それぞれ配置されたクロスベルト２８、３２間の幅の比
であるＷ１／Ｗ２の値を０．３以上で１．０以下の範囲
とすることが好ましい。

【００２９】尚、ここで本実施の形態におけるスパイラ
ルベルト２６のコードの材質としては、アラミド材の一
種であるケブラーの他に、スチール、ナイロン等が考え
られる。

【００３０】さらに、本実施の形態における内層クロス
ベルト２８のコードの材質と外層クロスベルト３２のコ
ードの材質との組み合わせとしては、内層クロスベルト
２８をケブラーとすると共に外層クロスベルト３２をナ
イロンとする組み合わせ、内層クロスベルト２８をナイ
ロンとすると共に外層クロスベルト３２をケブラーとす
る組み合わせ、内層クロスベルト２８をケブラーとする
と共に外層クロスベルト３２をレーヨンとする組み合わ
せ、内層クロスベルト２８をレーヨンとすると共に外層
クロスベルト３２をケブラーとする組み合わせ、内層ク
ロスベルト２８をナイロンとすると共に外層クロスベル
ト３２をレーヨンとする組み合わせ、内層クロスベルト
２８をレーヨンとすると共に外層クロスベルト３２をナ
イロンとする組み合わせ等が考えられる。但し、内層ク
ロスベルト２８の材質と外層クロスベルト３２の材質と
を相互に同一の材質としても良く、また、上記以外の材
質の組み合わせを採用しても良い。

【００３１】さらに、本実施の形態において、スパイラ
ルベルト２６の内周側に配置される内層クロスベルト２
８を構成するコード２８Ａを、クラウン部１８の周方向
と直交する軸Ｖに対して、５〜４０度の角度範囲の向き
とすることが考えられる。つまり、スパイラルベルト２
６の内外周側にそれぞれ配置されたクロスベルト２８、
３２の内の内層クロスベルト２８を構成するコード２８
Ａが、クラウン部１８の周方向と直交する軸Ｖに対し
て、４０度を超える角度を有した向きになると発熱し易
くなって高速耐久性が急激に悪化するので、４０度を上
限とした。この為、内層クロスベルト２８としては、こ
の内層クロスベルト２８を構成するコード２８Ａの向き
が、クラウン部１８の周方向と直交する軸Ｖに対して、
５度以上で４０度以下の角度の範囲とすることがより好
ましいことになる。

【００３２】次に、本発明の第２の実施の形態に係る空
気入りタイヤを図３及び図４に示し、これらの図に基づ
き本実施の形態を説明する。尚、第１の実施の形態で説
明した部材と同一の部材には同一の符号を付して、重複
した記載を省略する。本実施の形態に係る第１例及び第
２例では、第１の実施の形態と同様の構造を有している
が、さらに、第１例は図３に示すように内層クロスベル
ト２８が１枚であり外層クロスベルト３２、３４が２枚
とされる構造とされ、第２例は図４に示すように内層ク
ロスベルト２８、３０が２枚であり外層クロスベルト３
２が１枚とされる構造とされる。

【００３３】従って、本実施の形態によれば、第１の実
施の形態で採用されたクロスベルト２８、３２の他に、
新たにクロスベルトが１枚追加されたので、第１の実施
の形態と同様の作用効果を奏するだけでなく、これら追
加されたクロスベルトにより、横剛性が一層高まるのに
伴って車両の旋回時の安定性がさらに向上することにな
る。

【００３４】次に、本発明の第３の実施の形態に係る空
気入りタイヤを図５及び図６に示し、これらの図に基づ
き本実施の形態を説明する。尚、第１の実施の形態で説
明した部材と同一の部材には同一の符号を付して、重複
した記載を省略する。本実施の形態に係る第１例及び第
２例では、第１の実施の形態と同様の構造を有している
が、さらに、第１例は図５に示すように外層クロスベル
ト３２の中央部に開口部３６が形成される構造とされ、
第２例は図６に示すように内層クロスベルト２８の中央
部に開口部３８が形成される構造とされる。そして、こ
れら開口部３６、３８はそれぞれクラウン部１８の周方
向に沿って長く延び、クロスベルト２８、３２の両端側
を繋ぐ連結部が図示しないものの等間隔で配置されて、
クロスベルト２８、３２が一体的なものとされている。

【００３５】以上より、開口部３６、３８を有して中抜
き構造とされたクロスベルト２８、３２をスパイラルベ
ルト２６の内周側或いは外周側に配置することで、第１
の実施の形態と同様の作用効果を奏するだけでなく、こ
れら開口部３６、３８の存在により、直進時の振動の吸
収性を悪化させずに、旋回時の旋回安定性を一層確実に
向上することが可能となった。

【００３６】次に、本発明の第４の実施の形態に係る空
気入りタイヤを図７及び図８に示し、これらの図に基づ
き本実施の形態を説明する。尚、第１の実施の形態で説
明した部材と同一の部材には同一の符号を付して、重複
した記載を省略する。本実施の形態に係る第１例及び第
２例では、第１の実施の形態と同様の構造を有している
が、さらに、第１例は図７に示すように外層クロスベル
ト３２が１枚であり内層クロスベルト２８が幅の狭い１
枚のベルトとされた構造とされ、第２例は図８に示すよ
うに外層クロスベルト３２、３４が２枚であり内層クロ
スベルト２８が幅の狭い１枚のベルトとされた構造とさ
れる。

【００３７】従って、本実施の形態では、スパイラルベ
ルト２６の内周側に配置される内層クロスベルト２８の
幅Ｗ１が、スパイラルベルト２６の外周側に配置される
外層クロスベルト３２、３４の幅Ｗ２より狭くされてい
る。つまり、前述のように外層クロスベルト３２、３４
の方が内層クロスベルト２８よりもスパイラルベルト２
６の変形を抑制する効果が大きいことから、外層クロス
ベルト３２の幅Ｗ２を幅Ｗ１より大きくすることで、第
１の実施の形態と同様の作用効果を奏するだけでなく、
旋回時の安定性と直進時の乗り心地とがより確実に両立
される。

【００３８】他方、高速耐久性を確保するためにスパイ
ラルベルト２６を配置した上記の実施の形態の構造を採
ることが多いリアタイヤに、上記の実施の形態に係る空
気入りタイヤ１０の構造を採用すれば、高速耐久性の確
保だけでなく乗り心地性の確保及び旋回安定性の向上と
いう大きな効果を発揮できることになる。また、フロン
トタイヤでも乗り心地性等を高いレベルで確保するため
に、スパイラルベルト２６をフロントタイヤに配置した
構造としたときに、上記の実施の形態に係る空気入りタ
イヤ１０の構造を採用すれば、リアタイヤ同様に旋回安
定性の向上と乗り心地性の確保とが高いレベルで両立可
能となる。

【００３９】次に、上記実施の形態の内の図１に示す第
１の実施の形態で説明した空気入りタイヤ１０の実施例
と空気入りタイヤの比較例とにそれぞれ実車評価テスト
及び高速耐久性テストを実施した結果を、以下の表１に
表す。ここで実施例及び比較例としては、内層クロスベ
ルト２８を構成するコード２８Ａの向きである角度α
１、外層クロスベルト３２を構成するコード３２Ａの向
きである角度α２、タイヤ表面の全幅ＴＷに対するクロ
スベルト２８、３２の幅Ｗの割合Ｗ／ＴＷ、内層クロス
ベルト２８の幅Ｗ１と外層クロスベルト３２の幅Ｗ２と
の比Ｗ１／Ｗ２を、それぞれ変化させたものを採用し
た。また、角度α１の値がマイナスとされたのは、軸Ｖ
に対する傾き方向が角度α２と逆であることを意味す
る。

【００４０】一方、実車評価テスト及び高速耐久性テス
トの結果はそれぞれ指数で表され、１００以上が合格と
される。さらに、実車評価テストとは運転者による感応
評価であり、旋回安定性及び乗り心地のテストが含まれ
ていて、また、高速耐久性テストとは、実車走行直後の
タイヤの表面温度で評価し、この表面温度が高いほど耐
久性は低いことになる。

【００４１】

【表１】

【００４２】上記の表１より３種類の実施例の何れもが
旋回安定性、乗り心地及び高速耐久性テストの何れの評
価においても１００点以上の合格レベルにあり、比較例
よりも優れていることが理解できる。ここで実車評価テ
スト及び高速耐久性テストの際に用いられた車両として
はＧＳ・ＸＲ７５０であり、フロントタイヤのサイズと
してはＭＣＲ１２０／７０ＺＲ１７であり、リヤタイヤ
のサイズとしてはＭＣＲ１９０／５０ＺＲ１７である。
また、フロントタイヤの内圧は２．５Ｋｇｆ／ｃｍ²で
あり、リヤタイヤの内圧は２．９Ｋｇｆ／ｃｍ²であっ
た。

【００４３】尚、本発明が適用されるタイヤとしては種
々のものが考えられ、二輪車用タイヤだけでなく例えば
乗用車用タイヤにも適用できる。また、上記実施の形態
に用いられるカーカス１２を構成するプライの枚数は上
記実施の形態と異なり１枚としたり、或いは２枚、３枚
等とすることが考えられる。さらに、このカーカス１２
の基本構造としては、上記実施の形態のラジアル構造の
他に、ベルテッドバイアス構造等とすることが考えられ
る。

【００４４】

【発明の効果】本発明の空気入りタイヤは上記構成とし
たので、高速耐久性だけでなく旋回安定性及び乗り心地
性を高め、高速耐久性と運動性能を両立して走行時の安
全性及び快適性を向上することができるという優れた効
果を有する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤを示す断面図である。

【図２】本発明の第１の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤのベルト構造を展開して示す展開図である。

【図３】本発明の第２の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤの第１例を示す断面図である。

【図４】本発明の第２の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤの第２例を示す断面図である。

【図５】本発明の第３の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤの第１例を示す断面図である。

【図６】本発明の第３の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤの第２例を示す断面図である。

【図７】本発明の第４の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤの第１例を示す断面図である。

【図８】本発明の第４の実施の形態に係る空気入りタイ
ヤの第２例を示す断面図である。

【符号の説明】

１０空気入りタイヤ１８クラウン部２６スパイラルベルト２８内層クロスベルト３０内層クロスベルト３２外層クロスベルト３４外層クロスベルト

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】クラウン部の周方向に沿って螺旋状に巻
き回されるスパイラルベルトの内外周側に、それぞれク
ロスベルトを少なくとも１枚ずつ配置したことを特徴と
する空気入りタイヤ。
【請求項２】スパイラルベルトの内外周側にそれぞれ
配置されるクロスベルトをそれぞれ構成するコードが、
クラウン部の周方向と直交する軸に対して、５〜７０度
の角度範囲の向きとされたことを特徴とする請求項１記
載の空気入りタイヤ。
【請求項３】クロスベルトの幅をＷとし、クラウン部
のタイヤ表面の円弧に沿った全幅をＴＷとしたときに、
Ｗ／ＴＷの値を０．２≦Ｗ／ＴＷ≦０．９８の範囲に設
定したことを特徴とする請求項１或いは請求項２記載の
空気入りタイヤ。
【請求項４】クロスベルトを構成するコードが相互に
交差する向きとなるように、スパイラルベルトの内外周
側にそれぞれクロスベルトを配置したことを特徴とする
請求項１〜３の何れかに記載の空気入りタイヤ。
【請求項５】スパイラルベルトの内周側に配置される
内層クロスベルトの幅をＷ１とし、スパイラルベルトの
外周側に配置される外層クロスベルトの幅をＷ２とした
ときに、Ｗ１／Ｗ２の値を０．３≦Ｗ１／Ｗ２≦１．０
の範囲に設定したことを特徴とする請求項１〜４の何れ
かに記載の空気入りタイヤ。
【請求項６】スパイラルベルトの内周側に配置される
内層クロスベルトを構成するコードが、クラウン部の周
方向と直交する軸に対して、５〜４０度の角度範囲の向
きとされたことを特徴とする請求項１〜５の何れかに記
載の空気入りタイヤ。