JP2001179432A - 先端キャップ孔ろう付けとそのための耐酸化性合金 - Google Patents

先端キャップ孔ろう付けとそのための耐酸化性合金

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Abstract

(57)【要約】 【課題】 孔の充填度を最大にし、多孔率を最小にし、
耐酸化性を改良し、そして信頼性を高める、高圧タービ
ン動翼先端キャップ孔を閉ざすためのろう付け方法と合
金。 【解決手段】 先端キャップ孔に、ろう付け温度より高
い固相線温度を有する第１合金の粒子からなる第１組成
物を充填する。第１組成物を、ろう付け温度より低い液
相線温度を有する第２合金の粒子からなる第２組成物で
覆う。第２組成物をろう付け温度に加熱して第２合金の
粒子を溶融し、毛管現象により第１合金の粒子間の空間
内に移送される第２合金の液体を形成する。第２合金の
液体を冷却して、第１合金の粒子を強固に結合する固体
を形成する。第２合金は１重量％以下のＢと、３重量％
ないし１１重量％のＳｉとを含有する。第１合金はＣｒ
と、少なくとも約５重量％のＡｌと、少なくとも約０．
５重量％のＨｆと、０．５重量％以下のＴｉとを含有す
る。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の背景】本発明は孔を閉ざすためのろう付け方法
に関し、特に、孔の充填度を最大にし、多孔率を最小に
し、耐酸化性を改良し、そして信頼性を高めるように高
圧タービン動翼先端キャップ孔を閉ざすためのろう付け
方法と合金に関する。
【０００２】米国特許第５２３２３４３号に示されてい
るような型の高圧タービン動翼の製造中、鋳造コアの位
置決めのために先端キャップ孔が形成される。このよう
な孔を確実に閉ざすことが重要である。なぜなら、さも
なければ、冷却空気が先端から漏れて、翼形部表面上に
導かれなくなるからである。先端キャップ孔は０．０４
〜０．０５インチ（約０．１〜０．１３ｃｍ）程度の直
径を有する。従来、このような孔には、比較的高い融点
（「高融点」）の成分（Ｈ１）（約４５重量％）と、そ
れと混合した比較的低い融点（「低融点」）の成分（Ｌ
１）（約５５重量％）とからなる充填合金の５０％濃密
スラリーが注入により充填された。従来実用された高融
点成分と低融点成分の組成は次の通りである。 高融点成分（Ｈ１） 低融点成分（Ｌ１） Ｃ 0.15 ー 0.19 重量％ Ｃ 0.05以下 重量％ Ｃｒ 13.7 ー 14.3 Ｃｒ 14.8 ー 15.8 Ｃｏ 9.0 ー 10.0 Ｃｏ 9.5 ー 11.0 Ｔｉ 4.8 ー 5.2 Ｔａ 3.0 ー 3.8 Ａｌ 2.8 ー 3.2 Ａｌ 3.2 ー 3.7 Ｗ 3.7 ー 4.3 Ｂ 2.1 ー 2.5 Ｍｏ 3.7 ー 4.3 Ｎｉ 残余 Ｗ＋Ｍｏ 7.7 以上 プラス付随不純物 Ｎｉ 残余 プラス付随不純物 ろう付け中、低融点成分粒子が溶融して液体になり、そ
して凝固中に緻密化して先端キャップ孔内の高融点成分
粒子を結合する。この方式の欠点は、冷却した充填物が
高い内部多孔率を有するので使用中酸化しやすいこと
と、冷却時に発生したメニスカス形ボイドにより充填状
態の欠如が存在することであった。
【０００３】
【発明の概要】簡単に述べると、本発明によれば、先端
キャップ孔に、ろう付け温度より高い固相線温度を有す
る第１合金の粒子からなる第１組成物が充填される。第
１組成物は、ろう付け温度より低い液相線温度を有する
第２合金の粒子からなる第２組成物で覆われる。第２組
成物はろう付け温度に加熱され、これにより、第２合金
の粒子が溶融し、毛管現象により第１合金の粒子間の空
間内に移送される第２合金の液体を形成する。第２合金
の液体は冷却されて、第１合金の粒子を強固に結合する
固体を形成する。
【０００４】本発明の他の特徴のある部分は自明であり
そして他の部分は以下の説明から明らかとなろう。
【０００５】
【好適実施例の詳述】本発明によれば、先端キャップ孔
が、特定ろう付け温度でのろう付けにより２成分ろう付
け材料で閉ざされ、このろう付け温度で材料の両成分の
一方だけが溶融する。先端キャップ孔に、少なくとも約
８０％、好ましくは完全に充満するように、第１組成物
が注入され、この組成物は、後のろう付けに使用される
ろう付け温度より高い固相線温度を有する高融点材料か
らなる。注入は、背後に空気圧をかけた中空針を用い
て、あるいは他の適当な手段により達成される。次い
で、低融点材料からなるほぼ等しい量の第２組成物が高
融点成分の頂部に施される。低融点材料はろう付け温度
より低い液相線温度を有する。従って、ろう付け温度
で、低融点材料は溶融するが、高融点材料は溶融しな
い。
【０００６】図３は粉末充填後かつろう付け前の先端キ
ャップ孔の断面図であり、高融点成分と、この高融点成
分の頂部に施した低融点成分とで満たされた孔を示し、
両成分は２つの個別層を形成している。これに対して、
図１に示した従来の方法では、高融点成分と低融点成分
とが最初に混合されている。両図において、高融点成分
と低融点成分は相異なる斜線で示されている。再び図３
を参照すればわかるように、本発明によるろう付け中に
低融点成分粒子が溶融しそして低融点成分が毛管現象と
重力の結果として全ての高融点成分粒子間を下方に移動
する。凝固の結果、従来の方法によって満たされた孔
（図２）と比べて、実質的に１００％満たされた孔（図
４）が得られる。図２は従来の方法によって満たされた
孔の底で発生する有害なメニスカス効果を示す。この効
果は図４に示すように本発明では発生しない。本発明に
よる充填完了孔は、新しいろう付け方法の結果として充
填度がより高く、そして新しいろう付け方法と新しい合
金との組合せの結果として耐酸化性がより高い。
【０００７】上述の技術の一改変例である本発明の一好
適実施例では、充填完了孔の頂部に施された低融点成分
は高融点成分の一部分と混合されている。高融点成分は
低融点成分より耐酸化性が高いので、この態様は充填済
み先端キャップ孔の頂部における耐酸化性を高める。さ
らに、低融点成分粒子と混合した高融点成分粒子は溶融
せずそして下方の高融点材料内にウイッキング流下しな
い。従って、混合した高融点粒子は肉盛効果を有し、こ
の効果はろう付け中の充填完了孔の頂部におけるメニス
カス形成を最少にする。従って、孔に高融点成分が完全
に注入された後、その高融点成分上に高融点成分と低融
点成分との混合物が施される。この混合物は好ましくは
約５０重量％以下程度の高融点成分、さらに好ましくは
約１０重量％〜約５０重量％の高融点成分を含有し、さ
らに好ましくは約１０重量％〜約２５重量％の高融点成
分を含有する。特に好適な一実施例では、この混合物は
約１５％の高融点成分と、約８５％の低融点成分とから
なる。この混合物における低融点成分対高融点成分の重
量比は約１：１〜約９：１であり、好ましくは約３：１
〜約９：１である。特に好適な一実施例では、この重量
比は約５：１〜約６：１である。
【０００８】低融点材料の液相線温度はろう付け温度よ
り低く、好ましくは約２２００゜Ｆ（約１２００℃）以
下、さらに好ましくは約２１７５゜Ｆ（約１１９０℃）
以下である。一好適実施例では、低融点材料の液相線温
度は約２０００゜Ｆ（約１０９０℃）〜約２２００゜Ｆ
（約１２００℃）である。特に好適な実施例は、それぞ
れ約２０６５゜Ｆ（約１１３０℃）と、約２１６５゜Ｆ
（約１１８５℃）の液相線温度を有する。高融点材料の
固相線温度はろう付け温度より高く、好ましくは約２３
００゜Ｆ（約１２６０℃）以上、さらに好ましくは約２
３７５゜Ｆ（約１３００℃）以上である。一好適実施例
では、高融点材料の固相線温度は約２３５０゜Ｆ（約１
２８５℃）〜約２４５０゜Ｆ（約１３４５℃）である。
【０００９】コネチカット州Ｂｅｔｈｅｌのヴィッタ社
（Ｖｉｔｔａ Ｃｏｒｐ．）からＶｉｔｔａ Ｇｅｌと
いう商品名で入手できるような水基結合剤が、好ましく
は高融点材料と低融点材料それぞれと混合されて、ろう
付け前に両材料を適所に保持することを助ける。結合剤
対金属の重量比は約１：７程度であり、従って、材料
は、幾らかの蒸発発生後、約５０％濃密なスラリー内に
含有される。結合剤はろう付け時に揮発する。
【００１０】本発明によって達成される高い耐酸化性
は、Ｎｉ基またはＣｏ基マトリックス内に融点降下剤と
してかなりの含量のＳｉを有する低融点材料を選ぶこと
によって高められるということを発見した。ケイ素は耐
酸化性を高めるのでこのような用途において特に有利で
あることがわかった。従って、本発明の低融点合金は少
なくとも約３％のＳｉ、好ましくは約４％〜約１１％の
Ｓｉを含有する。一好適実施例は約３％〜約５％のＳ
ｉ、さらに好ましくは約４．２％〜約４．８％のＳｉを
含有する。他の好適実施例は約９％〜１１％のＳｉ、さ
らに好ましくは約９．８％〜約１０．３％のＳｉを含有
する。
【００１１】本発明の低融点合金は、さらに、意図的に
添加されるＢの欠如と、付随Ｂ含量を約１％以下、好ま
しくは約０．５％以下、さらに好ましくは約０．１％以
下に保つことを特徴とする。Ｂは耐酸化性に悪影響を及
ぼすので、Ｂを最少にすると耐酸化性が高まるというこ
とがわかった。これに対し、先端キャップ孔充填用の従
来の低融点ろう付け合金はかなりの量（例えば少なくと
も約２％）のＢを融点降下剤として含有していた。
【００１２】本発明の低融点成分はさらに、耐酸化性を
高めるために約１０％〜約２５％の範囲内のＣｒを含有
する。
【００１３】本発明の高融点合金は耐酸化性のためにＣ
ｒとＡｌを含有する。好適な高融点合金は少なくとも約
５％、好ましくは約５％〜約７％、さらに好ましくは約
５．５％〜約６．５％のＡｌを含有し、これによりＡｌ
酸化物スケールが生じて耐酸化性を高める。
【００１４】充填材料の性能は、Ｈｆ、好ましくは少な
くとも約０．５％、さらに好ましくは約１％〜約３％、
最も好ましくは約１％〜約２％のＨｆをさらに含有する
高融点合金を用いて耐酸化性のＡｌおよびＣｒ酸化物ス
ケールの密着性を高めることにより、さらに高められる
ということがわかった。
【００１５】また、このような性能は、もし高融点合金
がまたＲｅ、少なくとも約１％、さらに好ましくは約２
％〜約４％のＲｅを、固溶体強化剤としてのその効果の
故に含有すれば、高められるということがわかった。こ
れは特に、ＲｅがＭｏ、Ｔａ、Ｗのような他の固溶体強
化剤ほど耐酸化性に悪影響を及ぼさないからである。
【００１６】さらにわかったことは、Ｔｉの意図的な添
加を除くことにより、また、Ｔｉ含量を好ましくは約
０．５％以下に保つことにより、保護に役立つＣｒおよ
びＡｌ酸化物スケールがより良く密着するということで
ある。なぜならＴｉはこのような密着を妨害する傾向を
もつからである。
【００１７】本発明による高融点および低融点組成例は
次の通りである。 高融点成分（ＨＡ） 低融点成分（ＬＡ） 低融点成分（ＬＢ） Ｃ 0.10 ー 0.14 重量％ Ｃ 0.13 ー 0.19 重量％ Ｃ 0.01以下 Ｈｆ 1.3 ー 1.7 Ｓｉ 4.2 ー 4.8 Ｓｉ 9.8 ー 10.3 Ｒｅ 2.6 ー 3.0 Ｃｒ 13.7 ー 14.3 Ｃｒ 18.5 ー 19.5 Ｃｒ 6.6 ー 7.0 Ｃｏ 9.0 ー 10.0 Ｂ 0.03以下 Ｔａ 6.2 ー 6.5 Ｔｉ 4.6 ー 5.2 Ｎｉ 残余 Ａｌ 5.94 ー 6.3 Ａｌ 2.8 ー 3.2 プラス付随不純物 Ｗ 4.7 ー 5.0 Ｍｏ 3.7 ー 4.3 Ｍｏ 1.3 ー 1.7 Ｗ 3.7 ー 4.3 Ｃｏ 11.45 ー 12.05 Ｂ 0.5 ー 0.8 Ｔｉ 0.2 以下 Ｎｉ 残余 Ｎｉ 残余 プラス付随不純物 プラス付随不純物 以下の例はさらに本発明を例示するものである。
【００１８】
【例１】周期的な酸化試験を行い、本発明の高融点／低
融点混合物（ＨＡ／ＬＡおよびＨＡ／ＬＢ）を充填した
試料を、、従来の高融点／低融点混合物（Ｈ１／Ｌ１）
を充填した試料と比較した。周期的酸化試験は、２４０
０サイクルまで５分間の保持時間で２０００゜Ｆ以下で
行われた。図５〜図１０の顕微鏡写真を比較するとわか
るように、充填材ＨＡ／ＬＡ（図５と図６）およびＨＡ
／ＬＢ（図７と図８）は充填材Ｈ１／Ｌ１（図９と図１
０）より酸化侵食が実質的に少なかった。１８００サイ
クル後、ＨＡ／ＬＡ（図５）混合物とＨＡ／ＬＢ（図
７）混合物は事実上酸化侵食を示さなかったが、Ｈ１／
Ｌ１（図９）混合物はほとんど完全に酸化侵食されてい
た。２４００サイクル後、ＨＡ／ＬＡ（図６）混合物と
ＨＡ／ＬＢ（図８）混合物は極めてわずかな酸化侵食を
示したが、Ｈ１／Ｌ１（図１０）混合物はほとんど完全
に酸化侵食されていた。試験された混合物のおのおのが
許容可能な侵食レベルを示した実際の最高温度が記録さ
れそして表１に示されている。
【００１９】
【表１】 混合物 サイクル 許容酸化侵食の最高温度（#F） Ｈ１／Ｌ１(50/50) 1800 1500 - 1600 2400 1600 ＨＡ／ＬＡ(50/50) 1800 2000 2400 1900 ＨＡ／ＬＢ 1800 2000 2400 1700 - 1800
【００２０】
【例２】ＡＳＴＭのＥ８とＥ２１の手順に従って引張強
度試験を行い、本発明によって準備された試料を従来の
方法によって準備された試料と比較した。その結果を表
２に示す。
【００２１】
【表２】 1900°F引張試験番号 材料 極限引張強度 伸び率(%) Ｔ３６ Ｈ１／Ｌ１ 19900 1.70 Ｔ３７ Ｈ１／Ｌ１ 19700 1.40 Ｔ３ ＨＡ／ＬＢ** 18300 1.20 Ｔ４ ＨＡ／ＬＢ** 16600 1.50 Ｔ１５ ＨＡ／ＬＡ** 36500 0.70 Ｔ１６ ＨＡ／ＬＡ** 36200 0.90 Ｔ２５ ＨＡ／ＬＡ* 13600 0.70 Ｔ２６ ＨＡ／ＬＡ* 16700 0.60 2000°F引張試験番号 材料 極限引張強度 伸び率(%) Ｔ３８ Ｈ１／Ｌ１ 11200 1.00 Ｔ３９ Ｈ１／Ｌ１ 7600 1.00 Ｔ５ ＨＡ／ＬＢ** 5500 1.90 Ｔ６ ＨＡ／ＬＢ** 4500 2.50 Ｔ１７ ＨＡ／ＬＡ** 19400 1.00 Ｔ１８ ＨＡ／ＬＡ** 19300 0.70 Ｔ２７ ＨＡ／ＬＡ* 7400 1.00 Ｔ２８ ＨＡ／ＬＡ* 7300 0.80* 配合混合物 ** ＨＡ充填継目、頂部ろう付け これらのデータからわかるように、ＨＡ／ＬＡの組合せ
の性能が最善であり、そして本発明のろう付け方法（頂
部ろう付け）によって準備された試料に対して実施した
試験が、配合混合物を用いて準備した試料に対して実施
した試験より良い性能を示した。
【００２２】
【例３】比較のための２０００゜Ｆ応力破断試験をＡＳ
ＴＭのＥ１３９の手順に従って実施した。その結果を表
３に示す。
【００２３】
【表３】 試験番号 材料 ＫＳＩ 寿命 伸び率(%) Ｔ４０ Ｈ１／Ｌ１ 1 1141.3 7.2 Ｔ４１ Ｈ１／Ｌ１ 1 1106.4 Ｔ７ ＨＡ／ＬＢ** 1 685.3 Ｔ８ ＨＡ／ＬＢ** 1 211 Ｔ１９ ＨＡ／ＬＡ** 1 414.5 Ｔ２０ ＨＡ／ＬＡ** 1 371.8 Ｔ２９ ＨＡ／ＬＡ* 1 54.2 2.10 Ｔ３０ ＨＡ／ＬＡ* 1 35 1.80 Ｔ４２ Ｈ１／Ｌ１ 2 15.3 2.50 Ｔ４３ Ｈ１／Ｌ１ 2 14.9 1.90 Ｔ９ ＨＡ／ＬＢ** 2 5.3 8.70 Ｔ１０ ＨＡ／ＬＢ** 2 1.1 5.40 Ｔ２１ ＨＡ／ＬＡ** 2 27.9 2.20 Ｔ２２ ＨＡ／ＬＡ** 2 19.7 1.80 Ｔ３１ ＨＡ／ＬＡ* 2 29.3 2.70 Ｔ３２ ＨＡ／ＬＡ* 2 6.7 1.50* 配合混合物 ** ＨＡ充填継目、頂部ろう付け これらのデータは、１ｋｓｉの荷重で全試料の性能が適
当であったことと、２ｋｓｉの荷重で、本発明のろう付
け方法を用いて準備したＨＡ／ＬＡ試料の性能が最善で
あったことを示す。
【００２４】
【例４】比較のためのゼロ強度試験が最高使用温度の目
安として行われた。その結果を表４に示す。これらの試
験は３００ｐｓｉの静荷重を平板試料からつり下げるこ
とを包含するものであった。試料をクラムシェル炉内に
つり下げ、その温度を監視しそして上昇させて、バーが
破断する温度を記録した。
【００２５】
【表４】 試験番号 材料 荷重(psi) 温度(#F) Ｔ−１ ＨＡ／ＬＢ** 300 2103.8 Ｔ−２ ＨＡ／ＬＢ** 300 2096.3 Ｔ−１２ ＨＡ／ＬＡ** 300 2122 Ｔ−２３ ＨＡ／ＬＡ* 300 2104.7 Ｔ−２４ ＨＡ／ＬＡ* 300 2086.9 Ｔ−３４ Ｈ１／Ｌ１ 300 2033.4 Ｔ−３５ Ｈ１／Ｌ１ 300 2045.6* 配合混合物 ** ＨＡ充填継目、頂部ろう付け これらのデータが示すように、本発明の合金と方法を用
いて準備した試料の平均ゼロ強度温度は２１０７．４゜
Ｆであり、これに対し、従来の合金と方法を用いて準備
した試料のそれは２０３９．５゜Ｆであった。
【００２６】以上の諸例から明らかなように、本発明の
ろう付け方法によれば、試験した新材料の組合せ（ＨＡ
／ＬＡとＨＡ／ＬＢ）のどちらを用いても、従来の方法
と比べて、容認し得る機械的性質を有する耐酸化性のよ
り高い製品が得られる。幾つかの例では、新しい方法と
材料を用いると機械的強度が比較的低いように思われる
が、全ての例において、機械的強度は先端キャップ孔充
填用途に関して容認し得る。材料は、使用中遠心力と熱
負荷に抗してそれ自体を保持するのに十分な強度をもた
なければならないが、それ以上の有意荷重を支えること
はない。この用途に関して、より重要な特性は耐酸化性
である。機械的強度と耐酸化性は、図１１と図１２に示
すように、大部分が充填材内の比較的低量のボイド空間
に起因する。
【００２７】図１１は、本発明の方法を用いて材料ＨＡ
を充填し次いでＬＡ／ＨＡの８５／１５混合物を充填し
た孔を示す。図１２は、同じ方法を用いて材料ＨＡを充
填し次いでＬＢを充填した孔を示す。
【００２８】本発明の範囲内で上述の構造に様々な改変
を施し得るので、以上の説明に包含されているあるいは
添付図面に示されている全てのものは例示的なものに過
ぎず、本発明を制限するものではない。
【図面の簡単な説明】
【図１】先端キャップ孔の充填を行う従来の方法を示す
先端キャップ孔の概略断面図である。
【図２】従来の方法による充填後の先端キャップ孔の概
略断面図である。
【図３】本発明の充填方法を示す先端キャップ孔の概略
断面図である。
【図４】本発明の方法による充填後の先端キャップ孔の
概略断面図である。
【図５】酸化試験後の試料の断面の５０倍拡大顕微鏡写
真である。
【図６】酸化試験後の試料の断面の５０倍拡大顕微鏡写
真である。
【図７】酸化試験後の試料の断面の５０倍拡大顕微鏡写
真である。
【図８】酸化試験後の試料の断面の５０倍拡大顕微鏡写
真である。
【図９】酸化試験後の試料の断面の５０倍拡大顕微鏡写
真である。
【図１０】酸化試験後の試料の断面の５０倍拡大顕微鏡
写真である。
【図１１】本発明の充填材の顕微鏡写真である。
【図１２】本発明の充填材の顕微鏡写真である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ロナルド・エル・ガレイ アメリカ合衆国、オハイオ州、メイソン、 アンジェリン・ランド、4806番 (72)発明者 ロジャー・デール・ウストマン アメリカ合衆国、オハイオ州、ラブラン ド、ブライダル・レーン、101番 (72)発明者 ジョナサン・フィリップ・クラーク アメリカ合衆国、オハイオ州、ウエスト・ チェスター、キーナー・ドライブ、8915番

Claims (10)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ろう付け温度でのろう付けにより高圧タ
    ービン動翼先端キャップ孔を閉ざす方法であって、前記
    先端キャップ孔に、前記ろう付け温度より高い固相線温
    度を有する第１合金の粒子からなる第１組成物を充填す
    ることと、前記第１組成物を、前記ろう付け温度より低
    い液相線温度を有する第２合金の粒子からなる第２組成
    物で覆うことと、前記第２組成物を前記ろう付け温度に
    加熱して前記第２合金の前記粒子を溶融し、毛管現象に
    より前記第１合金の前記粒子間の空間内に移送される前
    記第２合金の液体を形成することと、前記第２合金の前
    記液体を冷却して、前記第１合金の前記粒子を強固に結
    合する固体を形成することとからなる方法。
  2. 【請求項２】 前記第１組成物は、本質的に前記第１合
    金の前記粒子と水基結合剤とからなる第１スラリーであ
    り、そして前記第２組成物は、本質的に前記第２合金の
    前記粒子と水基結合剤とからなる第２スラリーである、
    請求項１記載の方法。
  3. 【請求項３】 前記第２合金は、約３重量％ないし約１
    １重量％の範囲内のＳｉ含量を有するＮｉ基合金であ
    る、請求項１記載の方法。
  4. 【請求項４】 前記第２合金は、約１重量％未満のＢ含
    量を有するＮｉ基合金である、請求項１記載の方法。
  5. 【請求項５】 前記第２組成物は、前記ろう付け温度よ
    り高い固相線温度を有する第３合金の粒子をさらに含有
    する、請求項１記載の方法。
  6. 【請求項６】 ろう付け温度でのろう付けにより高圧タ
    ービン動翼先端キャップ孔を閉ざす方法であって、前記
    先端キャップ孔に、第１合金の粒子と第２合金の粒子と
    からなる少なくとも２つの相異なる合金組成物の粒子か
    らなる充填組成物を充填し、ただし前記第１合金は前記
    ろう付け温度より高い固相線温度を有しそして前記第２
    合金は前記ろう付け温度より低い液相線温度を有するも
    のとし、前記第１合金の前記粒子と前記第２合金の前記
    粒子は前記先端キャップ孔内に２つの個別層を画成する
    ようにすることと、前記充填組成物を前記ろう付け温度
    に加熱して前記第２合金の前記粒子を溶融し、毛管現象
    により前記第１合金の前記粒子間の空間内に移送される
    前記第２合金の液体を形成することと、前記充填組成物
    を冷却して前記第２合金を凝固させ、前記第１合金の前
    記粒子を強固に結合する固体を形成することとからなる
    方法。
  7. 【請求項７】 前記充填組成物はさらに水基結合剤を含
    有する、請求項６記載の方法。
  8. 【請求項８】 前記第２合金は、約３重量％ないし約１
    １重量％の範囲内のＳｉ含量と、約１重量％以下のＢを
    有するＮｉ基合金である、請求項７記載の方法。
  9. 【請求項９】 高圧タービン動翼における先端キャップ
    孔に充填するＮｉ基金属充填材であって、第１Ｎｉ基合
    金成分と第２Ｎｉ基合金成分とからなり、前記第１Ｎｉ
    基合金成分はＣｒを含有しそして前記第２Ｎｉ基合金成
    分の液相線温度より比較的高い固相線温度を有し、前記
    第２Ｎｉ基合金成分はＣｒと約３重量％ないし約１１重
    量％のＳｉとを含有するＮｉ基金属充填材。
  10. 【請求項１０】 高圧タービン動翼における先端キャッ
    プ孔に充填するＮｉ基金属充填材であって、第１Ｎｉ基
    合金成分と第２Ｎｉ基合金成分とからなり、前記第１Ｎ
    ｉ基合金成分は前記第２Ｎｉ基合金成分の液相線温度よ
    り比較的高い固相線温度を有し、前記第１Ｎｉ基合金成
    分は約５重量％ないし約７重量％のＡｌと、約１重量％
    ないし約３重量％のＨｆと、約２重量％ないし約４重量
    ％のＲｅと、約０．５重量％以下のＴｉと、Ｃｒとを含
    有し、そして前記第２Ｎｉ基合金成分は約３重量％ない
    し約１１重量％のＳｉと、約１重量％以下のＢと、Ｃｒ
    とを含有するＮｉ基金属充填材。
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