JP2001010806A - 水素精製用3塔式psa装置におけるオフガスタンクからのオフガス圧力の制御方法 - Google Patents
水素精製用3塔式psa装置におけるオフガスタンクからのオフガス圧力の制御方法Info
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Abstract
スタンクからのオフガスの圧力変動を抑えてオフガスを
用いる改質器バーナの燃焼状態を安定化させる。 【解決手段】水素精製用3塔式PSA装置に付設された
オフガスタンクのオフガスを水素製造用改質器のバーナ
に供給するに際して、オフガスタンクの圧力が最小とな
るときの当該最小圧力を基準として、オフガスタンク下
流側のオフガス流量調整バルブの開度を所定の微小刻み
で増減させることによりオフガスタンクからのオフガス
圧力を制御することを特徴とする水素精製用3塔式PS
A装置におけるオフガスタンクからのオフガス圧力の制
御方法。
Description
PSA装置(圧力スイング吸着装置)に付設したオフガ
スタンクのオフガスを炭化水素ガスの水蒸気改質による
水素製造用改質器のバーナに供給するに際して、オフガ
スタンクからのオフガスを該バーナへ安定して供給する
ようにしてなる水素精製用3塔式PSA装置におけるオ
フガスタンクからのオフガス圧力の制御方法に関する。
素炎用その他各種用途に供される基礎原料であり、燃料
電池用の燃料としても利用される。水素の工業的製造方
法の一つであるガス体燃料の変成法は通常炭化水素ガス
の水蒸気改質により行われる。水蒸気改質法では改質器
が用いられ、天然ガスや都市ガス等の炭化水素ガスがN
i系、Ru系その他の触媒を用いる接触反応により改質
ガスへ変えられる。改質器は概略加熱部と改質部とから
なり、加熱部(バーナ)からの熱(ΔH)が改質部に供
給され、改質部で炭化水素ガスが接触反応により改質ガ
スへ変えられる。
水素のほか、CO、CO2 等の副生成分や余剰H2O、ま
た未改質の炭化水素が含まれている。このため改質ガス
を例えば燃料電池にそのまま使用したのでは電池性能を
阻害してしまう。例えばリン酸型燃料電池で用いる水素
ガス中のCOは1vol%程度、固体高分子型燃料電池
では100ppm程度が限度であり、これらの値を越え
ると電池性能が著しく劣化する。また不飽和結合への水
素添加用或いは酸水素炎用の水素は通常ボンベに詰めた
ものが使用されており、その純度は99.999vol
%以上が要求されている。
分を除去しておく必要がある。ところで、水素精製法の
一つであるPSA法では、不純物を吸着剤相に加圧下で
吸着させて分離し、常圧付近まで減圧して吸着不純物を
脱着させるが、3塔式PSA法においては吸着、減圧、
均圧、ブローダウン、パージ、均圧、昇圧等の工程が繰
り返され、ブローダウン工程及びパージ工程ではオフガ
スが発生する。
ける各吸着塔の工程フロー及び運転シーケンスの概略を
示す図である。図1中、上部の図は下部の表におけるス
テップ1から3までの工程を示し、下部の表には各工程
の進行に伴う各吸着塔における圧力変化を示している。
炭化水素の水蒸気改質器からCO変成器を経た改質ガス
はA塔に供給され、ここでH2O、CO2、CO、CH4
等の不純物の吸着が行われ、吸着されない水素が精製水
素となる。
ン工程が行われ、C塔ではパージ、均圧、昇圧工程が行
われる。このうちC塔におけるパージから昇圧までの工
程は、この段階でのB塔におけるように減圧からブロー
ダウンまでの工程を経た後の工程である。改質ガスの供
給は、A塔において不純物が飽和して破過する前に、自
動的にC塔に切り替えられる。この時点で、A塔は減
圧、均圧、ブローダウン工程へ切り替えられ、またB塔
はパージ、均圧、昇圧工程へ切り替えられる。以降これ
ら工程を順次自動的に繰り返して連続的に操作される。
そしてブローダウン工程、パージ工程で発生するオフガ
スはオフガスタンクへ送られる。
変動は、改質器やCO変成器等の水素製造装置系内圧力
と直結しているために改質、変成、PSAすべての運転
に悪影響を及ぼすために極力抑える必要がある。また、
オフガスタンクに貯えられたオフガスは改質器のバーナ
燃料として再利用されるため、バーナ燃焼状態を良好に
保つためには、安定したオフガス流量(タンク出口の)
が必要とされる。この点、3塔式PSA装置では4塔式
に比べてオフガスの流量変動が大きいため、特にその制
御方法には注意する必要がある。従来のオフガス制御方
法としては、オフガスタンクの圧力が一定となるように
制御する方法、オフガス流量が一定となるように制御す
る方法がある。
バルブ開度を制御する方法では、系内圧力の変動を抑
え、装置全体の運転時の安定性を向上させるというメリ
ットがあるが、改質器バーナ用燃料として供給されるオ
フガス流量の変動は大きく、このためバーナの燃焼状態
は悪化する。オフガス流量を一定に制御すると、バーナ
の燃焼状態は良好となるが、装置系内圧力の変動は大き
くなり、装置の性能上悪影響を及ぼす。
ガスタンク内の圧力変化を可及的に抑制する必要があ
り、このためにはタンク容量を大きくせざるを得ない。
本発明者等は、この問題点を解決すべく鋭意研究、検討
した結果、各吸着塔の工程が切り替わるときの当該最小
圧力を基準として、オフガスタンクの出口側流量調整バ
ルブの開度を増減させることでオフガスの圧力変動幅を
小さくでき、これによりオフガスを改質器バーナへ安定
して供給し得ることを見い出した。
SA装置に付設されたオフガスタンクのオフガスを改質
器バーナに供給するに際して、各吸着塔の工程が切り替
わるときの、すなわちオフガスタンクの圧力が最小とな
るときの当該最小圧力を基準として、オフガスタンク出
口側のオフガス流量調整バルブの開度を増減させること
により、オフガスタンクからのオフガスの圧力変動を抑
え、これによりオフガスを改質器バーナへ安定して供給
するようにしてなるオフガスタンクからのオフガス圧力
の制御方法を提供することを目的とする。
塔式PSA装置に付設されたオフガスタンクのオフガス
を水素製造用改質器のバーナに供給するに際して、オフ
ガスタンクの圧力が最小となるときの当該最小圧力を基
準として、オフガスタンク下流側のオフガス流量調整バ
ルブの開度を所定の微小刻みで増減させることによりオ
フガスタンクからのオフガス圧力を制御することを特徴
とする水素精製用3塔式PSA装置におけるオフガスタ
ンクからのオフガス圧力の制御方法を提供する。
クを付設した3塔式PSA装置において、各吸着塔の工
程が切り替わるときのオフガスタンク内の圧力、すなわ
ちオフガスタンクの最小圧力を基準として、オフガスタ
ンクの出口側すなわち下流側のオフガス流量調整バルブ
の開度を所定の微小刻みで増減させる。
置操作時の各ステップにおけるオフガスタンク内の圧力
は、ステップ1〜9における3、6、9の各工程終了時
に最小となる。本発明においては、オフガスタンク内の
当該最小圧力を基準としてタンク出口側導管に配置され
たオフガス流量調整バルブの開度をその全開に対して所
定の微小刻みで増減させることでオフガスタンクからの
オフガスの圧力変動を抑え、これにより該オフガスを改
質器のバーナへ安定して供給する。
態様を示す図であり、オフガスタンクの出口導管に圧力
計(PICA)が配置される。図2中FIは流量計であ
る。本発明では上記最小圧力を例えば0.2kg/cm2
Gにしたいとき、設定値を0.2kg/cm2Gとする。
そして圧力が最小になるステップ、図1で云えば3、
6、9のステップの工程終了時にその設定値との比較を
行い、PICAで計測される実圧力が該設定値よりも大
きければオフガス流量調整バルブZの開度をその全開に
対して(該バルブの全開を100とした時に対する割合
として)例えば0.1%刻みで開ける方向に制御し、P
ICAで計測される実圧力が該設定値よりも小さければ
オフガス流量調整バルブZの開度をバルブZの全開度に
対して例えば0.1%刻みで閉じる方向に制御する。
て基本的には一定開度であるが、3、6、9のステップ
の工程終了時の実圧力すなわちPICAで計測される圧
力値だけを瞬時に設定圧力と比較して、小さく開けた
り、小さく閉じたりする。バルブアクションが起こるの
は、ステップ3、6、9の終了時の一瞬であり、しかも
その制御は例えば0.1%という微小で微妙なコントロ
ールを行う。これによってオフガスタンクから改質器バ
ーナまでの全体の圧力バランスを崩すことなく制御する
ことができる。以上の制御は別途設けたマイクロコンピ
ュータ等により行ってもよく、圧力計にそのための制御
機構を併置してもよい。
った場合におけるオフガス圧力の経時的変動を示した図
である。図3中最下部に“圧力”として示す部分がオフ
ガスタンクからのオフガスの圧力変動の経過である。図
3のとおり、オフガス圧力に上下の変動はあるが、大き
な変動はなく抑えられる。これによりオフガスタンクか
らのオフガスを圧力変動を少なくして改質器の燃料とし
て使用することができるため、改質器におけるバーナの
燃焼状態を悪化させることがない。
説明するが、本発明が実施例に限定されないことはもち
ろんである。図4は実施例において使用した装置の概略
を示す図である。比較例として従来のように調整バルブ
(弁)Y、Zの開度を一定とした場合を併せて記載して
いる。
て活性炭、ゼオライトを充填した。原料ガスとして都市
ガスを水蒸気改質する改質器からCO変成器を経た改質
ガスを用いた。図5中、Tはオフガスタンク、Fはバー
ナ燃料ガス導管、Kはバーナ燃焼用空気導管である。な
お、図中CO変成器の記載は省略している。
を主成分とし、CO、CH4、CO2、N2 などが含まれ
ており、温度は20〜40℃の範囲である。各吸着塔A
〜Cにおける吸着時間は200〜300sec、減圧及
びパージ時間は80〜120sec、ブローダウン時間
は60〜110sec、均圧時間は15〜40secの
範囲とした。吸着時の圧力は4〜9.9kg/cm2G、
減圧時の圧力は2〜6kg/cm2G、均圧時の圧力は1
〜5kg/cm2G、ブローダウン時の圧力は0〜2kg
/cm2G、昇圧時の圧力は4〜9.9kg/cm2Gの範
囲で実施した。
ージ 弁A1、A2を開とし、改質ガスをA塔に供給して吸着
操作を実施した。その間、B塔では順次減圧、均圧、ブ
ローダウン工程を行い、C塔では順次パージ、均圧、昇
圧工程を行った。その間弁B4、X、C3、C5を開と
し、バルブY、バルブZの開度を一定とした。この操作
中、これら以外の弁は閉状態である。この間タンクTの
オフガスを改質器の燃料として供給したが、改質器にお
けるバーナの燃焼状態を悪化させてしまった。
のタンクTからの出口側導管中の圧力、すなわちタンク
下流側の圧力を圧力計PICAにより計測したところ約
0.2kg/cm2Gであった。この最小圧力を基準設定
圧力として、PICAで計測される圧力値だけを瞬時に
設定圧力と比較して、実圧力が該設定圧力よりも大きけ
ればオフガス流量調整バルブZの開度を、該バルブの全
開を100とした時に対して、0.1%刻みで開ける方
向に制御し、実圧力が該設定値よりも小さければオフガ
ス流量調整バルブZの開度を、該バルブの全開を100
とした時に対して、0.1%刻みで閉じる方向に制御し
た。これにより改質器バーナへ供給するオフガスの圧力
変動が抑えられ、バーナの燃焼状態に変化はなかった。
圧 A塔での吸着操作を続けながら、弁B4、X、C3は開
のままとし、弁C5を開から閉へ切り替えて、B塔での
減圧工程とC塔でのパージ工程を均圧工程に切り替え、
この工程を所定時間保持した。
C塔=昇圧 均圧工程後、同じくA塔での吸着操作を続けながら、弁
B4を開から閉に切り替え、弁B5を開へ切り替えてB
塔での均圧工程をブローダウン工程へ切り替えるととも
に、弁W、C4を閉に切り替え、弁W、C3を開として
C塔での均圧工程を精製水素による昇圧工程へ切り替え
た。B塔でのブローダウン工程からのオフガスは弁Yの
開度を一定としてタンクTへ供給した。この間タンクT
のオフガスを流量調整バルブZを一定として改質器の燃
料として供給したが、改質器におけるバーナの燃焼状態
を不安定にし悪化させてしまった。
基準設定圧力として、PICAで計測される圧力値だけ
を瞬時に設定圧力と比較して、実圧力が該設定圧力より
も大きければオフガス流量調整バルブZの開度を0.1
%刻みで開ける方向に制御し、実圧力が該設定値よりも
小さければオフガス流量調整バルブZの開度を0.1%
刻みで閉じる方向に制御した。これにより改質器バーナ
へ供給するオフガスの圧力変動が抑えられ、バーナの燃
焼状態に変化はなかった。
り替え、上記(1)〜(3)と同様にして操作し、A塔
でのブローダウン時、B塔でのパージ(A塔で減圧しな
がらこれに連なるB塔でパージ)に、最小圧力約0.2
kg/cm2Gを基準設定圧力として、PICAで計測さ
れる圧力値だけを瞬時に設定圧力と比較して、実圧力が
該設定圧力よりも大きければオフガス流量調整バルブZ
の開度を0.1%刻みで開ける方向に制御し、実圧力が
該設定値よりも小さければオフガス流量調整バルブZの
開度を0.1%刻みで閉じる方向に制御した。これによ
り改質器バーナへ供給するオフガスの圧力変動が抑えら
れ、バーナの燃焼状態に変化はなかった。
操作に切り替え、上記と同様にしてC塔でのブローダウ
ン時、A塔でのパージ(C塔で減圧しながら、これに連
なるB塔でパージ)に、最小圧力約0.2kg/cm2G
を基準設定圧力として、PICAで計測される圧力値だ
けを瞬時に設定圧力と比較して、実圧力が該設定圧力よ
りも大きければオフガス流量調整バルブZの開度を0.
1%刻みで開ける方向に制御し、実圧力が該設定値より
も小さければオフガス流量調整バルブZの開度を0.1
%刻みで閉じる方向に制御した。これにより改質器バー
ナへ供給するオフガスの圧力変動が抑えられ、バーナの
燃焼状態に変化はなかった。
A装置におけるオフガスタンクからのオフガスの圧力変
動を抑えることができ、これにより、該オフガスを改質
器の燃料として供給するに際してバーナの燃焼状態を安
定化させることができる。この効果はオフガスタンク下
流側のオフガス流量調整バルブの開度を微小刻みで増減
させるだけで得られるため、装置構成上も非常に有利で
ある。
ー及び運転シーケンスの概略を示す図。
力制御の態様を示す図。
力変動の経時的経過を示した図。
2)
フガスタンクからのオフガス圧力の制御方法
Claims (3)
- 【請求項1】水素精製用3塔式PSA装置に付設された
オフガスタンクのオフガスを水素製造用改質器のバーナ
に供給するに際して、オフガスタンクの圧力が最小とな
るときの当該最小圧力を基準として、オフガスタンク下
流側のオフガス流量調整バルブの開度を所定の微小刻み
で増減させることによりオフガスタンクからのオフガス
圧力を制御することを特徴とする水素精製用3塔式PS
A装置におけるオフガスタンクからのオフガス圧力の制
御方法。 - 【請求項2】上記最小圧力を基準とするオフガス流量調
整バルブの開度の増減を、オフガスタンクの圧力の上昇
時にその開度を所定の微小刻みで増加させ、オフガスタ
ンクの圧力の下降時にはその開度を所定の微小刻みで減
少させることにより行うことを特徴とする請求項1に記
載の水素精製用3塔式PSA装置におけるオフガスタン
クからのオフガス圧力の制御方法。 - 【請求項3】上記最小圧力を基準とするオフガス流量調
整バルブの開度の所定の微小刻みの増減が該バルブの全
開に対して約0.1%刻みの増減であることを特徴とす
る請求項1又は2に記載の水素精製用3塔式PSA装置
におけるオフガスタンクからのオフガス圧力の制御方
法。
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP17432099A JP3856987B2 (ja) | 1999-06-21 | 1999-06-21 | 水素精製用3塔式psa装置におけるオフガスタンクからのオフガス圧力の制御方法 |
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JP17432099A JP3856987B2 (ja) | 1999-06-21 | 1999-06-21 | 水素精製用3塔式psa装置におけるオフガスタンクからのオフガス圧力の制御方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JP3856987B2 JP3856987B2 (ja) | 2006-12-13 |
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ID=15976593
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