JP2001010693A

JP2001010693A - 基板輸送容器

Info

Publication number: JP2001010693A
Application number: JP11182128A
Authority: JP
Inventors: Yoshio Hirobe; 義男広部; Takaaki Hirai; 孝明平井
Original assignee: Sekisui Plastics Co Ltd
Current assignee: Sekisui Kasei Co Ltd
Priority date: 1999-06-28
Filing date: 1999-06-28
Publication date: 2001-01-16

Abstract

(57)【要約】【課題】軽量でかつ緩衝機能や耐薬品性にすぐれると
ともに高強度で、しかも耐摩耗性にもすぐれるため粉塵
の発生を抑制することが可能な、新規な基板輸送容器を
提供する。【解決手段】基板輸送容器のうち容器本体１の、少な
くとも、基板Ｓと直接に接触する基板保持部１２を、熱
可塑性ポリエステル系樹脂の予備発泡粒子を型内発泡成
形により、摩耗度が、０．１ｇ／１００ｃｍ²以下の範
囲内となるように形成した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、基板を衝撃やほこ
り、静電気などから保護しつつ輸送するための基板輸送
容器に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】たとえばガラス基板（素板ガラス、また
はこの素板ガラスの表面に電極、回路素子、フィルタ層
などを積層するなどして形成された、液晶表示用、プラ
ズマ表示用、蛍光表示用、サーマルヘッド用、カラーフ
ィルタ用などの各種用途用のガラス基板）、ハイブリッ
ドＩＣ用セラミックス基板、半導体ウエハ、各種ボード
用基板や、あるいはこれらの基板を用いて製造された液
晶表示パネル、プラズマ表示パネルその他の中間部品や
完成品など（以下、これらを総称して「基板」とする）
を、衝撃やほこりや静電気などから保護しつつ輸送する
ために、容器本体と蓋体とを備えた基板輸送容器が多用
されている。

【０００３】上記容器本体や蓋体としては従来、合成樹
脂の射出成形体やその組み立て体などの、非発泡あるい
は低発泡のものが一般的に使用されてきた。しかし近
時、上記液晶表示パネルなどの、輸送すべき基板の大型
化にともなって容器自体も大型化する傾向にあり、とく
にその重量の増加が、輸送作業などの妨げとなりつつあ
るため、基板輸送容器のとくに容器本体を、合成樹脂の
高発泡の発泡成形体で形成して軽量化することが検討さ
れている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、合成樹脂の
発泡成形体として現在、最も汎用されている、ポリスチ
レン樹脂の予備発泡粒子を型内発泡成形して製造される
発泡成形体は耐薬品性が悪いために、たとえば有機溶剤
などを用いて洗浄することができず、繰り返し使用でき
ないという問題がある。

【０００５】そこでポリスチレン樹脂に比べて耐薬品性
がよいと考えられているポリエチレン、ポリプロピレン
などのポリオレフィン系樹脂の発泡成形体、好ましくは
ポリオレフィン系樹脂の予備発泡粒子を型内発泡成形し
て形成された発泡成形体によって、基板輸送容器のとく
に容器本体を形成することが検討された。たとえば特許
第２５５２６２５号公報には、容器本体および蓋体の全
体を、それぞれポリオレフィン系樹脂の予備発泡粒子の
型内発泡成形によって形成するとともに、上記容器本体
および蓋体の内表面および外表面に、それぞれ内部の発
泡層よりも緻密な、すなわち発泡倍率の低いスキン層を
形成して、当該表面を強化した基板輸送容器が記載され
ている。

【０００６】しかし一般に、ポリオレフィン系樹脂の発
泡成形体は耐摩耗性が不十分で、たとえば基板の角など
の鋭利な部位によって繰り返し、切り裂くような衝撃を
受けると摩耗による粉塵が多量に発生するという問題が
あり、たとえ上記のようにスキン層を形成してその表面
を強化、補強しても、かかる粉塵の発生を十分に抑制で
きていないのが現状であった。

【０００７】ちなみに発明者らが、発泡成形体の耐摩耗
性を、下記に規定した摩耗度Ｍ（ｇ／１００ｃｍ²）で
評価したところ、上記ポリオレフィン系樹脂の発泡成形
体は、後述する比較例の結果から明らかなように、かか
る摩耗度Ｍが０．１ｇ／１００ｃｍ²を超えており、多
量の粉塵を発生することが判明した。摩耗度Ｍ：直径１３ｃｍの円形状とされた１８０番の紙
やすりを、５ｋｇの荷重をかけつつ、それより広い平ら
な試料平面に圧接しながら、円の中心を回転中心として
３０ｒｐｍの回転速度で１００回転させて摩耗させた際
の摩耗量（ｇ）を、摩耗面積１００ｃｍ²あたりに換算
した数値。

【０００８】本発明の目的は、軽量でかつ緩衝機能や耐
薬品性などにすぐれた合成樹脂の発泡成形体にて形成さ
れ、しかも耐摩耗性にもすぐれるため、粉塵の発生をこ
れまでよりもさらに低減することが可能な、新規な基板
輸送容器を提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、発明者らは、発泡成形体を形成する原料としての合
成樹脂について種々検討を行った。その結果、たとえば
テレフタル酸とエチレングリコールとを重縮合反応させ
るなどして合成されるポリエチレンテレフタレート（Ｐ
ＥＴ）に代表される、熱可塑性ポリエステル系樹脂の発
泡成形体が、軽量でかつ緩衝機能や耐薬品性などにすぐ
れる上、耐摩耗性にとくにすぐれており、基板の角など
の鋭利な部位によって繰り返し、切り裂くような衝撃を
受けても、粉塵の発生をこれまでよりもさらに低減でき
ることがわかった。

【００１０】すなわち上記熱可塑性ポリエステル系樹脂
の発泡成形体の耐摩耗性を、前述した摩耗度Ｍで評価す
ると０．１ｇ／１００ｃｍ²以下の範囲内であり、これ
までよりも粉塵の発生を抑制できることが確認された。
したがって本発明は、内部に設けた基板保持部によって
基板を保持しつつ輸送するための容器本体を備えた基板
輸送容器であって、上記容器本体のうち少なくとも基板
保持部が、熱可塑性ポリエステル系樹脂の予備発泡粒子
を型内発泡成形して形成された、下記式：摩耗度Ｍ≦０．１ｇ／１００ｃｍ² 〔ただし摩耗度Ｍは、直径１３ｃｍの円形状とされた１
８０番の紙やすりを、５ｋｇの荷重をかけつつ、それよ
り広い平らな試料平面に圧接しながら、円の中心を回転
中心として３０ｒｐｍの回転速度で１００回転させて摩
耗させた際の摩耗量（ｇ）を、摩耗面積１００ｃｍ²あ
たりに換算した値である〕を満足する発泡成形体からな
ることを特徴とするものである。

【００１１】

【発明の実施の形態】〈基板輸送容器〉以下に本発明の
基板輸送容器を、その実施の形態の一例を示す図面を参
照しつつ説明する。まず、図１および図２に示した例の
基板輸送容器について説明する。

【００１２】これらの図にみるようにこの例の基板輸送
容器は、基板Ｓを１枚ないし複数枚、保持しつつ輸送す
るための容器本体１と、当該容器本体１の上部の開口１
ａを塞いで、容器を密閉するための蓋体２とを備えてい
る。このうち容器本体１は、その全体が、前記のように
熱可塑性ポリエステル系樹脂の予備発泡粒子を型内発泡
成形して一体に形成されたもので、・矩形状の底板１０と、・この底板１０の４辺から上方へ立ち上げられた、そ
れぞれ矩形状の４枚の側板１１ａ〜１１ｄと、・当該側板１１ａ〜１１ｄのうち短辺側の側板１１
ａ、１１ｃの内面から底板１０の上面にかけての角部
に、これらの部材と一体に設けられた、基板Ｓを保持す
るための、断面略Ｌ字状の一対の基板保持部１２、１２
とを備えるとともに、その上部に前記開口１ａを有する
直方体状に形成されている。

【００１３】また、上記のうち各基板保持部１２はそれ
ぞれ、側板１１ａ（または１１ｃ）の内面に、当該側板
と一体に形成された、「Ｌ字」の縦軸に相当する側部１
２ａと、底板１０の上面に、当該底板と一体に形成され
た、「Ｌ字」の横軸に相当する底部１２ｂとを備えると
ともに、上記側部１２ａの、もう一方の基板保持部１２
の側部１２ａと対向する内側面と、底部１２ｂの上面と
に、当該両面を連通して、基板Ｓの縁部を受容して保持
するための複数状の保持溝１２ｃ…を形成することで構
成されている。

【００１４】さらに、各保持溝１２ｃはそれぞれ、側部
１２ａの内側面では、基板Ｓの挿抜方向である側板１１
ｂ、１１ｄの高さ方向と平行に、また底部１２ｂの上面
では、上記側板１１ｂ、１１ｄの長さ方向と平行に、そ
して隣り合うもの同士が所定間隔を離して互いに平行に
配置されている。それとともに、一対の基板保持部１
２、１２上の各保持溝１２ｃ…はそれぞれ、１枚の基板
Ｓを左右から挟んで保持するために、それぞれの基板保
持部１２、１２上の１本ずつ、計２本が対をなすよう
に、それぞれ側板１１ｂ、１１ｄの長さ方向と平行方向
に、一直線状に配置されている。

【００１５】そしてこれらのことによって基板保持部１
２、１２は、複数状の保持溝１２ｃ…のうち、上記のよ
うに互いに対応する一対の保持溝１２ｃ、１２ｃによっ
て、基板Ｓの、両側縁部Ｓ１、Ｓ１から底縁部Ｓ２にか
けての部位を受容して、図１に２点鎖線で示すように側
板１１ｂ、１１ｄと平行に、しかも隣り合うもの同士が
互いに接触しないように離間させた状態で、左右から保
持するように構成されている。

【００１６】また図の例では、とくに図２に見るように
側部１２ａの内側面が、開口１ａ側より少し下の位置で
最も内方へ突出した略く字状に形成されており、それに
ともなって基板保持部１２、１２の、互いに対応する一
対の保持溝１２ｃ、１２ｃの底面間の間隔が、上記突出
部で最も狭く、そこから上下へ離れるほど徐々に広くな
るように構成されている。

【００１７】このように構成すると、開口１ａにおいて
は、一対の保持溝１２ｃ、１２ｃの底面間の間隔が広い
ために基板Ｓの挿抜が容易となり、しかも挿入された基
板Ｓは、上記の間隔が最も狭い突出部で、基板保持部１
２、１２の一対の側部１２ａ、１２ａによって左右から
弾性的に挟持されるために、輸送中の振動などによって
がたつくといったことがより確実に防止される。

【００１８】また図の例では上記基板Ｓを、保持溝１２
ｃのうち底部１２ｂの上面に形成した部分の底までしっ
かり挿入した保持状態において、当該基板Ｓの底縁部Ｓ
２と底板１０の上面との間に間隔が形成され、かつ基板
Ｓの上部が容器本体１の開口１ａより上方に突出するよ
うに、底部１２ｂの厚みと、保持溝１２ｃの深さと、そ
して容器本体１の深さとが設定されている。

【００１９】このように設定すると、とくに前者の設定
によって、たとえば容器本体１内にごみなどの異物が入
ってもそれが基板Ｓと接触する機会をできるだけ減らす
ことができる上、後者の設定によって、基板Ｓの、容器
本体１への挿抜作業が容易になるという利点がある。な
お、これらの図において符号１ｂは、開口１ａを塞いで
容器を密閉すべく、蓋体２を容器本体１に被せた際に、
後述する蓋体２の段部２ｂと嵌め合わされて、当該蓋体
２を容器本体１に対して位置決めするための段部であ
る。

【００２０】熱可塑性ポリエステル系樹脂の予備発泡粒
子を型内発泡成形することで一体に形成された、上記各
部からなる容器本体１は、前述したように摩耗度Ｍが
０．１ｇ／１００ｃｍ²以下の範囲内である必要があ
る。摩耗度Ｍがこの範囲を超えた場合には、基板の角な
どの鋭利な部位によって繰り返し、切り裂くような衝撃
を受けた際に、摩耗による粉塵が多量に発生して、基板
の不良や故障が多発する原因となる。

【００２１】なお摩耗度Ｍは小さければ小さいほど好ま
しく、とくに０．０７ｇ／１００ｃｍ²以下、なかんず
く０．０４ｇ／１００ｃｍ²以下であるのが好ましい。
下限値は、いうまでもなく０ｇ／１００ｃｍ²である。
つまり、全く粉塵が発生しないのが最も理想的である
が、粉塵が発生しても上記の範囲内であれば、実用上、
差し支えはない。

【００２２】容器本体１の、その他の特性についてはと
くに限定されないが、全体の発泡倍率は３〜５０倍（密
度で表して０．４５〜０．０２７ｇ／ｃｍ³、以下同様
に密度を発泡倍率のあとにカッコ書きで示す）程度であ
るのが好ましい。容器本体１の発泡倍率が３倍未満（密
度０．４５ｇ／ｃｍ³以上）である場合には軽量化の効
果が十分に得られず、とくに大型の基板Ｓに対応した大
型の容器本体１の場合に、重くなって輸送などの妨げと
なるおそれがある。また、発泡成形体内部のガスによ
る、基板を衝撃から保護する緩衝機能が低下するおそれ
もある。

【００２３】一方、発泡倍率が５０倍を超える（密度
０．０２７ｇ／ｃｍ³未満）場合には全体の強度が低下
して、とくに重量のある基板Ｓを運搬する際などに重さ
に耐え切れずに、容器本体１が破損するといった問題を
生じるおそれがある。なお、容器本体１の軽量化と緩衝
機能と強度とのバランスなどを考慮すると、その発泡倍
率は、上記の範囲内でもとくに５〜４０倍（密度０．２
７〜０．０３３ｇ／ｃｍ³）程度であるのが好ましく、
その中でもとくに１０〜３０倍（密度０．１３〜０．０
４５ｇ／ｃｍ³）程度であるのがさらに好ましい。

【００２４】容器本体１の発泡倍率、および密度を上記
の範囲内に調整するには、かかる発泡倍率や密度が、通
常の型内発泡成形では、原料である予備発泡粒子の発泡
倍率および嵩密度とほぼ等しくなるので、予備発泡粒子
を製造する際に、樹脂に加える発泡剤の種類や量、ある
いは予備発泡粒子の製造条件などを調整して、かかる予
備発泡粒子の発泡倍率と嵩密度とを、前記範囲内の目的
とする所定の値に調整してやればよい。

【００２５】また、同じく容器本体１の強度と緩衝機能
とのバランスなどを考慮すると、当該容器本体１の、最
大曲げ強度時の撓み量は２〜２５ｍｍ程度であるのが好
ましい。また、粒子同士の融着性の基準となる融着率は
４０％以上、とくに５０％以上、なかんずく６０％以上
であるのが好ましく、融着率がこの範囲で、格別に優れ
た融着性を示すといえる。なお融着率の上限は、いうま
でもなく１００％である。

【００２６】上記容器本体１とともに基板輸送容器を構
成する蓋体２は、矩形状の天板２０と、この天板２０の
４辺から下方へ垂下された、それぞれ矩形状の４枚の側
板２１ａ〜２１ｄとを備え、かつその下部に開口２ａを
有する薄い直方体状に形成されている。そして上記各側
板２１ａ〜２１ｄの下部に、前述した容器本体１の段部
１ｂと嵌め合わされて、蓋体２を容器本体１に対して位
置決めするための段部２ｂが、開口２ａを囲繞するよう
に形成されている。

【００２７】かかる蓋体２を上記のように容器本体１に
被せて、両段部１ｂ、２ｂの嵌め合わせによって容器本
体１に対して位置決めした状態においては、当該蓋体２
の天板２０の下面が、容器本体１に収容した基板Ｓの上
縁部Ｓ３と接触しないように、蓋体２の深さを設定する
のが好ましい。このように設定すると、蓋体２が基板Ｓ
によって衝撃を受けることが防止されるので、たとえば
以下に述べるように蓋体２を、従来同様にポリスチレン
樹脂やポリオレフィン系樹脂の発泡成形体にて形成した
場合でも、当該蓋体２から粉塵が発生するのを確実に防
止できるという利点がある。

【００２８】蓋体２は、容器本体１と同様に、熱可塑性
ポリエステル系樹脂の予備発泡粒子を型内発泡成形して
形成してもよいし、上記のようにポリスチレン樹脂やポ
リオレフィン系樹脂の発泡成形体によって形成してもよ
い。また、輸送中の振動などによって基板Ｓが接触する
おそれのある天板２０の下面などを選択的に、熱可塑性
ポリエステル系樹脂の予備発泡粒子の型内発泡成形によ
って形成し、あとは他の樹脂の発泡成形体や、あるいは
非発泡、低発泡の射出成形体やその組み立て体などで形
成してもよい。

【００２９】あるいはまた蓋体２は、その全体を、低発
泡の射出成形体やその組み立て体などで形成しても構わ
ない。なお容器本体１は、上記例のようにその全体を、
熱可塑性ポリエステル系樹脂の予備発泡粒子の型内発泡
成形によって一体に形成してもよいが、とくに基板Ｓの
大型化に対応した大型の容器本体１の場合は、いくつか
の部品に分割して型内発泡成形したものを組み立てて構
成してもよい。

【００３０】たとえば図３は、容器本体１を、・各側板１１ａ〜１１ｄと、一対の基板保持部１２、
１２のうち側部１２ａ、１２ａとを備えた側体１１と、・一対の基板保持部１２、１２のうち底部１２ｂ、１
２ｂを備えた底板１０と、に分割して、それぞれ熱可塑
性ポリエステル系樹脂の予備発泡粒子の型内発泡成形に
よって形成した場合を示している。

【００３１】また図示していないが、上記側体１１を、
それぞれ側部１２ａ、１２ａと一体形成された側板１１
ａおよび１１ｃと、その他の側板１１ｂおよび１１ｄと
に分割形成してもよい。各部の組み立てには接着剤を使
用してもよいし、熱接着してもよい。あるいは図示して
いないが、各部に係合用の構造（突起と凹部など）を設
けて、それを利用して各部を組み立ててもよい。

【００３２】このように容器本体１を分割形成した場合
には、大型化した容器本体１の全体を一度に型内発泡成
形する場合に比べて、発泡成形時の熱分布による内部構
造の不均一化を抑制して、内部構造の均一な、したがっ
て強度や緩衝機能などの特性も均一な容器本体１を製造
することが可能となる。また、型内発泡成形用の個々の
金型の構造を簡略化し、かつ小さくすることができるた
め、取り扱いが容易になるという利点もある。

【００３３】あるいはまた、上記と逆に、容器本体１を
構成する各部で意図的に発泡倍率などを変更して、それ
ぞれの部位に適した強度や緩衝機能などを有する容器本
体１を製造することも可能となる。さらに、基板Ｓと直
接に接触する部位については、前記のとおり熱可塑性ポ
リエステル系樹脂の予備発泡粒子を型内発泡成形して形
成する必要があるが、基板Ｓと直接に接触しない部位、
たとえば図３の例では側板１１ｂ、１１ｄなどは、ポリ
スチレン樹脂やポリオレフィン系樹脂の発泡成形体、あ
るいは非発泡、低発泡の射出成形体やその組み立て体な
どで形成してもよい。

【００３４】この場合には、それぞれの材料のもつ特
性、たとえばポリスチレン樹脂やポリオレフィン系樹脂
の発泡成形体であれば軽量化や低コスト化など、また非
発泡、低発泡の射出成形体やその組み立て体であればさ
らなる高強度化などの特性を、容器本体１に付与するこ
とが可能となる。この考えをさらに敷衍して、基板と直
接に接触する基板保持部のみを、前記熱可塑性ポリエス
テル系樹脂の予備発泡粒子の型内発泡成形によって形成
してもよい。

【００３５】すなわち図４に示すように、断面略Ｌ字状
の一対の基板保持部１２、１２を、熱可塑性ポリエステ
ル系樹脂の予備発泡粒子の型内発泡成形によって、容器
本体１と別体に形成し、それを容器本体１と組み合わせ
て使用することもできる。底板１０と側板１１ａ〜１１
ｄとを備えた容器本体１は、場合によっては、基板保持
部１２、１２と同じく熱可塑性ポリエステル系樹脂の予
備発泡粒子の型内発泡成形によって形成してもよいが、
前記と同じ理由で、ポリスチレン樹脂やポリオレフィン
系樹脂の発泡成形体、あるいは非発泡、低発泡の射出成
形体やその組み立て体などで形成するのがよい。

【００３６】またさらに容器本体１を、たとえば図５に
示すように、・側板１１ａ〜１１ｄを備えた側体１１と、・底板１０とに分割形成してもよい。また図示してい
ないが上記側体１１を、さらに各側板１１ａ〜１１ｄご
となどに分割形成しても構わない。これらの理由も前述
したとおりである。

【００３７】上記のように、一対の基板保持部１２、１
２のみを熱可塑性ポリエステル系樹脂の予備発泡粒子の
型内発泡成形によって形成する場合には、当該基板保持
部１２、１２の発泡倍率の範囲を、先の、容器本体１の
全体を熱可塑性ポリエステル系樹脂の予備発泡粒子の型
内発泡成形によって一体形成する場合に比べてより低
め、具体的には３〜３０倍（密度０．４５〜０．０４５
ｇ／ｃｍ³）程度に設定するのが好ましい。

【００３８】これは、上記の構成であれば容器の軽量化
は容器本体１の他の部位に任せて、基板保持部１２、１
２については、とくに耐摩耗性と緩衝作用とのバランス
を重視して、発泡倍率を低く抑えるのが望ましいからで
ある。なお基板保持部１２、１２の発泡倍率は、上記耐
摩耗性と緩衝作用とのバランスを考慮すると、上記の範
囲内でもとくに５〜２０倍（密度０．２７〜０．０６７
ｇ／ｃｍ³）程度であるのが好ましく、その中でもとく
に１０〜２０倍（密度０．１３〜０．０６７ｇ／ｃ
ｍ³）程度であるのがさらに好ましい。

【００３９】その他の特性値は前記と同程度であるのが
好ましい。以上で説明した各例の基板輸送容器はいずれ
も、静電気による基板の破損や、ほこりの付着による基
板の汚染などを防止するために、基板保持部１２を含む
容器本体１の表面（内外両表面）の表面固有抵抗が１×
１０¹³Ω以下の範囲内、とくに１×１０¹²Ω以下の範囲
内の帯電防止性能を有しているのが好ましい。

【００４０】容器本体１の表面に、かかる帯電防止性能
を付与するには、たとえば予備発泡粒子の製造時にスル
ホン酸金属塩、とくに二級アルカンスルホン酸ナトリウ
ム塩などの帯電防止剤を添加するなどの、従来公知の種
々の方法を採用することができる。またとくに静電気に
よって破損を受けやすい、液晶表示パネルの半完成品な
どの基板を輸送する容器本体1の表面は、表面固有抵抗
１×１０⁷Ω以下、とくに１×１０²〜１×１０⁶Ωの導
電性を有しているのが好ましい。

【００４１】容器本体１の表面に、かかる導電性を付与
するには、たとえば導電性塗料を塗布して導電性被膜を
形成するなどの、従来公知の種々の方法を採用すること
ができる。また容器本体１が、前記のように複数の部品
を組み立てて形成される場合には、各部品間の導通を維
持する必要がある。このため、たとえば上記のように導
電性被膜を形成して表面固有抵抗を調整する方法を採用
する場合には、組み立て前の各部品の表面に導電性被膜
を形成したのち、容器本体１を組み立てるようにするの
が好ましい。

【００４２】なお蓋体２については、容器本体１と同様
に、表面の表面固有抵抗を調整してもよいし、調整しな
くてもよい。導電性被膜を形成するための導電性塗料と
しては、とくに容器本体１などの圧縮変形に柔軟に追従
して、割れたり剥離したりしない被膜を形成できるもの
が好ましい。かかる導電性塗料としては、とくに熱可塑
性ポリエステル系樹脂との接着性にすぐれることから、
アクリル樹脂系塗料やウレタン変成アクリル樹脂系塗料
などが好適に使用される。その具体例としては、たとえ
ば神東塗料社製の商品名Ｓｉｎｔｒｏｎ（シントロン）
Ｄ−４２００シリーズなどがあげられる。

【００４３】基板保持部１２をはじめとする容器本体
１、および蓋体２の各部の形状や構造は、以上で説明し
た各図の例には限定されず、種々の設計変更を施すこと
ができる。たとえば基板保持部１２は断面略Ｌ字状以外
の種々の形状とすることができる。

【００４４】また、基板保持部１２において基板Ｓを保
持する構造は保持溝１２ｃには限定されず、その他の、
従来公知の種々の構造に変更することができる。容器本
体１や蓋体２には、把手のための凹部や、あるいは両部
を固定するためのベルトをかけるための凹部などを形成
してもよい。基板Ｓを搬送する際には、蓋体２で密閉さ
れた容器本体１内に不活性ガスなどを充てんさせておく
場合があり、そのため容器本体１や蓋体２に、ガスを注
入するバルブなどを設けてもよい。

【００４５】その他、本発明の要旨を変更しない範囲で
種々の設計変更を施すことができる。〈熱可塑性ポリエステル系樹脂〉以上で説明した各例に
おいて容器本体１の全体、またはそのうちの少なくとも
基板保持部１２などの発泡成形体を形成する熱可塑性ポ
リエステル系樹脂としては、前記ＰＥＴに代表される、
従来公知の種々の熱可塑性ポリエステル系樹脂が、いず
れも使用可能である。

【００４６】ただし、上記ＰＥＴなどの従来の熱可塑性
ポリエステル系樹脂は一般にガスバリヤー性が高く、発
泡剤を含浸するのに多大な時間を要するために、樹脂に
発泡剤を含浸させ〔含浸工程〕、ついで加熱して予備発
泡させるとともに、粒子化して予備発泡粒子を得たのち
〔一次発泡工程〕、この予備発泡粒子を型内に充てん
し、加熱膨張させて発泡成形〔型内（二次）発泡工程〕
する従来の発泡成形方法によって発泡成形体、すなわち
この場合は容器本体１や、そのうちの基板保持部１２な
どを製造したのでは時間、コストおよび手間がかかるお
それがある。

【００４７】さらに上記従来の熱可塑性ポリエステル系
樹脂は加熱によって結晶化しやすい、すなわち結晶化の
速度が速いために、上記含浸時や予備発泡時の加熱によ
って予備発泡粒子の結晶化度が過度に高くなって、型内
発泡成形時に発泡粒同士の発泡融着性の低下をまねくと
いう問題もある。このため、とくに汎用の発泡成形機を
使用して、たとえばスチームのゲージ圧が５ｋｇ／ｃｍ
²（０．４９ＭＰａ）以下といった通常の成形条件で発
泡成形したのでは、耐熱性にすぐれた発泡成形体が得ら
れるものの、発泡粒同士が高い融着率でもって良好に融
着、一体化した、強度にすぐれた発泡成形体を製造する
ことはできない。

【００４８】したがってＰＥＴなどの従来の熱可塑性ポ
リエステル系樹脂を用いて、高い融着率を有する発泡成
形体を製造するには、たとえば多量のスチームを型内に
均一に供給できるなどの特殊な機能を付与した特殊な発
泡成形機を用いて、ゲージ圧が５ｋｇ／ｃｍ²（０．４
９ＭＰａ）を超えるような特殊な成形条件で成形を行う
必要を生じる。

【００４９】しかしながらこのような特殊な成形条件ゆ
えに、製造される発泡成形体は、たとえば４０％を超え
るような、過度に結晶化度の高いものとなってしまい、
脆くなってかえって耐摩耗性が低下してしまうおそれが
ある。それゆえ本発明においては、上記熱可塑性ポリエ
ステル系樹脂として、とくにその結晶化の速度が抑制さ
れたものを使用するのが好ましい。

【００５０】すなわち結晶化の速度が抑制された熱可塑
性ポリエステル系樹脂は、従来のＰＥＴなどと比べて、
たとえ加熱によって高温にさらされても、予備発泡粒子
の結晶化度が過度に高くなることがなく、二次発泡成形
時の発泡融着性が著しく低くなることが防止される。し
たがって二次発泡成形時の発泡融着性にすぐれ、かつ耐
摩耗性や機械的強度にもすぐれた発泡成形体を、特殊な
発泡成形機を使用することなく、汎用の発泡成形機を使
用した通常の成形条件によって、容易に製造することが
可能となる。

【００５１】熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化の速
度は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を使用して、日本工業
規格ＪＩＳＫ７１２１所載の測定方法に準じて測定し
た樹脂の結晶化のピーク温度（昇温時に結晶化が起こる
ピークの温度）によって評価することができる。すなわ
ち結晶化のピーク温度が高いほど樹脂は、結晶化を促進
させるのに多量の熱を必要とする、つまり結晶化の速度
が遅いと言える。

【００５２】具体的には、測定試料としての所定量の熱
可塑性ポリエステル系樹脂をＤＳＣの測定容器に充てん
して、１０℃／分の昇温速度で昇温しながら、上記結晶
化ピーク温度が測定される。このようにして測定された
熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶化ピーク温度の範囲
がおよそ１３０℃以上であれば、前記のように結晶化の
速度が抑制された、好適な熱可塑性ポリエステル系樹脂
であるといえる。

【００５３】なお結晶化ピーク温度は、上記の範囲内で
もとくに１８０℃以下であるのが好ましい。結晶化ピー
ク温度が１８０℃を超えた場合には、樹脂のガラス転移
点が高くなるために二次発泡成形の条件幅が狭くなって
却って成形が容易でなくなる上、二次発泡成形時に、成
形体の表面に収縮が発生しやすくなって外観の良好な発
泡成形体が得られないという問題を生じるおそれもあ
る。また、製造された発泡成形体が脆くなってしまうと
いう問題も生じうる。

【００５４】なお上記各特性のバランスを考慮して、良
好な予備発泡粒子、ならびに良好な発泡成形体を製造す
ることを考慮すると、熱可塑性ポリエステル系樹脂のピ
ーク温度は、上記の範囲内でもとくに１３２〜１７５℃
程度であるのが好ましく、１３５〜１７０℃程度である
のがさらに好ましい。かかる特性を満足する熱可塑性ポ
リエステル系樹脂としては、これに限定されないがたと
えば、その全成分中に、イソフタル酸、およびシクロヘ
キサンジメタノールからなる群より選ばれた少なくとも
１種の成分を、総量で０．５〜１０重量％の範囲で含有
するものがあげられる。

【００５５】すなわち、ジカルボン酸として、式(1)：

【００５６】

【化１】

【００５７】で表されるイソフタル酸を使用するか、あ
るいはジオールとしてシクロヘキサンジメタノールを使
用するか、またはこの両者を併用するとともに、いずれ
か一方を単独で使用する場合はその単独での含有割合
を、また両者を併用する場合はその合計の含有割合を、
それぞれ全成分中の、０．５〜１０重量％の範囲内とし
た上記の熱可塑性ポリエステル系樹脂は、イソフタル酸
および／またはシクロヘキサンジメタノールの持つ、樹
脂の結晶化を抑制する作用によって、結晶化ピーク温度
が１３０〜１８０℃の範囲内となるため、前記のような
種々の問題を生じない良好な発泡成形体を製造すること
が可能となる。

【００５８】なおイソフタル酸および／またはシクロヘ
キサンジメタノールの含有割合は、上記各特性のバラン
スを考慮して、良好な予備発泡粒子、ならびに良好な発
泡成形体を製造することを考慮すると、上記の範囲内で
もとくに０．６〜９．５重量％程度であるのが好まし
く、０．７〜９重量％程度であるのがさらに好ましい。
上記のうちシクロヘキサンジメタノールとしては、基本
的に、２つのメタノール部分がそれぞれシクロヘキサン
環の１位と４位に置換した、式(2)：

【００５９】

【化２】

【００６０】で表される１，４−シクロヘキサンジメタ
ノールが使用されるが、２つのメタノール部分がシクロ
ヘキサン環の他の位置に置換した異性体も、少量であれ
ば併用可能である。上記イソフタル酸、およびシクロヘ
キサンジメタノールとともに熱可塑性ポリエステル系樹
脂を構成する他の成分のうちジカルボン酸としては、た
とえばテレフタル酸やフタル酸などがあげられる。

【００６１】またジオール成分としては、たとえばエチ
レングリコール、α−ブチレングリコール（１，２−ブ
タンジオール）、β−ブチレングリコール（１，３−ブ
タンジオール）、テトラメチレングリコール（１，４−
ブタンジオール）、２，３−ブチレングリコール（２，
３−ブタンジオール）、ネオペンチルグリコールなどが
あげられる。

【００６２】また熱可塑性ポリエステル系樹脂の原料に
は、上記の各成分に加えて、たとえば酸成分として、ト
リメリット酸などのトリカルボン酸、ピロメリット酸な
どのテトラカルボン酸などの、三価以上の多価カルボン
酸やその無水物、あるいはアルコール成分として、グリ
セリンなどのトリオール、ペンタエリスリトールなどの
テトラオールなどの、三価以上の多価アルコールなど
を、前述した、熱可塑性ポリエステル系樹脂の結晶性や
結晶化の速度などに影響を及ぼさない範囲で少量、含有
させてもよい。

【００６３】上記の熱可塑性ポリエステル系樹脂は、上
記の各成分を所定の割合、つまり前記のようにイソフタ
ル酸および／またはシクロヘキサンジメタノールを、総
量で０．５〜１０重量％の範囲で含有した原料を、従来
同様に重縮合反応させることによって製造される。また
上記熱可塑性ポリエステル系樹脂は、イソフタル酸およ
び／またはシクロヘキサンジメタノールの含有割合の異
なる２種以上の熱可塑性ポリエステル系樹脂を、その全
成分中に占めるイソフタル酸および／またはシクロヘキ
サンジメタノールの含有割合が、総量で０．５〜１０重
量％の範囲内となるように配合し、たとえば押出機など
を用いて、加熱下で溶融、混合することによっても製造
できる。

【００６４】この方法によれば、予備発泡粒子の製造段
階で、イソフタル酸および／またはシクロヘキサンジメ
タノールの含有割合の異なる２種以上の熱可塑性ポリエ
ステル系樹脂の配合割合を変更するだけで、製造された
予備発泡粒子における上記両成分の含有割合を調整でき
る。このため、樹脂の合成段階で両成分の含有割合を調
整する場合に比べて調整作業を簡略化でき、仕様の変更
などに柔軟に対応できるようになるという利点がある。

【００６５】また、たとえば配合する熱可塑性ポリエス
テル系樹脂の１種として、使用済みのペットボトルなど
から回収、再生した材料などを使用することにより、資
源の有効な再利用化とゴミの減量化、ならびに予備発泡
粒子の低コスト化を図ることが可能となるという利点も
ある。なお上記の方法においては、２種以上の熱可塑性
ポリエステル系樹脂間でのエステル交換反応により各樹
脂がアロイ化して均一な熱可塑性ポリエステル系樹脂と
なるように、加熱下で十分に溶融、混合してやるのが好
ましい。

【００６６】なお予備発泡粒子を、後述するように押出
機などを用いて、高圧溶融下、発泡剤と混合したのち予
備発泡させ、ついで切断して製造する場合には、上記の
ように２種以上の樹脂の溶融、混合による均一な熱可塑
性ポリエステル系樹脂の作製を、発泡剤の混合に先だっ
て上記の押出機中で行い、ついで連続して、上記の製造
方法を実施するのが、効率的であり好ましい。

【００６７】ただし、あらかじめ別の装置を用いて２種
以上の樹脂を溶融、混合して作製しておいた均一な熱可
塑性ポリエステル系樹脂を押出機に投入して、上記の製
造方法により予備発泡粒子を製造しても構わない。なお
本発明で使用する熱可塑性ポリエステル系樹脂は、予備
発泡粒子を製造する際の溶融、混合性や、製造された予
備発泡粒子を用いて、型内発泡成形によって発泡成形体
を製造する際の成形性などを考慮すると、その固有粘度
（測定温度：３５℃、溶媒：オルソクロロフェノール）
が０．６〜１．５程度であるのが好ましい。〈予備発泡粒子〉予備発泡粒子は、従来同様に、上記の
熱可塑性ポリエステル系樹脂に発泡剤を含浸させたの
ち、加熱して予備発泡させるとともに粒子化して製造し
てもよい。

【００６８】ただし、熱可塑性ポリエステル系樹脂に発
泡剤を含浸させる工程を省略して時間、コストおよび手
間を省くとともに、製造される予備発泡粒子の結晶化度
をさらに低くして、二次発泡成形時の発泡融着性の低下
をさらに抑制するためには、前述したように、上記熱可
塑性ポリエステル系樹脂を高圧溶融下、発泡剤と混合
し、予備発泡させて予備発泡体を得たのち、これを切断
して予備発泡粒子を製造するのが好ましい。

【００６９】熱可塑性ポリエステル系樹脂を高圧溶融
下、発泡剤と混合して予備発泡させる方法としては、押
出機を用いた押出発泡法が効率的であり、好適に採用さ
れる。使用できる押出機はとくに限定されず、通常この
種の押出発泡成形に使用される単軸押出機、二軸押出機
などであり、さらにはこれらを連結したタンデム型であ
っても良いが、十分な溶融、混合能力を有する押出機が
好ましい。

【００７０】押出機の口金としてはいろいろなものを使
用することができる。たとえば、円環状の口金、フラッ
ト口金、ノズル口金、さらには複数のノズルが配置され
たマルチノズル口金などがあげられる。これらの口金を
使用して、シート状、板状、ロッド状などの、種々の形
状の予備発泡体を作ることができる。予備発泡体を、上
述した所定の形状とするためには、いろいろな方法が採
用される。

【００７１】たとえばシート状の予備発泡体を得るに
は、円環状の口金から押し出された円筒状の予備発泡体
を、マンドレル上を進行させてシート状としたり、フラ
ット口金より押し出された厚みのある板状の予備発泡体
を、チルロールによりシート状としたりすればよい。ま
た厚みのある板状の予備発泡体を得るためには、一対の
金属板に密接させながら発泡を進行させて、所定の厚み
とする方法などが採用される。

【００７２】予備発泡体の冷却方法としては、空冷や水
冷のほか、温度調整された冷却装置に接触させるなど、
いろいろな方法を用いることができる。予備発泡体の冷
却はできる限り速やかに行い、結晶化が過度に進行する
のを抑制することが重要である。このようにして製造し
た各種形状の予備発泡体を適宜、切断して円柱状、角
状、チップ状などとすることで予備発泡粒子が完成す
る。

【００７３】上記予備発泡体の冷却と切断は、適宜のタ
イミングで行うことができる。たとえば、口金より押し
出された予備発泡体を、発泡中ないし発泡完了後の任意
の時点で水中に通すなどして冷却した後、ペレタイザ−
などを用いて所定の形状、大きさに切断してもよい。ま
た口金から押し出された、発泡完了直前もしくは発泡完
了直後でかつ冷却前の予備発泡体をすぐさま切断したの
ち、冷却してもよい。

【００７４】さらに、シ−ト状に押し出された予備発泡
体は、一旦巻き取り機などによってロール状に巻き取っ
て保管した後、粉砕機や切断機にて切断してもよい。か
くして製造される予備発泡粒子の大きさは、平均粒径で
表しておよそ０．５〜５ｍｍ程度が好ましい。また予備
発泡粒子の結晶化度は、前記のように汎用の発泡成形機
を使用して、通常の成形条件で発泡成形した際に、粒子
同士の融着性にすぐれた、機械的強度の高い発泡成形体
を得ることを考慮するとおよそ９％以下程度であるのが
好ましい。

【００７５】また、予備発泡粒子をつくる際に、まだ余
熱をもっている予備発泡粒子同士が合着しやすくなるの
を防止するためには、上記結晶化度は、およそ１％以上
であるのが好ましい。なお予備発泡粒子の結晶化度は、
上記の範囲内でもとくに１〜７％程度であるのが好まし
く、１〜６％程度であるのがさらに好ましい。

【００７６】結晶化度（％）は、先に述べた結晶化ピー
ク温度の測定と同様に、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を使
用して、日本工業規格ＪＩＳＫ７１２１所載の測定方
法に準じて測定した冷結晶化熱量と融解熱量とから、次
式によって求められる。

【００７７】

【数１】

【００７８】なお式中の、完全結晶ＰＥＴのモルあたり
の融解熱量は、高分子データハンドブック〔培風館発
行〕の記載から２６．９ｋＪとする。具体的には、測定
試料としての所定量の予備発泡粒子をＤＳＣの測定容器
に充てんして、１０℃／分の昇温速度で昇温しながら冷
結晶化熱量と融解熱量とを測定し、その測定結果から、
上記式に基づいて予備発泡粒子の結晶化度が求められ
る。

【００７９】予備発泡粒子の発泡倍率、および嵩密度
は、当該予備発泡粒子を二次発泡成形して製造される発
泡成形体の発泡倍率、および密度などに応じて適宜、調
整できるが、通常は、先に述べたように発泡成形体とほ
ぼ等しい発泡倍率、および嵩密度であるのが好ましい。
予備発泡粒子には、いろいろな添加剤を添加してもよ
い。

【００８０】添加剤としては、発泡剤の他に、たとえば
気泡調整剤、難燃剤、帯電防止剤、着色剤などがあげら
れる。また、熱可塑性ポリエステル系樹脂の溶融特性を
改良するために、グリシジルフタレートのようなエポキ
シ化合物、ピロメリット酸二無水物のような酸無水物、
炭酸ナトリウムのようなＩａ、IIａ族の金属化合物など
を改質剤として単体、もしくは二種以上混合して添加す
ることができる。とくにこれらの改質剤は、予備発泡粒
子の発泡性を改善するだけでなく、得られた発泡粒子の
独立気泡率を向上するため、予備発泡粒子の膨張力を大
きくできるので有効である。

【００８１】本発明で使用できる発泡剤としては、大別
すると、熱可塑性ポリエステル系樹脂の軟化点以上の温
度で分解してガスを発生する固体化合物、加熱すると熱
可塑性ポリエステル系樹脂内で気化する液体、加圧下で
熱可塑性ポリエステル系樹脂に溶解させ得る不活性な気
体などに分類されるが、このいずれを用いてもよい。こ
のうち固体化合物としては、たとえばアゾジカルボンア
ミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ヒドラゾ
ルジカルボンアミド、重炭酸ナトリウムなどがあげられ
る。また気化する液体としては、たとえばプロパン、ｎ
−ブタン、イソブタン、ｎ−ぺンタン、イソペンタン、
へキサンのような飽和脂肪族炭化水素、べンゼン、キシ
レン、トルエンのような芳香族炭化水素、塩化メチル、
フレオン（登録商標）のようなハロゲン化炭化水素、ジ
メチルエーテル、メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテルの
ようなエーテル化合物などがあげられる。さらに不活性
な気体としては、たとえば二酸化炭素、窒素などがあげ
られる。

【００８２】なお予備発泡粒子を、前述したように押出
機を用いて高圧溶融下、発泡剤と混合し、押し出して予
備発泡させたのち、切断して熱可塑性ポリエステル系樹
脂予備発泡粒子を製造する場合には、押出機の口金から
押し出された瞬間に気化して溶融樹脂を発泡させるとと
もに、当該溶融樹脂の熱を奪う発泡剤、たとえば飽和脂
肪族炭化水素、ハロゲン化炭化水素などを使用するのが
好ましい。これらの発泡剤は、溶融した熱可塑性ポリエ
ステル系樹脂を冷却する作用をし、予備発泡粒子の結晶
化度を低く抑える効果があるため好ましい。

【００８３】また予備発泡粒子には、熱可塑性ポリエス
テル系樹脂の結晶性や結晶化の速度に大きな影響を及ぼ
さない範囲で、たとえばポリプロピレン系樹脂などのポ
リオレフィン系樹脂、ポリエステル系などの熱可塑性エ
ラストマー、ポリカーボネート、アイオノマーなどを添
加してもよい。予備発泡粒子を用いて本発明の発泡成形
体を製造する方法としては、閉鎖しうるが密閉し得ない
金型に予備発泡粒子を充てんし、さらに加熱媒体として
スチームを導入して二次発泡成形する方法が好ましい。

【００８４】このときの加熱媒体としては、スチーム以
外にも熱風やオイルなどを使用することができるが、効
率的に成形を行う上ではスチームが最も有効である。成
形した発泡成形体は、冷却したのち金型から取り出せば
よい。スチームで二次発泡成形する場合には、前述した
ように汎用の発泡成形機を使用して、通常の成形条件で
発泡成形すればよい。すなわち予備発泡粒子を金型へ充
てんした後、まず低圧〔たとえばゲージ圧０．４ｋｇ／
ｃｍ²（０．０４ＭＰａ）程度〕で一定時間、スチーム
を金型内ヘ吹き込んで、粒子間のエアーを外部ヘ排出す
る。ついで、吹き込むスチームの圧を昇圧〔たとえば
０．８ｋｇ／ｃｍ ²（０．０８ＭＰａ）程度〕して、予
備発泡粒子を二次発泡させるとともに粒子同士を融着せ
しめて発泡成形体とすることができる。

【００８５】また予備発泡粒子を、あらかじめ密閉容器
に入れて、炭酸ガス、窒素、ヘリウム等の不活性ガスを
圧入した後、金型での二次発泡成形に使用する直前ま
で、圧入したガスの雰囲気下に保持することで、予備発
泡粒子の、金型での二次発泡成形時の膨張力をより大き
くして、良好な発泡成形体を得ることもできる。かくし
て得られた、容器本体１やそのうちの基板保持部１２な
どの発泡成形体は、基板輸送に使用した後、予備発泡粒
子などとして再利用することが可能である。使用済みの
発泡成形体をこのように再利用することにより、資源の
有効な再利用化とゴミの減量化に貢献できるとともに、
上記基板輸送容器などの発泡成形体の低コスト化を図る
こともできる。

【００８６】

【実施例】以下、実施例、比較例をあげて、この発明の
すぐれている点を具体的に説明する。なお、使用した熱
可塑性ポリエステル系樹脂における結晶化ピーク温度、
ならびに予備発泡粒子とそれを用いて製造した発泡成形
体の結晶化度は、いずれも前述したように日本工業規格
ＪＩＳＫ７１２１所載の測定方法に準じて測定した結
果より求めた。

【００８７】また、イソフタル酸および／またはシクロ
ヘキサンジメタノールの含有割合、発泡倍率および密度
は、それぞれ下記の方法で測定した。イソフタル酸の含有割合の測定試料約１００ｍｇを耐圧テフロン容器中に秤量後、和光
純薬工業社製の吸光分析用ジメチルスルホキシド１０ｍ
ｌと、５Ｎ水酸化ナトリウム−メタノール溶液６ｍｌと
を加えたのち、上記耐圧テフロン容器をＳＵＳ製の耐圧
加熱容器に入れて確実に密閉後、１００℃で１５時間加
熱した。

【００８８】つぎに、加熱後の耐圧加熱容器を室温冷却
し、完全に冷却した状態で、耐圧テフロン容器を取り出
し、内容物を２００ｍｌビーカーに移して１５０ｍｌ程
度まで蒸留水を加えた。つぎに、内容物が完全に溶解し
たことを確認後、塩酸にてｐＨ６．５〜７．５に中和
し、中和後２００ｍｌまでメスアップしたものをさらに
蒸留水で１０倍に希釈して試料溶液とした。

【００８９】つぎにこの試料溶液と、イソフタル酸標準
溶液とを用いて、高速液体クロマトグラフ（ＨＰＬＣ）
装置にて下記の条件で測定を行った。イソフタル酸標準
溶液としては、東京化成工業社製のイソフタル酸試薬を
蒸留水で溶解したものを使用した。装置：ＷａｔｅｒｓＨＰＬＣＬＣ−ｍｏｄｕｌｅ１カラム：ＧＬ社製ＩｎｅｒｔｓｉｌＯＤＳ−２５
μｍ（４．６×２５０）カラム温度：常温ポンプ温度：常温移動相：０．１％リン酸／アセトニトリル＝８０／２０流速：０．５ｍｌ／ｍｉｎ分析時間：５０分注入量：５０μｌ検出波長：２１０ｎｍつぎに、標準溶液から得たイソフタル酸のピーク面積を
Ｘ軸に、濃度をＹ軸にとって検量線を作成し、得られた
検量線を使用して、試料溶液中のイソフタル酸の濃度
（μｇ／ｍｌ）を算出した。

【００９０】そして上記濃度から、次式を使用して熱可
塑性ポリエステル系樹脂中のイソフタル酸（ＩＰＡ）の
含有割合（重量％）を計算した。

【００９１】

【数２】

【００９２】シクロヘキサンジメタノールの含有割合の
測定試料約１００ｍｇを耐圧テフロン容器中に秤量後、和光
純薬工業社製の吸光分析用ジメチルスルホキシド１０ｍ
ｌと、５Ｎ水酸化ナトリウム−メタノール溶液６ｍｌと
を加えたのち、上記耐圧テフロン容器をＳＵＳ製の耐圧
加熱容器に入れて確実に密閉後、１００℃で１５時間加
熱した。

【００９３】つぎに、加熱後の耐圧加熱容器を室温冷却
し、完全に冷却した状態で、耐圧テフロン容器を取り出
し、内容物を１００ｍｌビーカーに移して７０ｍｌ程度
まで特級試薬メタノールを加えた。つぎに、内容物が完
全に溶解したことを確認後、塩酸にてｐＨ６．５〜７．
５に中和し、中和後１００ｍｌまでメスアップしたもの
を特級試薬アセトンで１０倍に希釈して試料溶液とし
た。

【００９４】つぎにこの試料溶液と、シクロヘキサンジ
メタノール標準溶液とを、それぞれ別個に１０ｍｌ遠沈
管中に採取し、遠心分離しながら溶媒を蒸発乾固させた
のち、東京化成工業社製のＴＭＳ化剤０．２ｍｌを加え
て６０℃で１時間、加熱した。そして加熱後の液を、ガ
スクロマトグラフ（ＧＣ）装置を用いて、下記の条件で
測定した。

【００９５】装置：ＰｅｒｋｉｎＥｌｍｅｒＧＣ
ＡｕｔｏＳｙｓｔｅｍカラム：ＤＢ−５（０．２５ｍｍφ×３０ｍ×０．２５
μｍ）オーブン温度：１００℃（２分間）〜Ｒ１〜２００℃〜
Ｒ２〜３２０℃（５分間）昇温速度：Ｒ１＝１０℃／分、Ｒ２＝４０℃／分分析時間：２０分間注入温度：３００℃ 検出器：ＦＩＤ（３００℃）ガス圧力：１８ｐｓｉつぎに、標準溶液から得たシクロヘキサンジメタノール
のＴＭＳ化物のピーク面積をＸ軸に、濃度をＹ軸にとっ
て検量線を作成し、得られた検量線を使用して、試料溶
液中のシクロヘキサンジメタノールの濃度（μｇ／ｍ
ｌ）を算出した。

【００９６】そして上記濃度から、次式を使用して熱可
塑性ポリエステル系樹脂中のシクロヘキサンジメタノー
ル（ＣＨＤＭ）の含有割合（重量％）を計算した。

【００９７】

【数３】

【００９８】発泡倍率および密度の測定日本工業規格ＪＩＳＫ６７６７に所載の方法に準拠し
て、次式により、予備発泡粒子の嵩密度（ｇ／ｃ
ｍ³）、および発泡成形体としての容器本体１の密度
（ｇ／ｃｍ³）を求めた。

【００９９】

【数４】

【０１００】また上記発泡粒子の嵩密度、および容器本
体１の密度をそれぞれ、使用した熱可塑性ポリエステル
系樹脂の密度で割って得た数値を、予備発泡粒子および
容器本体１の発泡倍率とした。また、以下の実施例、比
較例で製造した容器本体１について、下記の試験を行っ
て、その特性を評価した。

【０１０１】融着率の測定各実施例、比較例の容器本体１から切り出した底板１０
を折り曲げて厚み方向に破断させたのち、破断面に存在
する全ての発泡粒子の個数と、そのうち粒子自体が材料
破壊した発泡粒子の個数とを計数した。そして次式によ
り、粒子同士の融着性の基準となる融着率（％）を求め
た。

【０１０２】

【数５】

【０１０３】耐摩耗性の評価を試料として、直径１３ｃｍの円形状とされた１８０番
の紙やすりを、５ｋｇの荷重をかけつつ、各実施例、比
較例の容器本体１の、上記紙やすりより広い平らな平面
に圧接しながら、円の中心を回転中心として３０ｒｐｍ
の回転速度で１００回転させて摩耗させた際の摩耗量
（ｇ）を、容器本体１の試験前後の重量変化から求め
た。そしてこの摩耗量（ｇ）を摩耗面積１００ｃｍ²あ
たりに換算した摩耗度Ｍ（０．１ｇ／１００ｃｍ²）を
求めて、耐摩耗性を評価した。

【０１０４】表面固有抵抗ρｓ（Ω）の測定各実施例、比較例の容器本体１の、平らな部分の表面の
表面固有抵抗ρｓ（Ω）を、日本工業規格ＪＩＳＫ６
９１１所載の測定方法に準じて測定した。実施例１エチレングリコールと、イソフタル酸およびテレフタル
酸とを重縮合反応させて合成された熱可塑性ポリエステ
ル系樹脂〔イソフタル酸の含有割合：１．７重量％、
１，４−シクロヘキサンジメタノールの含有割合：０重
量％、結晶化ピーク温度：１３５．０℃、ＩＶ値：０．
８０〕１００重量部と、ピロメリット酸二無水物０．３
重量部と、炭酸ソーダ０．０３重量部とを押出機〔口
径：６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ比：３５〕に供給し、スクリュー
の回転数５０ｒｐｍ、バレル温度２７０〜２９０℃の条
件で溶融、混合しながら、バレルの途中に接続した圧入
管から、発泡剤としてのブタン（ｎ−ブタン／イソブタ
ン＝７／３）を、混合物に対して１．２重量％の割合で
圧入した。

【０１０５】つぎに、溶融状態の混合物を、バレルの先
端に接続したマルチノズル金型〔直線上に、直径０．８
ｍｍのノズルが１５個、配置されたもの〕の、各ノズル
を通して押し出して予備発泡させたのち、直ちに冷却水
槽で冷却した。そして、冷却されたストランド状の発泡
体を十分に水切りしたのち、ぺレタイザーを用いて小粒
状に切断して予備発泡粒子を製造した。

【０１０６】得られた予備発泡粒子の発泡倍率は１０
倍、嵩密度は０．１２ｇ／ｃｍ³、結晶化度は４．６
％、形状は、長径２．０ｍｍ×短径１．５ｍｍ×長さ
２．０ｍｍの楕円柱状であった。つぎにこの予備発泡粒
子を製造後、直ちに、図１に示す外形を有し、縦３００
ｍｍ、横３５０ｍｍ、高さ３５０ｍｍの容器本体１を製
造するための金型に充てんして型締めし、この型内に、
ゲージ圧０．０４ＭＰａのスチームを１５秒間、ついで
ゲージ圧０．０８ＭＰａのスチームを２０秒間、導入し
て予備発泡粒子を加熱膨張させると同時に融着させた。

【０１０７】そしてスチームの導入が終了した後の金型
を直ちに水冷して、上記の寸法を有する容器本体１を製
造した。得られた容器本体１の発泡倍率は１０倍、密度
は０．１２ｇ／ｃｍ³、結晶化度は、表皮部で７．４
％、中心部で８．８％であり、また融着率は９５％で良
好な融着性を示した。また摩耗度は０．０３４ｇ／１０
０ｃｍ²で、良好な耐摩耗性を有することも確認され
た。

【０１０８】また、上記容器本体１の表面にまずプライ
マー〔大橋化学工業社製の商品名オーフレックスプライ
マーＳＬ、特殊ポリオレフィン樹脂系〕をスプレー塗布
し、常温で５分間、乾燥させて厚み１〜２μｍのプライ
マー層を形成した上に、導電性塗料〔前出の神東塗料社
製の商品名シントロンＤ−４２００、ウレタン変成ア
クリル樹脂系〕をスプレー塗布し、常温で１時間、乾燥
させて、厚み２０μｍの導電性被膜を形成したのち、そ
の表面固有抵抗ρｓ（Ω）を前記の方法で測定したとこ
ろ、１．０×１０⁵〜１．０×１０⁶Ωと良好な導電性を
示すことが確認された。

【０１０９】実施例２熱可塑性ポリエステル系樹脂として、エチレングリコー
ルと１，４−シクロヘキサンジメタノールとテレフタル
酸とを重縮合反応させて合成された熱可塑性ポリエステ
ル系樹脂〔イソフタル酸の含有割合：０重量％、１，４
−シクロヘキサンジメタノールの含有割合：０．９重量
％、結晶化ピーク温度：１３６．７℃、ＩＶ値：０．８
０〕１００重量部を使用したこと以外は実施例１と同様
にして予備発泡粒子を製造するとともに、容器本体１を
製造した。

【０１１０】得られた予備発泡粒子の発泡倍率は９．６
倍、嵩密度は０．１４ｇ／ｃｍ³、結晶化度は２．８
％、形状は、２．０ｍｍ×１．５ｍｍの略円柱状であっ
た。また容器本体１の発泡倍率は９．６倍、密度は０．
１４ｇ／ｃｍ³、結晶化度は、表皮部で４．５％、中心
部で５．３％であり、また融着率は６３％で良好な融着
性を示した。また摩耗度は０．０３０ｇ／１００ｃｍ²
で、良好な耐摩耗性を有することも確認された。

【０１１１】また、上記容器本体１の表面に、実施例１
と同様にして導電性被膜を形成したのち、その表面固有
抵抗ρｓ（Ω）を前記の方法で測定したところ、１．０
×１０⁵〜１．０×１０⁶Ωと良好な導電性を示すことが
確認された。実施例３熱可塑性ポリエステル系樹脂として、下記第１ないし第
３の樹脂を、重量比で１０：５：８５の割合で配合した
のち溶融、混合してエステル交換させたもの〔イソフタ
ル酸の含有割合：０．７重量％、１，４−シクロヘキサ
ンジメタノールの含有割合：０．９重量％、結晶化ピー
ク温度：１３６．９℃〕１００重量部を使用したこと以
外は実施例１と同様にして予備発泡粒子を製造するとと
もに、容器本体１を製造した。なおエステル交換のため
の溶融、混合は、押出発泡用のバレル中で、発泡剤とし
てのブタンの圧入に先だって行った。

【０１１２】第１の樹脂：エチレングリコールと、イソ
フタル酸およびテレフタル酸とを重縮合反応させて合成
されたもの〔イソフタル酸の含有割合：７．３重量％、
１，４−シクロへキサンジメタノールの含有割合：０重
量％、ＩＶ値：０．７２〕第２の樹脂：１，４−シクロヘキサンジメタノールおよ
びエチレングリコールと、テレフタル酸とを重縮合反応
させて合成されたもの〔イソフタル酸の含有割合：０重
量％、１，４−シクロへキサンジメタノールの含有割
合：１７．４重量％、ＩＶ値：０．７５〕第３の樹脂：ペットボトル回収ペレット〔エチレングリ
コールとテレフタル酸とを重縮合反応させて合成された
もの、イソフタル酸の含有割合：０重量％、１，４−シ
クロヘキサンジメタノールの含有割合：０重量％〕得られた予備発泡粒子の発泡倍率は９．６倍、嵩密度は
０．１４ｇ／ｃｍ³、結晶化度は４．７％、形状は、
２．０ｍｍ×１．５ｍｍの略円柱状であった。

【０１１３】また容器本体１の発泡倍率は９．６倍、密
度は０．１４ｇ／ｃｍ³、結晶化度は、表皮部で７．５
％、中心部で８．６％であり、また融着率は６８％で良
好な融着性を示した。また摩耗度は０．０３２ｇ／１０
０ｃｍ²で、良好な耐摩耗性を有することも確認され
た。また、上記容器本体１の表面に、実施例１と同様に
して導電性被膜を形成したのち、その表面固有抵抗ρｓ
（Ω）を前記の方法で測定したところ、１．０×１０⁵
〜１．０×１０⁶Ωと良好な導電性を示すことが確認さ
れた。

【０１１４】比較例１プロピレン系ランダム共重合体粒子（エチレンの含有割
合：２．５重量％、融点：１４３℃）１００重量部と、
リン酸三カルシウムの１０重量％水溶液１５重量部と、
ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２重量部
と、水２９０重慮部と、ドライアイス状の二酸化炭素４
重量部とを、密閉容器内でかく拌しながら１４８℃まで
昇温し、この温度で３０分間、保持した。この時、容器
内のゲージ圧は２．２ＭＰａであった。

【０１１５】つぎに、炭酸ガスによって圧を維持しなが
ら容器の一端を開放し、内容物を大気圧下に放出して発
泡させることで、嵩倍率が１０倍の予備発泡粒子を製造
した。そしてこの予備発泡粒子を、実施例１で使用した
のと同じ金型に充てんして型締めし、この型内に、ゲー
ジ圧０．３ＭＰａのスチームを導入して予備発泡粒子を
加熱膨張させると同時に融着させて、発泡倍率１０倍の
容器本体１を製造した。

【０１１６】得られた容器本体１の摩耗度は０．１１３
ｇ／１００ｃｍ²であり、耐摩耗性が不充分であること
が確認された。

【０１１７】

【発明の効果】以上、詳述したように本発明によれば、
軽量でかつ緩衝機能や耐薬品性にすぐれるとともに高強
度で、しかも耐摩耗性にもすぐれるため粉塵の発生を抑
制することが可能な、新規な基板輸送容器を提供できる
という特有の作用効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の基板輸送容器の、実施の形態の一例を
示す斜視図である。

【図２】上記基板輸送容器の断面図である。

【図３】基板輸送容器のうち容器本体の変形例を示す斜
視図である。

【図４】容器本体の他の変形例を示す斜視図である。

【図５】容器本体のさらに他の変形例を示す斜視図であ
る。

【符号の説明】

１容器本体１０底板１１ａ〜１１ｄ側板１２基板保持部Ｓ基板

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 3E096 AA06 BA15 CA02 CC02 DA04 DA17 DC01 DC04 EA03X EA03Y FA03 FA07 FA16 FA20 GA04 GA05 GA11 4F074 AA65 AA66 BA37 BA38 CA22 CA23 CA38 CC04Y CC34Y CC45 CE13 CE56 CE94 DA02 DA34 4J002 CF001 CF041 EA016 FD090 FD100 FD130 FD326 GG01

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】内部に設けた基板保持部によって基板を保
持しつつ輸送するための容器本体を備えた基板輸送容器
であって、上記容器本体のうち少なくとも基板保持部
が、熱可塑性ポリエステル系樹脂の予備発泡粒子を型内
発泡成形して形成された、下記式：摩耗度Ｍ≦０．１ｇ／１００ｃｍ² 〔ただし摩耗度Ｍは、直径１３ｃｍの円形状とされた１
８０番の紙やすりを、５ｋｇの荷重をかけつつ、それよ
り広い平らな試料平面に圧接しながら、円の中心を回転
中心として３０ｒｐｍの回転速度で１００回転させて摩
耗させた際の摩耗量（ｇ）を、摩耗面積１００ｃｍ²あ
たりに換算した値である〕を満足する発泡成形体からな
ることを特徴とする基板輸送容器。
【請求項２】予備発泡粒子を形成する熱可塑性ポリエス
テル系樹脂が、その全成分中に、イソフタル酸、および
シクロヘキサンジメタノールからなる群より選ばれた少
なくとも１種の成分を、総量で０．５〜１０重量％の範
囲で含有するものである請求項１記載の基板輸送容器。
【請求項３】基板保持部を含む容器本体の全体が、上記
熱可塑性ポリエステル系樹脂の予備発泡粒子を型内発泡
成形することで、一体に形成されている請求項１または
２記載の基板輸送容器。
【請求項４】容器本体の発泡倍率が３〜５０倍、密度が
０．４５〜０．０２７ｇ／ｃｍ³である請求項３記載の
基板輸送容器。
【請求項５】基板保持部が、上記熱可塑性ポリエステル
系樹脂の予備発泡粒子を型内発泡成形することで、容器
本体と別体に形成されている請求項１または２記載の基
板輸送容器。
【請求項６】容器本体が、少なくとも１個の部材からな
る側体と、底板とを組み合わせて形成されている請求項
１〜５のいずれかに記載の基板輸送容器。
【請求項７】容器本体の表面が、表面固有抵抗１×１０
¹³Ω以下の帯電防止性能を有している請求項１〜６のい
ずれかに記載の基板輸送容器。
【請求項８】容器本体の表面が、表面固有抵抗１×１０
⁷Ω以下の導電性を有している請求項１〜６のいずれか
に記載の基板輸送容器。