JP2000323311A - フェライト複合型プラスチック磁石およびその製造方法 - Google Patents
フェライト複合型プラスチック磁石およびその製造方法Info
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- H01F1/11—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites, e.g. [(Ba,Sr)O(Fe2O3)6] ferrites with hexagonal structure in the form of particles
- H01F1/113—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites, e.g. [(Ba,Sr)O(Fe2O3)6] ferrites with hexagonal structure in the form of particles in a bonding agent
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】フェライト複合型プラスチック磁石およびその
製造方法を提供する。 【解決手段】Ａを２価のアルカリ土類金属イオン好まし
くはＢａ、Ｓｒ、Ｃａ或いはＰｂのうちの１又は２以上
とし、Ｂを２価の金属イオン好ましくはＦｅ、Ｃｏ、Ｎ
ｉ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎのうちに１又は２以
上としたとき、組成式ＡＯ・ｎ（ＢＯ）・ｍ（Ｆｅ２Ｏ
３）で表され、係数ｎが１．１以上２．５以下の値を有
し、かつ係数ｍが７．２以上８．８以下の値を有するフ
ェライト系粉末材料において、一般式ＡＯ・２（ＢＯ）
・８（Ｆｅ２Ｏ３）で表されるＷ型フェライト相に、一
般式ＡＯ・６Ｆｅ２Ｏ３で表されるＭ型フェライト相と
組成式Ｆｅ３Ｏ４表されるマグネタイト相の一種または
二種を混合させた磁性混合粉末材料を、熱可塑性合成樹
脂と混練成形したフェライト複合型プラスチック磁石に
おいて、Ｗ型フェライト相のモル比が７０mol％以上と
する。
製造方法を提供する。 【解決手段】Ａを２価のアルカリ土類金属イオン好まし
くはＢａ、Ｓｒ、Ｃａ或いはＰｂのうちの１又は２以上
とし、Ｂを２価の金属イオン好ましくはＦｅ、Ｃｏ、Ｎ
ｉ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎのうちに１又は２以
上としたとき、組成式ＡＯ・ｎ（ＢＯ）・ｍ（Ｆｅ２Ｏ
３）で表され、係数ｎが１．１以上２．５以下の値を有
し、かつ係数ｍが７．２以上８．８以下の値を有するフ
ェライト系粉末材料において、一般式ＡＯ・２（ＢＯ）
・８（Ｆｅ２Ｏ３）で表されるＷ型フェライト相に、一
般式ＡＯ・６Ｆｅ２Ｏ３で表されるＭ型フェライト相と
組成式Ｆｅ３Ｏ４表されるマグネタイト相の一種または
二種を混合させた磁性混合粉末材料を、熱可塑性合成樹
脂と混練成形したフェライト複合型プラスチック磁石に
おいて、Ｗ型フェライト相のモル比が７０mol％以上と
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高い磁気特性を有
するＷ型フェライト相に、Ｍ型フェライト相またはマグ
ネタイト相を複合させて成る、従来のＭ型フェライトよ
り優れた磁気特性をもつ、フェライト複合型プラスチッ
ク磁石およびその製造方法に関する。
するＷ型フェライト相に、Ｍ型フェライト相またはマグ
ネタイト相を複合させて成る、従来のＭ型フェライトよ
り優れた磁気特性をもつ、フェライト複合型プラスチッ
ク磁石およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、省エネルギーや環境保護の面から
各種電気機器等の小型化が求められ、それに伴なってそ
れらの機器に使用される磁石の小型化および高性能化が
益々求められている。そのような状況下において、従来
から基本組成式ＳｒＯ・６Ｆｅ２Ｏ３で表されるマグネ
トプランバイト型六方晶の結晶構造をもつ、いわゆるＭ
型フェライト磁石が安価な焼結磁石、ゴム磁石あるいは
プラスチック磁石として様々な分野で多用されている。
しかし、このＭ型フェライト磁石は飽和磁化が小さく現
状以上の高性能化、例えば焼結磁石では３８ｋＪ／ｍ３
（４．８ＭＧＯｅ）以上、プラスチック磁石では１７．
６ｋＪ／ｍ３（２．２ＭＧＯｅ）以上の最大磁気エネル
ギー積を得ることが困難である。
各種電気機器等の小型化が求められ、それに伴なってそ
れらの機器に使用される磁石の小型化および高性能化が
益々求められている。そのような状況下において、従来
から基本組成式ＳｒＯ・６Ｆｅ２Ｏ３で表されるマグネ
トプランバイト型六方晶の結晶構造をもつ、いわゆるＭ
型フェライト磁石が安価な焼結磁石、ゴム磁石あるいは
プラスチック磁石として様々な分野で多用されている。
しかし、このＭ型フェライト磁石は飽和磁化が小さく現
状以上の高性能化、例えば焼結磁石では３８ｋＪ／ｍ３
（４．８ＭＧＯｅ）以上、プラスチック磁石では１７．
６ｋＪ／ｍ３（２．２ＭＧＯｅ）以上の最大磁気エネル
ギー積を得ることが困難である。
【０００３】飽和磁化の大きい代表的なフェライト材料
として、例えば主成分がＢａＯ−ＦｅＯ−Ｆｅ２Ｏ３の
三元系から成る、４種類の六方晶結晶構造のフェライト
（Ｗ型、Ｘ型、Ｙ型、Ｚ型）が知られている。その内、
Ｗ型フェライトは従来のＭ型と類似の構造をもち、Ｍ型
に対して１０％大きい飽和磁化をもっている。
として、例えば主成分がＢａＯ−ＦｅＯ−Ｆｅ２Ｏ３の
三元系から成る、４種類の六方晶結晶構造のフェライト
（Ｗ型、Ｘ型、Ｙ型、Ｚ型）が知られている。その内、
Ｗ型フェライトは従来のＭ型と類似の構造をもち、Ｍ型
に対して１０％大きい飽和磁化をもっている。
【０００４】例えば、”Journal of Applied Physics.
51 (1980) 5913”には、ＢａＯ・２（ＦｅＯ）・８Ｆｅ
２Ｏ３で表されるＷ型フェライトが開示されている。し
かし、このＷ型フェライトの作成方法は複雑な焼成雰囲
気の制御が必要である。また、その最大磁気エネルギー
積は３４．４ｋＪ／ｍ３（４．３ＭＧＯｅ）であって従
来のＭ型フェライトの特性に留まっている。
51 (1980) 5913”には、ＢａＯ・２（ＦｅＯ）・８Ｆｅ
２Ｏ３で表されるＷ型フェライトが開示されている。し
かし、このＷ型フェライトの作成方法は複雑な焼成雰囲
気の制御が必要である。また、その最大磁気エネルギー
積は３４．４ｋＪ／ｍ３（４．３ＭＧＯｅ）であって従
来のＭ型フェライトの特性に留まっている。
【０００５】また、特開平９−２６０１２４号公報に
は、還元剤としてのカーボン添加と非酸化性雰囲気中で
の焼成によって作成された、ＳｒＯ・２（ＦｅＯ）・ｎ
Ｆｅ２Ｏ３組成のＷ型フェライトが開示されている。そ
のＷ型フェライトの最大磁気エネルギー積は４２．４ｋ
Ｊ／ｍ３（５．３ＭＧＯｅ）と優れたものである。しか
し、保磁力は２００ｋＡ／ｍ（２．５ｋＯｅ）であり従
来のＭ型フェライトの一般的値である２４０〜３２０ｋ
Ａ／ｍ（３〜４ｋＯｅ）より低く、また飽和磁化は０．
５ＴでありＭ型フェライトより大きいものの未だ不十分
である。したがって、従来のＭ型フェライト単体あるい
はＷ型フェライト単体からなる磁石では、今後さらに求
められる磁石の小型化、高性能化に十分に対応すること
が困難である。
は、還元剤としてのカーボン添加と非酸化性雰囲気中で
の焼成によって作成された、ＳｒＯ・２（ＦｅＯ）・ｎ
Ｆｅ２Ｏ３組成のＷ型フェライトが開示されている。そ
のＷ型フェライトの最大磁気エネルギー積は４２．４ｋ
Ｊ／ｍ３（５．３ＭＧＯｅ）と優れたものである。しか
し、保磁力は２００ｋＡ／ｍ（２．５ｋＯｅ）であり従
来のＭ型フェライトの一般的値である２４０〜３２０ｋ
Ａ／ｍ（３〜４ｋＯｅ）より低く、また飽和磁化は０．
５ＴでありＭ型フェライトより大きいものの未だ不十分
である。したがって、従来のＭ型フェライト単体あるい
はＷ型フェライト単体からなる磁石では、今後さらに求
められる磁石の小型化、高性能化に十分に対応すること
が困難である。
【０００６】また、プラスチックフェライト磁石やゴム
フェライト磁石において、優れた磁気特性を得るため
に、通常、磁石成形体中の磁粉率を増やすか、或いは磁
粉の配向度を上げることが行われる。しかし、磁粉の占
積率を増やすと磁石強度や生産性が低下したり、また配
向度が下がるために、加える磁粉量に制限がある。従っ
て、射出成形法によるプラスチックフェライト磁石の現
状水準である、およそ１８ｋＪ／ｍ３（２．２ＭＧＯ
ｅ）を超える最大磁気エネルギー積を得るためには、高
性能な磁粉を得ることが不可欠となっている。しかし、
現在のところ、Ｗ型フェライトの焼結磁石の知見はある
が、実際に優れた磁気特性を有するＷ型フェライトを用
いたプラスチックフェライト磁石やゴムフェライト磁石
およびそれらの具体的な製造方法についての報告例はほ
とんどみられない。
フェライト磁石において、優れた磁気特性を得るため
に、通常、磁石成形体中の磁粉率を増やすか、或いは磁
粉の配向度を上げることが行われる。しかし、磁粉の占
積率を増やすと磁石強度や生産性が低下したり、また配
向度が下がるために、加える磁粉量に制限がある。従っ
て、射出成形法によるプラスチックフェライト磁石の現
状水準である、およそ１８ｋＪ／ｍ３（２．２ＭＧＯ
ｅ）を超える最大磁気エネルギー積を得るためには、高
性能な磁粉を得ることが不可欠となっている。しかし、
現在のところ、Ｗ型フェライトの焼結磁石の知見はある
が、実際に優れた磁気特性を有するＷ型フェライトを用
いたプラスチックフェライト磁石やゴムフェライト磁石
およびそれらの具体的な製造方法についての報告例はほ
とんどみられない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述の如き事
情に鑑みなされたもので、従来のＭ型フェライトあるい
はＷ型フェライトよりも優れた磁気特性をもつ、フェラ
イト複合型プラスチック磁石およびその製造方法を提供
することである。
情に鑑みなされたもので、従来のＭ型フェライトあるい
はＷ型フェライトよりも優れた磁気特性をもつ、フェラ
イト複合型プラスチック磁石およびその製造方法を提供
することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の如き本発明の目的
を達成するために、本願の請求項１に係る発明では、Ａ
を２価のアルカリ土類金属イオン好ましくはＢａ、Ｓ
ｒ、Ｃａ或いはＰｂのうちの１又は２以上とし、Ｂを２
価の金属イオン好ましくはＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｍ
ｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎのうちの１又は２以上としたと
き、組成式ＡＯ・ｎ（ＢＯ）・ｍ（Ｆｅ２Ｏ３）で表さ
れ、係数ｎが１．１以上２．５以下の値を有し、かつ係
数ｍが７．２以上８．８以下の値を有するフェライト系
粉末材料において、一般式ＡＯ・２（ＢＯ）・８（Ｆｅ
２Ｏ３）で表されるＷ型フェライト相に、一般式ＡＯ・
６Ｆｅ２Ｏ３で表されるＭ型フェライト相と組成式Ｆｅ
３Ｏ４で表されるマグネタイト相の一種または二種が複
合して存在する粉末材料を、熱可塑性合成樹脂と混練成
形したフェライト複合型プラスチック磁石において、該
磁性混合粉末材料の中で、上記Ｗ型フェライト相のモル
比が７０mol％以上であることを特徴とするフェライト
複合型プラスチック磁石が提供される。
を達成するために、本願の請求項１に係る発明では、Ａ
を２価のアルカリ土類金属イオン好ましくはＢａ、Ｓ
ｒ、Ｃａ或いはＰｂのうちの１又は２以上とし、Ｂを２
価の金属イオン好ましくはＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｍ
ｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎのうちの１又は２以上としたと
き、組成式ＡＯ・ｎ（ＢＯ）・ｍ（Ｆｅ２Ｏ３）で表さ
れ、係数ｎが１．１以上２．５以下の値を有し、かつ係
数ｍが７．２以上８．８以下の値を有するフェライト系
粉末材料において、一般式ＡＯ・２（ＢＯ）・８（Ｆｅ
２Ｏ３）で表されるＷ型フェライト相に、一般式ＡＯ・
６Ｆｅ２Ｏ３で表されるＭ型フェライト相と組成式Ｆｅ
３Ｏ４で表されるマグネタイト相の一種または二種が複
合して存在する粉末材料を、熱可塑性合成樹脂と混練成
形したフェライト複合型プラスチック磁石において、該
磁性混合粉末材料の中で、上記Ｗ型フェライト相のモル
比が７０mol％以上であることを特徴とするフェライト
複合型プラスチック磁石が提供される。
【０００９】本願の請求項２に係る発明では、請求項１
に係る発明に加えて、上記フェライト系粉末材料の平均
粒径が０．３〜３ミクロンの範囲にあることを特徴とす
る、フェライト複合型プラスチック磁石が提供される。
本願の請求項３に係る発明では、請求項２に係る発明に
加えて、Ａを２価のアルカリ土類金属イオン好ましくは
Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ或いはＰｂのうちの１又は２以上と
し、Ｂを２価の金属イオン好ましくはＦｅ、Ｃｏ、Ｎ
ｉ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎのうちの１又は２以
上としたとき、組成式ＡＯ・ｎ（ＢＯ）・ｍ（Ｆｅ２Ｏ
３）で表され、係数ｎが１．１以上２．５以下の値を有
し、かつ係数ｍが７．２以上８．８以下の値を有するフ
ェライト系粉末材料において、一般式ＡＯ・２（ＢＯ）
・８（Ｆｅ２Ｏ３）で表されるＷ型フェライト相に、一
般式ＡＯ・６Ｆｅ２Ｏ３で表されるＭ型フェライト相と
組成式Ｆｅ３Ｏ４で表されるマグネタイト相の一種また
は二種が複合して存在する粉末材料の製造方法であっ
て、原料粉末材料を混合する工程と、混合した原料粉末
材料を仮焼する工程と、仮焼物を粉砕する工程と、保磁
力を向上するために温度４００〜１１００℃で熱処理す
る工程を含むことを特徴とする、請求項１記載のフェラ
イト複合型プラスチック磁石の製造方法が提供される。
本願の請求項４に係る発明では、上記フェライト複合型
プラスチック磁石の成形体質量に対して６〜２５％の質
量範囲にある熱可塑性合成樹脂を、フェライト粉末材料
に混練せしめたことを特徴とする、請求項１記載のフェ
ライト複合型プラスチック磁石が提供される。本願の請
求項５に係る発明では、前記フェライト粉末材料と熱可
塑性合成樹脂とを混練してフェライト複合型プラスチッ
ク磁石を成形する際に、外部から磁界を作用させ、磁気
的な異方性を磁石に付与せしめることを特徴とする請求
項１記載のフェライト複合型プラスチック磁石の製造方
法が提供される。本願の請求項６に係る発明では、前記
フェライト粉末材料と熱可塑性合成樹脂とを混練してフ
ェライト複合型プラスチック磁石を成形する際に、該フ
ェライト粉末材料と熱可塑性合成樹脂との混練物に機械
的な応力を加えて磁気的な異方性を磁石に付与せしめる
ことを特徴とする、請求項１記載のフェライト複合型プ
ラスチック磁石の製造方法が提供される。本願の請求項
７に係る発明では、上記成形する工程が、射出成形、押
し出し成形、圧延成形またはカレンダーロール成形から
選択されるいずれか一の成形方法によって成形されるこ
とを特徴とする請求項１に係るフェライト複合型プラス
チック磁石の製造方法が提供される。
に係る発明に加えて、上記フェライト系粉末材料の平均
粒径が０．３〜３ミクロンの範囲にあることを特徴とす
る、フェライト複合型プラスチック磁石が提供される。
本願の請求項３に係る発明では、請求項２に係る発明に
加えて、Ａを２価のアルカリ土類金属イオン好ましくは
Ｂａ、Ｓｒ、Ｃａ或いはＰｂのうちの１又は２以上と
し、Ｂを２価の金属イオン好ましくはＦｅ、Ｃｏ、Ｎ
ｉ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎのうちの１又は２以
上としたとき、組成式ＡＯ・ｎ（ＢＯ）・ｍ（Ｆｅ２Ｏ
３）で表され、係数ｎが１．１以上２．５以下の値を有
し、かつ係数ｍが７．２以上８．８以下の値を有するフ
ェライト系粉末材料において、一般式ＡＯ・２（ＢＯ）
・８（Ｆｅ２Ｏ３）で表されるＷ型フェライト相に、一
般式ＡＯ・６Ｆｅ２Ｏ３で表されるＭ型フェライト相と
組成式Ｆｅ３Ｏ４で表されるマグネタイト相の一種また
は二種が複合して存在する粉末材料の製造方法であっ
て、原料粉末材料を混合する工程と、混合した原料粉末
材料を仮焼する工程と、仮焼物を粉砕する工程と、保磁
力を向上するために温度４００〜１１００℃で熱処理す
る工程を含むことを特徴とする、請求項１記載のフェラ
イト複合型プラスチック磁石の製造方法が提供される。
本願の請求項４に係る発明では、上記フェライト複合型
プラスチック磁石の成形体質量に対して６〜２５％の質
量範囲にある熱可塑性合成樹脂を、フェライト粉末材料
に混練せしめたことを特徴とする、請求項１記載のフェ
ライト複合型プラスチック磁石が提供される。本願の請
求項５に係る発明では、前記フェライト粉末材料と熱可
塑性合成樹脂とを混練してフェライト複合型プラスチッ
ク磁石を成形する際に、外部から磁界を作用させ、磁気
的な異方性を磁石に付与せしめることを特徴とする請求
項１記載のフェライト複合型プラスチック磁石の製造方
法が提供される。本願の請求項６に係る発明では、前記
フェライト粉末材料と熱可塑性合成樹脂とを混練してフ
ェライト複合型プラスチック磁石を成形する際に、該フ
ェライト粉末材料と熱可塑性合成樹脂との混練物に機械
的な応力を加えて磁気的な異方性を磁石に付与せしめる
ことを特徴とする、請求項１記載のフェライト複合型プ
ラスチック磁石の製造方法が提供される。本願の請求項
７に係る発明では、上記成形する工程が、射出成形、押
し出し成形、圧延成形またはカレンダーロール成形から
選択されるいずれか一の成形方法によって成形されるこ
とを特徴とする請求項１に係るフェライト複合型プラス
チック磁石の製造方法が提供される。
【００１０】
【発明の実施の形態】 つぎに本発明の実施の形態につ
いて、図１乃至図５を用いて詳細に説明する。まず、組
成式ＡＯ・ｎ（ＢＯ）・ｍＦｅ２Ｏ３において、Ｗ型フ
ェライト相を得るためには、或いは組成式ＡＯ・６Ｆｅ
２Ｏ３において、Ｍ型フェライト相を得るためには、い
ずれの場合もＡを１または２以上の２価アルカリ土類金
属イオン、好ましくはＢａ、Ｓｒ、Ｃａの２価アルカリ
土類金属イオンあるいはＰｂとし、またＢを１または２
以上の２価金属イオン、好ましくはＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、
Ｍｎ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎの２価金属イオンとする
必要がある。すなわち、これらのイオン以外ではＷ型フ
ェライト相を得ることは困難である。このことは、Ｗ型
と類似の結晶構造を持つ従来のＭ型フェライトの従前の
研究実績から推察される。
いて、図１乃至図５を用いて詳細に説明する。まず、組
成式ＡＯ・ｎ（ＢＯ）・ｍＦｅ２Ｏ３において、Ｗ型フ
ェライト相を得るためには、或いは組成式ＡＯ・６Ｆｅ
２Ｏ３において、Ｍ型フェライト相を得るためには、い
ずれの場合もＡを１または２以上の２価アルカリ土類金
属イオン、好ましくはＢａ、Ｓｒ、Ｃａの２価アルカリ
土類金属イオンあるいはＰｂとし、またＢを１または２
以上の２価金属イオン、好ましくはＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、
Ｍｎ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎの２価金属イオンとする
必要がある。すなわち、これらのイオン以外ではＷ型フ
ェライト相を得ることは困難である。このことは、Ｗ型
と類似の結晶構造を持つ従来のＭ型フェライトの従前の
研究実績から推察される。
【００１１】また、Ｗ型フェライト相とＭ型フェライト
相若しくはマグネタイト相それぞれの混合比率（mol
％）は、各物質固有の飽和磁化と保磁力の値に従って決
めることができる。例えばＳｒ系のＷ型フェライト、Ｍ
型フェライトおよびマグネタイの飽和磁化と保磁力は、
以下のように見積もることができる。 飽和磁化（Ｔ） 保磁力（ｋＡ／ｍ） Ｓｒ系Ｗ型フェライト： ０．５２ １６０〜２８０ Ｓｒ系Ｍ型フェライト： ０．４７ ２４０〜３２０ マグネタイト ： ０．６０ １００ｋ以下
相若しくはマグネタイト相それぞれの混合比率（mol
％）は、各物質固有の飽和磁化と保磁力の値に従って決
めることができる。例えばＳｒ系のＷ型フェライト、Ｍ
型フェライトおよびマグネタイの飽和磁化と保磁力は、
以下のように見積もることができる。 飽和磁化（Ｔ） 保磁力（ｋＡ／ｍ） Ｓｒ系Ｗ型フェライト： ０．５２ １６０〜２８０ Ｓｒ系Ｍ型フェライト： ０．４７ ２４０〜３２０ マグネタイト ： ０．６０ １００ｋ以下
【００１２】したがって、例えばＷ型フェライト相に保
磁力の大きいＭ型フェライト相を複合させることによ
り、より大きな保磁力を得ることができる。また、Ｗ型
フェライト相に飽和磁化の大きいマグネタイト相を複合
させることにより、より大きな飽和磁化を得ることがで
きる。このように、Ｗ型フェライト相に混在するＭ型フ
ェライト相あるいはマグネタイト相の混合比率を変える
ことによって磁気特性を調整することができる。
磁力の大きいＭ型フェライト相を複合させることによ
り、より大きな保磁力を得ることができる。また、Ｗ型
フェライト相に飽和磁化の大きいマグネタイト相を複合
させることにより、より大きな飽和磁化を得ることがで
きる。このように、Ｗ型フェライト相に混在するＭ型フ
ェライト相あるいはマグネタイト相の混合比率を変える
ことによって磁気特性を調整することができる。
【００１３】また、本発明の複合粉末材料が、従来のＭ
型フェライト粉末材料よりも優れた磁気特性を有するた
めには、Ｗ型フェライト相のモル比を適正に定める必要
がある。図１（ａ）（ｂ）に、Ｓｒ系フェライト粉末材
料におけるＷ型フェライト相とＭ型フェライト相のモル
比と磁気特性との関係を示す。また、図２（ａ）（ｂ）
にＳｒ系Ｗ型フェライト相とマグネタイト相のモル比と
磁気特性との関係を示す。後述するように、Ｗ型フェラ
イト相と他の各相の生成比率は仮焼温度と仮焼雰囲気中
の酸素濃度によって変化する。
型フェライト粉末材料よりも優れた磁気特性を有するた
めには、Ｗ型フェライト相のモル比を適正に定める必要
がある。図１（ａ）（ｂ）に、Ｓｒ系フェライト粉末材
料におけるＷ型フェライト相とＭ型フェライト相のモル
比と磁気特性との関係を示す。また、図２（ａ）（ｂ）
にＳｒ系Ｗ型フェライト相とマグネタイト相のモル比と
磁気特性との関係を示す。後述するように、Ｗ型フェラ
イト相と他の各相の生成比率は仮焼温度と仮焼雰囲気中
の酸素濃度によって変化する。
【００１４】試料は、ＳｒＣＯ３とＦｅ２Ｏ３を１：１
０のモル比で混合した原料粉末材料を、酸素濃度４００
ｐｐｍの窒素ガス中で温度１１５０〜１２７５℃で２時
間仮焼し、得られた仮焼物を０．７μｍに粉砕した後、
６００℃で２時間熱処理を行って生成した。なお、磁気
特性は振動試料型磁力計を用いて測定し、Ｗ型フェライ
ト相のモル比はＸ線回折強度から算定して求めた。図１
（ｂ）および図２（ｂ）から明らかなように、いずれの
場合にもＷ型フェライト相が７０mol％以上であると
き、最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）が３８ｋＪ／
ｍ３以上の優れた磁気特性が得られた。
０のモル比で混合した原料粉末材料を、酸素濃度４００
ｐｐｍの窒素ガス中で温度１１５０〜１２７５℃で２時
間仮焼し、得られた仮焼物を０．７μｍに粉砕した後、
６００℃で２時間熱処理を行って生成した。なお、磁気
特性は振動試料型磁力計を用いて測定し、Ｗ型フェライ
ト相のモル比はＸ線回折強度から算定して求めた。図１
（ｂ）および図２（ｂ）から明らかなように、いずれの
場合にもＷ型フェライト相が７０mol％以上であると
き、最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）が３８ｋＪ／
ｍ３以上の優れた磁気特性が得られた。
【００１５】さらに、本発明の複合粉末材料を、ゴム磁
石またはプラスチック磁石用磁粉として使用するために
は充分な保磁力（ＨｃＪ）を有することが必要である。
フェライト磁石は単磁区粒子型の保磁力発生機構をもつ
ため、一般的には単磁区粒子径に相当する１μｍ前後に
粉砕して用いられる。図３（ａ）（ｂ）に、Ｓｒ系Ｗ型
フェライトの平均粉末粒径と、磁気特性の関係を示す。
なお、試料は図１で製作した粉末材料において粉砕粒径
を変化させて得た。図３（ｂ）から、保磁力（ＨｃＪ）
は粉末材料粒径の減少に従って増加し、３μｍ以下の場
合に実用的に最小限必要とされる１６０ｋＡ／ｍが、さ
らに２μｍ以下では実用的に充分とされる２００ｋＡ／
ｍの値が得られた。また、図３（ａ）から、最大磁気エ
ネルギー積（ＢＨｍａｘ）は粒径の減少に従って増加す
るが、過度に粉砕すると歪みの影響などによって残留磁
化が低下するために、約０．５μｍを境にして大きく減
少に転ずる。従って、３８ｋＪ／ｍ３以上の優れた磁気
特性を得るには、粉末材料粒径を０．３〜３μｍの範囲
に設定することが望ましい。
石またはプラスチック磁石用磁粉として使用するために
は充分な保磁力（ＨｃＪ）を有することが必要である。
フェライト磁石は単磁区粒子型の保磁力発生機構をもつ
ため、一般的には単磁区粒子径に相当する１μｍ前後に
粉砕して用いられる。図３（ａ）（ｂ）に、Ｓｒ系Ｗ型
フェライトの平均粉末粒径と、磁気特性の関係を示す。
なお、試料は図１で製作した粉末材料において粉砕粒径
を変化させて得た。図３（ｂ）から、保磁力（ＨｃＪ）
は粉末材料粒径の減少に従って増加し、３μｍ以下の場
合に実用的に最小限必要とされる１６０ｋＡ／ｍが、さ
らに２μｍ以下では実用的に充分とされる２００ｋＡ／
ｍの値が得られた。また、図３（ａ）から、最大磁気エ
ネルギー積（ＢＨｍａｘ）は粒径の減少に従って増加す
るが、過度に粉砕すると歪みの影響などによって残留磁
化が低下するために、約０．５μｍを境にして大きく減
少に転ずる。従って、３８ｋＪ／ｍ３以上の優れた磁気
特性を得るには、粉末材料粒径を０．３〜３μｍの範囲
に設定することが望ましい。
【００１６】プラスチック磁石を構成する主成分であ
る、上記の複合フェライト粉末と熱可塑性樹脂との混合
比率は、得られる磁気特性と生産性の面から決まり、ま
た射出や押し出し等の成形方式や、ナイロンやＰＰＳ
（ポリフェニレンサルファイド）等の樹脂の種類にも依
存する。混合比率について実験的に確認するために、試
料として、８８質量％Ｓｒ系Ｗ型フェライト−１２質量
％マグネタイトの１．１μｍ粒径の混合粉末に、少量の
シランカップリング剤と４〜３０質量％の１２ナイロン
を混合混練してペレットとした後、温度２９０℃、電磁
コイルによる発生磁界６４０ｋＡ／ｍの元で射出成形し
て、直径２５ｍｍ／長さ２０ｍｍの軸方向異方性磁石を
製作した。
る、上記の複合フェライト粉末と熱可塑性樹脂との混合
比率は、得られる磁気特性と生産性の面から決まり、ま
た射出や押し出し等の成形方式や、ナイロンやＰＰＳ
（ポリフェニレンサルファイド）等の樹脂の種類にも依
存する。混合比率について実験的に確認するために、試
料として、８８質量％Ｓｒ系Ｗ型フェライト−１２質量
％マグネタイトの１．１μｍ粒径の混合粉末に、少量の
シランカップリング剤と４〜３０質量％の１２ナイロン
を混合混練してペレットとした後、温度２９０℃、電磁
コイルによる発生磁界６４０ｋＡ／ｍの元で射出成形し
て、直径２５ｍｍ／長さ２０ｍｍの軸方向異方性磁石を
製作した。
【００１７】製作したＷ型フェライト系プラスチック磁
石のナイロン量と磁気特性との関係を下記に示す。 ナイロン量（質量％） ＢＨmax（kJ／ｍ３） 成形外観 ４ １７．３ 角部の一部欠け ６ １８．１ 表面ツヤなし ９ ２０．５ 良好 １２ １９．１ 良好 １８ １６．８ 良好 ２４ １３．５ 良好 ３０ ９．７ 良好
石のナイロン量と磁気特性との関係を下記に示す。 ナイロン量（質量％） ＢＨmax（kJ／ｍ３） 成形外観 ４ １７．３ 角部の一部欠け ６ １８．１ 表面ツヤなし ９ ２０．５ 良好 １２ １９．１ 良好 １８ １６．８ 良好 ２４ １３．５ 良好 ３０ ９．７ 良好
【００１８】上記実験データより、例えばナイロン量が
４質量％では混練物の流れ性が悪くなり完全な形状の成
形体を得ることができず、３０質量％では押し出し成形
は容易にできるが、磁粉の体積率が減少して良好な磁気
特性が得られないことが判る。したがって、成形体に対
する樹脂の適正比率は６〜２５質量％とすることが望ま
しい。
４質量％では混練物の流れ性が悪くなり完全な形状の成
形体を得ることができず、３０質量％では押し出し成形
は容易にできるが、磁粉の体積率が減少して良好な磁気
特性が得られないことが判る。したがって、成形体に対
する樹脂の適正比率は６〜２５質量％とすることが望ま
しい。
【００１９】ここで、本発明におけるフェライト複合粉
末材料の代表的な製法を、Ｓｒ系Ｗ型フェライトを例と
して以下に説明する。まず、ＳｒＣＯ３とＦｅ２Ｏ３原
料粉末材料を、仮焼後に主相がＳｒＯ・２（ＦｅＯ）・
８Ｆｅ２Ｏ３（Ｗ型フェライト）、副相がＳｒＯ・６Ｆ
ｅ２Ｏ３（Ｍ型フェライト）若しくはＦｅ３Ｏ４（マグ
ネタイト）となるように、所定の比率で混合する。この
場合に、ＳｒＣＯ３とＦｅ２Ｏ３粉末材料のモル比はお
よそ１：１０前後である。
末材料の代表的な製法を、Ｓｒ系Ｗ型フェライトを例と
して以下に説明する。まず、ＳｒＣＯ３とＦｅ２Ｏ３原
料粉末材料を、仮焼後に主相がＳｒＯ・２（ＦｅＯ）・
８Ｆｅ２Ｏ３（Ｗ型フェライト）、副相がＳｒＯ・６Ｆ
ｅ２Ｏ３（Ｍ型フェライト）若しくはＦｅ３Ｏ４（マグ
ネタイト）となるように、所定の比率で混合する。この
場合に、ＳｒＣＯ３とＦｅ２Ｏ３粉末材料のモル比はお
よそ１：１０前後である。
【００２０】次に、上記混合粉末材料を１１００〜１３
５０℃で仮焼する。Ｗ型フェライト相は、既に知られて
いるようにＭ型フェライト相と異なり大気中では容易に
生成されないので、その生成のためには酸素濃度を低く
抑える必要がある。したがって、窒素ガスやアルゴンガ
スなどの非酸化性雰囲気中か真空中、若しくは水素やア
ンモニアガスなどの還元性雰囲気中で仮焼を行う必要が
ある。また、生成相の種類と温度と酸素濃度の関係につ
いては、温度が高く酸素濃度が低いとマグネタイト相が
多く生成し、一方温度が低く酸素濃度が高いとＭ型フェ
ライト相とヘマタイト相（Ｆｅ２Ｏ３）が多く生成し、
Ｗ型フェライト相はその中間領域で生成することが知ら
れている。
５０℃で仮焼する。Ｗ型フェライト相は、既に知られて
いるようにＭ型フェライト相と異なり大気中では容易に
生成されないので、その生成のためには酸素濃度を低く
抑える必要がある。したがって、窒素ガスやアルゴンガ
スなどの非酸化性雰囲気中か真空中、若しくは水素やア
ンモニアガスなどの還元性雰囲気中で仮焼を行う必要が
ある。また、生成相の種類と温度と酸素濃度の関係につ
いては、温度が高く酸素濃度が低いとマグネタイト相が
多く生成し、一方温度が低く酸素濃度が高いとＭ型フェ
ライト相とヘマタイト相（Ｆｅ２Ｏ３）が多く生成し、
Ｗ型フェライト相はその中間領域で生成することが知ら
れている。
【００２１】図４に、Ｓｒ系Ｗ型フェライトの仮焼にお
ける雰囲気中の酸素濃度と磁気特性の関係を示す。試料
は、ＳｒＣＯ３とＦｅ２Ｏ３をモル比で１：９．５に配
合した原料粉末材料を、温度１２５０℃で２時間、窒素
ガスを流しながら酸素濃度５０ｐｐｍ〜３％の範囲で仮
焼し、得られた仮焼物をアトライタ粉砕によって０．８
μｍの粉末材料試料を得た。図４から明らかなように、
最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）は、焼成雰囲気中
の酸素濃度の減少に従って向上し、およそ２％以下の範
囲で３８ｋＪ／ｍ３以上の優れた磁気特性が得られた。
この理由は、低酸素濃度においてＭ型フェライト相とマ
グネタイト相に対する、Ｗ型フェライト相の生産比率が
高まったためと考えられる。
ける雰囲気中の酸素濃度と磁気特性の関係を示す。試料
は、ＳｒＣＯ３とＦｅ２Ｏ３をモル比で１：９．５に配
合した原料粉末材料を、温度１２５０℃で２時間、窒素
ガスを流しながら酸素濃度５０ｐｐｍ〜３％の範囲で仮
焼し、得られた仮焼物をアトライタ粉砕によって０．８
μｍの粉末材料試料を得た。図４から明らかなように、
最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）は、焼成雰囲気中
の酸素濃度の減少に従って向上し、およそ２％以下の範
囲で３８ｋＪ／ｍ３以上の優れた磁気特性が得られた。
この理由は、低酸素濃度においてＭ型フェライト相とマ
グネタイト相に対する、Ｗ型フェライト相の生産比率が
高まったためと考えられる。
【００２２】仮焼物を破砕し粉砕する手段としては、ア
トライタやボールミル、或いはジェットミルなどが湿式
乾式問わずに採用できる。粉末材料粒径は、０．３〜３
μｍ、好ましくは０．５〜２μｍとすることにより所望
の磁気特性を得ることが容易になる。なお、これまでの
記述においてはＳｒＣＯ３とＦｅ２Ｏ３の混合原料を仮
焼反応させたときに、Ｗ型とＭ型フェライトおよびマグ
ネタイト各相が混相となって存在しており、微粉砕によ
って各相単独の粉末材料粒子が分離抽出されて得られる
場合を記した。本発明においては、上記方法によらずＭ
型フェライト粉末材料若しくはマグネタイト粉末材料を
それぞれ別個に製作し、後で混合しても差し支えない。
トライタやボールミル、或いはジェットミルなどが湿式
乾式問わずに採用できる。粉末材料粒径は、０．３〜３
μｍ、好ましくは０．５〜２μｍとすることにより所望
の磁気特性を得ることが容易になる。なお、これまでの
記述においてはＳｒＣＯ３とＦｅ２Ｏ３の混合原料を仮
焼反応させたときに、Ｗ型とＭ型フェライトおよびマグ
ネタイト各相が混相となって存在しており、微粉砕によ
って各相単独の粉末材料粒子が分離抽出されて得られる
場合を記した。本発明においては、上記方法によらずＭ
型フェライト粉末材料若しくはマグネタイト粉末材料を
それぞれ別個に製作し、後で混合しても差し支えない。
【００２３】次に、粉砕歪みの除去およびフェライト粒
子の表面改質のために、高温度で熱処理を行うことが、
磁気特性の改善にとって有効である。図５に、平均粒径
０．７μｍのＳｒ系Ｗ型フェライト粉末材料を、酸素濃
度２００ｐｐｍの窒素雰囲気中で、温度４００〜１００
０℃で２時間熱処理を行った場合の、熱処理温度と保磁
力の関係を示す。図５から、粉砕後の熱処理が保磁力の
向上に効果あることが明らかになった。
子の表面改質のために、高温度で熱処理を行うことが、
磁気特性の改善にとって有効である。図５に、平均粒径
０．７μｍのＳｒ系Ｗ型フェライト粉末材料を、酸素濃
度２００ｐｐｍの窒素雰囲気中で、温度４００〜１００
０℃で２時間熱処理を行った場合の、熱処理温度と保磁
力の関係を示す。図５から、粉砕後の熱処理が保磁力の
向上に効果あることが明らかになった。
【００２４】最後に、得られた磁粉に、所定比率のナイ
ロンと少量のシランカップリング剤を添加混合し、混合
物を混練しペレット状に破砕した後、磁界中で射出成形
してプラスチック磁石を製作する。ナイロン以外の熱可
塑性樹脂としてはＰＰＳやＰＢＴ、ＰＶＣ等が用いら
れ、カップリング剤としてはチタン系薬品が、また磁粉
の表面改質や強度の改良のために他の添加剤が用いられ
る。射出成形では、ペレットを２５０〜３００℃に加熱
溶融させ、電磁コイルや磁石によって発生させた５００
〜１０００ｋＡ／ｍの磁界中で、ノズルから溶融物を金
型内に射出して磁粉を所定の方向に配向させたプラスチ
ック磁石を得る。その他、押し出し成形や圧延成形、カ
レンダロール成形などいずれの成形方式を用いても所望
の磁石を得ることができる。
ロンと少量のシランカップリング剤を添加混合し、混合
物を混練しペレット状に破砕した後、磁界中で射出成形
してプラスチック磁石を製作する。ナイロン以外の熱可
塑性樹脂としてはＰＰＳやＰＢＴ、ＰＶＣ等が用いら
れ、カップリング剤としてはチタン系薬品が、また磁粉
の表面改質や強度の改良のために他の添加剤が用いられ
る。射出成形では、ペレットを２５０〜３００℃に加熱
溶融させ、電磁コイルや磁石によって発生させた５００
〜１０００ｋＡ／ｍの磁界中で、ノズルから溶融物を金
型内に射出して磁粉を所定の方向に配向させたプラスチ
ック磁石を得る。その他、押し出し成形や圧延成形、カ
レンダロール成形などいずれの成形方式を用いても所望
の磁石を得ることができる。
【００２５】
【実施例】＜実施例１＞ＳｒＣＯ３とＦｅ２Ｏ３を１：
１０．３のモル比で混合した原料粉末を、酸素濃度０．
１％の窒素雰囲気中、１３００℃で２時間仮焼し、アト
ライタによって湿式粉砕して平均粒径１．１μｍの粉末
を得た。この粉末を２００℃で乾燥後、上記窒素雰囲気
中で、７００℃で２時間熱処理を行った。得られた粉末
における各相のＸ線分析によるモル比は、Ｗ型フェライ
トが９２mol％、マグネタイトが７mol％、その他の不純
物が１mol％であった。また、振動試料型磁力計による
磁気測定結果は以下のようになった。 最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）： ４０．６ｋＪ／ｍ３ 飽和磁化（Ｂｒ） ： ０．５０Ｔ 保磁力（ＨｃＪ） ： ２３２ｋＡ／ｍ
１０．３のモル比で混合した原料粉末を、酸素濃度０．
１％の窒素雰囲気中、１３００℃で２時間仮焼し、アト
ライタによって湿式粉砕して平均粒径１．１μｍの粉末
を得た。この粉末を２００℃で乾燥後、上記窒素雰囲気
中で、７００℃で２時間熱処理を行った。得られた粉末
における各相のＸ線分析によるモル比は、Ｗ型フェライ
トが９２mol％、マグネタイトが７mol％、その他の不純
物が１mol％であった。また、振動試料型磁力計による
磁気測定結果は以下のようになった。 最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）： ４０．６ｋＪ／ｍ３ 飽和磁化（Ｂｒ） ： ０．５０Ｔ 保磁力（ＨｃＪ） ： ２３２ｋＡ／ｍ
【００２６】得られた粉末に、１１質量％の１２ナイロ
ンと０．１質量％のシランカップリング剤を添加混合
し、２軸混練機と破砕機を用いてペレットを製作した、
続いて、ペレットを２８０℃に加熱溶融させ、２４個の
永久磁石を外周側に配置した金型内に射出して、外径２
８ｍｍ／内径２４ｍｍ／高さ８ｍｍの極配向をした円筒
状磁石を得た。この磁石の一部を切断して磁気測定をし
た結果以下のようになり、従来のＭ型フェライトプラス
チック磁石より優れた磁気特性を示している。 最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）： １９．５ｋＪ／ｍ３ 飽和磁化（Ｂｒ） ： ０．３５Ｔ 保磁力（ＨｃＪ） ： ２１８ｋＡ／ｍ
ンと０．１質量％のシランカップリング剤を添加混合
し、２軸混練機と破砕機を用いてペレットを製作した、
続いて、ペレットを２８０℃に加熱溶融させ、２４個の
永久磁石を外周側に配置した金型内に射出して、外径２
８ｍｍ／内径２４ｍｍ／高さ８ｍｍの極配向をした円筒
状磁石を得た。この磁石の一部を切断して磁気測定をし
た結果以下のようになり、従来のＭ型フェライトプラス
チック磁石より優れた磁気特性を示している。 最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）： １９．５ｋＪ／ｍ３ 飽和磁化（Ｂｒ） ： ０．３５Ｔ 保磁力（ＨｃＪ） ： ２１８ｋＡ／ｍ
【００２７】＜実施例２＞ＢａＣＯ３とＦｅ２Ｏ３を
１：９．８のモル比で混合した原料粉末を、仮焼、粉砕
して平均粒径１．０μｍの粉末とし、７００℃で２時間
熱処理を行って粉末試料を得た。得られた粉末における
各相のモル比は、Ｗ型フェライト８８mol％とＭ型フェ
ライト１２mol％であり、その磁気特性は以下のように
なった。 最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）： ４０．３ｋＪ／ｍ３ 飽和磁化（Ｂｒ） ： ０．４８Ｔ 保磁力（ＨｃＪ） ： ２６７ｋＡ／ｍ
１：９．８のモル比で混合した原料粉末を、仮焼、粉砕
して平均粒径１．０μｍの粉末とし、７００℃で２時間
熱処理を行って粉末試料を得た。得られた粉末における
各相のモル比は、Ｗ型フェライト８８mol％とＭ型フェ
ライト１２mol％であり、その磁気特性は以下のように
なった。 最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）： ４０．３ｋＪ／ｍ３ 飽和磁化（Ｂｒ） ： ０．４８Ｔ 保磁力（ＨｃＪ） ： ２６７ｋＡ／ｍ
【００２８】この粉末に、９質量％の１２ナイロンと
０．１質量％のシランカップリング剤を添加混合し、ペ
レット製作後に、２８０℃に加熱溶融させ、５８０ｋＡ
／ｍの磁界中で射出成形し、厚さ方向に異方性のある長
さ３０ｍｍ、厚さ３ｍｍの円弧状磁石を得た。この磁石
の磁気特性は以下のようになった。 最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）： １９．２ｋＪ／ｍ３ 飽和磁化（Ｂｒ） ： ０．３５Ｔ 保磁力（ＨｃＪ） ： ２５４ｋＡ／ｍ また、ガウスメーターを用いて測定した表面磁束密度は
２２００Ｇであった。
０．１質量％のシランカップリング剤を添加混合し、ペ
レット製作後に、２８０℃に加熱溶融させ、５８０ｋＡ
／ｍの磁界中で射出成形し、厚さ方向に異方性のある長
さ３０ｍｍ、厚さ３ｍｍの円弧状磁石を得た。この磁石
の磁気特性は以下のようになった。 最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）： １９．２ｋＪ／ｍ３ 飽和磁化（Ｂｒ） ： ０．３５Ｔ 保磁力（ＨｃＪ） ： ２５４ｋＡ／ｍ また、ガウスメーターを用いて測定した表面磁束密度は
２２００Ｇであった。
【００２９】＜実施例３＞実施例２で得た粉末に、１１
質量％のＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）と０．
１質量％のシランカップリング剤を混合し、押出し機を
使用して、外径４２ｍｍ／内径３７ｍｍ／高さ１２ｍｍ
のラジアル配向をした円筒状磁石を得た。この磁石の磁
気特性は以下のようになった。 最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）： １９．４ｋＪ／ｍ３ 飽和磁化（Ｂｒ） ： ０．３５Ｔ 保磁力（ＨｃＪ） ： ２４７ｋＡ／ｍ
質量％のＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）と０．
１質量％のシランカップリング剤を混合し、押出し機を
使用して、外径４２ｍｍ／内径３７ｍｍ／高さ１２ｍｍ
のラジアル配向をした円筒状磁石を得た。この磁石の磁
気特性は以下のようになった。 最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）： １９．４ｋＪ／ｍ３ 飽和磁化（Ｂｒ） ： ０．３５Ｔ 保磁力（ＨｃＪ） ： ２４７ｋＡ／ｍ
【００３０】＜実施例４＞実施例２で得た粉末に、１７
質量％の１２ナイロンと０．２質量％のチタンカップリ
ング剤を混合し、ロール圧延機を使用して２５０℃の温
度で厚さ０．２ｍｍのシートを製作して、外径２８／内
径／高さ３２０ｍｍのラジアル配向をした円筒磁石を得
た。この磁石の磁気特性は以下のようになった。 最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）： １３．４ｋＪ／ｍ３ 飽和磁化（Ｂｒ） ： ０．２６Ｔ 保磁力（ＨｃＪ） ： ２２０ｋＡ／ｍ
質量％の１２ナイロンと０．２質量％のチタンカップリ
ング剤を混合し、ロール圧延機を使用して２５０℃の温
度で厚さ０．２ｍｍのシートを製作して、外径２８／内
径／高さ３２０ｍｍのラジアル配向をした円筒磁石を得
た。この磁石の磁気特性は以下のようになった。 最大磁気エネルギー積（ＢＨｍａｘ）： １３．４ｋＪ／ｍ３ 飽和磁化（Ｂｒ） ： ０．２６Ｔ 保磁力（ＨｃＪ） ： ２２０ｋＡ／ｍ
【００３１】以上、本発明を上述の実施の形態により説
明したが、本発明の主旨の範囲内で種々の変形や応用が
可能であり、これらの変形や応用を本発明の範囲から排
除するものではない。
明したが、本発明の主旨の範囲内で種々の変形や応用が
可能であり、これらの変形や応用を本発明の範囲から排
除するものではない。
【００３２】
【発明の効果】本願の請求項１，２，４に係る本発明に
よれば、従来のＭ型フェライトでは得られなかった高い
磁気特性を有する磁性混合粉末材料を熱可塑性合成樹脂
と混練成形したフェライト複合型プラスチック磁石を得
ることができる。さらに本願の請求項３，５，６に係る
発明によれば、従来のＭ型フェライトでは得られなかっ
た高い磁気特性を有する磁性混合粉末材料を熱可塑性合
成樹脂と混練成形したフェライト複合型プラスチック磁
石を簡単且つ安価に提供することができる。
よれば、従来のＭ型フェライトでは得られなかった高い
磁気特性を有する磁性混合粉末材料を熱可塑性合成樹脂
と混練成形したフェライト複合型プラスチック磁石を得
ることができる。さらに本願の請求項３，５，６に係る
発明によれば、従来のＭ型フェライトでは得られなかっ
た高い磁気特性を有する磁性混合粉末材料を熱可塑性合
成樹脂と混練成形したフェライト複合型プラスチック磁
石を簡単且つ安価に提供することができる。
【図１】図１は、本発明のＳｒ系フェライト粉末材料に
おけるＷ型フェライト相とＭ型フェライト相のモル比と
磁気特性との関係を示す特性図である。
おけるＷ型フェライト相とＭ型フェライト相のモル比と
磁気特性との関係を示す特性図である。
【図２】図２は、本発明のＳｒ系Ｗ型フェライト相とマ
グネタイト相のモル比と磁気特性との関係を示す特性図
である。
グネタイト相のモル比と磁気特性との関係を示す特性図
である。
【図３】図３は、本発明のＳｒ系Ｗ型フェライトの平均
粉末材料粒径と磁気特性の関係を示す特性図である。
粉末材料粒径と磁気特性の関係を示す特性図である。
【図４】図４は、本発明のＳｒ系Ｗ型フェライトの仮焼
における雰囲気中の酸素濃度と磁気特性の関係を示す特
性図である。
における雰囲気中の酸素濃度と磁気特性の関係を示す特
性図である。
【図５】図５は、本発明のＳｒ系Ｗ型フェライト粉末材
料の熱処理温度と保磁力の関係を示す特性図である。
料の熱処理温度と保磁力の関係を示す特性図である。
フロントページの続き Ｆターム(参考） 5E040 AB02 AB04 AB09 AC05 BB04 CA01 HB00 HB01 HB06 HB07 HB11 HB15 NN02 NN04 NN06 5E062 CC02 CD02 CE01 CE02 CE03 CE05 CF02 CF07 CG01 CG02 CG03
Claims (7)
- 【請求項１】Ａを２価のアルカリ土類金属イオン好まし
くはＢａ、Ｓｒ、Ｃａ或いはＰｂのうちの１又は２以上
とし、Ｂを２価の金属イオン好ましくはＦｅ、Ｃｏ、Ｎ
ｉ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎのうちの１又は２以
上としたとき、組成式ＡＯ・ｎ（ＢＯ）・ｍ（Ｆｅ２Ｏ
３）で表され、係数ｎが１．１以上２．５以下の値を有
し、かつ係数ｍが７．２以上８．８以下の値を有するフ
ェライト系粉末材料において、一般式ＡＯ・２（ＢＯ）
・８（Ｆｅ２Ｏ３）で表されるＷ型フェライト相に、一
般式ＡＯ・６Ｆｅ２Ｏ３で表されるＭ型フェライト相と
組成式Ｆｅ３Ｏ４で表されるマグネタイト相の一種また
は二種が複合して存在する粉末材料を、熱可塑性合成樹
脂と混練成形したフェライト複合型プラスチック磁石に
おいて、該磁性混合粉末材料の中で、上記Ｗ型フェライ
ト相のモル比が７０mol％以上であることを特徴とする
フェライト複合型プラスチック磁石。 - 【請求項２】上記フェライト系粉末材料の平均粒径が
０．３〜３ミクロンの範囲にあることを特徴とする請求
項１記載のフェライト複合型プラスチック磁石。 - 【請求項３】Ａを２価のアルカリ土類金属イオン好まし
くはＢａ、Ｓｒ、Ｃａ或いはＰｂのうちの１又は２以上
とし、Ｂを２価の金属イオン好ましくはＦｅ、Ｃｏ、Ｎ
ｉ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｚｎのうちの１又は２以
上としたとき、組成式ＡＯ・ｎ（ＢＯ）・ｍ（Ｆｅ２Ｏ
３）で表され、係数ｎが１．１以上２．５以下の値を有
し、かつ係数ｍが７．２以上８．８以下の値を有するフ
ェライト系粉末材料において、一般式ＡＯ・２（ＢＯ）
・８（Ｆｅ２Ｏ３）で表されるＷ型フェライト相に、一
般式ＡＯ・６Ｆｅ２Ｏ３で表されるＭ型フェライト相と
組成式Ｆｅ３Ｏ４で表されるマグネタイト相の一種また
は二種が複合して存在する粉末材料の製造方法であっ
て、原料粉末材料を混合する工程と、混合した原料粉末
材料を仮焼きする工程と、仮焼物を粉砕する工程と、保
磁力を向上するために温度４００〜１１００℃で熱処理
する工程を含むことを特徴とする、請求項１記載のフェ
ライト複合型プラスチック磁石の製造方法。 - 【請求項４】上記フェライト複合型プラスチック磁石の
成形体質量に対して６〜２５％の質量範囲にある熱可塑
性合成樹脂を、フェライト粉末材料に混練せしめたこと
を特徴とする、請求項１記載のフェライト複合型プラス
チック磁石。 - 【請求項５】前記フェライト粉末材料と熱可塑性合成樹
脂とを混練してフェライト複合型プラスチック磁石を成
形する際に、外部から磁界を作用させ、磁気的な異方性
を磁石に付与せしめることを特徴とする請求項１記載の
フェライト複合型プラスチック磁石の製造方法。 - 【請求項６】前記フェライト粉末材料と熱可塑性合成樹
脂とを混練してフェライト複合型プラスチック磁石を成
形する際に、該フェライト粉末材料と熱可塑性合成樹脂
との混練物に機械的な応力を加えて磁気的な異方性を磁
石に付与せしめることを特徴とする、請求項１記載のフ
ェライト複合型プラスチック磁石の製造方法。 - 【請求項７】上記成形する工程が、射出成形、押し出し
成形、圧延成形、またはカレンダーロール成形から選択
されるいずれか一の成形方法によって成形されることを
特徴とする、請求項１記載のフェライト複合型プラスチ
ック磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11129935A JP2000323311A (ja) | 1999-05-11 | 1999-05-11 | フェライト複合型プラスチック磁石およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11129935A JP2000323311A (ja) | 1999-05-11 | 1999-05-11 | フェライト複合型プラスチック磁石およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000323311A true JP2000323311A (ja) | 2000-11-24 |
Family
ID=15022077
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11129935A Pending JP2000323311A (ja) | 1999-05-11 | 1999-05-11 | フェライト複合型プラスチック磁石およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000323311A (ja) |
-
1999
- 1999-05-11 JP JP11129935A patent/JP2000323311A/ja active Pending
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