JP2000280202A - 丸 鋸 - Google Patents
丸 鋸Info
- Publication number
- JP2000280202A JP2000280202A JP33282799A JP33282799A JP2000280202A JP 2000280202 A JP2000280202 A JP 2000280202A JP 33282799 A JP33282799 A JP 33282799A JP 33282799 A JP33282799 A JP 33282799A JP 2000280202 A JP2000280202 A JP 2000280202A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting edge
- tip
- circular saw
- cutting
- saw
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D61/00—Tools for sawing machines or sawing devices; Clamping devices for these tools
- B23D61/02—Circular saw blades
- B23D61/04—Circular saw blades with inserted saw teeth the teeth being individually inserted
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D61/00—Tools for sawing machines or sawing devices; Clamping devices for these tools
- B23D61/02—Circular saw blades
- B23D61/021—Types of set; Variable teeth, e.g. variable in height or gullet depth: Varying pitch; Details of gullet
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T83/00—Cutting
- Y10T83/929—Tool or tool with support
- Y10T83/9319—Toothed blade or tooth therefor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T83/00—Cutting
- Y10T83/929—Tool or tool with support
- Y10T83/9319—Toothed blade or tooth therefor
- Y10T83/935—Plural tooth groups
Abstract
(57)【要約】
【課題】 木材等の軟質材料の切断の際の表面粗さを小
さくできる丸鋸を提供する。 【解決手段】 丸鋸本体１１外周に固定されたチップ２
０の側面切れ刃は、チップの最も側面側に突出している
部分に屈曲点Ｋを有する。外周側の側面切れ刃の屈曲点
におけるあさり角が−１゜以上でかつ０゜未満の負であ
り、内周側の側面切れ刃の屈曲点におけるあさり角が０
゜を越え１゜未満の正である。これにより、従来より良
好な面粗さの切断面が得られる。
さくできる丸鋸を提供する。 【解決手段】 丸鋸本体１１外周に固定されたチップ２
０の側面切れ刃は、チップの最も側面側に突出している
部分に屈曲点Ｋを有する。外周側の側面切れ刃の屈曲点
におけるあさり角が−１゜以上でかつ０゜未満の負であ
り、内周側の側面切れ刃の屈曲点におけるあさり角が０
゜を越え１゜未満の正である。これにより、従来より良
好な面粗さの切断面が得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、木材加工及びこれ
に類似する加工に使用される丸鋸に係り、特に刃体に固
定される切れ刃チップの側面切れ刃の形状に関する。
に類似する加工に使用される丸鋸に係り、特に刃体に固
定される切れ刃チップの側面切れ刃の形状に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の丸鋸は、切削抵抗を低減
させるために、側面切れ刃のあさり角（向心角）が回転
半径方向に対し正にされている。この丸鋸を用いて切断
した場合の被削材の切断面表面粗さについては、図１８
に基づいて考察すると、例えばあさり角が１゜の平刃型
で刃数４０の丸鋸を用いて回転数４０００ｒｐｍ，送材
速度５ｍ／min とした場合、１刃当りの送り量は約０．
０３ｍｍとなり、これに基づいて算出される理論表面粗
さＲmax は約０．５５μｍとなる。
させるために、側面切れ刃のあさり角（向心角）が回転
半径方向に対し正にされている。この丸鋸を用いて切断
した場合の被削材の切断面表面粗さについては、図１８
に基づいて考察すると、例えばあさり角が１゜の平刃型
で刃数４０の丸鋸を用いて回転数４０００ｒｐｍ，送材
速度５ｍ／min とした場合、１刃当りの送り量は約０．
０３ｍｍとなり、これに基づいて算出される理論表面粗
さＲmax は約０．５５μｍとなる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記丸鋸で実
際に木材（ラジアータパイン）を切断した場合の切断面
表面粗さＲmax は８６．４μｍと大幅に理論値から外れ
た結果になった。その理由としては、木材は繊維系材料
であり、その繊維切削方向によって被削性が若干は異な
るが、おおむね以下の切削機構によるものと考えられ
る。すなわち、まずすくい面に作用する切削力による剪
断荷重によって、外周切れ刃から鋸回転方向及び鋸厚み
方向外側に向かって被削材中に亀裂が発生し、次に、発
生した亀裂からむしり取られるように切屑が生成する。
この繰り返しにより切削されるため、被削材に亀裂及び
くぼみが残り、結果として表面粗さが理論値から大幅に
外れるということである。本発明は、上記した問題を解
決しようとするもので、木材等の軟質材料の切断の際の
表面粗さを小さくできる丸鋸を提供することを目的とす
る。
際に木材（ラジアータパイン）を切断した場合の切断面
表面粗さＲmax は８６．４μｍと大幅に理論値から外れ
た結果になった。その理由としては、木材は繊維系材料
であり、その繊維切削方向によって被削性が若干は異な
るが、おおむね以下の切削機構によるものと考えられ
る。すなわち、まずすくい面に作用する切削力による剪
断荷重によって、外周切れ刃から鋸回転方向及び鋸厚み
方向外側に向かって被削材中に亀裂が発生し、次に、発
生した亀裂からむしり取られるように切屑が生成する。
この繰り返しにより切削されるため、被削材に亀裂及び
くぼみが残り、結果として表面粗さが理論値から大幅に
外れるということである。本発明は、上記した問題を解
決しようとするもので、木材等の軟質材料の切断の際の
表面粗さを小さくできる丸鋸を提供することを目的とす
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に上記請求項１に係る発明の構成上の特徴は、円盤形状
の丸鋸本体外周に径方向外方に突出して形成した複数の
刃体に各々固定された切れ刃チップについて、切れ刃チ
ップの正面視において最も側面側に突出している部分に
屈曲点を有する側面切れ刃は、屈曲点より外周側の側面
切れ刃の屈曲点付近におけるあさり角が−１゜以上でか
つ０゜未満の負であり、屈曲点より内周側の側面切れ刃
の屈曲点付近におけるあさり角が０゜を越え１゜未満の
正であることにある。
に上記請求項１に係る発明の構成上の特徴は、円盤形状
の丸鋸本体外周に径方向外方に突出して形成した複数の
刃体に各々固定された切れ刃チップについて、切れ刃チ
ップの正面視において最も側面側に突出している部分に
屈曲点を有する側面切れ刃は、屈曲点より外周側の側面
切れ刃の屈曲点付近におけるあさり角が−１゜以上でか
つ０゜未満の負であり、屈曲点より内周側の側面切れ刃
の屈曲点付近におけるあさり角が０゜を越え１゜未満の
正であることにある。
【０００５】上記のように構成した請求項１の発明にお
いては、屈曲点より外周側を負のあさり角とし、内周側
を正のあさり角としたことにより、良好な（平滑な）面
粗さの切断面が得られることになった。なお、あさり角
が０゜であると、切削面に焼けを生じやすいため好まし
くなく、また外周側あさり角が−１゜未満、内周側あさ
り角が１゜以上になると良好な表面粗さが得がたくな
る。
いては、屈曲点より外周側を負のあさり角とし、内周側
を正のあさり角としたことにより、良好な（平滑な）面
粗さの切断面が得られることになった。なお、あさり角
が０゜であると、切削面に焼けを生じやすいため好まし
くなく、また外周側あさり角が−１゜未満、内周側あさ
り角が１゜以上になると良好な表面粗さが得がたくな
る。
【０００６】また、上記請求項２に係る発明の構成上の
特徴は、円盤形状の丸鋸本体外周に径方向外方に突出し
て形成した複数の刃体に各々固定された切れ刃チップを
設けた丸鋸において、複数の切れ刃チップとして、請求
項１に記載の切れ刃チップと、請求項１に記載の切れ刃
チップより外周高さが高くかつ最大幅が狭い第２の切れ
刃チップを組み合わせたものであることにある。
特徴は、円盤形状の丸鋸本体外周に径方向外方に突出し
て形成した複数の刃体に各々固定された切れ刃チップを
設けた丸鋸において、複数の切れ刃チップとして、請求
項１に記載の切れ刃チップと、請求項１に記載の切れ刃
チップより外周高さが高くかつ最大幅が狭い第２の切れ
刃チップを組み合わせたものであることにある。
【０００７】上記のように構成した請求項２の発明にお
いては、請求項１記載の切れ刃チップと第２の切れ刃チ
ップとの組合せにより、外周切削は主に第２の切れ刃チ
ップにより行わせ、第２の切れ刃チップで切削形成され
た粗い切断面の表面切削を主に請求項１記載の切れ刃チ
ップで行わせる形の分割切削とすることができる。その
結果、切削抵抗を、請求項１に記載の切れ刃チップのみ
からなる丸鋸より低減しながら、良好な被削面を得るこ
とができる。
いては、請求項１記載の切れ刃チップと第２の切れ刃チ
ップとの組合せにより、外周切削は主に第２の切れ刃チ
ップにより行わせ、第２の切れ刃チップで切削形成され
た粗い切断面の表面切削を主に請求項１記載の切れ刃チ
ップで行わせる形の分割切削とすることができる。その
結果、切削抵抗を、請求項１に記載の切れ刃チップのみ
からなる丸鋸より低減しながら、良好な被削面を得るこ
とができる。
【０００８】また、上記請求項３に係る発明の構成上の
特徴は、前記請求項１又は請求項２に記載の丸鋸におい
て、丸鋸本体に付加した減衰能を有する機構の少なくと
も一部が丸鋸外径の８０〜１００％の同心円範囲内にあ
ることにある。上記のように構成した請求項３の発明に
おいては、丸鋸本体の振動を防止することが出来る。そ
の結果、当該切れ刃チップ使用で発生する特有の切削騒
音を低減し、また、さらに良好な切削面を得ることがで
きる。
特徴は、前記請求項１又は請求項２に記載の丸鋸におい
て、丸鋸本体に付加した減衰能を有する機構の少なくと
も一部が丸鋸外径の８０〜１００％の同心円範囲内にあ
ることにある。上記のように構成した請求項３の発明に
おいては、丸鋸本体の振動を防止することが出来る。そ
の結果、当該切れ刃チップ使用で発生する特有の切削騒
音を低減し、また、さらに良好な切削面を得ることがで
きる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施の形態を図
面を用いて説明すると、図１（ａ）、（ｂ）は、第１の
実施形態に係る付刃型の丸鋸の要部である切れ刃チップ
を正面図（丸鋸回転軸と切れ刃チップ先端とを含む平面
Ｍに投影される図）及び側面図により示したものであ
る。
面を用いて説明すると、図１（ａ）、（ｂ）は、第１の
実施形態に係る付刃型の丸鋸の要部である切れ刃チップ
を正面図（丸鋸回転軸と切れ刃チップ先端とを含む平面
Ｍに投影される図）及び側面図により示したものであ
る。
【００１０】切れ刃チップ２０は、丸鋸の円盤形状の本
体１１（図１では、外径２５５ｍｍ、本体厚さ３ｍｍ、
刃体数４０）の外周から外方に突出して形成された刃体
１２の回転方向前面１２ａに設けられている。切れ刃チ
ップ２０は、わずかに回転前方側に傾斜してすくい角
（図示２０゜）が設けられており、外周刃２１は平坦で
外径逃げ角（図示１５゜）が設けられている。切れ刃チ
ップ２０の側面切れ刃２２は、図１に示すように、外周
から内周側に所定距離（図示１．２ｍｍ）離れた位置
に、最も側面側に突出した屈曲点Ｋを有し、最大幅（図
示４．４ｍｍ）位置になっている。側面切れ刃２２は、
屈曲点Ｋを境として両側に延びた直線になっており、屈
曲点Ｋより外周側のあさり角が負（図示−３０′）であ
り、内周側のあさり角が正（図示１０′）になってい
る。
体１１（図１では、外径２５５ｍｍ、本体厚さ３ｍｍ、
刃体数４０）の外周から外方に突出して形成された刃体
１２の回転方向前面１２ａに設けられている。切れ刃チ
ップ２０は、わずかに回転前方側に傾斜してすくい角
（図示２０゜）が設けられており、外周刃２１は平坦で
外径逃げ角（図示１５゜）が設けられている。切れ刃チ
ップ２０の側面切れ刃２２は、図１に示すように、外周
から内周側に所定距離（図示１．２ｍｍ）離れた位置
に、最も側面側に突出した屈曲点Ｋを有し、最大幅（図
示４．４ｍｍ）位置になっている。側面切れ刃２２は、
屈曲点Ｋを境として両側に延びた直線になっており、屈
曲点Ｋより外周側のあさり角が負（図示−３０′）であ
り、内周側のあさり角が正（図示１０′）になってい
る。
【００１１】この切れ刃チップ２０では、外周端部２１
Ａと屈曲点Ｋとの間の幅方向長さＬは約０．０１ｍｍ
（約１０μｍ）となり、外周端部２１Ａで発生した亀裂
及びくぼみの高さのうち、その長さＬ分切削することに
なる。この切れ刃チップ２０を有する丸鋸により切断さ
れた木材の計算上の表面粗さＲmax は、段落番号０００
３で既述した実際に切削した場合の表面粗さＲmax ８
６．４μｍから長さＬ分を引いた値、すなわち７６．４
μｍである。しかし、この丸鋸を用いて、回転数４００
０ｒｐｍ，送材速度５ｍ／min で木材（ラジアータパイ
ン）を切削した結果、表面粗さＲmax が１８．６μｍと
なり、計算値７６．４μｍとは大きく異なった。すなわ
ち、本実施形態の丸鋸で切削したときに発生する亀裂及
びくぼみの大きさは従来の正のあさり角のみの丸鋸より
小さいことがわかった。このことから、側面切れ刃２２
の負のあさり角部分の外周端部２１Ａで被削材を切削
（切断）すると発生する亀裂を小さくすることができ、
さらに発生した亀裂は幅方向長さＬ分削り取られるので
仕上げ面に残る亀裂やくぼみはより小さくなる。そし
て、屈曲点Ｋ付近ではさらえるように薄くあるいは切削
面を押し込むように切削して仕上げ面とするので、新た
な亀裂はほとんど発生していないと考えられる。
Ａと屈曲点Ｋとの間の幅方向長さＬは約０．０１ｍｍ
（約１０μｍ）となり、外周端部２１Ａで発生した亀裂
及びくぼみの高さのうち、その長さＬ分切削することに
なる。この切れ刃チップ２０を有する丸鋸により切断さ
れた木材の計算上の表面粗さＲmax は、段落番号０００
３で既述した実際に切削した場合の表面粗さＲmax ８
６．４μｍから長さＬ分を引いた値、すなわち７６．４
μｍである。しかし、この丸鋸を用いて、回転数４００
０ｒｐｍ，送材速度５ｍ／min で木材（ラジアータパイ
ン）を切削した結果、表面粗さＲmax が１８．６μｍと
なり、計算値７６．４μｍとは大きく異なった。すなわ
ち、本実施形態の丸鋸で切削したときに発生する亀裂及
びくぼみの大きさは従来の正のあさり角のみの丸鋸より
小さいことがわかった。このことから、側面切れ刃２２
の負のあさり角部分の外周端部２１Ａで被削材を切削
（切断）すると発生する亀裂を小さくすることができ、
さらに発生した亀裂は幅方向長さＬ分削り取られるので
仕上げ面に残る亀裂やくぼみはより小さくなる。そし
て、屈曲点Ｋ付近ではさらえるように薄くあるいは切削
面を押し込むように切削して仕上げ面とするので、新た
な亀裂はほとんど発生していないと考えられる。
【００１２】次に、上記実施形態の変形例について説明
する。変形例においては、図２に示すように、側面切れ
刃３２に正負のあさり角を設けた切れ刃チップ３０の外
周刃３１を幅方向に対称な凹状（図２（ａ））または凸
状（図２（ｂ））としたものである。これにより、凹状
とした場合について、鋸厚み方向外側に向かう亀裂及び
くぼみの発生をより少なくできることがわかった。ま
た、切れ刃チップ３０の送材方向に対する直進安定性を
向上させて横振れを抑制することができ、切削面をより
良好に仕上げることができる。さらに、切れ刃チップ３
０のすくい面にリード角（横すくい角）を設けること
で、図３に示すように、側面切削抵抗を低減し、切屑を
矢印（白抜き）に示すような流れ形にして排出を良くす
ることもできる。
する。変形例においては、図２に示すように、側面切れ
刃３２に正負のあさり角を設けた切れ刃チップ３０の外
周刃３１を幅方向に対称な凹状（図２（ａ））または凸
状（図２（ｂ））としたものである。これにより、凹状
とした場合について、鋸厚み方向外側に向かう亀裂及び
くぼみの発生をより少なくできることがわかった。ま
た、切れ刃チップ３０の送材方向に対する直進安定性を
向上させて横振れを抑制することができ、切削面をより
良好に仕上げることができる。さらに、切れ刃チップ３
０のすくい面にリード角（横すくい角）を設けること
で、図３に示すように、側面切削抵抗を低減し、切屑を
矢印（白抜き）に示すような流れ形にして排出を良くす
ることもできる。
【００１３】次に、本発明に係る切れ刃チップであって
上記各実施形態に示したものと異なる切れ刃チップにつ
いて説明する。上記実施形態に示した切れ刃チップは、
いずれもすくい面を一平面としたものである。ここで
は、すくい面４１が屈曲点Ｋの位置で屈曲しかつ各面が
平面である３種類の切れ刃チップＴ１〜Ｔ３の加工例に
ついて説明する。
上記各実施形態に示したものと異なる切れ刃チップにつ
いて説明する。上記実施形態に示した切れ刃チップは、
いずれもすくい面を一平面としたものである。ここで
は、すくい面４１が屈曲点Ｋの位置で屈曲しかつ各面が
平面である３種類の切れ刃チップＴ１〜Ｔ３の加工例に
ついて説明する。
【００１４】図４は、リード角（横すくい角）が無い例
（０゜の例）であり、図５はリード角が有り、かつ角度
が鋸の半径方向に一定である例であり、図６はリード角
が有り、かつ角度が鋸の半径方向に一定でない例であ
る。なお、線Ｇに沿ってＶ溝（円弧溝）を形成すること
ですくい面にリード角を形成している。これら各例の切
れ刃チップＴ１〜Ｔ３についてもそれぞれ、上記実施形
態に示した効果が得られる。
（０゜の例）であり、図５はリード角が有り、かつ角度
が鋸の半径方向に一定である例であり、図６はリード角
が有り、かつ角度が鋸の半径方向に一定でない例であ
る。なお、線Ｇに沿ってＶ溝（円弧溝）を形成すること
ですくい面にリード角を形成している。これら各例の切
れ刃チップＴ１〜Ｔ３についてもそれぞれ、上記実施形
態に示した効果が得られる。
【００１５】次に、第２の実施形態について説明する。
本実施形態においては、上記実施形態に示す切れ刃チッ
プ２０（または、切れ刃チップ３０）と、すくい角及び
外径逃げ角を有し、かつ切れ刃チップ２０より外周高さ
が高くかつ最大幅が狭い従来形状の切れ刃チップを組み
合わせてチップソー本体１１の刃体１２に取り付けるよ
うにしたものである。配列個数については、両者同数で
あっても異なった個数であってもよい。また、配列順序
についても一定配列であっても任意配列であってもよ
い。
本実施形態においては、上記実施形態に示す切れ刃チッ
プ２０（または、切れ刃チップ３０）と、すくい角及び
外径逃げ角を有し、かつ切れ刃チップ２０より外周高さ
が高くかつ最大幅が狭い従来形状の切れ刃チップを組み
合わせてチップソー本体１１の刃体１２に取り付けるよ
うにしたものである。配列個数については、両者同数で
あっても異なった個数であってもよい。また、配列順序
についても一定配列であっても任意配列であってもよ
い。
【００１６】上記構成のチップソーにおいては、外周切
削は主に従来形状の切れ刃チップにより行わせ、この切
れ刃チップで切削形成された粗い切断面の表面切削を主
に切れ刃チップ２０で行わせることにより、切削領域を
分割して切削することから切削抵抗を低減することがで
きると共に、切れ刃チップ２０によって良好な被削面を
得ることができる。
削は主に従来形状の切れ刃チップにより行わせ、この切
れ刃チップで切削形成された粗い切断面の表面切削を主
に切れ刃チップ２０で行わせることにより、切削領域を
分割して切削することから切削抵抗を低減することがで
きると共に、切れ刃チップ２０によって良好な被削面を
得ることができる。
【００１７】つぎに、上記切れ刃チップを用いて切削を
行った具体的切削試験例について説明する。 （１）試験例１ 切れ刃チップの試験品（本発明チップソー）として、図
７に示すように、正面視において外周側負のあさり角θ
1 、内周側正のあさり角θ2 、すくい角２０゜、横逃げ
角３゜、外径逃げ角１５゜であり、正負のあさり角θ1
，θ2 の組合せを下記表１に示す５種類とし、比較品
（正あさり角θ2 ＝６０′のみ）として従来チップソー
を用意した。切れ刃チップは、本体外径２５５ｍｍφ、
刃厚４．４ｍｍ、台金厚３ｍｍのチップソー本体１１の
刃体１２に固定され、刃数は４０である。
行った具体的切削試験例について説明する。 （１）試験例１ 切れ刃チップの試験品（本発明チップソー）として、図
７に示すように、正面視において外周側負のあさり角θ
1 、内周側正のあさり角θ2 、すくい角２０゜、横逃げ
角３゜、外径逃げ角１５゜であり、正負のあさり角θ1
，θ2 の組合せを下記表１に示す５種類とし、比較品
（正あさり角θ2 ＝６０′のみ）として従来チップソー
を用意した。切れ刃チップは、本体外径２５５ｍｍφ、
刃厚４．４ｍｍ、台金厚３ｍｍのチップソー本体１１の
刃体１２に固定され、刃数は４０である。
【００１８】切削条件としては、チップソー回転数５０
００ｒｐｍ、送材速度１０ｍ／minであり、被削材は木
材（スプルース：針葉樹）、切削方向は縦挽き（繊維方
向に沿って切削）である。試験項目は、切削面の中心線
平均粗さＲa 、十点平均粗さＲz 及び最大高さＲmax
と、その他、目視、肌ざわりであり、これら項目を合わ
せた総合評価により判断する。目視、肌ざわりについて
は、従来チップソーで切断した面肌を基準×として、そ
れより少し良好ならば△、さらに良ければ○とした。試
験結果について、下記表１に示す。
００ｒｐｍ、送材速度１０ｍ／minであり、被削材は木
材（スプルース：針葉樹）、切削方向は縦挽き（繊維方
向に沿って切削）である。試験項目は、切削面の中心線
平均粗さＲa 、十点平均粗さＲz 及び最大高さＲmax
と、その他、目視、肌ざわりであり、これら項目を合わ
せた総合評価により判断する。目視、肌ざわりについて
は、従来チップソーで切断した面肌を基準×として、そ
れより少し良好ならば△、さらに良ければ○とした。試
験結果について、下記表１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１の結果から明らかなように、５個の本
発明チップソーについては、粗さの各数値及び目視、肌
ざわりの何れについても従来チップソーを大きく上回る
良好な結果が得られた。
発明チップソーについては、粗さの各数値及び目視、肌
ざわりの何れについても従来チップソーを大きく上回る
良好な結果が得られた。
【００２１】（２）試験例２ 切れ刃チップの試験品（本発明チップソー）として、試
験例１の試験品と同様の形状で、正面視において外周側
のあさり角−１０′、内周側のあさり角３０′、すくい
角２０゜、横逃げ角３゜、外径逃げ角１５゜であり、本
体外径２５５ｍｍφ、刃厚４．４ｍｍ、台金厚３ｍｍの
チップソー本体に固定され、刃数が４０である。比較品
として従来の切れ刃チップを固定した従来チップソーを
用意した。
験例１の試験品と同様の形状で、正面視において外周側
のあさり角−１０′、内周側のあさり角３０′、すくい
角２０゜、横逃げ角３゜、外径逃げ角１５゜であり、本
体外径２５５ｍｍφ、刃厚４．４ｍｍ、台金厚３ｍｍの
チップソー本体に固定され、刃数が４０である。比較品
として従来の切れ刃チップを固定した従来チップソーを
用意した。
【００２２】切削条件としては、チップソー回転数を４
０００ｒｐｍ、送材速度を５，１０，２０，３０ｍ／mi
n とし、被削材は木材（ラジアータパイン：針葉樹）、
切削方向は横挽き（繊維方向に対して直角方向に切削）
である。試験項目は、切削面の中心線平均粗さＲa 、十
点平均粗さＲz 、最大高さＲmax である。試験結果につ
いて、下記表２に示すと共に、図８に送材速度２０ｍ／
min のときの被削材の断面曲線を示す。
０００ｒｐｍ、送材速度を５，１０，２０，３０ｍ／mi
n とし、被削材は木材（ラジアータパイン：針葉樹）、
切削方向は横挽き（繊維方向に対して直角方向に切削）
である。試験項目は、切削面の中心線平均粗さＲa 、十
点平均粗さＲz 、最大高さＲmax である。試験結果につ
いて、下記表２に示すと共に、図８に送材速度２０ｍ／
min のときの被削材の断面曲線を示す。
【００２３】
【表２】
【００２４】表２の結果及び図８に示す切削断面形状か
ら明らかなように、試験品（本発明チップソー）は、粗
さの各数値のいずれについても、従来チップソーより非
常に小さな値になると共に、断面形状も従来チップソー
に対して明確な差異を示す良好な結果であった。
ら明らかなように、試験品（本発明チップソー）は、粗
さの各数値のいずれについても、従来チップソーより非
常に小さな値になると共に、断面形状も従来チップソー
に対して明確な差異を示す良好な結果であった。
【００２５】（３）試験例３ 切れ刃チップの試験品については、上記試験例２に示し
たものと同様である。切削条件としては、チップソー回
転数が４０００ｒｐｍ、送材速度が５，１０，２０，３
０ｍ／min であり、被削材は木材（ナラ：広葉樹）、切
削方向は横挽きである。試験項目は、切削面の中心線平
均粗さＲa 、十点平均粗さＲz 、最大高さＲmax であ
る。試験結果について、下記表３に示すと共に、図９に
送材速度１０ｍ／min のときの被削材の断面曲線を示
す。
たものと同様である。切削条件としては、チップソー回
転数が４０００ｒｐｍ、送材速度が５，１０，２０，３
０ｍ／min であり、被削材は木材（ナラ：広葉樹）、切
削方向は横挽きである。試験項目は、切削面の中心線平
均粗さＲa 、十点平均粗さＲz 、最大高さＲmax であ
る。試験結果について、下記表３に示すと共に、図９に
送材速度１０ｍ／min のときの被削材の断面曲線を示
す。
【００２６】
【表３】
【００２７】表３の結果から明らかなように、試験品
（本発明チップソー）は、粗さの各数値のいずれについ
ても従来チップソーより小さくなる良好な結果であっ
た。ただし、ナラの場合は大径の導管があるため、他の
部分が平坦であっても面粗さの数値が相対的に大きくな
り、従来チップソーとの相違が少なくなるということは
ある。被削材の断面形状についても、図９に示すよう
に、試験品は大径の導管部以外が平坦であるため、従来
チップソーに比べて大径の導管部がはっきりと特定でき
た。
（本発明チップソー）は、粗さの各数値のいずれについ
ても従来チップソーより小さくなる良好な結果であっ
た。ただし、ナラの場合は大径の導管があるため、他の
部分が平坦であっても面粗さの数値が相対的に大きくな
り、従来チップソーとの相違が少なくなるということは
ある。被削材の断面形状についても、図９に示すよう
に、試験品は大径の導管部以外が平坦であるため、従来
チップソーに比べて大径の導管部がはっきりと特定でき
た。
【００２８】（４）試験例４ 切れ刃チップの試験品（本発明チップソー）として、図
１０に示すように、切れ刃チップ５０が２つのすくい面
５１（第１すくい角ψ1 、第２すくい角ψ2 ）を備えた
もので、正面視における側面切れ刃５２の形状として、
外周側あさり角θ1 、内周側あさり角θ2 、横逃げ角、
外径逃げ角について下記表４に示す組合せのＮｏ．１〜
４の４種類を用意した。ただし、試験品Ｎｏ．１〜３
は、外周側あさり角θ1 が正または０であり本件発明品
に相当せず、試験品Ｎｏ．４のみが発明品に相当するも
のである。また、すくい角の異なる２つのすくい面を形
成することで、２段のあさり角としたものである。本体
１１としては外径２５５ｍｍφ、刃厚４．４ｍｍ、台金
厚３ｍｍのものを用い、刃数は４０個とした。なお、比
較品として従来チップソーを用意した。
１０に示すように、切れ刃チップ５０が２つのすくい面
５１（第１すくい角ψ1 、第２すくい角ψ2 ）を備えた
もので、正面視における側面切れ刃５２の形状として、
外周側あさり角θ1 、内周側あさり角θ2 、横逃げ角、
外径逃げ角について下記表４に示す組合せのＮｏ．１〜
４の４種類を用意した。ただし、試験品Ｎｏ．１〜３
は、外周側あさり角θ1 が正または０であり本件発明品
に相当せず、試験品Ｎｏ．４のみが発明品に相当するも
のである。また、すくい角の異なる２つのすくい面を形
成することで、２段のあさり角としたものである。本体
１１としては外径２５５ｍｍφ、刃厚４．４ｍｍ、台金
厚３ｍｍのものを用い、刃数は４０個とした。なお、比
較品として従来チップソーを用意した。
【００２９】切削条件としては、チップソー回転数５０
００ｒｐｍ、送材速度１０ｍ／minであり、被削材は木
材（スプルース：針葉樹）、切削方向は縦挽きである。
試験項目は、目視、肌ざわりの他、切削面の中心線平均
粗さＲa 、十点平均粗さＲz、最大高さＲmax の数値を
参考とした。目視、肌ざわりについては、従来チップソ
ーで切断した面肌を基準×として、それより少し良好な
らば△、さらに良ければ○とした。試験結果について、
下記表５に示す。
００ｒｐｍ、送材速度１０ｍ／minであり、被削材は木
材（スプルース：針葉樹）、切削方向は縦挽きである。
試験項目は、目視、肌ざわりの他、切削面の中心線平均
粗さＲa 、十点平均粗さＲz、最大高さＲmax の数値を
参考とした。目視、肌ざわりについては、従来チップソ
ーで切断した面肌を基準×として、それより少し良好な
らば△、さらに良ければ○とした。試験結果について、
下記表５に示す。
【００３０】
【表４】
【００３１】
【表５】
【００３２】表５の結果から明らかなように、本発明品
（Ｎｏ．４）及び外周側あさり角が０゜である試験品Ｎ
ｏ．３について、各項目に良好な結果が得られた。正の
あさり角を２段で設けた試験品Ｎｏ．１，２について
は、従来品より良好な結果であるが、試験品Ｎｏ．３，
４に比べると明らかに劣った結果となった。従って、あ
さり角を単に２段にするのみでは切削性が改善されず、
切れ刃チップ外周側のあさり角を負にする必要がある。
切れ刃チップ外周側のあさり角が０゜でも、切削性は良
好であるが、切削面に焼けを生じるおそれがある。
（Ｎｏ．４）及び外周側あさり角が０゜である試験品Ｎ
ｏ．３について、各項目に良好な結果が得られた。正の
あさり角を２段で設けた試験品Ｎｏ．１，２について
は、従来品より良好な結果であるが、試験品Ｎｏ．３，
４に比べると明らかに劣った結果となった。従って、あ
さり角を単に２段にするのみでは切削性が改善されず、
切れ刃チップ外周側のあさり角を負にする必要がある。
切れ刃チップ外周側のあさり角が０゜でも、切削性は良
好であるが、切削面に焼けを生じるおそれがある。
【００３３】（５）試験例５ 上記第２の実施形態についての試験である。側面仕上げ
用切れ刃チップ（以下、仕上刃チップ）としては、図示
省略するが、正面視における側面切れ刃の形状として、
外周側のあさり角−３０′、内周側のあさり角１０′、
すくい角２０゜、横逃げ角３゜、外径逃げ角１５゜と
し、従来形状である外周切削用切れ刃チップ（以下、荒
刃チップ）としては、同様に正のあさり角３４′、すく
い角２０゜、横逃げ角１゜、外径逃げ角１５゜とし、そ
れぞれ２０個を使用する。そして、本体外径２５５ｍｍ
φ、刃厚４．４ｍｍ、台金厚３ｍｍの本体１１に仕上刃
チップ及び荒刃チップを交互に配列して取り付け、本発
明チップソーとした。また、比較品として、同様の本体
１１に上記荒刃チップを４０個取り付けたチップソーを
従来チップソーとして用意した。
用切れ刃チップ（以下、仕上刃チップ）としては、図示
省略するが、正面視における側面切れ刃の形状として、
外周側のあさり角−３０′、内周側のあさり角１０′、
すくい角２０゜、横逃げ角３゜、外径逃げ角１５゜と
し、従来形状である外周切削用切れ刃チップ（以下、荒
刃チップ）としては、同様に正のあさり角３４′、すく
い角２０゜、横逃げ角１゜、外径逃げ角１５゜とし、そ
れぞれ２０個を使用する。そして、本体外径２５５ｍｍ
φ、刃厚４．４ｍｍ、台金厚３ｍｍの本体１１に仕上刃
チップ及び荒刃チップを交互に配列して取り付け、本発
明チップソーとした。また、比較品として、同様の本体
１１に上記荒刃チップを４０個取り付けたチップソーを
従来チップソーとして用意した。
【００３４】切削条件としては、チップソー回転数４０
００ｒｐｍ、送材速度５，１０ｍ／min であり、被削材
は木材（ナラ：広葉樹）、切削方向は横挽きである。試
験項目は、切削面の中心線平均粗さＲa 、十点平均粗さ
Ｒz 、最大高さＲmax であり、さらに切削動力を測定す
る。測定結果について下記表６に示すと共に、送材速度
と正味切削動力との関係を図１１に示し、図１２に送材
速度５ｍ／min のときの被削材の断面曲線を示す。
００ｒｐｍ、送材速度５，１０ｍ／min であり、被削材
は木材（ナラ：広葉樹）、切削方向は横挽きである。試
験項目は、切削面の中心線平均粗さＲa 、十点平均粗さ
Ｒz 、最大高さＲmax であり、さらに切削動力を測定す
る。測定結果について下記表６に示すと共に、送材速度
と正味切削動力との関係を図１１に示し、図１２に送材
速度５ｍ／min のときの被削材の断面曲線を示す。
【００３５】
【表６】
【００３６】表６の結果から、本発明チップソーについ
ての切削の面粗さデータの方が、従来チップソーについ
ての面粗さデータに比べて良好な値となっている。ま
た、切削動力については、送材速度が５，１０ｍ／min
のいずれの場合でも、本発明チップソーの方が従来チッ
プソーに比べて約半分に低減されている。また、被削材
の断面曲線も、図９に示す試験品と同等の形状であっ
た。
ての切削の面粗さデータの方が、従来チップソーについ
ての面粗さデータに比べて良好な値となっている。ま
た、切削動力については、送材速度が５，１０ｍ／min
のいずれの場合でも、本発明チップソーの方が従来チッ
プソーに比べて約半分に低減されている。また、被削材
の断面曲線も、図９に示す試験品と同等の形状であっ
た。
【００３７】（６）試験例６ 図１３に示すように、切れ刃チップ２０の形状として、
正面視において外周側のあさり角−３０′、内周側のあ
さり角３０′、横逃げ角３゜、外径逃げ角１５゜とし、
外径２５０ｍｍφ、刃数４０、刃厚２．０ｍｍ、台金厚
１．４ｍｍで本体１１の外周に開口した中心角９０゜の
等ピッチでスリット（図１５に示す符号６１を参照：該
スリットは試験例１〜５の各チップソーにも設けた）を
４つ設け、下記表７に示す寸法の鋼製のドーナツ状防振
板を貼ったチップソーを用意した。比較品としてドーナ
ツ状防振板を貼っていないチップソーも用意した。
正面視において外周側のあさり角−３０′、内周側のあ
さり角３０′、横逃げ角３゜、外径逃げ角１５゜とし、
外径２５０ｍｍφ、刃数４０、刃厚２．０ｍｍ、台金厚
１．４ｍｍで本体１１の外周に開口した中心角９０゜の
等ピッチでスリット（図１５に示す符号６１を参照：該
スリットは試験例１〜５の各チップソーにも設けた）を
４つ設け、下記表７に示す寸法の鋼製のドーナツ状防振
板を貼ったチップソーを用意した。比較品としてドーナ
ツ状防振板を貼っていないチップソーも用意した。
【００３８】切削条件としては、チップソー回転数４８
００ｒｐｍ、送材速度２ｍ／min であり、被削材：木材
（スプルース：針葉樹）を縦挽きで切削することによる
切削騒音試験を行った。騒音の測定は、切削点から水平
に１ｍ離れた位置で行われた。試験結果を図１４に示
す。図１４において、ｄa は防振板外径で、ｄo はチッ
プソー外径である。図１４から明らかなように、ｄa ／
ｄo が０．８以上の場合には、ドーナツ状防振板を貼っ
ていないチップソーに比べて騒音レベルを低減できた。
００ｒｐｍ、送材速度２ｍ／min であり、被削材：木材
（スプルース：針葉樹）を縦挽きで切削することによる
切削騒音試験を行った。騒音の測定は、切削点から水平
に１ｍ離れた位置で行われた。試験結果を図１４に示
す。図１４において、ｄa は防振板外径で、ｄo はチッ
プソー外径である。図１４から明らかなように、ｄa ／
ｄo が０．８以上の場合には、ドーナツ状防振板を貼っ
ていないチップソーに比べて騒音レベルを低減できた。
【００３９】
【表７】
【００４０】（７）試験例７ 上記試験例６に使用したチップソーで切削条件を、チッ
プソー回転数４０００〜６０００ｒｐｍ、送材速度２ｍ
／min として、被削材：木材（スプルース：針葉樹）を
縦挽きで切削することによる切削騒音試験を行った。試
験結果を図１６に示す。図１６において、ｄa は防振板
外径で、ｄo はチップソー外径である。図１６から明ら
かなように、ｄa ／ｄo ＝０．８８の場合は、ｄa ／ｄ
o ＝０．７１２の場合の回転数４８００〜５３００ｒｐ
ｍでの切削騒音レベルを大幅に低減できた。
プソー回転数４０００〜６０００ｒｐｍ、送材速度２ｍ
／min として、被削材：木材（スプルース：針葉樹）を
縦挽きで切削することによる切削騒音試験を行った。試
験結果を図１６に示す。図１６において、ｄa は防振板
外径で、ｄo はチップソー外径である。図１６から明ら
かなように、ｄa ／ｄo ＝０．８８の場合は、ｄa ／ｄ
o ＝０．７１２の場合の回転数４８００〜５３００ｒｐ
ｍでの切削騒音レベルを大幅に低減できた。
【００４１】なお、上記実施形態においては、側面切れ
刃は、屈曲点Ｋを中心として角形になっているが、この
部分は切削により摩耗してあさり角が０゜になったり、
わずかにＲ形状になり易い。この場合、図１７（ａ），
（ｂ）に示すように、あさり角が０゜の領域、あるいは
Ｒ形状の領域の長さが、１刃当りの送り量の長さ（ここ
では０．５ｍｍ）以下であれば許容される。
刃は、屈曲点Ｋを中心として角形になっているが、この
部分は切削により摩耗してあさり角が０゜になったり、
わずかにＲ形状になり易い。この場合、図１７（ａ），
（ｂ）に示すように、あさり角が０゜の領域、あるいは
Ｒ形状の領域の長さが、１刃当りの送り量の長さ（ここ
では０．５ｍｍ）以下であれば許容される。
【００４２】また、本発明においては、切削中の負荷が
屈曲点にかかり易く摩耗し易いため、切れ刃チップの少
なくとも側面に硬質膜あるいは硬化層を形成したり、切
れ刃チップの材質として、ダイヤモンド焼結体等の高硬
度材料を使用することが好ましい。
屈曲点にかかり易く摩耗し易いため、切れ刃チップの少
なくとも側面に硬質膜あるいは硬化層を形成したり、切
れ刃チップの材質として、ダイヤモンド焼結体等の高硬
度材料を使用することが好ましい。
【００４３】
【発明の効果】上記請求項１の発明によれば、屈曲点よ
り外周側の側面切れ刃を負のあさり角とし、内周側を正
のあさり角としたことにより、切削面の面粗さとして従
来よりさらに良好な結果が得られた。また、請求項１に
記載のチップと、外周高さが高くかつ最大幅が狭い第２
のチップを組み合わせることにより、切削抵抗を低減し
ながら、良好な被削面を得ることができる。さらに、少
なくとも一部が丸鋸外径の８０〜１００％の同心円範囲
内にある減衰能を有する機構を付加したことにより、丸
鋸本体の振動を防止でき、当該切れ刃チップ使用で発生
する特有の切削騒音を低減できると共にさらに良好な切
削面を得ることができる。
り外周側の側面切れ刃を負のあさり角とし、内周側を正
のあさり角としたことにより、切削面の面粗さとして従
来よりさらに良好な結果が得られた。また、請求項１に
記載のチップと、外周高さが高くかつ最大幅が狭い第２
のチップを組み合わせることにより、切削抵抗を低減し
ながら、良好な被削面を得ることができる。さらに、少
なくとも一部が丸鋸外径の８０〜１００％の同心円範囲
内にある減衰能を有する機構を付加したことにより、丸
鋸本体の振動を防止でき、当該切れ刃チップ使用で発生
する特有の切削騒音を低減できると共にさらに良好な切
削面を得ることができる。
【図１】本発明の第１の実施形態である丸鋸の切れ刃チ
ップ部分を拡大して示す正面図及び側面図である。
ップ部分を拡大して示す正面図及び側面図である。
【図２】変形例である丸鋸の切れ刃チップ部分を拡大し
て示す正面図及び側面図である。
て示す正面図及び側面図である。
【図３】切れ刃チップのすくい面にリード角を設けた場
合の切削状態を説明する説明図である。
合の切削状態を説明する説明図である。
【図４】すくい面が屈曲した面であり、かつリード角が
無い丸鋸の切れ刃チップ部分を拡大して示す正面図、平
面図及び側面図である。
無い丸鋸の切れ刃チップ部分を拡大して示す正面図、平
面図及び側面図である。
【図５】すくい面が屈曲した面であり、かつリード角が
ありその角度が鋸の半径方向に一定である切れ刃チップ
部分を拡大して示す正面図、平面図及び側面図である。
ありその角度が鋸の半径方向に一定である切れ刃チップ
部分を拡大して示す正面図、平面図及び側面図である。
【図６】すくい面が屈曲した面であり、かつリード角が
ありその角度が鋸の半径方向に一定でない切れ刃チップ
部分を拡大して示す正面図、平面図及び側面図である。
ありその角度が鋸の半径方向に一定でない切れ刃チップ
部分を拡大して示す正面図、平面図及び側面図である。
【図７】試験例１の丸鋸の切れ刃チップ部分を拡大して
示す正面図、側面図及び平面図である。
示す正面図、側面図及び平面図である。
【図８】試験例２において本発明チップソー及び従来チ
ップソーにより切削された被削材の断面曲線を示すグラ
フである。
ップソーにより切削された被削材の断面曲線を示すグラ
フである。
【図９】試験例３において本発明チップソー及び従来チ
ップソーにより切削された被削材の断面曲線を示すグラ
フである。
ップソーにより切削された被削材の断面曲線を示すグラ
フである。
【図１０】試験例４の丸鋸の切れ刃チップ部分を拡大し
て示す正面図及び側面図である。
て示す正面図及び側面図である。
【図１１】試験例５において、送材速度とチップソーの
正味切削動力との関係を示すグラフである。
正味切削動力との関係を示すグラフである。
【図１２】試験例５において本発明チップソーにより切
削された被削材の断面曲線を示すグラフである。
削された被削材の断面曲線を示すグラフである。
【図１３】試験例６の丸鋸の切れ刃チップ部分を拡大し
て示す正面図、側面図及び平面図である。
て示す正面図、側面図及び平面図である。
【図１４】試験例６において、ｄa （防振板外径）／ｄ
o （チップソー外径）と騒音レベルとの関係を示すグラ
フである。
o （チップソー外径）と騒音レベルとの関係を示すグラ
フである。
【図１５】試験例６の丸鋸の全体を示す側面図である。
【図１６】試験例７において、丸鋸回転数と騒音レベル
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図１７】切れ刃チップの側面切れ刃の屈曲部分の変形
状態を拡大して示す正面図である。
状態を拡大して示す正面図である。
【図１８】従来例である丸鋸を用いて切削した場合の被
削材の表面粗さを算出するための説明図である。
削材の表面粗さを算出するための説明図である。
１０…丸鋸、１１…本体、１２…刃体、２０…切れ刃チ
ップ、２１…外周刃、２２…側面切れ刃、３０…切れ刃
チップ、３１…外周刃、３２…側面切れ刃、Ｔ１〜Ｔ３
…切れ刃チップ、４１…すくい面、４２…側面、５０…
切れ刃チップ、５１…すくい面、５２…側面切れ刃。
ップ、２１…外周刃、２２…側面切れ刃、３０…切れ刃
チップ、３１…外周刃、３２…側面切れ刃、Ｔ１〜Ｔ３
…切れ刃チップ、４１…すくい面、４２…側面、５０…
切れ刃チップ、５１…すくい面、５２…側面切れ刃。
Claims (3)
- 【請求項１】 円盤形状の丸鋸本体外周に径方向外方に
突出して形成した複数の刃体に各々固定された切れ刃チ
ップについて、該切れ刃チップの正面視において最も側
面側に突出している部分に屈曲点を有する側面切れ刃
は、該屈曲点より外周側の該側面切れ刃の屈曲点付近に
おけるあさり角が−１゜以上でかつ０゜未満の負であ
り、該屈曲点より内周側の該側面切れ刃の屈曲点付近に
おけるあさり角が０゜を越え１゜未満の正であることを
特徴とする丸鋸。 - 【請求項２】 円盤形状の丸鋸本体外周に径方向外方に
突出して形成した複数の刃体に各々固定された切れ刃チ
ップを設けた丸鋸において、複数の前記切れ刃チップと
して、前記請求項１に記載の切れ刃チップと、該請求項
１に記載の切れ刃チップより外周高さが高くかつ最大幅
が狭い第２の切れ刃チップを組み合わせたものであるこ
とを特徴とする丸鋸。 - 【請求項３】 前記請求項１又は請求項２に記載の丸鋸
において、前記丸鋸本体に付加した減衰能を有する機構
の少なくとも一部が丸鋸外径の８０〜１００％の同心円
範囲内にあることを特徴とする丸鋸。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33282799A JP3170498B2 (ja) | 1999-01-29 | 1999-11-24 | 丸 鋸 |
| CA 2358990 CA2358990C (en) | 1999-01-29 | 2000-01-24 | Circular saw |
| EP20000900901 EP1155792B1 (en) | 1999-01-29 | 2000-01-24 | Circular saw |
| US09/889,568 US6708594B1 (en) | 1999-01-29 | 2000-01-24 | Circular saw |
| PCT/JP2000/000332 WO2000044539A1 (fr) | 1999-01-29 | 2000-01-24 | Scie circulaire |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11-21817 | 1999-01-29 | ||
| JP2181799 | 1999-01-29 | ||
| JP33282799A JP3170498B2 (ja) | 1999-01-29 | 1999-11-24 | 丸 鋸 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000280202A true JP2000280202A (ja) | 2000-10-10 |
| JP3170498B2 JP3170498B2 (ja) | 2001-05-28 |
Family
ID=26358937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33282799A Expired - Lifetime JP3170498B2 (ja) | 1999-01-29 | 1999-11-24 | 丸 鋸 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6708594B1 (ja) |
| EP (1) | EP1155792B1 (ja) |
| JP (1) | JP3170498B2 (ja) |
| CA (1) | CA2358990C (ja) |
| WO (1) | WO2000044539A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016178307A1 (ja) * | 2015-05-07 | 2016-11-10 | 兼房株式会社 | 丸鋸 |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20060018782A1 (en) * | 2000-09-28 | 2006-01-26 | Mikronite Technologies Group, Inc. | Media mixture for improved residual compressive stress in a product |
| US20020078813A1 (en) * | 2000-09-28 | 2002-06-27 | Hoffman Steve E. | Saw blade |
| US20050279430A1 (en) * | 2001-09-27 | 2005-12-22 | Mikronite Technologies Group, Inc. | Sub-surface enhanced gear |
| JP2004122300A (ja) * | 2002-10-03 | 2004-04-22 | Tenryu Saw Mfg Co Ltd | 回転鋸 |
| CA2470208A1 (en) * | 2003-06-06 | 2004-12-06 | Camco Cutting Tools Ltd. | Saw tooth |
| US7273409B2 (en) * | 2004-08-26 | 2007-09-25 | Mikronite Technologies Group, Inc. | Process for forming spherical components |
| US20080022832A1 (en) * | 2006-07-27 | 2008-01-31 | Black & Decker Inc. | Saw blade for cutting cement board |
| US20080257127A1 (en) * | 2007-04-17 | 2008-10-23 | The M. K. Morse Company | Saw blade |
| DE102007022001B4 (de) * | 2007-05-08 | 2011-06-30 | Leitz GmbH & Co. KG, 73447 | Werkzeug zur spanabhebenden Bearbeitung, insbesondere Kreissägeblatt |
| JP5951788B2 (ja) | 2012-10-22 | 2016-07-13 | 兼房株式会社 | チップソー |
| JP6339764B2 (ja) * | 2013-02-25 | 2018-06-06 | 兼房株式会社 | 丸鋸 |
| CN103071855B (zh) * | 2013-02-27 | 2014-09-17 | 昆山兼房高科技刀具有限公司 | 圆锯片 |
| US9527146B2 (en) * | 2013-10-04 | 2016-12-27 | Toronto Saw Works Inc. | Oscillating saw blades |
| JP6060141B2 (ja) * | 2014-12-18 | 2017-01-11 | Ｊｆｅ条鋼株式会社 | グラウト材の注入器具および注入方法 |
| JP2019077080A (ja) * | 2017-10-23 | 2019-05-23 | 兼房株式会社 | チップソー |
Family Cites Families (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU37228A1 (ja) | ||||
| US3204674A (en) * | 1962-03-12 | 1965-09-07 | Griffwood Inc | Step sawmilling with by-product chip production |
| GB1151382A (en) * | 1967-03-22 | 1969-05-07 | James Charles Lee | Improvements in or relating to Saw Blades |
| DE1811374B2 (de) * | 1968-11-28 | 1973-05-30 | Pahhtzsch, Gotthold, Prof Dr Ing e h , 3300 Braunschweig | Schneidzahn fuer kreissaegeblaetter oder scheibenfoermige fraeser geringer dicke |
| US3576200A (en) * | 1969-02-26 | 1971-04-27 | Heinemann Saw Corp | Circular saw |
| GB1466453A (en) * | 1973-05-28 | 1977-03-09 | Metalcut Ab Centro | Circular saw blade |
| US4012820A (en) * | 1975-06-16 | 1977-03-22 | The Motch & Merryweather Machinery Company | Circular saw having teeth with an improved metal breaking geometry |
| US4011783A (en) * | 1976-01-22 | 1977-03-15 | Lear-Sigler, Inc. | Circular saw |
| US4114494A (en) * | 1976-02-12 | 1978-09-19 | Budke Robert L | Noise-controlled circular saw blade |
| US4034638A (en) * | 1976-07-29 | 1977-07-12 | Mccrary Saw & Tool Company | Circular saw having reduced noise |
| US4135421A (en) * | 1977-08-19 | 1979-01-23 | North American Products Corp. | Quiet running circular saw blade |
| US4173914A (en) * | 1977-09-06 | 1979-11-13 | Vollmer Of America Corporation | Cutting teeth for circular saw blades |
| IT1104926B (it) * | 1978-07-28 | 1985-10-28 | Gomex Verktyg Ab | Lama di sega circolare |
| DE2835714A1 (de) * | 1978-08-16 | 1980-02-28 | Ledermann & Co | Kreissaegeblatt |
| DE2920610C2 (de) * | 1979-05-22 | 1984-07-05 | Jagenberg-Werke AG, 4000 Düsseldorf | Rotierendes Scheibenmesser |
| US4463645A (en) | 1983-02-22 | 1984-08-07 | Speedcut, Inc. | Circular saw |
| US4604933A (en) * | 1983-10-28 | 1986-08-12 | North American Products Corp. | Carbide-tipped circular saw for metal cutting at low surface speeds |
| US4525178A (en) * | 1984-04-16 | 1985-06-25 | Megadiamond Industries, Inc. | Composite polycrystalline diamond |
| US4794835A (en) | 1985-12-20 | 1989-01-03 | Kanefusa Hamono Kogyo Company Limited | Plate-like rotary body with vibration-suppressing characteristics and method of manufacturing same |
| JPH0628841B2 (ja) * | 1985-12-20 | 1994-04-20 | 兼房株式会社 | 制振機能を有する板状回転体 |
| JPS63110318U (ja) * | 1987-01-12 | 1988-07-15 | ||
| JPS63134701U (ja) * | 1987-02-26 | 1988-09-05 | ||
| DE3711228A1 (de) * | 1987-04-03 | 1988-10-20 | Wagner Maschf Gustav | Schneidezahn sowie mit solchen schneidezaehnen versehene metallsaegen, insbesondere kreissaegeblaetter |
| JPH081772Y2 (ja) * | 1989-09-07 | 1996-01-24 | 東芝タンガロイ株式会社 | セラミックス製チップ刃付丸鋸 |
| JP2534855Y2 (ja) * | 1992-06-18 | 1997-05-07 | 株式会社 オリオン工具製作所 | 回転鋸 |
| DE9307394U1 (ja) * | 1993-05-15 | 1993-07-29 | Ledermann Gmbh, 72160 Horb, De | |
| DE4328482C2 (de) * | 1993-08-24 | 1998-01-29 | Fgw Forsch Werkzeuge Werkstoff | Kreissägeblatt |
| JPH081772A (ja) | 1994-06-15 | 1996-01-09 | Canon Inc | スタンパーつき成形ロール |
| DE4423434C2 (de) | 1994-07-05 | 2001-10-18 | Roehm Gmbh | Sägeblatt mit konvex geschliffenen Sägezahnflanken |
| JP3283753B2 (ja) * | 1995-03-08 | 2002-05-20 | 株式会社アマダ | 鋸 刃 |
| JPH1080823A (ja) * | 1996-09-04 | 1998-03-31 | Tenryu Seikiyo Kk | 回転鋸のチップの構造 |
| JPH10180539A (ja) * | 1996-12-20 | 1998-07-07 | Matsushita Electric Works Ltd | 丸のこ刃 |
| JPH10180540A (ja) * | 1996-12-20 | 1998-07-07 | Matsushita Electric Works Ltd | 丸のこ刃 |
| DE29707665U1 (de) | 1997-04-28 | 1997-08-28 | Ake Knebel Gmbh & Co | Sägewerkzeug |
-
1999
- 1999-11-24 JP JP33282799A patent/JP3170498B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2000
- 2000-01-24 EP EP20000900901 patent/EP1155792B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-24 WO PCT/JP2000/000332 patent/WO2000044539A1/ja active Application Filing
- 2000-01-24 CA CA 2358990 patent/CA2358990C/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-01-24 US US09/889,568 patent/US6708594B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016178307A1 (ja) * | 2015-05-07 | 2016-11-10 | 兼房株式会社 | 丸鋸 |
| CN107530800A (zh) * | 2015-05-07 | 2018-01-02 | 兼房株式会社 | 圆锯 |
| JPWO2016178307A1 (ja) * | 2015-05-07 | 2018-02-22 | 兼房株式会社 | 丸鋸 |
| EP3292934A4 (en) * | 2015-05-07 | 2019-01-16 | Kanefusa Kabushiki Kaisha | CIRCULAR SAW |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2000044539A1 (fr) | 2000-08-03 |
| CA2358990C (en) | 2007-06-19 |
| US6708594B1 (en) | 2004-03-23 |
| EP1155792B1 (en) | 2013-02-27 |
| EP1155792A1 (en) | 2001-11-21 |
| EP1155792A4 (en) | 2002-05-22 |
| CA2358990A1 (en) | 2000-08-03 |
| JP3170498B2 (ja) | 2001-05-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3170498B2 (ja) | 丸 鋸 | |
| WO2014069453A1 (ja) | ボールエンドミル | |
| JPWO2005102572A1 (ja) | ボールエンドミル | |
| JPH02131810A (ja) | 切削工具 | |
| JP2015093350A (ja) | ラフィングエンドミル | |
| WO2013118829A1 (ja) | 多刃ボールエンドミル | |
| US20040065183A1 (en) | Disk cutter | |
| RU2348513C2 (ru) | Дисковый инструмент | |
| WO2014065069A1 (ja) | チップソー | |
| CN107530800A (zh) | 圆锯 | |
| JP6683299B2 (ja) | エンドミルおよび加工方法 | |
| JP2018126814A (ja) | 切削刃、切削工具、スラブの手入れ方法及び鋳片の製造方法 | |
| JP2005501748A (ja) | 切刃板と該切刃板を備えた切削工具 | |
| WO2001098010A1 (fr) | Scie circulaire pour decoupage de metaux | |
| JP2019202395A (ja) | エンドミル | |
| JP2005066701A (ja) | ボールエンドミル | |
| JP2010030044A (ja) | ボールエンドミル | |
| JP2014184552A (ja) | メタルソー及びそのメタルソーを用いた加工方法 | |
| JP7303464B2 (ja) | エンドミル | |
| JP7391904B2 (ja) | 切削用インサート及び刃先交換式回転切削工具 | |
| JPH04310309A (ja) | エンドミル | |
| JP2012011505A (ja) | 翼溝加工用クリスマスカッタ | |
| JPH0214895Y2 (ja) | ||
| JP5426572B2 (ja) | スローアウェイ式切削回転工具 | |
| JP2021062425A (ja) | 切削工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3170498 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130316 Year of fee payment: 12 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20160316 Year of fee payment: 15 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |