JP2000240732A - Ｖリブドベルト及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 底面及び背面にそれぞれベルト長さ方向に互
いに平行に延びる複数の断面略台形状のリブ部３，４を
有するＶリブドベルトにおいて、その通常の状態及び裏
返し状態の間で伝達する速比のズレを抑える。 【解決手段】 ベルトＢの底面側リブ部３をベルト内周
側にしたときの底面側ベルト長さと、背面側リブ部４を
ベルト内周側にしたときの背面側ベルト長さとの差を２
ｍｍ以下として、ベルトＢ内部の心線２の中心位置をベ
ルト厚さの略中央部に配置し、ベルトＢの通常状態及び
裏返し状態のいずれでも心線２のベルト底面側及び背面
側からの位置を同じとする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、底面及び背面の双
方にそれぞれ同数のリブ部を有するＶリブドベルト及び
その製造方法に関する技術分野に属する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、この種のＶリブドベルトとし
て、例えば米国特許第５２７３４９６号、第５３３４１
０７号、第５５０７６９９号等に示されているように、
ベルトの底面及び背面の双方にそれぞれ断面略台形状の
同数のリブ部を対応して有するものが知られている。

【０００３】すなわち、各リブ部の先端が断面円弧形状
であると、各リブ部における左右の側面は、Ｖリブドプ
ーリにおけるプーリ溝側面に圧接して伝動に寄与する接
触部となるが、プーリ溝面に接触しない先端は伝動に不
要な不要部となり、この不要部によりベルトの屈曲に対
する割れが生じるという問題があることから、リブ部先
端の不要部をなくして、リブ部を断面略台形状としてい
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、この両面Ｖ
リブドベルトでは、その使用状態として、ベルトの底面
をベルト内周側として使用する通常の状態の他、ベルト
を裏返しにして、本来のベルト背面をベルト内周側とし
て使用することがある。

【０００５】その場合、ベルト心線の位置がベルト厚さ
方向の略中央部に配置されていないときには、ベルトが
プーリに巻き付いたときの心線の位置が通常状態（図５
（ａ）参照）と裏返し状態（図５（ｂ）参照）との間で
プーリに対し異なることとなり、Ｖリブドベルトの底面
側リブ部をベルト内周側にしたときの実質のプーリ径
と、背面側リブ部をベルト内周側にしたときの実質のプ
ーリ径との差が増大して、プーリ間で伝達する速比の設
計値のプーリ径に対するズレが大きくなる。また、裏表
でベルト長さが変わることにより、ベルト張力設定用に
移動可能とされたプーリの移動代を大きくとる必要があ
り、その分、ベルト伝動装置のコンパクトな設計が困難
となる。

【０００６】特に、ベルトの底面側及び背面側のリブ部
のピッチが互いに同じで、通常状態及び裏返し状態のい
ずれでも任意に使用できるようにしたものでは、上記速
比のズレによる影響が重要な問題となり、例えばエンジ
ン補機の能力不足（発電量や油圧の低下）、回転数の異
常上昇による軸寿命の悪化等が生じる。

【０００７】本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたもの
で、その目的は、上記した断面略台形状のリブ部を底面
及び背面の双方に有するＶリブドベルトにおいて、その
心線の位置を適正に配置することにより、通常の状態及
び裏返し状態の間で伝達する速比のズレを抑えることに
ある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、この発明では、心線の中心位置をベルト厚さの略
中央部に配置するようにした。

【０００９】具体的には、請求項１の発明では、内部に
心線がベルト幅方向に螺旋状に配置されて埋設され、底
面及び背面にそれぞれベルト長さ方向に互いに平行に延
びる複数の断面略台形状のリブ部が対応して形成された
Ｖリブドベルトが前提である。

【００１０】そして、上記底面側及び背面側リブ部は互
いに同じ特性のゴムからなっていて略同じ寸法形状に形
成され、上記心線がベルト厚さの略中央部に配置されて
いることを特徴としている。

【００１１】上記の構成により、心線がベルト厚さの略
中央部に配置されているので、ベルトがプーリに巻き付
いたときの心線の位置が通常状態と裏返し状態とのいず
れでもプーリに対し同じとなり、両状態の間でプーリ間
の速比のズレを抑えることができる。

【００１２】請求項２の発明では、上記底面側リブ部を
ベルト内周側にしたときのベルト長さと、背面側リブ部
をベルト内周側にしたときのベルト長さとの差を２ｍｍ
以下とする。こうすれば、上記心線の位置をベルト厚さ
の略中央部に配置するための望ましい範囲が得られる。
すなわち、上記両方のベルト長さの差が２ｍｍを越える
と、ベルトの通常状態と裏返し状態との間で速比のズレ
を抑制する効果が不十分であるので、両ベルト長さの差
は２ｍｍ以下とされている。

【００１３】請求項３の発明では、上記心線の中心位置
から底面側リブ部の先端までの距離と、心線の中心位置
から背面側リブ部の先端までの距離との差のベルト全周
に亘る平均値を０．３ｍｍ以下とする。この場合におい
ても、上記心線の位置をベルト厚さの略中央部に配置す
るための望ましい範囲が得られる。すなわち、上記両方
の距離の差のベルト全周に亘る平均値は、０．３ｍｍを
越えると、ベルトの通常状態と裏返し状態との間で速比
のズレの抑制効果が不十分であるので、０．３ｍｍ以下
とされている。

【００１４】請求項４の発明では、ベルトの各リブ部の
先端は、ベルト幅方向に沿った平坦面からなる先端面
と、一端が該先端面の左右両端に連続し、他端がリブ側
面に連続する左右１対のコーナ部とで構成され、この両
コーナ部は、それぞれリブ部の左右中央に対し対称に配
置された異なる中心を持つ断面円弧状に形成され、リブ
部の高さをｈｒ、リブ部の各コーナ部の曲率半径をＲと
するとき、０．１７ｈｒ≦Ｒ＜０．５ｈｒに設定されて
いるものとする。

【００１５】また、請求項５の発明では、上記請求項４
の発明と同様に、各リブ部の先端は、ベルト幅方向に沿
った平坦面からなる先端面と、一端が該先端面の左右両
端に連続し、他端がリブ側面に連続する左右１対のコー
ナ部とで構成され、上記両コーナ部は、それぞれリブ部
の左右中央に対し対称に配置された異なる中心を持つ断
面円弧状に形成されている構成とする。そして、リブ部
のピッチ間隔をｐ、リブ部の各コーナ部の曲率半径をＲ
とするとき、０．１４ｐ≦Ｒ＜０．３５ｐの範囲に設定
されているものとする。

【００１６】これらの構成により、ベルトにおける各リ
ブ部の平坦面からなる先端面側方の左右コーナ部のみ
が、リブ部の左右中央に対し対称に配置された中心を持
つ断面円弧状に形成され、上記各コーナ部の曲率半径Ｒ
が０．１７ｈｒ≦Ｒ＜０．５ｈｒ、又は０．１４ｐ≦Ｒ
＜０．３５ｐであるので、ベルトの曲げ状態では、その
ベルト外周側に位置する各リブ部のコーナ部に応力が集
中するのを効果的に抑制でき、ベルトの曲げ状態に対す
る耐クラック性能を安定して向上維持でき、ベルトの寿
命を延ばすことができる。これと同時に、プーリ溝への
嵌合時に該プーリ溝と接触するリブ部側面の面積を大に
確保でき、ベルトの伝動能力を増大確保することができ
る。

【００１７】そして、上記各コーナ部の曲率半径Ｒが
０．１７ｈｒ＞Ｒ、又は０．１４ｐ＞Ｒであると、上記
ベルトの耐クラック性能が不十分となる。一方、コーナ
部の曲率半径ＲがＲ≧０．５ｈｒ、又はＲ≧０．３５ｐ
となると、同様にベルトの耐クラック性能が低下する上
に、プーリのプーリ溝面に圧接して伝動に寄与する接触
部の長さの減少によってスリップ率が増大する。よっ
て、コーナ部の曲率半径Ｒを０．１７ｈｒ≦Ｒ＜０．５
ｈｒ、又は０．１４ｐ≦Ｒ＜０．３５ｐとすることで、
リブ部の伝動に寄与する接触部の大きさを大きくしてベ
ルト伝動能力を増大させつつ、リブ部先端のコーナ部の
耐クラック性能を高めることができる。

【００１８】請求項６の発明はＶリブドベルトの製造方
法の発明であり、この発明では、内部に心線がベルト幅
方向に螺旋状に配置されて埋設され、底面及び背面にそ
れぞれベルト長さ方向に互いに平行に延びる複数の断面
略台形状のリブ部が対応して形成されたＶリブドベルト
の製造方法として、内部に心線がベルト幅方向に螺旋状
に配置されて埋設された平ベルトの底面を研削後の厚さ
ｄ１が、 ｄ１＝ｈｒ＋δｃ＋Ｃ／２＋Ｈ／２＋（Ｌ１−Ｌ２）／（２π）… 但し、ｈｒ：各リブ部の設定高さ δｃ：心線のリブ部側端部からリブ部の底面までの設定
厚さ Ｃ：心線の径 Ｈ：Ｖリブドベルトの設定厚さ Ｌ１：底面側をベルト内周側にしたときの底面側ベルト
内周長 Ｌ２：背面側をベルト内周側にしたときの背面側ベルト
内周長 になるまで研削する。

【００１９】次いで、この研削後の平ベルトの背面を研
削後の厚さｄ２が、 ｄ２＝（ｈｒ＋δｃ＋Ｃ／２）×２… になるまで研削する。

【００２０】この構成によれば、平ベルトとの両面をリ
ブ部を形成するように研削してＶリブドベルトを製造す
る場合、平ベルトにおける心線の位置が不明であって
も、その心線がＶリブドベルトにおける厚さ方向の略中
央に位置するように平ベルトの両面を研削でき、ベルト
厚さの略中央に位置する心線を有するＶリブドベルトが
容易に得られる。

【００２１】また、その場合、請求項７の発明では、１
対の同径の平プーリからなる検尺プーリ間に研削加工前
の平ベルトを底面にて巻き掛けて底面側ベルト内周長Ｌ
１を、 Ｌ１＝（２×ＣＤ１＋Ｋπ）／α… 但し、ＣＤ１：検尺プーリ間の軸間距離 Ｋ：検尺プーリの外径 α：検尺荷重による平ベルトの伸び率 として求め、次いで、上記検尺プーリ間に上記平ベルト
を背面にて巻き掛けて背面側ベルト内周長Ｌ２を、 Ｌ２＝（２×ＣＤ２＋Ｋπ）／α… 但し、ＣＤ２：検尺プーリ間の軸間距離 として求める。

【００２２】こうすれば、上記底面側ベルト内周長Ｌ１
及び背面側ベルト内周長Ｌ２を検尺プーリ間の軸間距離
ＣＤ１，ＣＤ２の測定により容易に求めることができ
る。

【００２３】

【発明の実施の形態】図１は本発明の実施形態に係るＶ
リブドベルトＢを示し、このベルトＢは厚さＨの両面Ｖ
リブドベルトからなる。１はエンドレスのゴムからなる
ベルト基部で、このベルト基部１には外径Ｃの心線２が
ベルト幅方向（図１で左右方向）に螺旋状に配置されて
埋設されている。

【００２４】上記ベルト基部１の底面には、ベルト長さ
方向に互いに平行に延びる高さｈｒ１の例えば３つの断
面略台形状の底面側リブ部３，３，…がベルト幅方向に
一定ピッチｐをあけて形成されている。一方、ベルト基
部１の背面には、上記底面側リブ部３，３，…と同数
（３つ）の高さｈｒ２の断面略台形状の背面側リブ部
４，４，…がベルト幅方向に底面側リブ部３，３，…と
同じピッチｐをあけかつ上下に対応して形成されてい
る。

【００２５】そして、上記底面側リブ部３，３，…と背
面側リブ部４，４，…とは互いに同じ特性（例えば耐摩
耗性、耐熱性）を有するゴムからなっていて、略同じ寸
法に形成されている。また、上記心線２がベルト厚さの
略中央部に配置されている。

【００２６】具体的には、底面側リブ部３，３，…をベ
ルト内周側にしたとき（図５（ａ）参照）のベルト長さ
と、背面側リブ部４，４，…をベルト内周側にしたとき
（図５（ｂ）参照）のベルト長さとの差は２ｍｍ以下と
されている。また、上記心線２の中心位置から底面側リ
ブ部３，３，…の先端までの距離ｈｃ１と、心線２の中
心位置から背面側リブ部４，４，…の先端までの距離ｈ
ｃ２との差│ｈｃ１−ｈｃ２│のベルト全周に亘る平均
値が０．３ｍｍ以下とされている。

【００２７】また、上記底面側リブ部３，３，…及び背
面側リブ部４，４，…の各々の先端は、図２に拡大詳示
するように、ベルト幅方向（心線２の配列方向）に沿っ
た平坦面からなる先端面６と、一端が該先端面６の左右
両端に連続し、他端がリブ側面７，７に連続する左右１
対のコーナ部８，８とで構成されており、上記両コーナ
部８，８は、それぞれリブ部３，４の左右中央ラインＬ
に対し対称に配置された２つの異なる中心Ｏ，Ｏを持つ
断面円弧状に形成されている。

【００２８】そして、上記両コーナ部８，８の曲率半径
Ｒ，Ｒは互いに同じであり、リブ部３，４の高さをｈｒ
（＝ｈｒ１又はｈｒ２）として、０．１７ｈｒ≦Ｒ＜
０．５ｈｒ、又は０．１４ｐ≦Ｒ＜０．３５ｐの範囲に
設定されている。

【００２９】次に、上記ＶリブドベルトＢを製造する方
法について説明する。図３に示すように、内部に心線２
がベルト幅方向に螺旋状に配置されて埋設された平ベル
トＢ′を用意して、その平ベルトＢ′を各々外径Ｋの平
プーリからなる１対の検尺プーリ１１，１２間にベルト
底面にて巻き掛け、一方の検尺プーリ１１（図３で右側
のもの）に他方の検尺プーリ１２から離れる方向に検尺
荷重Ｗをかけた状態で両検尺プーリ１１，１２間の軸間
距離ＣＤ１を測定する。そして、この軸間距離ＣＤ１に
基づき、ＶリブドベルトＢの底面側をベルト内周側にし
たときの底面側ベルト内周長Ｌ１をＬ１＝（２×ＣＤ１
＋Ｋπ）／α（前記式参照）として求める。αは検尺
荷重Ｗによる平ベルトＢ′の伸び率である。

【００３０】次いで、上記平ベルトＢ′を裏返してベル
ト背面側をベルト内周側（ベルト底面側をベルト外周
側）に変更し、その裏返し状態で平ベルトＢ′を背面に
て上記同じ検尺プーリ１１，１２間に巻き掛け、上記と
同様にして検尺プーリ１１に検尺荷重Ｗをかけた状態で
両検尺プーリ１１，１２間の軸間距離ＣＤ２を測定し、
この軸間距離ＣＤ２に基づき、ＶリブドベルトＢの背面
側をベルト内周側にしたときの背面側ベルト内周長Ｌ２
をＬ１＝（２×ＣＤ２＋Ｋπ）／α（前記式参照）と
して求める。

【００３１】この後、図４（ａ）に示す如く、上記平ベ
ルトＢ′を裏返ししたままで、そのベルト外周側に位置
する底面を砥石１３により研削し、その研削を研削後の
厚さｄ１がｄ１＝ｈｒ＋δｃ＋Ｃ／２＋Ｈ／２＋（Ｌ１
−Ｌ２）／（２π）（前記式参照）になるまで、つま
り上記軸間距離ＣＤ１，ＣＤ２を用いれば、 ｄ１＝ｈｒ＋δｃ＋Ｃ／２＋Ｈ／２＋（ＣＤ１−ＣＤ
２）／（πα） になるまで行う。δｃは心線２のリブ部３，４側の端部
から同リブ部３，４の底面までの設定厚さである。

【００３２】次いで、図４（ｂ）に示すように、上記研
削後の平ベルトＢ′を裏返し状態から元の状態に戻し、
そのベルト外周側に位置する背面を同様に砥石１３で研
削し、その研削を研削後の厚さｄ２がｄ２＝（ｈｒ＋δ
ｃ＋Ｃ／２）×２（前記式参照）になるまで行う。

【００３３】したがって、この実施形態においては、Ｖ
リブドベルトＢの底面側リブ部３，３，…をベルト内周
側にしたときの底面側ベルト長さと、背面側リブ部４，
４，…をベルト内周側にしたときの背面側ベルト長さと
の差が２ｍｍ以下とされ、また、ベルトＢの心線２の中
心位置から底面側リブ部３，３，…の先端までの距離ｈ
ｃ１と、心線２の中心位置から背面側リブ部４，４，…
の先端までの距離ｈｃ２との差│ｈｃ１−ｈｃ２│のベ
ルト全周に亘る平均値が０．３ｍｍ以下であるので、心
線２の中心位置がベルト厚さの略中央部に配置されるこ
ととなる。このため、ベルトＢがＶリブドプーリに巻き
付いたときの心線２の位置が通常状態と裏返し状態との
いずれでもプーリに対し同じとなり、ＶリブドベルトＢ
の底面側リブ部３をベルト内周側にしたときの実質のプ
ーリ径ＤＣ１と、背面側リブ部４をベルト内周側にした
ときの実質のプーリ径ＤＣ２との差が小さく、両状態の
間でのプーリ間での速比の設計値のプーリ径Ｄに対する
ズレを抑えることができる。

【００３４】また、ベルトＢにおける各リブ部３，４の
平坦面からなる先端面６側方の左右コーナ部８，８のみ
が、リブ部３，４の左右中央に対し対称に配置された中
心Ｏ，Ｏを持つ断面円弧状に形成され、上記各コーナ部
８，８の曲率半径Ｒが０．１７ｈｒ≦Ｒ＜０．５ｈｒ、
又は０．１４ｐ≦Ｒ＜０．３５ｐであるので、ベルトＢ
の曲げ状態では、そのベルト外周側に位置する各リブ部
３又は４のコーナ部８，８に応力が集中するのを効果的
に抑制でき、ベルトＢの曲げ状態に対する耐クラック性
能を安定して向上維持して、ベルトＢの寿命を延ばすこ
とができる。しかも、プーリ溝への嵌合時に該プーリ溝
と接触するリブ側面７，７の面積を大に保つことがで
き、ベルトＢの伝動能力を増大確保することができる。

【００３５】さらに、上記ＶリブドベルトＢを平ベルト
Ｂ′から研削して製造するとき、平ベルトＢ′の底面を
研削後の厚さｄ１がｄ１＝ｈｒ＋δｃ＋Ｃ／２＋Ｈ／２
＋（Ｌ１−Ｌ２）／（２π）になるまで研削し、その後
に、研削後の平ベルトＢ′の背面を研削後の厚さｄ２が
ｄ２＝（ｈｒ＋δｃ＋Ｃ／２）×２になるまで研削する
ので、たとえ平ベルトＢ′における心線２の位置が不明
であっても、その心線２がＶリブドベルトＢにおけるベ
ルト厚さの略中央に位置するように平ベルトＢ′の底面
及び背面を研削でき、ベルト厚さの略中央に位置する心
線２を有するＶリブドベルトＢが容易に得られる。

【００３６】また、その場合、上記研削加工前の平ベル
トＢ′を底面にて１対の同径の検尺プーリ１１，１２間
に巻き掛けて底面側ベルト内周長Ｌ１を、また背面にて
巻き掛けて背面側ベルト内周長Ｌ２をそれぞれ算出する
ので、それらのベルト内周長Ｌ１，Ｌ２を容易に求める
ことができる。

【００３７】

【実施例】次に、具体的に実施した実施例について説明
する。 （試験１）上記実施形態の構造のＶリブドベルトについ
て、その心線の中心位置から底面側リブ部の先端までの
距離ｈｃ１と、心線の中心位置から背面側リブ部の先端
までの距離ｈｃ２とをそれぞれ変化させたものを作製し
た（これらｈｃ１，ｈｃ２はベルト全周に亘る平均
値）。そして、Ｘ−Ｙの２次元座標において、座標
（０，０）及び（０，３００）の各位置に外径１２０ｍ
ｍのＶリブドプーリを、また座標（２００，１５０）の
位置に外径５５ｍｍのＶリブドプーリを、さらに座標
（５０，１５０）の位置に外径７５ｍｍのＶリブドプー
リをそれぞれ配置し（各座標の単位はｍｍ）、これらプ
ーリ間に上記各ベルトを通常の状態及び裏返しの状態で
巻き掛けて、それら両状態でのベルト長さ（心線位置で
の長さ）の差を求めた。図５（ａ）は各ベルトがプーリ
に通常の状態で、また図５（ｂ）は裏返し状態でそれぞ
れ巻き掛けられた状態を示している（尚、図１と同じ部
分については同じ符号を付して説明する）。その結果を
表１及び図６に示す。

【００３８】

【表１】

【００３９】この表１及び図６によれば、上記心線の中
心位置から底面側リブ部の先端までの距離ｈｃ１と、心
線の中心位置から背面側リブ部の先端までの距離ｈｃ２
との差│ｈｃ１−ｈｃ２│が大きくなるほど通常状態と
裏返し状態との間でのベルト長さの差が増大することが
判る。また、上記差│ｈｃ１−ｈｃ２│が０．３ｍｍの
ときにベルト長さの差が略２ｍｍに対応することも判
る。

【００４０】（試験２）また、上記と同様に、Ｖリブド
ベルトの心線の中心位置から底面側リブ部の先端までの
距離ｈｃ１と、心線の中心位置から背面側リブ部の先端
までの距離ｈｃ２とをそれぞれ変化させたものを用意
し、それらを同じ外径１００ｍｍの駆動及び従動プーリ
間に通常状態及び裏返し状態でそれぞれ巻き掛けて、両
状態での速比のズレを求めた。また、駆動及び従動プー
リを同じ外径５０ｍｍのものとして同様の試験を行っ
た。その結果を表２及び図７に示す。

【００４１】

【表２】

【００４２】この表２及び図７によれば、上記心線の中
心位置から底面側リブ部の先端までの距離ｈｃ１と、心
線の中心位置から背面側リブ部の先端までの距離ｈｃ２
との差│ｈｃ１−ｈｃ２│が大きくなるほど通常の状態
及び裏返しの状態の間の速比のズレが増大することが判
る。

【００４３】（試験３）さらに、同様に、Ｖリブドベル
トの心線の中心位置から底面側リブ部の先端までの距離
ｈｃ１と、心線の中心位置から背面側リブ部の先端まで
の距離ｈｃ２とをそれぞれ変化させたものを用意し、そ
れらをエンジンにおける補機駆動装置の各プーリに通常
状態（表掛け状態）及び裏返し状態（裏掛け状態）でそ
れぞれ巻き掛けて、両状態での速比のズレとそれに伴う
補機としてのオルタネータ（図示せず）の発電量の変化
とを求めた。その結果を表３に示す。尚、上記補機駆動
装置は、図８に示すように、外径１５０ｍｍの駆動プー
リ２０と外径５５ｍｍの従動プーリ２１との間に４つの
中間プーリ２２〜２５を、その１つのプーリ２２が例え
ば張り側スパンに、また残りのプーリが緩み側スパンに
それぞれなるように配置したものであり、駆動プーリ２
０がクランクプーリされて図外のエンジンのクランク軸
に、また従動プーリ２１がオルタネータプーリとされて
オルタネータにそれぞれ駆動連結されている。また、ベ
ルトＢは駆動プーリ２０及び中間プーリ２２〜２４につ
いてはいわゆる正曲げ状態で、また残りの従動プーリ２
１及び中間プーリ２５についてはいわゆる逆曲げ状態で
それぞれ巻き掛けられている。

【００４４】

【表３】

【００４５】この表３によれば、上記心線の中心位置か
ら底面側リブ部の先端までの距離ｈｃ１と、心線の中心
位置から背面側リブ部の先端までの距離ｈｃ２との差│
ｈｃ１−ｈｃ２│が０．３ｍｍ以下であれば、ベルトＢ
を通常状態（表掛け状態）又は裏返し状態（裏掛け状
態）のいずれで掛けてもオルタネータの発電量を４５Ａ
以上に安定して確保でき、心線の位置をベルト厚さの略
中央部に配置するための好適範囲となることが判る。

【００４６】（試験４）本発明例として、Ｖリブドベル
トの各リブ部の先端を、上記実施形態のように、平坦面
からなる先端面と、その左右両側の１対のコーナ部とで
構成したものを用いた。このベルトは、底面側及び背面
側のリブ部３，４の数が共に３つ、リブ部３，４のピッ
チｐがｐ＝３．５６ｍｍのものであり、各リブ部３，４
の高さｈｒ（＝ｈｒ１，ｈｒ２）はｈｒ＝２．５ｍｍ、
各リブ部３，４の角度が４０°、ベルト長さが９００ｍ
ｍ、ベルトの厚さＨがＨ＝４．８ｍｍ、であった。

【００４７】そして、上下に配置された直径１２０ｍｍ
の１対のＶリブドプーリ間に上記本発明例のＶリブドベ
ルトを巻き掛け、ベルトの緩み側背面を直径６０ｍｍの
テンションプーリにより押圧してベルトをリバースベン
ド状態とし、下側のＶリブドプーリに下方向（ベルト張
力を増大させる方向）に３０ｋｇｆの荷重を加えた状態
で−３５°Ｃの低温雰囲気中に２４時間放置した。次い
で、上側のプーリを５分間だけ２０００ｒｐｍで駆動回
転させた後に２５分間停止保持するというのを１サイク
ルとして、ベルトのリブ部にクラックが発生するまでの
クラック発生サイクル数を測定した。

【００４８】このテストを、リブ部先端のコーナ部の曲
率半径Ｒのリブ部の高さｈｒに対する割合を変えて繰り
返したところ、図９に示す結果が得られた。また、その
ときのベルトのスリップ率を同図に破線にて示す。この
図９より、リブ部の高さｈｒに対するコーナ部の曲率半
径Ｒの割合が０．１７ｈｒ≦Ｒ＜０．５ｈｒを満たすと
きに、クラック発生サイクル数が最大となって、クラッ
ク発生に至るまでの時間が長くなり、同時に、スリップ
率が略基準値とされる２％以下となって、スリップが生
じ難く、ベルトの伝動能力を増大確保できることが判
る。

【００４９】また、上記の条件で、リブ部の先端のコー
ナ部の曲率半径Ｒのリブ部のピッチ間隔ｐに対する割合
を変えて繰り返したところ、図１０ に示す結果が得ら
れた。この結果により、コーナ部の曲率半径Ｒのリブ部
ピッチ間隔ｐに対する割合が０．１４ｐ≦Ｒ＜０．３５
ｐを満たすときに、クラック発生サイクル数が最大とな
って、クラック発生に至るまでの時間が長くなり、耐ク
ラック性能を向上できることが判る。

【００５０】すなわち、０．１７ｈｒ≦Ｒ＜０．５ｈ
ｒ、又は０．１４ｐ≦Ｒ＜０．３５ｐであれば、リバー
スベンド時のリブ部の耐クラック性能の向上と、リブ部
の伝動面積の確保によるベルト伝動能力の向上とを両立
できることとなる。

【００５１】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よると、底面及び背面にそれぞれベルト長さ方向に互い
に平行に延びる複数の断面略台形状のリブ部が対応して
形成されたＶリブドベルトにおいて、その底面側及び背
面側リブ部は互いに同じ特性のゴムからなっていて略同
じ寸法形状に形成し、ベルト内部に埋設されている心線
をベルト厚さの略中央部に配置したことにより、ベルト
の使用状態の通常状態及び裏返し状態のいずれでも心線
のベルト底面側及び背面側からの位置を同じとして、両
状態の間でのプーリ間で伝達する速比のズレを抑えるこ
とができる。

【００５２】請求項２の発明では、ベルトの底面側リブ
部をベルト内周側にしたときのベルト長さと、背面側リ
ブ部をベルト内周側にしたときのベルト長さとの差を２
ｍｍ以下とした。また、請求項３の発明では、ベルトの
心線の中心位置から底面側リブ部の先端までの距離と、
心線の中心位置から背面側リブ部の先端までの距離の差
のベルト全周に亘る平均値を０．３ｍｍ以下とした。こ
れらの発明によると、上記心線をベルト厚さの略中央部
に配置するための望ましい範囲が得られる。

【００５３】請求項４の発明では、ベルトの各リブ部の
先端を、ベルト幅方向に沿った平坦面からなる先端面
と、この先端面の左右両端からリブ側面に連続し、リブ
部の左右中央に対し対称に配置された異なる中心を持つ
断面円弧状の左右１対のコーナ部とで構成し、リブ部の
高さをｈｒとして、リブ部の各コーナ部の曲率半径Ｒを
０．１７ｈｒ≦Ｒ＜０．５ｈｒに設定した。また、請求
項５の発明では、上記リブ部の各コーナ部の曲率半径Ｒ
は、リブ部のピッチ間隔をｐとして、０．１４ｐ≦Ｒ＜
０．３５ｐに設定した。これら発明によると、プーリの
プーリ溝と接触するリブ部側面の面積を大に確保して、
ベルトの伝動能力を増大確保しつつ、特に低温時におけ
るベルトのリバースベンド状態でのコーナ部に対する応
力集中を有効に回避し、ベルトのリバースベンドに対す
る耐クラック性能を安定して向上させてＶリブドベルト
の高寿命化を図ることができる。

【００５４】請求項６の発明では、内部に心線が埋設さ
れ、底面及び背面にそれぞれベルト長さ方向に互いに平
行に延びる複数の断面略台形状のリブ部が対応して形成
されたＶリブドベルトを平ベルトから研削加工して製造
する場合、その加工前の平ベルトの底面を研削後の厚さ
ｄ１が式の値となるように研削し、次いで、この研削
後の平ベルトの背面を研削後の厚さｄ２が式の値とな
るように研削することにより、加工前の平ベルトにおけ
る心線の位置が不明であっても、その平ベルトから心線
がベルト厚さの略中央に位置するＶリブドベルトを容易
に加工して製造することができる。

【００５５】また、請求項７の発明では、上記加工前の
平ベルトを１対の同径の検尺プーリ間に底面にて巻き掛
けて底面側ベルト内周長を式により求め、次いで、同
じ検尺プーリ間に平ベルトを背面にて巻き掛けて背面側
ベルト内周長Ｌ２を式により求めたことにより、上記
底面側及び背面側の各ベルト内周長を平プーリ間の軸間
距離の測定により容易に求めることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態に係るＶリブドベルトの断面
図である。

【図２】リブ部の拡大断面図である。

【図３】加工前の平ベルトを検尺プーリに掛け渡して軸
間距離を測定する状態を示す説明図である。

【図４】平ベルトを研削するときの厚さを示す断面図で
ある。

【図５】心線の位置から底面側及び背面側リブ部先端ま
での距離が異なるＶリブドベルトをプーリに巻き掛けた
状態を示す断面図である。

【図６】ベルトの心線中心及び底面と心線中心及び背面
との差に対するベルト長さの差を示す試験結果図であ
る。

【図７】ベルトの心線中心及び底面と心線中心及び背面
との差に対する速比のズレを示す試験結果図である。

【図８】ベルトの心線中心及び底面と心線中心及び背面
との差に対するオルタネータの発電量の変化を試験する
ための補機駆動装置の概略図である。

【図９】リブ部のコーナ部の曲率半径に対するクラック
発生サイクル数及びベルトスリップ率を示す試験結果図
である。

【図１０】リブ部のコーナ部の曲率半径に対するクラッ
ク発生サイクル数を示す試験結果図である。

【符号の説明】

Ｂ Ｖリブドベルト １ ベルト基部 ２ 心線 ３ 底面側リブ部 ４ 背面側リブ部 ６ 先端面 ７ 側面 ８ コーナ部 Ｂ′ 平ベルト １１，１２ 検尺プーリ ｈｃ１ 心線の中心位置から底面側リブ部の先端までの
距離 ｈｃ２ 心線の中心位置から背面側リブ部の先端までの
距離 ｈｒ，ｈｒ１，ｈｒ２ リブ部の高さ ｐ リブ部のピッチ Ｒ コーナ部の曲率半径

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 内部に心線がベルト幅方向に螺旋状に配
   置されて埋設され、底面及び背面にそれぞれベルト長さ
   方向に互いに平行に延びる複数の断面略台形状のリブ部
   が対応して形成されたＶリブドベルトにおいて、 上記底面側及び背面側リブ部は互いに同じ特性のゴムか
   らなっていて略同じ寸法形状に形成され、 上記心線がベルト厚さの略中央部に配置されていること
   を特徴とするＶリブドベルト。
2. 【請求項２】 請求項１のＶリブドベルトにおいて、 底面側リブ部をベルト内周側にしたときのベルト長さ
   と、背面側リブ部をベルト内周側にしたときのベルト長
   さとの差が２ｍｍ以下であることを特徴とするＶリブド
   ベルト。
3. 【請求項３】 請求項１のＶリブドベルトにおいて、 心線の中心位置から底面側リブ部の先端までの距離と、
   心線の中心位置から背面側リブ部の先端までの距離との
   差のベルト全周に亘る平均値が０．３ｍｍ以下であるこ
   とを特徴とするＶリブドベルト。
4. 【請求項４】 請求項１〜３のいずれか１つのＶリブド
   ベルトにおいて、 各リブ部の先端は、ベルト幅方向に沿った平坦面からな
   る先端面と、一端が該先端面の左右両端に連続し、他端
   がリブ側面に連続する左右１対のコーナ部とで構成さ
   れ、 上記両コーナ部は、それぞれリブ部の左右中央に対し対
   称に配置された異なる中心を持つ断面円弧状に形成さ
   れ、 リブ部の高さをｈｒ、リブ部の各コーナ部の曲率半径を
   Ｒとするとき、 ０．１７ｈｒ≦Ｒ＜０．５ｈｒ に設定されていることを特徴とするＶリブドベルト。
5. 【請求項５】 請求項１〜３のいずれか１つのＶリブド
   ベルトにおいて、 各リブ部の先端は、ベルト幅方向に沿った平坦面からな
   る先端面と、一端が該先端面の左右両端に連続し、他端
   がリブ側面に連続する左右１対のコーナ部とで構成さ
   れ、 上記両コーナ部は、それぞれリブ部の左右中央に対し対
   称に配置された異なる中心を持つ断面円弧状に形成さ
   れ、 リブ部のピッチ間隔をｐ、リブ部の各コーナ部の曲率半
   径をＲとするとき、 ０．１４ｐ≦Ｒ＜０．３５ｐ の範囲に設定されていることを特徴とするＶリブドベル
   ト。
6. 【請求項６】 内部に心線がベルト幅方向に螺旋状に配
   置されて埋設され、底面及び背面にそれぞれベルト長さ
   方向に互いに平行に延びる複数の断面略台形状のリブ部
   が対応して形成されたＶリブドベルトの製造方法であっ
   て、 内部に心線がベルト幅方向に螺旋状に配置されて埋設さ
   れた平ベルトの底面を研削後の厚さｄ１が、 ｄ１＝ｈｒ＋δｃ＋Ｃ／２＋Ｈ／２＋（Ｌ１−Ｌ２）／
   （２π） 但し、ｈｒ：各リブ部の設定高さ δｃ：心線のリブ部側端部からリブ部の底面までの設定
   厚さ Ｃ：心線の径 Ｈ：Ｖリブドベルトの設定厚さ Ｌ１：底面側をベルト内周側にしたときの底面側ベルト
   内周長 Ｌ２：背面側をベルト内周側にしたときの背面側ベルト
   内周長 になるまで研削し、 次いで、上記研削後の平ベルトの背面を研削後の厚さｄ
   ２が、 ｄ２＝（ｈｒ＋δｃ＋Ｃ／２）×２ になるまで研削することを特徴とするＶリブドベルトの
   製造方法。
7. 【請求項７】 請求項６のＶリブドベルトの製造方法に
   おいて、 １対の同径の平プーリからなる検尺プーリ間に研削加工
   前の平ベルトを底面にて巻き掛けて底面側ベルト内周長
   Ｌ１を、 Ｌ１＝（２×ＣＤ１＋Ｋπ）／α 但し、ＣＤ１：検尺プーリ間の軸間距離 Ｋ：検尺プーリの外径 α：検尺荷重による平ベルトの伸び率 として求め、 次いで、上記検尺プーリ間に上記平ベルトを背面にて巻
   き掛けて背面側ベルト内周長Ｌ２を、 Ｌ２＝（２×ＣＤ２＋Ｋπ）／α 但し、ＣＤ２：検尺プーリ間の軸間距離 として求めることを特徴とするＶリブドベルトの製造方
   法。