JP2000198327A - チュ―ブレスタイヤ - Google Patents
チュ―ブレスタイヤInfo
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- JP2000198327A JP2000198327A JP10374840A JP37484098A JP2000198327A JP 2000198327 A JP2000198327 A JP 2000198327A JP 10374840 A JP10374840 A JP 10374840A JP 37484098 A JP37484098 A JP 37484098A JP 2000198327 A JP2000198327 A JP 2000198327A
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- tire
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- core
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 嵌合圧ないしビード部の締付力を最適化す
る。 【解決手段】 ビード部２に環状のビードコア３を有
し、かつタイヤ軸を含むタイヤ子午線断面において前記
ビードコアの巾Ｃｗと高さＣｈとの比であるビードコア
断面比（Ｃｗ／Ｃｈ）を０．３３〜２．５０としたチュ
ーブレスタイヤであり、下記式（１）〜（３）を充足す
る。 １．００３≦φ／Ｄ≦１．０２０ …（１） ５゜≦θ≦２５゜ …（２） ０．４５≦Ｌ／Ｗ≦０．６０ …（３） φ：ビードコアの内径（mm）、Ｄ：正規リムのリム径
（mm）、θ：ビード底面のタイヤ軸方向線に対する角度
（゜）、Ｗ：ビード巾（mm）、Ｌ：ビード外面からビー
ドコアの断面中心点までのタイヤ軸方向距離（mm）
る。 【解決手段】 ビード部２に環状のビードコア３を有
し、かつタイヤ軸を含むタイヤ子午線断面において前記
ビードコアの巾Ｃｗと高さＣｈとの比であるビードコア
断面比（Ｃｗ／Ｃｈ）を０．３３〜２．５０としたチュ
ーブレスタイヤであり、下記式（１）〜（３）を充足す
る。 １．００３≦φ／Ｄ≦１．０２０ …（１） ５゜≦θ≦２５゜ …（２） ０．４５≦Ｌ／Ｗ≦０．６０ …（３） φ：ビードコアの内径（mm）、Ｄ：正規リムのリム径
（mm）、θ：ビード底面のタイヤ軸方向線に対する角度
（゜）、Ｗ：ビード巾（mm）、Ｌ：ビード外面からビー
ドコアの断面中心点までのタイヤ軸方向距離（mm）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、リムとの嵌合圧な
いしビード部の締付力を最適化しうるチューブレスタイ
ヤに関する。
いしビード部の締付力を最適化しうるチューブレスタイ
ヤに関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】チュ
ーブレスタイヤにあっては、ビード部の締付力が異常に
高い場合、リムとの嵌合に際して嵌合圧が著しく上昇
し、ビード部のバーストを誘発する虞がある。逆に、ビ
ード部の締付力が低い場合には、実車走行時の旋回時に
リム外れを起こしたり、また発進時や制動時において、
タイヤがリム上でタイヤ周方向に滑ることによるリムず
れを生じやすい。またこのようなリムずれは、ハンドル
シミーなど、アンバランスな力を発生させ、走行中の振
動、騒音などの原因ともなる。
ーブレスタイヤにあっては、ビード部の締付力が異常に
高い場合、リムとの嵌合に際して嵌合圧が著しく上昇
し、ビード部のバーストを誘発する虞がある。逆に、ビ
ード部の締付力が低い場合には、実車走行時の旋回時に
リム外れを起こしたり、また発進時や制動時において、
タイヤがリム上でタイヤ周方向に滑ることによるリムず
れを生じやすい。またこのようなリムずれは、ハンドル
シミーなど、アンバランスな力を発生させ、走行中の振
動、騒音などの原因ともなる。
【０００３】本発明は、このような実状に鑑み案出なさ
れたもので、ビード部の構造を限定することにより、タ
イヤの生産性などを低下させることなく、リムとの嵌合
圧ないしビード部の締付力を最適化し、前記バースト、
リム外れ、リムずれなどを防止しうるチューブレスタイ
ヤを提供するすることを目的としている。
れたもので、ビード部の構造を限定することにより、タ
イヤの生産性などを低下させることなく、リムとの嵌合
圧ないしビード部の締付力を最適化し、前記バースト、
リム外れ、リムずれなどを防止しうるチューブレスタイ
ヤを提供するすることを目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、ビード部に環
状のビードコアを有し、かつタイヤ軸を含むタイヤ子午
線断面において前記ビードコアの巾Ｃｗと高さＣｈとの
比であるビードコア断面比（Ｃｗ／Ｃｈ）を０．３３〜
２．５０としたチューブレスタイヤであって、下記式
（１）〜（３）を充足することを特徴とするチューブレ
スタイヤである。 １．００３≦φ／Ｄ≦１．０２０ …（１） ５゜≦θ≦２５゜ …（２） ０．４５≦Ｌ／Ｗ≦０．６０ …（３） 但し、 φ：ビードコアの内径（mm） Ｄ：正規リムのリム径（mm） θ：ビード底面のタイヤ軸方向線に対する角度（゜） Ｗ：ビードトウからビード外面までのタイヤ軸方向距離
（mm） Ｌ：ビード外面からビードコアの断面中心点までのタイ
ヤ軸方向距離（mm） とする。
状のビードコアを有し、かつタイヤ軸を含むタイヤ子午
線断面において前記ビードコアの巾Ｃｗと高さＣｈとの
比であるビードコア断面比（Ｃｗ／Ｃｈ）を０．３３〜
２．５０としたチューブレスタイヤであって、下記式
（１）〜（３）を充足することを特徴とするチューブレ
スタイヤである。 １．００３≦φ／Ｄ≦１．０２０ …（１） ５゜≦θ≦２５゜ …（２） ０．４５≦Ｌ／Ｗ≦０．６０ …（３） 但し、 φ：ビードコアの内径（mm） Ｄ：正規リムのリム径（mm） θ：ビード底面のタイヤ軸方向線に対する角度（゜） Ｗ：ビードトウからビード外面までのタイヤ軸方向距離
（mm） Ｌ：ビード外面からビードコアの断面中心点までのタイ
ヤ軸方向距離（mm） とする。
【０００５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の一形態を図
面に基づき説明する。図１には、本実施形態として乗用
車用チューブレスタイヤのビード部２の部分断面図を示
し、また図２にはこれをリム組みする正規リムＪの部分
断面図を例示している。
面に基づき説明する。図１には、本実施形態として乗用
車用チューブレスタイヤのビード部２の部分断面図を示
し、また図２にはこれをリム組みする正規リムＪの部分
断面図を例示している。
【０００６】前記ビード部２は、例えばラジアル構造の
カーカスプライ（図示せず）などが折り返される環状の
ビードコア３を具えている。該ビードコア３は、本例で
は断面が僅かに横長の略四角形をなし、例えばスチール
ワイヤないしスチール素線といった実質的に非伸張性材
料からなるコードないし素線を渦巻き状に巻き重ねるこ
とにより形成される。
カーカスプライ（図示せず）などが折り返される環状の
ビードコア３を具えている。該ビードコア３は、本例で
は断面が僅かに横長の略四角形をなし、例えばスチール
ワイヤないしスチール素線といった実質的に非伸張性材
料からなるコードないし素線を渦巻き状に巻き重ねるこ
とにより形成される。
【０００７】本発明では、前記ビードコア３は、そのタ
イヤ軸方向の巾Ｃｗとタイヤ半径方向の高さＣｈとの比
であるビードコア断面比（Ｃｗ／Ｃｈ）を０．３３〜
２．５０としている。このビードコア断面比を満たして
おれば、ビードコア３の断面形状には、例えば円形、平
行四辺形、矩形、六角形、その他の多角形など種々のも
のが採用できる。なお前記ビードコア断面比（Ｃｗ／Ｃ
ｈ）が、前記範囲から外れる場合には、ビードコア３の
横断面形状が著しく縦長状又は横長状となって安定性を
欠き、ビード部２の締付力を最適化するのが困難とな
る。
イヤ軸方向の巾Ｃｗとタイヤ半径方向の高さＣｈとの比
であるビードコア断面比（Ｃｗ／Ｃｈ）を０．３３〜
２．５０としている。このビードコア断面比を満たして
おれば、ビードコア３の断面形状には、例えば円形、平
行四辺形、矩形、六角形、その他の多角形など種々のも
のが採用できる。なお前記ビードコア断面比（Ｃｗ／Ｃ
ｈ）が、前記範囲から外れる場合には、ビードコア３の
横断面形状が著しく縦長状又は横長状となって安定性を
欠き、ビード部２の締付力を最適化するのが困難とな
る。
【０００８】また前記ビード部２は、タイヤ軸を含むタ
イヤ子午線断面において、タイヤ軸方向に対して傾斜す
るビード底面４と、リムフランジに接触するビード外側
面５と、これらの間を滑らかに継ぐビード円弧面６とを
有し、前記ビード底面４のタイヤ軸方向最内端がビード
部２のつま先、即ちビードトウＴを形成しうる。
イヤ子午線断面において、タイヤ軸方向に対して傾斜す
るビード底面４と、リムフランジに接触するビード外側
面５と、これらの間を滑らかに継ぐビード円弧面６とを
有し、前記ビード底面４のタイヤ軸方向最内端がビード
部２のつま先、即ちビードトウＴを形成しうる。
【０００９】他方、このタイヤが装着される正規リムＪ
は、図２に示すように、前記ビード底面４が着座する本
例ではタイヤ軸方向線に対して５゜で傾斜するリムシー
ト面ＪＳと、リム巾ＲＷをなしかつ前記ビード外面５が
接触するリムフランジ垂直面ＪＦとを有し、これらの各
面ＪＳ、ＪＦを延長した延長線Ｘ、Ｙの交点Ｐの位置を
リム径Ｄとして定め、これは予め規格によって定められ
る。なお「正規リム」とは、タイヤが基づいている規格
を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定める
リムであり、例えばＪＡＴＭＡであれば標準リム、ＴＲ
Ａであれば "Design Rim" 、或いはＥＴＲＴＯであれば
"Measuring Rim"となる。
は、図２に示すように、前記ビード底面４が着座する本
例ではタイヤ軸方向線に対して５゜で傾斜するリムシー
ト面ＪＳと、リム巾ＲＷをなしかつ前記ビード外面５が
接触するリムフランジ垂直面ＪＦとを有し、これらの各
面ＪＳ、ＪＦを延長した延長線Ｘ、Ｙの交点Ｐの位置を
リム径Ｄとして定め、これは予め規格によって定められ
る。なお「正規リム」とは、タイヤが基づいている規格
を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定める
リムであり、例えばＪＡＴＭＡであれば標準リム、ＴＲ
Ａであれば "Design Rim" 、或いはＥＴＲＴＯであれば
"Measuring Rim"となる。
【００１０】そして、発明者らの種々の実験の結果、前
記ビード部２は、下記式（１）〜（３）を充足する必要
がある。 １．００３≦φ／Ｄ≦１．０２０ …（１） ５゜≦θ≦２５゜ …（２） ０．４５≦Ｌ／Ｗ≦０．６０ …（３） ここで、各符号は次の通りである。 φ：ビードコアの内径（mm） Ｄ：正規リムのリム径（mm） θ：ビード底面のタイヤ軸方向線に対する角度（゜） Ｗ：ビードトウからビード外面までのタイヤ軸方向距離
（mm） Ｌ：ビード外面からビードコアの断面中心点までのタイ
ヤ軸方向距離（mm）
記ビード部２は、下記式（１）〜（３）を充足する必要
がある。 １．００３≦φ／Ｄ≦１．０２０ …（１） ５゜≦θ≦２５゜ …（２） ０．４５≦Ｌ／Ｗ≦０．６０ …（３） ここで、各符号は次の通りである。 φ：ビードコアの内径（mm） Ｄ：正規リムのリム径（mm） θ：ビード底面のタイヤ軸方向線に対する角度（゜） Ｗ：ビードトウからビード外面までのタイヤ軸方向距離
（mm） Ｌ：ビード外面からビードコアの断面中心点までのタイ
ヤ軸方向距離（mm）
【００１１】先ず、前記ビードコア３の内径φが、正規
リムのリム径Ｄの１．００３〜１．０２０倍の範囲にあ
ることが必要である。なおビードコア３の内径φは、そ
の最小径として測定され、また正規リムＪのリム径Ｄ
は、前記の通りであり、前記規格によって定められる。
前記ビードコア３の内径φが、正規リムのリム径Ｄの
１．００３倍未満であると、締付力が低下する傾向があ
り、逆に１．０２０倍を超えると締付力が過度に高ま
り、ビード部の損傷を招きやすい。
リムのリム径Ｄの１．００３〜１．０２０倍の範囲にあ
ることが必要である。なおビードコア３の内径φは、そ
の最小径として測定され、また正規リムＪのリム径Ｄ
は、前記の通りであり、前記規格によって定められる。
前記ビードコア３の内径φが、正規リムのリム径Ｄの
１．００３倍未満であると、締付力が低下する傾向があ
り、逆に１．０２０倍を超えると締付力が過度に高ま
り、ビード部の損傷を招きやすい。
【００１２】また、前記ビード底面４のタイヤ軸方向線
に対する角度θは、５〜２５゜の範囲とする必要があ
る。リムシート面ＪＳが５゜の傾斜をなす関係上、この
ビード底面４の前記角度θが５゜未満であると、ビード
底面４がリムシート面ＪＳ状で安定せず、逆に２５゜を
超えると嵌合圧が過度に高まるため好ましくない。
に対する角度θは、５〜２５゜の範囲とする必要があ
る。リムシート面ＪＳが５゜の傾斜をなす関係上、この
ビード底面４の前記角度θが５゜未満であると、ビード
底面４がリムシート面ＪＳ状で安定せず、逆に２５゜を
超えると嵌合圧が過度に高まるため好ましくない。
【００１３】さらに、ビード外面５からビードコア３の
断面中心点Ｇまでのタイヤ軸方向の距離Ｌは、前記ビー
ドトウＴからビード外面５までのタイヤ軸方向距離、す
なわちビード巾Ｗの０．４５〜０．６０倍とすることが
必要である。前記距離Ｌが、ビード巾Ｗの０．４５倍未
満の場合、嵌合圧が十分に高めることができずリム外れ
などを抑制し得ず、逆に０．６０倍を超えると嵌合圧、
ビード締付力の両方が過度に高めるため、ビード部２の
損傷を招きやすくなる他、タイヤの生産性が低下する。
このような観点より、好ましくは、前記距離Ｌは、前記
ビード巾Ｗの０．５５〜０．６０倍とするのが特に望ま
しい。
断面中心点Ｇまでのタイヤ軸方向の距離Ｌは、前記ビー
ドトウＴからビード外面５までのタイヤ軸方向距離、す
なわちビード巾Ｗの０．４５〜０．６０倍とすることが
必要である。前記距離Ｌが、ビード巾Ｗの０．４５倍未
満の場合、嵌合圧が十分に高めることができずリム外れ
などを抑制し得ず、逆に０．６０倍を超えると嵌合圧、
ビード締付力の両方が過度に高めるため、ビード部２の
損傷を招きやすくなる他、タイヤの生産性が低下する。
このような観点より、好ましくは、前記距離Ｌは、前記
ビード巾Ｗの０．５５〜０．６０倍とするのが特に望ま
しい。
【００１４】本実施形態では、このようにビード部２の
構成を限定したことにより、乗用車用チューブレスタイ
ヤにおいて、以下に測定方法を述べる嵌合圧を１００〜
２００ｋＰａ、ビード締付力を１９．６〜３４．３ｋＮ
の好ましい範囲に設定することが可能となり、リム外
れ、リムずれさらにはビード部２の損傷などを好適に防
止しうる。
構成を限定したことにより、乗用車用チューブレスタイ
ヤにおいて、以下に測定方法を述べる嵌合圧を１００〜
２００ｋＰａ、ビード締付力を１９．６〜３４．３ｋＮ
の好ましい範囲に設定することが可能となり、リム外
れ、リムずれさらにはビード部２の損傷などを好適に防
止しうる。
【００１５】
【実施例】タイヤサイズが１６５／８０Ｒ１３ ８３Ｓ
であって、図１のビードコア形状を有するチューブレス
タイプの乗用車用空気入りタイヤを、表１に示すビード
コアの仕様のみを違えて試作するとともに、各試供タイ
ヤにおける嵌合圧、ビード締め付け力、タイヤ生産性な
どをそれぞれ測定した。テストの内容は次の通りであ
る。
であって、図１のビードコア形状を有するチューブレス
タイプの乗用車用空気入りタイヤを、表１に示すビード
コアの仕様のみを違えて試作するとともに、各試供タイ
ヤにおける嵌合圧、ビード締め付け力、タイヤ生産性な
どをそれぞれ測定した。テストの内容は次の通りであ
る。
【００１６】＜嵌合圧＞試供タイヤを規格リム（１３×
４ 1/2 ）に組み付け、内圧を充填して、タイヤとリム
が完全に嵌め合わされる圧力を測定するとともに、この
圧力を「嵌合圧」と定義した。そして、この嵌合圧が１
００ｋＰａ未満のものを「低」、１００〜２００ｋＰａ
のものを「適」、２００ｋＰａを超えるものを「高」と
して表示した。なお嵌合圧は、通常、自動車メーカーで
指定されたタイヤ使用内圧を超えない値である。
４ 1/2 ）に組み付け、内圧を充填して、タイヤとリム
が完全に嵌め合わされる圧力を測定するとともに、この
圧力を「嵌合圧」と定義した。そして、この嵌合圧が１
００ｋＰａ未満のものを「低」、１００〜２００ｋＰａ
のものを「適」、２００ｋＰａを超えるものを「高」と
して表示した。なお嵌合圧は、通常、自動車メーカーで
指定されたタイヤ使用内圧を超えない値である。
【００１７】＜ビード締付力＞市販のホフマンビード締
め付け力測定機を用い、タイヤの各ビード部４を図３に
示すような８つのセグメントａで拡張し、そのときの半
径方向の変位ｄと拡張力ｆとを測定する。拡張力は、個
々のセグメントに内蔵したロードセルによって検出され
る値の平均値であって、セグメントが規格リムの規格値
まで拡張されたときの拡張力を「ビード締付力」として
評価した。なお本テストでは、「ビード締め付け力」は
左右両側のビード部における締め付け力の平均値を求
め、その値が１９．６ｋＮ未満を「低」、１９．６〜３
４．３ｋＮのものを「適」、３４．３ｋＮを超えるもの
を「高」として表示した。
め付け力測定機を用い、タイヤの各ビード部４を図３に
示すような８つのセグメントａで拡張し、そのときの半
径方向の変位ｄと拡張力ｆとを測定する。拡張力は、個
々のセグメントに内蔵したロードセルによって検出され
る値の平均値であって、セグメントが規格リムの規格値
まで拡張されたときの拡張力を「ビード締付力」として
評価した。なお本テストでは、「ビード締め付け力」は
左右両側のビード部における締め付け力の平均値を求
め、その値が１９．６ｋＮ未満を「低」、１９．６〜３
４．３ｋＮのものを「適」、３４．３ｋＮを超えるもの
を「高」として表示した。
【００１８】＜タイヤの生産性＞ビード外面とビードコ
アとの間での軽不良が発生したものを「×」、発生しな
かったものを「○」として表示した。テストの結果を表
１に示す。
アとの間での軽不良が発生したものを「×」、発生しな
かったものを「○」として表示した。テストの結果を表
１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の空気入り
タイヤは、嵌合圧とビード締付力とを最適化し、ビード
損傷やリムずれ、リム外れといった不具合を好適に防止
しうる。
タイヤは、嵌合圧とビード締付力とを最適化し、ビード
損傷やリムずれ、リム外れといった不具合を好適に防止
しうる。
【図１】本発明の実施の一形態を示すビード部の拡大断
面図である。
面図である。
【図２】リムの部分断面図である。
【図３】ホフマンビード締め付け力測定機を用いた、ビ
ード締め付け力の測定方法を説明する線図である。
ード締め付け力の測定方法を説明する線図である。
２ ビード部 ３ ビードコア ４ ビード底面 ５ ビード外面 Ｊ 正規リム
Claims (1)
- 【請求項１】ビード部に環状のビードコアを有し、かつ
タイヤ軸を含むタイヤ子午線断面において前記ビードコ
アの巾Ｃｗと高さＣｈとの比であるビードコア断面比
（Ｃｗ／Ｃｈ）を０．３３〜２．５０としたチューブレ
スタイヤであって、 下記式（１）〜（３）を充足することを特徴とするチュ
ーブレスタイヤ。 １．００３≦φ／Ｄ≦１．０２０ …（１） ５゜≦θ≦２５゜ …（２） ０．４５≦Ｌ／Ｗ≦０．６０ …（３） 但し、 φ：ビードコアの内径（mm） Ｄ：正規リムのリム径（mm） θ：ビード底面のタイヤ軸方向線に対する角度（゜） Ｗ：ビードトウからビード外面までのタイヤ軸方向距離
（mm） Ｌ：ビード外面からビードコアの断面中心点までのタイ
ヤ軸方向距離（mm）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10374840A JP2000198327A (ja) | 1998-12-28 | 1998-12-28 | チュ―ブレスタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10374840A JP2000198327A (ja) | 1998-12-28 | 1998-12-28 | チュ―ブレスタイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000198327A true JP2000198327A (ja) | 2000-07-18 |
Family
ID=18504523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10374840A Pending JP2000198327A (ja) | 1998-12-28 | 1998-12-28 | チュ―ブレスタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000198327A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2014237353A (ja) * | 2013-06-06 | 2014-12-18 | 住友ゴム工業株式会社 | 重荷重用タイヤ |
| WO2015125387A1 (ja) * | 2014-02-20 | 2015-08-27 | 株式会社ブリヂストン | ランフラットタイヤ |
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| EP4253096A1 (en) * | 2022-03-28 | 2023-10-04 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Motorcycle tire |
-
1998
- 1998-12-28 JP JP10374840A patent/JP2000198327A/ja active Pending
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