JP2000170557A - 内燃機関における可変弁制御機構の機能性のモニタ方法 - Google Patents
内燃機関における可変弁制御機構の機能性のモニタ方法Info
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- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 追加のセンサなしに、すなわち他の目的のた
めに本来既に存在するセンサを用いて可変弁制御機構を
モニタリングする。 【解決手段】 絞り弁開放角αおよび入口弁信号ＥＶＳ
から二次負荷信号ＮＬＳが形成される。吸込空気質量流
量ｍｌから主負荷信号ＨＬＳが形成される。主負荷信号
ＨＬＳと二次負荷信号ＮＬＳとの間の差の絶対値を形成
し、この絶対値をしきい値Ｓと比較する。差の絶対値が
しきい値より小さい場合、弁制御は機能性を有している
とみなされ、一方絶対値がしきい値より大きい場合、エ
ラーメッセージが出力される。
めに本来既に存在するセンサを用いて可変弁制御機構を
モニタリングする。 【解決手段】 絞り弁開放角αおよび入口弁信号ＥＶＳ
から二次負荷信号ＮＬＳが形成される。吸込空気質量流
量ｍｌから主負荷信号ＨＬＳが形成される。主負荷信号
ＨＬＳと二次負荷信号ＮＬＳとの間の差の絶対値を形成
し、この絶対値をしきい値Ｓと比較する。差の絶対値が
しきい値より小さい場合、弁制御は機能性を有している
とみなされ、一方絶対値がしきい値より大きい場合、エ
ラーメッセージが出力される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関における
ガス交換の可変弁制御機構の診断に関するものである。
ガス交換の可変弁制御機構の診断に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】用語「ガス交換」は、シリンダ充填の周
期的交換を示し、すなわち排気ガスの排出および空気ま
たは燃料／空気混合物の燃焼室内への流入を示す。通常
の内燃機関においては、ガス交換制御はばね付勢された
弁を介して行われ、弁はカム軸により開放される。弁開
放の時間経過、すなわち開放の開始、継続時間および大
きさとして表わされる開放関数は、カム軸の形状により
決定される。したがって、開放関数は、カム軸の形状形
成によりきわめて正確に決定可能であるが、可変ではな
い。可変開放関数を有する他のガス交換制御装置が既知
である。国際特許出願第９１／０８３８４号は、可変開
放関数を有する電磁制御弁および油圧操作弁を示してい
る。ドイツ特許公開第１９５０１３８６号から、ガス交
換弁の開放関数が開放カム軸および閉鎖カム軸により決
定される可変弁制御機構が既知である。同じ回転数で回
転する軸間の位相シフトを変化させることにより広い限
界内で開放関数を変化させることができる。
期的交換を示し、すなわち排気ガスの排出および空気ま
たは燃料／空気混合物の燃焼室内への流入を示す。通常
の内燃機関においては、ガス交換制御はばね付勢された
弁を介して行われ、弁はカム軸により開放される。弁開
放の時間経過、すなわち開放の開始、継続時間および大
きさとして表わされる開放関数は、カム軸の形状により
決定される。したがって、開放関数は、カム軸の形状形
成によりきわめて正確に決定可能であるが、可変ではな
い。可変開放関数を有する他のガス交換制御装置が既知
である。国際特許出願第９１／０８３８４号は、可変開
放関数を有する電磁制御弁および油圧操作弁を示してい
る。ドイツ特許公開第１９５０１３８６号から、ガス交
換弁の開放関数が開放カム軸および閉鎖カム軸により決
定される可変弁制御機構が既知である。同じ回転数で回
転する軸間の位相シフトを変化させることにより広い限
界内で開放関数を変化させることができる。
【０００３】可変弁制御機構の機能性ないし開放関数の
変化の機能性は、排気ガスエミッションに関係し、した
がってモニタリングされなければならない。
変化の機能性は、排気ガスエミッションに関係し、した
がってモニタリングされなければならない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】追加のセンサなしに、
すなわち他の目的のために本来既に存在するセンサを用
いて可変弁制御機構をモニタリングすることが本発明の
課題である。いずれにしても、機関により吸い込まれる
空気質量流量を測定するセンサ、および吸気管内の絞り
弁の位置および場合により吸気管圧力のためのセンサが
存在している。
すなわち他の目的のために本来既に存在するセンサを用
いて可変弁制御機構をモニタリングすることが本発明の
課題である。いずれにしても、機関により吸い込まれる
空気質量流量を測定するセンサ、および吸気管内の絞り
弁の位置および場合により吸気管圧力のためのセンサが
存在している。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題は、内燃機関に
より吸気管を介して実際に吸い込まれた空気質量流量に
関する信号から燃焼室充填量に対する尺度ＨＬＳを形成
するステップと、絞り弁の位置および／または吸気管圧
力および／または内燃機関の回転速度および可変弁制御
機構の状態に対する目標値とから形成された信号から燃
焼室充填量に対する尺度ＮＬＳを形成するステップと、
信号ＨＬＳおよびＮＬＳ相互間の偏差に対する尺度を形
成するステップと、前記偏差に対する尺度が所定の値を
超えたとき、エラー信号を出力および／または記憶する
ステップとを用いて可変弁制御機構の状態が燃焼室充填
量を同時に決定する内燃機関における可変弁制御機構の
機能性をモニタする本発明の方法により解決される。
より吸気管を介して実際に吸い込まれた空気質量流量に
関する信号から燃焼室充填量に対する尺度ＨＬＳを形成
するステップと、絞り弁の位置および／または吸気管圧
力および／または内燃機関の回転速度および可変弁制御
機構の状態に対する目標値とから形成された信号から燃
焼室充填量に対する尺度ＮＬＳを形成するステップと、
信号ＨＬＳおよびＮＬＳ相互間の偏差に対する尺度を形
成するステップと、前記偏差に対する尺度が所定の値を
超えたとき、エラー信号を出力および／または記憶する
ステップとを用いて可変弁制御機構の状態が燃焼室充填
量を同時に決定する内燃機関における可変弁制御機構の
機能性をモニタする本発明の方法により解決される。
【０００６】本発明は、入口弁開放関数の変化が機関の
絞りを入口弁において直接調節することに基づいてい
る。この意味において、「絞り」とは、弁リフトを小さ
くしかつ開放時間を短くすることにより弁内を流れるガ
ス流量が小さくなることと理解すべきである。したがっ
て、同じ絞り弁角において、シリンダ充填量は、入口弁
の絞り作用の関数であり、したがって開放関数の関数で
ある。負荷ともいわれるシリンダ充填量は空気質量流量
計の信号から計算される。既知の空気質量流量計は、熱
線空気質量流量計または熱膜空気質量流量計である。こ
れらの流量計は、吸込空気質量流量から導かれるいわゆ
る主負荷信号ＨＬＳを提供する。シリンダ充填量に対す
る他の尺度は、吸気管内の絞り弁の開放角αから導かれ
る。この他の尺度は、以下において二次負荷信号ＮＬＳ
と呼ばれる。主負荷信号とは異なり、二次負荷信号は入
口弁の開放関数の関数である。可変弁制御機構の機能性
を主負荷信号と二次負荷信号との比較に基づいて判定す
ることが本発明の本質的な要素である。これにより、診
断に対して追加の調節要素またはセンサが必要でないと
いう利点が得られる。内燃機関の正常運転において診断
が可能であるということが他の利点である。主負荷信号
および二次負荷信号があらかじめ存在するので、追加ソ
フトウェアに僅かな費用を要するのみであることもまた
有利である。
絞りを入口弁において直接調節することに基づいてい
る。この意味において、「絞り」とは、弁リフトを小さ
くしかつ開放時間を短くすることにより弁内を流れるガ
ス流量が小さくなることと理解すべきである。したがっ
て、同じ絞り弁角において、シリンダ充填量は、入口弁
の絞り作用の関数であり、したがって開放関数の関数で
ある。負荷ともいわれるシリンダ充填量は空気質量流量
計の信号から計算される。既知の空気質量流量計は、熱
線空気質量流量計または熱膜空気質量流量計である。こ
れらの流量計は、吸込空気質量流量から導かれるいわゆ
る主負荷信号ＨＬＳを提供する。シリンダ充填量に対す
る他の尺度は、吸気管内の絞り弁の開放角αから導かれ
る。この他の尺度は、以下において二次負荷信号ＮＬＳ
と呼ばれる。主負荷信号とは異なり、二次負荷信号は入
口弁の開放関数の関数である。可変弁制御機構の機能性
を主負荷信号と二次負荷信号との比較に基づいて判定す
ることが本発明の本質的な要素である。これにより、診
断に対して追加の調節要素またはセンサが必要でないと
いう利点が得られる。内燃機関の正常運転において診断
が可能であるということが他の利点である。主負荷信号
および二次負荷信号があらかじめ存在するので、追加ソ
フトウェアに僅かな費用を要するのみであることもまた
有利である。
【０００７】本発明の形態はシリンダブロックごとのλ
制御をも診断に含めている。これはさらに、両方のシリ
ンダブロックがエラー機能を有しているかまたは片方の
シリンダブロックのみがエラー機能を有しているかの区
別を可能にし、かつさらに該当シリンダブロックを特定
することを可能にする。
制御をも診断に含めている。これはさらに、両方のシリ
ンダブロックがエラー機能を有しているかまたは片方の
シリンダブロックのみがエラー機能を有しているかの区
別を可能にし、かつさらに該当シリンダブロックを特定
することを可能にする。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施形態を図面に
より詳細に説明する。図１における符号１は内燃機関を
示し、内燃機関１は、燃焼室２、噴射弁３、入口弁４、
入口弁調節要素５、出口弁６、出口弁調節要素７、吸気
管８、絞り弁９、絞り弁角αのための伝送器１０、空気
質量流量計１１、吸気管圧力伝送器１２、機関温度伝送
器１３、回転速度伝送器１４、および排気管１６内のλ
センサ１５、ならびに電子式制御装置１７を有してい
る。
より詳細に説明する。図１における符号１は内燃機関を
示し、内燃機関１は、燃焼室２、噴射弁３、入口弁４、
入口弁調節要素５、出口弁６、出口弁調節要素７、吸気
管８、絞り弁９、絞り弁角αのための伝送器１０、空気
質量流量計１１、吸気管圧力伝送器１２、機関温度伝送
器１３、回転速度伝送器１４、および排気管１６内のλ
センサ１５、ならびに電子式制御装置１７を有してい
る。
【０００９】電子式制御装置１７は、吸込空気質量流量
ｍｌ、絞り弁開放角α、吸気管圧力ｐ、機関温度Ｔｍｏ
ｔ、回転速度ｎおよび燃料空気混合物組成λに関する図
示されている信号を処理して、内燃機関のための制御信
号、例えば燃料噴射パルス幅ｔｉ、点火信号等に変換す
る。図１において、制御装置１７は信号ＥＶＳおよびＡ
ＶＳもまた出力し、これら信号ＥＶＳおよびＡＶＳはガ
ス交換弁４および６の開放関数を決定する。弁操作の具
体的な形態は、油圧式であるか、機械式であるか、個々
に調節可能であるか、またはグループごとに調節可能で
あるかは重要ではない。制御装置１７が入口弁の種々の
開放関数を設定可能であることが重要である。
ｍｌ、絞り弁開放角α、吸気管圧力ｐ、機関温度Ｔｍｏ
ｔ、回転速度ｎおよび燃料空気混合物組成λに関する図
示されている信号を処理して、内燃機関のための制御信
号、例えば燃料噴射パルス幅ｔｉ、点火信号等に変換す
る。図１において、制御装置１７は信号ＥＶＳおよびＡ
ＶＳもまた出力し、これら信号ＥＶＳおよびＡＶＳはガ
ス交換弁４および６の開放関数を決定する。弁操作の具
体的な形態は、油圧式であるか、機械式であるか、個々
に調節可能であるか、またはグループごとに調節可能で
あるかは重要ではない。制御装置１７が入口弁の種々の
開放関数を設定可能であることが重要である。
【００１０】図２は、弁リフトＶＨとして示した異なる
開放関数の例をクランク軸の角度位置（クランク軸角
度）の関数として示している。破線の開放関数はより強
い絞り作用を示している。
開放関数の例をクランク軸の角度位置（クランク軸角
度）の関数として示している。破線の開放関数はより強
い絞り作用を示している。
【００１１】図３は本発明による方法の第１の実施形態
を示す。診断プログラムがスタートした後、ステップ
３．１において、絞り弁開放角αおよび入口弁信号ＥＶ
Ｓから二次負荷信号ＮＬＳの形成が行われる。ステップ
３．２において、吸込空気質量流量ｍｌから主負荷信号
ＨＬＳが形成される。ＮＬＳおよびＨＬＳの形成の順序
は入れ換えてもよい。ステップ３．３は、主負荷信号Ｈ
ＬＳと二次負荷信号ＮＬＳとの間の差の絶対値を形成
し、かつこの絶対値をしきい値Ｓと比較する。例えば差
の絶対値がしきい値より小さい場合、弁制御は機能性を
有しているとみなされる（ステップ３．４）。絶対値が
しきい値より大きい場合、ステップ３．５においてエラ
ーメッセージが出力される。
を示す。診断プログラムがスタートした後、ステップ
３．１において、絞り弁開放角αおよび入口弁信号ＥＶ
Ｓから二次負荷信号ＮＬＳの形成が行われる。ステップ
３．２において、吸込空気質量流量ｍｌから主負荷信号
ＨＬＳが形成される。ＮＬＳおよびＨＬＳの形成の順序
は入れ換えてもよい。ステップ３．３は、主負荷信号Ｈ
ＬＳと二次負荷信号ＮＬＳとの間の差の絶対値を形成
し、かつこの絶対値をしきい値Ｓと比較する。例えば差
の絶対値がしきい値より小さい場合、弁制御は機能性を
有しているとみなされる（ステップ３．４）。絶対値が
しきい値より大きい場合、ステップ３．５においてエラ
ーメッセージが出力される。
【００１２】差の代わりに、信号ＨＬＳおよびＮＬＳか
ら形成された商が所定の基準値と比較されてもよい。商
がほぼ１に等しい場合、可変弁制御機構は機能性を有し
ている。値１から著しくかけ離れた偏差がある場合、弁
開放関数の調節におけるエラー機能が信号で出力され
る。機能性を有する弁制御機構とエラーを有する弁制御
機構との間の区別を可能にする偏差の大きさは、台上試
験により決定され、そして後に内燃機関の運転において
使用可能なように電子式制御装置１７内に記憶されても
よい。
ら形成された商が所定の基準値と比較されてもよい。商
がほぼ１に等しい場合、可変弁制御機構は機能性を有し
ている。値１から著しくかけ離れた偏差がある場合、弁
開放関数の調節におけるエラー機能が信号で出力され
る。機能性を有する弁制御機構とエラーを有する弁制御
機構との間の区別を可能にする偏差の大きさは、台上試
験により決定され、そして後に内燃機関の運転において
使用可能なように電子式制御装置１７内に記憶されても
よい。
【００１３】温度および回転速度のような他のパラメー
タが与えられているとき、絞り弁開放角および弁開放関
数によりシリンダ充填量が決定される。機能性を有する
弁制御機構においては、実際の開放関数は、電子式制御
装置１７内にパラメータとして存在する目標開放関数に
対応している。この場合、絞り弁開放角αおよび制御信
号ＥＶＳから形成された二次負荷信号ＮＬＳが、実際シ
リンダ充填量を正しく表わしている。二次負荷信号ＮＬ
Ｓの形成において、絞り弁角αの代わりにまたはそれに
重ねて吸気管圧力ｐが考慮されてもよい。ＮＬＳの形成
において、代わりとしてではなく補足として機関回転速
度ｎが考慮されてもよい。主負荷信号ＨＬＳにおいても
また実際シリンダ充填量が表わされ、そしてしかも電子
式制御装置１７内でどの制御信号ＥＶＳが使用されるか
には無関係に表わされる。言い換えると、機能性を有す
る弁制御機構においては、理想的な場合、主負荷信号Ｈ
ＬＳと二次負荷信号ＮＬＳは区別されず、このことがス
テップ３．３を介してステップ３．４の結果を導くこと
になる。
タが与えられているとき、絞り弁開放角および弁開放関
数によりシリンダ充填量が決定される。機能性を有する
弁制御機構においては、実際の開放関数は、電子式制御
装置１７内にパラメータとして存在する目標開放関数に
対応している。この場合、絞り弁開放角αおよび制御信
号ＥＶＳから形成された二次負荷信号ＮＬＳが、実際シ
リンダ充填量を正しく表わしている。二次負荷信号ＮＬ
Ｓの形成において、絞り弁角αの代わりにまたはそれに
重ねて吸気管圧力ｐが考慮されてもよい。ＮＬＳの形成
において、代わりとしてではなく補足として機関回転速
度ｎが考慮されてもよい。主負荷信号ＨＬＳにおいても
また実際シリンダ充填量が表わされ、そしてしかも電子
式制御装置１７内でどの制御信号ＥＶＳが使用されるか
には無関係に表わされる。言い換えると、機能性を有す
る弁制御機構においては、理想的な場合、主負荷信号Ｈ
ＬＳと二次負荷信号ＮＬＳは区別されず、このことがス
テップ３．３を介してステップ３．４の結果を導くこと
になる。
【００１４】図４は、少なくとも２つの異なるシリンダ
グループを有する機関を基礎とし、各シリンダグループ
が１つの付属λ制御回路を有し、そして両方のシリンダ
グループに対して共通の負荷測定装置が使用される実施
形態を示す。機関の異なるシリンダグループの例はＶ形
機関の２つのシリンダブロックである。
グループを有する機関を基礎とし、各シリンダグループ
が１つの付属λ制御回路を有し、そして両方のシリンダ
グループに対して共通の負荷測定装置が使用される実施
形態を示す。機関の異なるシリンダグループの例はＶ形
機関の２つのシリンダブロックである。
【００１５】λ制御の作用は既知であるので、ここでは
これを簡単に記載することにする。燃焼室２内の燃料空
気混合物は、閉じ込められた吸込空気量、および噴射弁
３を介して供給された燃料供給量により決定される。λ
センサ１５は、燃料および空気の混合比に対する尺度を
電子式制御装置１７に供給する。燃料供給量は、基本パ
ルス幅の係数ｆｒによる乗算補正により変化されてもよ
い。１より大きいｆｒはこの意味においてリッチ化する
方向に働き、１より小さいｆｒはリーン化する方向に働
く。
これを簡単に記載することにする。燃焼室２内の燃料空
気混合物は、閉じ込められた吸込空気量、および噴射弁
３を介して供給された燃料供給量により決定される。λ
センサ１５は、燃料および空気の混合比に対する尺度を
電子式制御装置１７に供給する。燃料供給量は、基本パ
ルス幅の係数ｆｒによる乗算補正により変化されてもよ
い。１より大きいｆｒはこの意味においてリッチ化する
方向に働き、１より小さいｆｒはリーン化する方向に働
く。
【００１６】図４の実施形態は、２ブロックシステムに
おいて、両方のブロックがエラーを有しているかまたは
１つのブロックのみがエラーを有しかつ場合によりいず
れのブロックがエラーを有しているかを明確にするため
に、左側ブロックおよび右側ブロックの制御係数を比較
している。
おいて、両方のブロックがエラーを有しているかまたは
１つのブロックのみがエラーを有しかつ場合によりいず
れのブロックがエラーを有しているかを明確にするため
に、左側ブロックおよび右側ブロックの制御係数を比較
している。
【００１７】診断は機関の特定の運転範囲においてのみ
作動される。したがって、ステップ４．１において、機
関温度Ｔｍｏｔが十分に高いか否か、および機関回転速
度ｎおよび絞り弁開放角αが許容範囲内にあるか否かが
問い合わされる。この問い合わせが肯定された場合、ス
テップ４．２が弁制御機構の状態を特定する。この場
合、例えば状態Ｂ＿ｖｓ＝真は、図２における実線の開
放関数に対応する。言い換えると、図４の左側分岐は、
例えば低下された入口弁リフトに対応する破線で示した
開放関数が設定される状態に関する。この目標線図は二
次負荷信号ＮＬＳの形成において考慮される。ここで少
なくとも１つのブロックの入口弁がこの目標開放関数に
追従せず、その代わりに大きいほうのストロークを実行
したとき、シリンダ充填量は増大し、したがって主負荷
信号ＨＬＳが増大する。主負荷信号ＨＬＳと二次負荷信
号ＮＬＳとの間の偏差は、場合によりステップ４．３に
おいて特定される。偏差が存在しない場合、両方の開放
関数間の切換が機能性を有していると判定され、そして
診断はステップ４．４および４．５を介して終了され
る。ステップ４．３が主負荷信号ＨＬＳと二次負荷信号
ＮＬＳとの間の最小偏差ｘを肯定した場合、右側シリン
ダブロックおよび左側シリンダブロックのλ制御係数ｆ
ｒｒおよびｆｒｌの評価が続いて行われる。ｆｒｒがｆ
ｒｌより著しく（間隔ａ）大きいことをステップ４．６
が特定した場合、ステップ４．７において、右側ブロッ
クの入口弁が低下された開放関数に切り換わっていない
ことが特定される。この情報は、ステップ４．８におい
て記憶され、または指示される。この手順の物理的背景
は、右側入口弁のみがエラーを有して大きな開放関数を
実行したとき、右側シリンダの空気充填量が左側シリン
ダの空気充填量より大きくなることにある。
作動される。したがって、ステップ４．１において、機
関温度Ｔｍｏｔが十分に高いか否か、および機関回転速
度ｎおよび絞り弁開放角αが許容範囲内にあるか否かが
問い合わされる。この問い合わせが肯定された場合、ス
テップ４．２が弁制御機構の状態を特定する。この場
合、例えば状態Ｂ＿ｖｓ＝真は、図２における実線の開
放関数に対応する。言い換えると、図４の左側分岐は、
例えば低下された入口弁リフトに対応する破線で示した
開放関数が設定される状態に関する。この目標線図は二
次負荷信号ＮＬＳの形成において考慮される。ここで少
なくとも１つのブロックの入口弁がこの目標開放関数に
追従せず、その代わりに大きいほうのストロークを実行
したとき、シリンダ充填量は増大し、したがって主負荷
信号ＨＬＳが増大する。主負荷信号ＨＬＳと二次負荷信
号ＮＬＳとの間の偏差は、場合によりステップ４．３に
おいて特定される。偏差が存在しない場合、両方の開放
関数間の切換が機能性を有していると判定され、そして
診断はステップ４．４および４．５を介して終了され
る。ステップ４．３が主負荷信号ＨＬＳと二次負荷信号
ＮＬＳとの間の最小偏差ｘを肯定した場合、右側シリン
ダブロックおよび左側シリンダブロックのλ制御係数ｆ
ｒｒおよびｆｒｌの評価が続いて行われる。ｆｒｒがｆ
ｒｌより著しく（間隔ａ）大きいことをステップ４．６
が特定した場合、ステップ４．７において、右側ブロッ
クの入口弁が低下された開放関数に切り換わっていない
ことが特定される。この情報は、ステップ４．８におい
て記憶され、または指示される。この手順の物理的背景
は、右側入口弁のみがエラーを有して大きな開放関数を
実行したとき、右側シリンダの空気充填量が左側シリン
ダの空気充填量より大きくなることにある。
【００１８】両方のブロックに対して負荷測定装置が共
通であることにより、噴射弁の操作のために両方のブロ
ックに対して同じ基本パルス幅が形成される。これによ
り、このとき、右側ブロックにおいて、上昇された空気
充填量に関連して比較的リーンな混合物が形成され、か
つ左側ブロックにおいて比較的リッチな混合物が形成さ
れる。
通であることにより、噴射弁の操作のために両方のブロ
ックに対して同じ基本パルス幅が形成される。これによ
り、このとき、右側ブロックにおいて、上昇された空気
充填量に関連して比較的リーンな混合物が形成され、か
つ左側ブロックにおいて比較的リッチな混合物が形成さ
れる。
【００１９】シリンダブロックごとのλ制御回路は均衡
するように作用する。すなわち、右側ブロックのλ制御
係数ｆｒｒは大きくなり、かつ左側ブロックの係数ｆｒ
ｌは小さくなる。
するように作用する。すなわち、右側ブロックのλ制御
係数ｆｒｒは大きくなり、かつ左側ブロックの係数ｆｒ
ｌは小さくなる。
【００２０】左側ブロックの弁がエラーを有していて小
さいほうの開放関数に切り換わらないとき、逆の関係が
形成される。このときは左側ブロック内に過剰空気が形
成される。左側ブロックの制御係数ｆｒｌが増大する。
このエラーは、ステップ列４．９および４．１０により
検出される。両方のシリンダブロックの入口弁がエラー
を有していて小さいほうの開放関数に切り換わらないと
き、付属のλ制御装置の特性において差が与えられな
い。この場合、ステップ列４．３、４．６、４．９およ
び４．１１が、ブロック４．１２においてこのエラーの
特定を行う。
さいほうの開放関数に切り換わらないとき、逆の関係が
形成される。このときは左側ブロック内に過剰空気が形
成される。左側ブロックの制御係数ｆｒｌが増大する。
このエラーは、ステップ列４．９および４．１０により
検出される。両方のシリンダブロックの入口弁がエラー
を有していて小さいほうの開放関数に切り換わらないと
き、付属のλ制御装置の特性において差が与えられな
い。この場合、ステップ列４．３、４．６、４．９およ
び４．１１が、ブロック４．１２においてこのエラーの
特定を行う。
【００２１】同様の関係が図４の右側分岐に与えられて
いる。右側分岐は、ステップ４．２における問い合わせ
が肯定であり、したがって大きいほうの開放関数が設定
されるべきときに行われる。
いる。右側分岐は、ステップ４．２における問い合わせ
が肯定であり、したがって大きいほうの開放関数が設定
されるべきときに行われる。
【００２２】少なくとも１つのブロックの入口弁がその
代わりにエラーを有していて小さいほうの開放関数を実
行するとき、二次負荷信号はエラーを有しているので、
ステップ４．１３における問い合わせは肯定となる。右
側ブロックが大きいほうの開放関数に切り換わらなかっ
た場合、そのシリンダは比較的少ない空気を含む。この
結果、燃料供給量を適合させるためにｆｒｒが低下され
る。これにより、ｆｒｌはｆｒｒより大きくなる。この
エラーはステップ列４．１４および４．１５により特定
される。同様に、ステップ列４．１６、４．１７は左側
ブロックに対するエラーのある小さい開放関数を検出
し、そしてステップ列４．１８、４．１９は両方のブロ
ックにおけるエラーのある小さすぎる開放関数を検出す
る。
代わりにエラーを有していて小さいほうの開放関数を実
行するとき、二次負荷信号はエラーを有しているので、
ステップ４．１３における問い合わせは肯定となる。右
側ブロックが大きいほうの開放関数に切り換わらなかっ
た場合、そのシリンダは比較的少ない空気を含む。この
結果、燃料供給量を適合させるためにｆｒｒが低下され
る。これにより、ｆｒｌはｆｒｒより大きくなる。この
エラーはステップ列４．１４および４．１５により特定
される。同様に、ステップ列４．１６、４．１７は左側
ブロックに対するエラーのある小さい開放関数を検出
し、そしてステップ列４．１８、４．１９は両方のブロ
ックにおけるエラーのある小さすぎる開放関数を検出す
る。
【図１】本発明の技術的周辺図である。
【図２】その間で切換が可能な２つの開放関数線図であ
る。
る。
【図３】本発明による方法の実施形態としての流れ図で
ある。
ある。
【図４】本発明による方法の他の実施形態としての流れ
図である。
図である。
１ 内燃機関 ２ 燃焼室 ３ 噴射弁 ４ 入口弁 ５ 入口弁調節要素 ６ 出口弁 ７ 出口弁調節要素 ８ 吸気管 ９ 絞り弁 １０ 絞り弁角伝送器 １１ 空気質量流量計 １２ 吸気管圧力伝送器 １３ 機関温度伝送器 １４ 回転速度伝送器 １５ λセンサ １６ 排気管 １７ 電子式制御装置
Claims (3)
- 【請求項１】 − 内燃機関により吸気管を介して実際
に吸い込まれた空気質量流量に関する信号から燃焼室充
填量に対する尺度ＨＬＳを形成するステップと、 − 絞り弁の位置および／または吸気管圧力および／ま
たは内燃機関の回転速度および可変弁制御機構の状態に
対する目標値とから形成された信号から燃焼室充填量に
対する尺度ＮＬＳを形成するステップと、 − 信号ＨＬＳおよびＮＬＳ相互間の偏差に対する尺度
を形成するステップと、 − 前記偏差に対する尺度が所定の値を超えたとき、エ
ラー信号を出力および／または記憶するステップと、を
用いて可変弁制御機構の状態が燃焼室充填量を同時に決
定する内燃機関における可変弁制御機構の機能性のモニ
タ方法。 - 【請求項２】 少なくとも２つの異なるシリンダグルー
プの各シリンダグループが付属のλ制御回路を有し、か
つ両方のシリンダグループに対して共通の負荷測定装置
が使用され、 主負荷信号と二次負荷信号との比較がエラー機能を信号
で出力したとき、 − 少なくとも２つのλ制御回路の制御量が比較され、
かつ比較結果からいずれのシリンダグループがエラーを
有しているかが判定されることを特徴とする、前記少な
くとも２つの異なるシリンダグループを有する内燃機関
における可変弁制御機構の機能性の請求項１記載のモニ
タ方法。 - 【請求項３】 モニタリングが機関の特定運転範囲内に
おいてのみ作動されることを特徴とする請求項１または
２記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19857183A DE19857183A1 (de) | 1998-12-11 | 1998-12-11 | Diagnose einer variablen Ventilsteuerung bei Verbrennungsmotoren |
| DE19857183.6 | 1998-12-11 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000170557A true JP2000170557A (ja) | 2000-06-20 |
Family
ID=7890737
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11350322A Pending JP2000170557A (ja) | 1998-12-11 | 1999-12-09 | 内燃機関における可変弁制御機構の機能性のモニタ方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP2000170557A (ja) |
| DE (1) | DE19857183A1 (ja) |
| GB (1) | GB2344656B (ja) |
Cited By (1)
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| JP2002106399A (ja) * | 2000-08-10 | 2002-04-10 | Robert Bosch Gmbh | 内燃機関の制御方法及び装置 |
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-
1999
- 1999-11-17 GB GB9927075A patent/GB2344656B/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-09 JP JP11350322A patent/JP2000170557A/ja active Pending
- 1999-12-10 US US09/457,871 patent/US6213068B1/en not_active Expired - Fee Related
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