JP2000144461A - ステンレス鋼板の表面処理方法 - Google Patents
ステンレス鋼板の表面処理方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高能率かつ低コストなステンレス鋼板の表面処
理方法を提供する。 【解決手段】機械的または／および化学的な脱スケール
手段による脱スケール処理後のステンレス鋼板の表面に
存在しているヘゲ疵や粒界溝などの表面欠陥を、濃度が
２０〜５００ｇ／ｌの硝酸、５０〜３００ｇ／ｌの塩
酸、１〜５０ｇ／ｌのふっ化水素酸を含む混酸水溶液を
用いて酸洗除去する。
理方法を提供する。 【解決手段】機械的または／および化学的な脱スケール
手段による脱スケール処理後のステンレス鋼板の表面に
存在しているヘゲ疵や粒界溝などの表面欠陥を、濃度が
２０〜５００ｇ／ｌの硝酸、５０〜３００ｇ／ｌの塩
酸、１〜５０ｇ／ｌのふっ化水素酸を含む混酸水溶液を
用いて酸洗除去する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ステンレス鋼板、
より詳しくはオーステナイト系およびフェライト系など
のステンレス鋼の冷延鋼板および熱延鋼板の表面に生成
付着している酸化スケールとヘゲ疵や粒界溝などの表面
欠陥を表面性状を損なうことなく、高能率に低コストで
除去することが可能なステンレス鋼板の表面処理方法に
関する。
より詳しくはオーステナイト系およびフェライト系など
のステンレス鋼の冷延鋼板および熱延鋼板の表面に生成
付着している酸化スケールとヘゲ疵や粒界溝などの表面
欠陥を表面性状を損なうことなく、高能率に低コストで
除去することが可能なステンレス鋼板の表面処理方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼の冷延鋼板や熱延鋼板の表
面に生成付着している酸化スケールの脱スケール処理に
は、ブラスト処理、ブラシ研削処理および砥石研削処理
などによる機械的な脱スケール方法と、硫酸水溶液や硝
弗酸水溶液を用いた酸洗による化学的な脱スケール方法
があることはよく知られている。そして、いずれの方法
も、通常は酸化スケールを完全に除去することのみに主
眼がおかれている。
面に生成付着している酸化スケールの脱スケール処理に
は、ブラスト処理、ブラシ研削処理および砥石研削処理
などによる機械的な脱スケール方法と、硫酸水溶液や硝
弗酸水溶液を用いた酸洗による化学的な脱スケール方法
があることはよく知られている。そして、いずれの方法
も、通常は酸化スケールを完全に除去することのみに主
眼がおかれている。
【０００３】一方、ステンレス鋼板には、その表面に製
造過程で生じたヘゲ疵や粒界溝などの表面欠陥が存在し
ていることが多い。しかし、酸化スケールの完全な除去
のみを主眼とする従来の脱スケール方法では、酸化スケ
ールの除去と同時に表面欠陥を確実に除去することは難
しい。これは、上記の表面欠陥、なかでもヘゲ疵の多く
が、酸化スケールを除去しないと発見できないためであ
る。
造過程で生じたヘゲ疵や粒界溝などの表面欠陥が存在し
ていることが多い。しかし、酸化スケールの完全な除去
のみを主眼とする従来の脱スケール方法では、酸化スケ
ールの除去と同時に表面欠陥を確実に除去することは難
しい。これは、上記の表面欠陥、なかでもヘゲ疵の多く
が、酸化スケールを除去しないと発見できないためであ
る。
【０００４】また、従来から脱スケール処理に用いられ
ている濃度の硝弗酸水溶液（１リットル当たり、硝酸５
０〜１００ｇ、ふっ化水素酸１０〜３０ｇ）は、Ｃｒ濃
度の低いステンレス鋼ほど溶解速度が大きい。このた
め、熱延鋼板や焼鈍処理後の鋼板表面、特に鋼板がオー
ステナイト系ステンレス鋼の場合には、酸化スケール直
下および結晶粒界近傍のＣｒ濃度が欠乏している部分が
選択的に浸食され、いわゆる粒界溝と称される表面欠陥
が生じて冷延鋼板表面の光沢を低下させるので、高光沢
が要求される場合にはバフ研磨仕上げが必要になる。
ている濃度の硝弗酸水溶液（１リットル当たり、硝酸５
０〜１００ｇ、ふっ化水素酸１０〜３０ｇ）は、Ｃｒ濃
度の低いステンレス鋼ほど溶解速度が大きい。このた
め、熱延鋼板や焼鈍処理後の鋼板表面、特に鋼板がオー
ステナイト系ステンレス鋼の場合には、酸化スケール直
下および結晶粒界近傍のＣｒ濃度が欠乏している部分が
選択的に浸食され、いわゆる粒界溝と称される表面欠陥
が生じて冷延鋼板表面の光沢を低下させるので、高光沢
が要求される場合にはバフ研磨仕上げが必要になる。
【０００５】したがって、ステンレス鋼板の表面欠陥の
除去には、脱スケール処理後にコイルグラインダーなど
の研削手段を用いて除去する方法や、バフ研磨仕上げが
採られていた。しかし、これらの方法は、能率が低く生
産性の低下を招き、非常にコスト高につくという問題が
あった。
除去には、脱スケール処理後にコイルグラインダーなど
の研削手段を用いて除去する方法や、バフ研磨仕上げが
採られていた。しかし、これらの方法は、能率が低く生
産性の低下を招き、非常にコスト高につくという問題が
あった。
【０００６】なお、ステンレス鋼板表面の酸化スケール
の酸洗による高能率な脱スケール方法としては、特開平
６−６５７６５号公報や特公昭５８−１９７４９号公報
および同５９−１１６７１号公報に示される方法があ
る。
の酸洗による高能率な脱スケール方法としては、特開平
６−６５７６５号公報や特公昭５８−１９７４９号公報
および同５９−１１６７１号公報に示される方法があ
る。
【０００７】すなわち、特開平６−６５７６５号公報に
示される方法は、１リットル当たり、５０〜４００ｇの
硝酸、５０〜４００ｇのふっ化水素酸および０．５〜５
０ｇの塩酸を含む混酸水溶液のみを用いる方法である。
示される方法は、１リットル当たり、５０〜４００ｇの
硝酸、５０〜４００ｇのふっ化水素酸および０．５〜５
０ｇの塩酸を含む混酸水溶液のみを用いる方法である。
【０００８】また、特公昭５８−１９７４９号公報およ
び同５９−１１６７１号公報に示される方法は、鋼板幅
方向の酸化スケールの分布状態をスケール検出装置で連
続的に検出し、その検出結果に基づて鋼板の幅方向に分
割配置された複数の電解電極の電流量やスプレー装置か
らの酸液の噴流量や噴射圧力を制御する方法である。
び同５９−１１６７１号公報に示される方法は、鋼板幅
方向の酸化スケールの分布状態をスケール検出装置で連
続的に検出し、その検出結果に基づて鋼板の幅方向に分
割配置された複数の電解電極の電流量やスプレー装置か
らの酸液の噴流量や噴射圧力を制御する方法である。
【０００９】しかし、前者の公報に示される方法では、
塩酸の濃度調整で酸洗速度を制御することが可能である
としているが、脱スケールと同時に表面欠陥を除去する
場合、なかでも材料ロスを避けるために脱スケール後の
鋼板表面に存在している表面欠陥を表面検査装置を用い
て検出し、その検出結果に基づいて酸洗量を制御する場
合には適さない。
塩酸の濃度調整で酸洗速度を制御することが可能である
としているが、脱スケールと同時に表面欠陥を除去する
場合、なかでも材料ロスを避けるために脱スケール後の
鋼板表面に存在している表面欠陥を表面検査装置を用い
て検出し、その検出結果に基づいて酸洗量を制御する場
合には適さない。
【００１０】その理由は、製造現場の酸洗槽は大容量で
あり、その酸洗槽内での濃度調整には長時間かかるため
に処理能率が悪いのみならず、用いられる混酸の酸洗速
度が高いために孔食が多発し、表面欠陥除去後の鋼板の
表面性状が著しく悪くなるためである。
あり、その酸洗槽内での濃度調整には長時間かかるため
に処理能率が悪いのみならず、用いられる混酸の酸洗速
度が高いために孔食が多発し、表面欠陥除去後の鋼板の
表面性状が著しく悪くなるためである。
【００１１】また、後者の２件の公報に示される方法
は、いずれの公報にも用いる酸液の種類についての記述
はないものの、その酸液は前記の硫酸水溶液や硝弗酸水
溶液を用いる脱スケールのみを目的とした方法であり、
脱スケールとヘゲ疵などの表面欠陥を同じ処理ライン内
で高能率かつ低コストに除去する方法については示され
ていない。
は、いずれの公報にも用いる酸液の種類についての記述
はないものの、その酸液は前記の硫酸水溶液や硝弗酸水
溶液を用いる脱スケールのみを目的とした方法であり、
脱スケールとヘゲ疵などの表面欠陥を同じ処理ライン内
で高能率かつ低コストに除去する方法については示され
ていない。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、脱ス
ケール処理後のステンレス鋼板の表面に存在しているヘ
ゲ疵や粒界溝などの表面欠陥を、多大な手入工数が必要
でコスト高につくコイルグラインダーによる研削やバフ
研磨仕上げなどの手段によるのでなく、酸洗処理によっ
て高能率かつ低コストに除去することが可能で、しかも
表面性状に優れた製品が得られるステンレス鋼板の表面
処理方法を提供することにある。
ケール処理後のステンレス鋼板の表面に存在しているヘ
ゲ疵や粒界溝などの表面欠陥を、多大な手入工数が必要
でコスト高につくコイルグラインダーによる研削やバフ
研磨仕上げなどの手段によるのでなく、酸洗処理によっ
て高能率かつ低コストに除去することが可能で、しかも
表面性状に優れた製品が得られるステンレス鋼板の表面
処理方法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、後述の知見に
基づいて完成されたもので、その要旨は次のステンレス
鋼板の表面処理方法にある。
基づいて完成されたもので、その要旨は次のステンレス
鋼板の表面処理方法にある。
【００１４】ステンレス鋼板の表面処理方法であって、
機械的または／および化学的な脱スケール手段を用いて
鋼板表面の酸化スケールを面積率で７０％以上除去した
後、１リットル当たり、硝酸２０〜５００ｇ、塩酸５０
〜３００ｇ、およびふっ化水素酸１〜５０ｇを含む混酸
水溶液を用い、脱スケール処理後の鋼板表面に存在して
いる表面欠陥を除去する酸洗処理を施すステンレス鋼板
の表面処理方法。
機械的または／および化学的な脱スケール手段を用いて
鋼板表面の酸化スケールを面積率で７０％以上除去した
後、１リットル当たり、硝酸２０〜５００ｇ、塩酸５０
〜３００ｇ、およびふっ化水素酸１〜５０ｇを含む混酸
水溶液を用い、脱スケール処理後の鋼板表面に存在して
いる表面欠陥を除去する酸洗処理を施すステンレス鋼板
の表面処理方法。
【００１５】上記の本発明の方法においては、脱スケー
ル処理後に施す酸洗処理に際しては、脱スケール処理後
の鋼板表面に存在している表面欠陥を表面検査装置を用
いて検出し、その検出結果に基づいて混酸水溶液による
酸洗量を制御するのが好ましい。
ル処理後に施す酸洗処理に際しては、脱スケール処理後
の鋼板表面に存在している表面欠陥を表面検査装置を用
いて検出し、その検出結果に基づいて混酸水溶液による
酸洗量を制御するのが好ましい。
【００１６】本発明者らは、上記の課題を達成するため
に鋭意実験研究を行った結果、次のことを知見した。
に鋭意実験研究を行った結果、次のことを知見した。
【００１７】ステンレス鋼板のヘゲ疵や粒界溝などの表
面欠陥は、従来から用いられている酸液よりも母材の溶
解能力が大きくい酸液、すなわち、１リットル当たり、
硝酸（ＨＮＯ3 ）２０〜５００ｇ、塩酸（ＨＣｌ）５０
〜３００ｇ、およびふっ化水素酸（ＨＦ）１〜５０ｇを
含む混酸水溶液を用いることで、表面欠陥除去後の鋼板
の表面性状を悪化させることなく、高能率に除去でき
る。この時、鋼板表面の酸化スケールは、面積率で７０
％以上除去されていれば十分である。
面欠陥は、従来から用いられている酸液よりも母材の溶
解能力が大きくい酸液、すなわち、１リットル当たり、
硝酸（ＨＮＯ3 ）２０〜５００ｇ、塩酸（ＨＣｌ）５０
〜３００ｇ、およびふっ化水素酸（ＨＦ）１〜５０ｇを
含む混酸水溶液を用いることで、表面欠陥除去後の鋼板
の表面性状を悪化させることなく、高能率に除去でき
る。この時、鋼板表面の酸化スケールは、面積率で７０
％以上除去されていれば十分である。
【００１８】上記の混酸水溶液は、第１行程の脱スケー
ル処理に用いることができるが、この場合には脱スケー
ルに要する酸の消費量が著しく増加し、かえってコスト
高につく。しかし、ステンレス鋼板表面の酸化スケール
が面積率で７０％以上除去された鋼板の表面欠陥の除去
に用いる場合には、脱スケールに要する酸の消費量が少
なくてすむ。
ル処理に用いることができるが、この場合には脱スケー
ルに要する酸の消費量が著しく増加し、かえってコスト
高につく。しかし、ステンレス鋼板表面の酸化スケール
が面積率で７０％以上除去された鋼板の表面欠陥の除去
に用いる場合には、脱スケールに要する酸の消費量が少
なくてすむ。
【００１９】酸化スケールの除去手段は、機械的な脱ス
ケール方法と化学的な脱スケール方法のいずれでもあっ
てもよく、さらには両者の複合処理であってもよい。
ケール方法と化学的な脱スケール方法のいずれでもあっ
てもよく、さらには両者の複合処理であってもよい。
【００２０】なお、上記の混酸を酸化スケールの酸洗除
去に用いた場合に、その消費量が著しく増加する理由は
次のように推定される。すなわち、ステンレス鋼板の酸
洗による脱スケール処理では、Ｃｒ酸化物を主成分とす
る酸化スケールが酸に溶解しにくいために、母材と酸化
スケールの界面に生じたＣｒ欠乏層部分が酸で溶解され
て酸化スケールが母材から剥離することによって除去さ
れると考えられている。この時、上記の本発明で用いる
混酸のように、塩酸の濃度が高く、母材の溶解速度が極
めて速い酸を用いた場合には、酸による溶解がＣｒ欠乏
層のみに留まらず、母材の溶解が進むためと推定され
る。
去に用いた場合に、その消費量が著しく増加する理由は
次のように推定される。すなわち、ステンレス鋼板の酸
洗による脱スケール処理では、Ｃｒ酸化物を主成分とす
る酸化スケールが酸に溶解しにくいために、母材と酸化
スケールの界面に生じたＣｒ欠乏層部分が酸で溶解され
て酸化スケールが母材から剥離することによって除去さ
れると考えられている。この時、上記の本発明で用いる
混酸のように、塩酸の濃度が高く、母材の溶解速度が極
めて速い酸を用いた場合には、酸による溶解がＣｒ欠乏
層のみに留まらず、母材の溶解が進むためと推定され
る。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の方法において、そ
の処理条件を上記のように定めた理由について説明す
る。
の処理条件を上記のように定めた理由について説明す
る。
【００２２】本発明においては、第１工程で、ステンレ
ス鋼板の表面に生成付着している酸化スケールを、通常
の機械的または／および化学的な方法を用いて面積率で
７０％以上除去する。これは、前述したように、上記組
成の混酸を用いて脱スケール処理すると多量の混酸が必
要になり、かえってコスト高につくためである。
ス鋼板の表面に生成付着している酸化スケールを、通常
の機械的または／および化学的な方法を用いて面積率で
７０％以上除去する。これは、前述したように、上記組
成の混酸を用いて脱スケール処理すると多量の混酸が必
要になり、かえってコスト高につくためである。
【００２３】ここで、脱スケールの面積率が７０％未満
であると、後述する第２行程での酸液の消費量が著しく
なる。また、第２行程の酸洗処理に際し、脱スケール処
理後の鋼板表面に存在している表面欠陥を表面検査装置
を用いて検出する場合の検出精度が著しく低下する。こ
のため、本発明では、第１行程での脱スケール面積率を
７０％以上と定めた。なお、望ましい脱スケール面積率
は９０％以上である。
であると、後述する第２行程での酸液の消費量が著しく
なる。また、第２行程の酸洗処理に際し、脱スケール処
理後の鋼板表面に存在している表面欠陥を表面検査装置
を用いて検出する場合の検出精度が著しく低下する。こ
のため、本発明では、第１行程での脱スケール面積率を
７０％以上と定めた。なお、望ましい脱スケール面積率
は９０％以上である。
【００２４】上記第１工程の脱スケール方法は、前述し
たように、機械的な脱スケール方法または化学的な脱ス
ケール方法のいずれでもあってもよく、さらには両者の
複合処理であってもよい。
たように、機械的な脱スケール方法または化学的な脱ス
ケール方法のいずれでもあってもよく、さらには両者の
複合処理であってもよい。
【００２５】化学的な脱スケール方法は、従来、一般に
使用されている、１リットル当たり、硝酸５０〜１００
ｇおよびふっ化水素酸１０〜３０ｇを含む硝弗酸水溶液
による酸洗処理で十分である。また、１リットル当た
り、硫酸１００〜３００ｇの硫酸水溶液による酸洗処理
や、前述した特開平６−６５７６５号公報に示される濃
度の硝酸、ふっ化水素酸および塩酸を含む混酸水溶液に
よる酸洗処理であってもよい。
使用されている、１リットル当たり、硝酸５０〜１００
ｇおよびふっ化水素酸１０〜３０ｇを含む硝弗酸水溶液
による酸洗処理で十分である。また、１リットル当た
り、硫酸１００〜３００ｇの硫酸水溶液による酸洗処理
や、前述した特開平６−６５７６５号公報に示される濃
度の硝酸、ふっ化水素酸および塩酸を含む混酸水溶液に
よる酸洗処理であってもよい。
【００２６】酸洗方法は、浸漬法またはスプレー法のい
ずれであってもよいが、浸漬法を用いる場合には槽内の
酸液を積極的に撹拌流動させる液流動法を採用して脱ス
ケール速度を高めるのが好ましい。
ずれであってもよいが、浸漬法を用いる場合には槽内の
酸液を積極的に撹拌流動させる液流動法を採用して脱ス
ケール速度を高めるのが好ましい。
【００２７】また、機械的な脱スケール方法は、これも
従来、一般に使用されているブラスト処理やブラシ研削
処理、および砥石研削処理などで十分である。
従来、一般に使用されているブラスト処理やブラシ研削
処理、および砥石研削処理などで十分である。
【００２８】次に、第２工程の表面欠陥の除去に用いる
混酸の組成を上記のように定めたのは、次の理由によ
る。
混酸の組成を上記のように定めたのは、次の理由によ
る。
【００２９】ヘゲ疵や粒界溝などの表面欠陥を高能率に
除去するためには、ステンレス鋼板母材の溶解速度が速
い酸液、具体的には母材の溶解減量が２０ｇ／ｍ2 ・ｍ
ｉｎ以上の酸液を用いる必要がある。しかし、硝酸の濃
度が２０ｇ／リットル未満、塩酸の濃度が５０ｇ／リッ
トル未満、ふっ化水素酸の濃度が１ｇ／リットル未満で
は、上記の必要な溶解速度が確保できず処理効率が低下
する。
除去するためには、ステンレス鋼板母材の溶解速度が速
い酸液、具体的には母材の溶解減量が２０ｇ／ｍ2 ・ｍ
ｉｎ以上の酸液を用いる必要がある。しかし、硝酸の濃
度が２０ｇ／リットル未満、塩酸の濃度が５０ｇ／リッ
トル未満、ふっ化水素酸の濃度が１ｇ／リットル未満で
は、上記の必要な溶解速度が確保できず処理効率が低下
する。
【００３０】一方、硝酸の濃度を５００ｇ／リットル
超、塩酸の濃度を３００ｇ／リットル超、ふっ化水素酸
の濃度を５０ｇ／リットル超にしても、その効果は変わ
らず、蒸発による消費量が多くなるだけコスト上昇を招
く。
超、塩酸の濃度を３００ｇ／リットル超、ふっ化水素酸
の濃度を５０ｇ／リットル超にしても、その効果は変わ
らず、蒸発による消費量が多くなるだけコスト上昇を招
く。
【００３１】以上のことは、焼鈍処理後にその表面の酸
化スケールが完全に除去された板厚３．５ｍｍのＳＵＳ
３０４製熱延鋼板から採取した幅５０ｍｍ、長さ１００
ｍｍの試験片を対象に行った実験結果を示す図１〜図３
から明らかである。
化スケールが完全に除去された板厚３．５ｍｍのＳＵＳ
３０４製熱延鋼板から採取した幅５０ｍｍ、長さ１００
ｍｍの試験片を対象に行った実験結果を示す図１〜図３
から明らかである。
【００３２】すなわち、図１〜図３は、１リットル当た
り、硝酸１００ｇ、塩酸１００ｇ、ふっ化水素酸２０ｇ
の組成で、液温が６０℃の基準酸液を用い、この基準酸
液中のいずれか１つの酸の濃度を種々変えた酸液で上記
の試験片を酸洗処理した場合における母材の溶解減量を
示し、図１は硝酸のみの濃度、図２は塩酸のみの濃度、
図３はふっ化水素酸のみの濃度、を変化させた場合を示
している。
り、硝酸１００ｇ、塩酸１００ｇ、ふっ化水素酸２０ｇ
の組成で、液温が６０℃の基準酸液を用い、この基準酸
液中のいずれか１つの酸の濃度を種々変えた酸液で上記
の試験片を酸洗処理した場合における母材の溶解減量を
示し、図１は硝酸のみの濃度、図２は塩酸のみの濃度、
図３はふっ化水素酸のみの濃度、を変化させた場合を示
している。
【００３３】図１〜図３に明らかなように、硝酸の濃度
が２０ｇ／リットル未満、塩酸の濃度が５０ｇ／リット
ル未満、ふっ化水素酸の濃度が１ｇ／リットル未満で
は、いずれの場合も所望の溶解速度が確保できないこと
がわかる。また、硝酸の濃度を５００ｇ／リットル超、
塩酸の濃度を３００ｇ／リットル超、ふっ化水素酸の濃
度を５０ｇ／リットル超では、いずれの場合も効果が飽
和し、蒸発量が多くなることがわかる。
が２０ｇ／リットル未満、塩酸の濃度が５０ｇ／リット
ル未満、ふっ化水素酸の濃度が１ｇ／リットル未満で
は、いずれの場合も所望の溶解速度が確保できないこと
がわかる。また、硝酸の濃度を５００ｇ／リットル超、
塩酸の濃度を３００ｇ／リットル超、ふっ化水素酸の濃
度を５０ｇ／リットル超では、いずれの場合も効果が飽
和し、蒸発量が多くなることがわかる。
【００３４】なお、塩酸については、その濃度が５０ｇ
／リットル未満であると、後述する実施例からわかるよ
うに、結晶粒内に孔食が発生しやすくなり、表面欠陥除
去後の鋼板の表面性状が悪化するようになる。
／リットル未満であると、後述する実施例からわかるよ
うに、結晶粒内に孔食が発生しやすくなり、表面欠陥除
去後の鋼板の表面性状が悪化するようになる。
【００３５】したがって、本発明においては、１リット
ル当たり、硝酸２０〜５００ｇ塩酸、５０〜３００ｇ、
およびふっ化水素酸１〜５０ｇを含む混酸水溶液を用い
ることにした。
ル当たり、硝酸２０〜５００ｇ塩酸、５０〜３００ｇ、
およびふっ化水素酸１〜５０ｇを含む混酸水溶液を用い
ることにした。
【００３６】この混酸水溶液による表面欠陥の酸洗除去
方法は、浸漬法またはスプレー法のいずれであってもよ
く、その効果は何ら変わらない。
方法は、浸漬法またはスプレー法のいずれであってもよ
く、その効果は何ら変わらない。
【００３７】なお、混酸水溶液の液温は、特に規定する
必要はないが、４０〜７０℃とするのが好ましい。これ
は、４０℃未満の液温では反応が遅く、表面欠陥が残存
しやすくなり、逆に７０℃超では酸の蒸発量が多くなる
ほか有害なＮＯX ガスの環境中への放出量が増加するた
めである。
必要はないが、４０〜７０℃とするのが好ましい。これ
は、４０℃未満の液温では反応が遅く、表面欠陥が残存
しやすくなり、逆に７０℃超では酸の蒸発量が多くなる
ほか有害なＮＯX ガスの環境中への放出量が増加するた
めである。
【００３８】その際、検査手段に光学的手段により撮影
された画像を処理対称とする画像処理法あるいは欠陥の
深さが検出可能な超音波法や渦流法などを用いた公知の
表面検査装置によって酸化スケール除去後の鋼板表面に
存在しているヘゲ疵や粒界溝などの表面欠陥とその深さ
を検出し、その検出結果に基づいて酸洗量を制御するの
が好ましく、この場合には酸の消費量をより効果的に抑
制することができる。
された画像を処理対称とする画像処理法あるいは欠陥の
深さが検出可能な超音波法や渦流法などを用いた公知の
表面検査装置によって酸化スケール除去後の鋼板表面に
存在しているヘゲ疵や粒界溝などの表面欠陥とその深さ
を検出し、その検出結果に基づいて酸洗量を制御するの
が好ましく、この場合には酸の消費量をより効果的に抑
制することができる。
【００３９】酸洗量の制御は、酸洗方法が浸漬法の場合
には、鋼板を酸洗槽に浸漬させるための浸漬ロールの上
下位置を変えたりライン速度を変えたりして浸漬時間を
変化させるなどすればよい。また、酸洗方法がスプレー
法の場合には、スプレー装置からの混酸水溶液の噴流量
や噴射圧力を変化させるなどすればよい。
には、鋼板を酸洗槽に浸漬させるための浸漬ロールの上
下位置を変えたりライン速度を変えたりして浸漬時間を
変化させるなどすればよい。また、酸洗方法がスプレー
法の場合には、スプレー装置からの混酸水溶液の噴流量
や噴射圧力を変化させるなどすればよい。
【００４０】
【実施例】《実施例１》表１に示す組成を有する８種類
の酸液と、板厚３．５ｍｍのＳＵＳ３０４製の熱延コイ
ルを準備した。
の酸液と、板厚３．５ｍｍのＳＵＳ３０４製の熱延コイ
ルを準備した。
【００４１】
【表１】
【００４２】上記の熱延コイルは、焼鈍行程と酸洗行程
を備えた実機設備を用い、焼鈍処理を施す一方、表１中
の符号Ａの酸液を用いて脱スケール処理を施し、その表
面の酸化スケールを完全（脱スケール率１００％）に除
去した。
を備えた実機設備を用い、焼鈍処理を施す一方、表１中
の符号Ａの酸液を用いて脱スケール処理を施し、その表
面の酸化スケールを完全（脱スケール率１００％）に除
去した。
【００４３】脱スケール処理後の熱延コイルは、これを
展開して表面観察を行い、表面欠陥が存在する部分から
１００ｍｍ角の試料を採取した。採取した試料は、超音
波探傷装置を用いて表面欠陥の深さを測定して５種類
（６±０．５μｍ、７±０．５μｍ、８±０．５μｍ、
９±０．５μｍ、１０±０．５μｍ）に分類し、各グル
ープから４枚、合計２０枚１組の表面欠陥酸洗除去用の
試料組を９組準備した。
展開して表面観察を行い、表面欠陥が存在する部分から
１００ｍｍ角の試料を採取した。採取した試料は、超音
波探傷装置を用いて表面欠陥の深さを測定して５種類
（６±０．５μｍ、７±０．５μｍ、８±０．５μｍ、
９±０．５μｍ、１０±０．５μｍ）に分類し、各グル
ープから４枚、合計２０枚１組の表面欠陥酸洗除去用の
試料組を９組準備した。
【００４４】準備した各試料組は、表１に示す９種類の
酸液のうちのいずれか１種を用い、液温６０℃、酸洗時
間６０秒の条件で酸洗処理し、次いで、表面粗さがＪＩ
ＳＢ ０６０１に規定されるＲａで０．１５μｍ、外径
３００ｍｍのロールを備えた冷間圧延機により圧下率５
０％の冷間圧延を施して冷延鋼板試料とした。
酸液のうちのいずれか１種を用い、液温６０℃、酸洗時
間６０秒の条件で酸洗処理し、次いで、表面粗さがＪＩ
ＳＢ ０６０１に規定されるＲａで０．１５μｍ、外径
３００ｍｍのロールを備えた冷間圧延機により圧下率５
０％の冷間圧延を施して冷延鋼板試料とした。
【００４５】そして、得られた冷延鋼板試料の表面を目
視観察し、表面欠陥の残存している試料個数（疵の残存
個数）と孔食の発生による表面光沢劣化の有無を調べ、
その結果を、表１に併せて示した。
視観察し、表面欠陥の残存している試料個数（疵の残存
個数）と孔食の発生による表面光沢劣化の有無を調べ、
その結果を、表１に併せて示した。
【００４６】表１から明らかなように、本発明で規定す
る範囲内の組成を有する酸液（符号Ｂ〜Ｆ）を用いた場
合には、すべての冷延鋼板試料に表面欠陥は残存してお
らず、冷間圧延前の酸洗処理で完全に除去されていた。
る範囲内の組成を有する酸液（符号Ｂ〜Ｆ）を用いた場
合には、すべての冷延鋼板試料に表面欠陥は残存してお
らず、冷間圧延前の酸洗処理で完全に除去されていた。
【００４７】これに対し、組成が本発明で規定する範囲
から外れる酸液（符号ＡおよびＧ〜Ｉ）を用いた場合に
は、５〜１８個の冷延鋼板試料に表面欠陥が残存してお
り、冷間圧延前の酸洗処理で完全に除去されていなかっ
た。また、塩酸の濃度が低い符号Ｇの酸液を用いた場合
には、結晶粒内の孔食が発生して表面光沢の劣化が認め
られた。
から外れる酸液（符号ＡおよびＧ〜Ｉ）を用いた場合に
は、５〜１８個の冷延鋼板試料に表面欠陥が残存してお
り、冷間圧延前の酸洗処理で完全に除去されていなかっ
た。また、塩酸の濃度が低い符号Ｇの酸液を用いた場合
には、結晶粒内の孔食が発生して表面光沢の劣化が認め
られた。
【００４８】《実施例２》実施例１で準備したのと同じ
熱延コイルを準備し、焼鈍行程と酸洗行程を備えた実機
設備の焼鈍行程のみを用いて焼鈍処理した後熱延コイル
から１００ｍｍ角の試料を採取した。
熱延コイルを準備し、焼鈍行程と酸洗行程を備えた実機
設備の焼鈍行程のみを用いて焼鈍処理した後熱延コイル
から１００ｍｍ角の試料を採取した。
【００４９】そして、採取した試料表面の酸化スケール
を、表１中の符号ＡとＢの酸液（液温６０℃）を用いて
面積率で７０％酸洗除去し、使用後の酸洗液中の鉄量を
測定することにより、酸液の消費量比較を行った。
を、表１中の符号ＡとＢの酸液（液温６０℃）を用いて
面積率で７０％酸洗除去し、使用後の酸洗液中の鉄量を
測定することにより、酸液の消費量比較を行った。
【００５０】その結果、使用後の符号Ａの酸液中の鉄量
を１００とした場合、符号Ａの酸液中の鉄量は１６３と
多かった。これは、本発明の第２工程（表面欠陥の酸洗
除去工程）で用いる酸液で脱スケール処理を行うと、従
来から酸洗脱スケール処理に用いられている酸液（符号
Ａ）に比べ、その消費量が１．５以上になってコスト上
昇を招くことを意味している。
を１００とした場合、符号Ａの酸液中の鉄量は１６３と
多かった。これは、本発明の第２工程（表面欠陥の酸洗
除去工程）で用いる酸液で脱スケール処理を行うと、従
来から酸洗脱スケール処理に用いられている酸液（符号
Ａ）に比べ、その消費量が１．５以上になってコスト上
昇を招くことを意味している。
【００５１】《実施例３》実施例２で用いたのと同じ酸
化スケール付きの試料を準備し、表１中の符号Ａの酸液
（液温６０℃）を用いて種々の面積率（５０〜１００
％）の脱スケール処理を施した後、その表面を超音波探
傷して深さが７±０．５μｍの表面欠陥が検出された試
料を抽出し、表面欠陥酸洗除去用の試料を得た。
化スケール付きの試料を準備し、表１中の符号Ａの酸液
（液温６０℃）を用いて種々の面積率（５０〜１００
％）の脱スケール処理を施した後、その表面を超音波探
傷して深さが７±０．５μｍの表面欠陥が検出された試
料を抽出し、表面欠陥酸洗除去用の試料を得た。
【００５２】また、第１工程の脱スケール処理をブラシ
研削で行い、上記と同様に、面積率で７０％の脱スケー
ル処理を施した以外は上記と同様の表面欠陥酸洗除去用
の試料も得た。
研削で行い、上記と同様に、面積率で７０％の脱スケー
ル処理を施した以外は上記と同様の表面欠陥酸洗除去用
の試料も得た。
【００５３】得られた面欠陥酸洗除去用の各試料は、表
１中の符号Ｂの酸液（液温６０℃）を用い、酸洗時間を
種々（２０〜６０秒）変えて酸洗処理した後、実施例１
の場合と同様の冷間圧延を施して冷延鋼板試料とした。
１中の符号Ｂの酸液（液温６０℃）を用い、酸洗時間を
種々（２０〜６０秒）変えて酸洗処理した後、実施例１
の場合と同様の冷間圧延を施して冷延鋼板試料とした。
【００５４】その際、得られた冷延鋼板試料の表面を目
視観察し、表面欠陥が観察されなくなった場合における
使用後の酸液（符号Ｂ）中の鉄量を測定することによ
り、その消費量の比較を行った。その結果を、酸洗方法
および脱スケール率（面積率）と併せて表２示した。な
お、表２中に示す鉄溶出率は、試番３の鉄溶出量を１０
０とし、これに対する比率である。
視観察し、表面欠陥が観察されなくなった場合における
使用後の酸液（符号Ｂ）中の鉄量を測定することによ
り、その消費量の比較を行った。その結果を、酸洗方法
および脱スケール率（面積率）と併せて表２示した。な
お、表２中に示す鉄溶出率は、試番３の鉄溶出量を１０
０とし、これに対する比率である。
【００５５】
【表２】
【００５６】表２から明らかなように、第１工程での脱
スケール率が本発明で規定する７０％以上の場合（試番
３〜１０）の鉄溶出率は９８〜１０９であった。これに
対して、第１工程での脱スケール率が本発明で規定する
範囲を外れる７０％未満の場合（試番１と２）の鉄溶出
率は１４３〜１５３と高かった。
スケール率が本発明で規定する７０％以上の場合（試番
３〜１０）の鉄溶出率は９８〜１０９であった。これに
対して、第１工程での脱スケール率が本発明で規定する
範囲を外れる７０％未満の場合（試番１と２）の鉄溶出
率は１４３〜１５３と高かった。
【００５７】これは、第１工程での脱スケール率が面積
率で７０％未満の場合には、第２工程で用いる酸液が本
発明で規定する組成を有する酸液であっても、面積率で
７０％以上の脱スケールが施されたものを処理する場合
に比べ、その消費量が１．４倍以上になってコスト上昇
を招くことを意味している。
率で７０％未満の場合には、第２工程で用いる酸液が本
発明で規定する組成を有する酸液であっても、面積率で
７０％以上の脱スケールが施されたものを処理する場合
に比べ、その消費量が１．４倍以上になってコスト上昇
を招くことを意味している。
【００５８】《実施例４》実施例１で準備したのと同じ
熱延コイルを準備した。また、焼鈍行程と３つの槽から
なる酸洗行程を備え、酸洗工程の第１の槽には表１中の
符号４の酸液（液温６０℃）、第２と第３の槽には表１
中の符号Ｂの酸液（液温６０℃）を満たした実機設備を
準備した。
熱延コイルを準備した。また、焼鈍行程と３つの槽から
なる酸洗行程を備え、酸洗工程の第１の槽には表１中の
符号４の酸液（液温６０℃）、第２と第３の槽には表１
中の符号Ｂの酸液（液温６０℃）を満たした実機設備を
準備した。
【００５９】そして、準備した熱延コイルに焼鈍工程で
焼鈍処理をした後、酸洗工程の第１の槽で第１工程の脱
スケール処理を施すとともに、第２と第３の槽で第２工
程の表面欠陥の酸洗除去処理を施す製造実験を行った。
焼鈍処理をした後、酸洗工程の第１の槽で第１工程の脱
スケール処理を施すとともに、第２と第３の槽で第２工
程の表面欠陥の酸洗除去処理を施す製造実験を行った。
【００６０】この時、酸洗工程の第１の槽の出側に超音
波探傷装置を配置して表面欠陥の深さを検出し、その検
出結果に基づいて第２の槽のみの浸漬ロールまたは第２
と第３の両方の槽の浸漬ロールの上下位置を調整して浸
漬時間を変化（２０〜４８秒）させて表面欠陥の完全除
去を行った。また、比較のために、最も深い表面欠陥を
想定し、第２の槽と第３の槽における浸漬時間を一定
（４８秒）に設定して表面欠陥を完全除去することも行
った。
波探傷装置を配置して表面欠陥の深さを検出し、その検
出結果に基づいて第２の槽のみの浸漬ロールまたは第２
と第３の両方の槽の浸漬ロールの上下位置を調整して浸
漬時間を変化（２０〜４８秒）させて表面欠陥の完全除
去を行った。また、比較のために、最も深い表面欠陥を
想定し、第２の槽と第３の槽における浸漬時間を一定
（４８秒）に設定して表面欠陥を完全除去することも行
った。
【００６１】なお、ライン速度は、酸洗工程の第１の槽
での脱スケール処理の脱スケール率が面積率で７０％以
上の９０％になる一定の速度に設定した。
での脱スケール処理の脱スケール率が面積率で７０％以
上の９０％になる一定の速度に設定した。
【００６２】その結果、表面欠陥の深さが最も深い場合
における浸漬時間４８秒一定で表面欠陥の完全除去を行
う場合に比べ、表面欠陥の深さに応じて浸漬時間を変化
させた場合には、第２工程で用いた酸液の消費量が２６
％も少なくて済んだ。
における浸漬時間４８秒一定で表面欠陥の完全除去を行
う場合に比べ、表面欠陥の深さに応じて浸漬時間を変化
させた場合には、第２工程で用いた酸液の消費量が２６
％も少なくて済んだ。
【００６３】
【発明の効果】本発明の方法では、ステンレス鋼板の表
面に存在しているヘゲ疵や粒界溝などの表面欠陥の除去
手段に、低能率でコスト高につくコイルグラインダーな
どによる研削手段やバフ研磨に代えて、非常に高能率な
酸洗手段を採用したので、生産性が向上し、コスト低減
が図れる。
面に存在しているヘゲ疵や粒界溝などの表面欠陥の除去
手段に、低能率でコスト高につくコイルグラインダーな
どによる研削手段やバフ研磨に代えて、非常に高能率な
酸洗手段を採用したので、生産性が向上し、コスト低減
が図れる。
【００６４】また、表面欠陥の酸洗除去に際し、表面検
査装置を用いて表面欠陥を検出し、その検出結果に基づ
いて酸洗除去量を制御する場合には、酸洗液の使用量を
抑制することができので、さらなるコスト低減が図れ
る。
査装置を用いて表面欠陥を検出し、その検出結果に基づ
いて酸洗除去量を制御する場合には、酸洗液の使用量を
抑制することができので、さらなるコスト低減が図れ
る。
【００６５】第１工程の脱スケール処理に酸洗手段を採
用する場合には、同一の酸洗ラインで脱スケールと表面
欠陥とを除去することができるので、生産性が大幅に向
上し、より一層のコスト低減が図れる。
用する場合には、同一の酸洗ラインで脱スケールと表面
欠陥とを除去することができるので、生産性が大幅に向
上し、より一層のコスト低減が図れる。
【図１】硝酸濃度と母材の溶解減量（酸洗速度）との関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図２】塩酸濃度と母材の溶解減量（酸洗速度）との関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図３】ふっ化水素酸濃度と母材の溶解減量（酸洗速
度）との関係を示す図である。
度）との関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4K053 PA03 PA12 QA01 QA07 RA16 RA17 RA19 SA04 SA06 SA12 SA13 SA17 TA02 TA16 YA04 YA25 4K057 WA01 WB02 WE02 WE07 WE08 WJ05
Claims (2)
- 【請求項１】ステンレス鋼板の表面処理方法であって、
機械的または／および化学的な脱スケール手段を用いて
鋼板表面の酸化スケールを面積率で７０％以上除去した
後、１リットル当たり、硝酸２０〜５００ｇ、塩酸５０
〜３００ｇ、およびふっ化水素酸１〜５０ｇを含む混酸
水溶液を用い、脱スケール処理後の鋼板表面に存在して
いる表面欠陥を除去する酸洗処理を施すことを特徴とす
るステンレス鋼板の表面処理方法。 - 【請求項２】上記の混酸水溶液による酸洗処理に際し、
脱スケール処理後の鋼板表面に存在している表面欠陥を
表面検査装置を用いて検出し、その検出結果に基づいて
混酸水溶液による酸洗量を制御することを特徴とする請
求項１に記載のステンレス鋼板の表面処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32417198A JP4316034B2 (ja) | 1998-11-13 | 1998-11-13 | ステンレス鋼板の表面処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32417198A JP4316034B2 (ja) | 1998-11-13 | 1998-11-13 | ステンレス鋼板の表面処理方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000144461A true JP2000144461A (ja) | 2000-05-26 |
| JP4316034B2 JP4316034B2 (ja) | 2009-08-19 |
Family
ID=18162900
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32417198A Expired - Fee Related JP4316034B2 (ja) | 1998-11-13 | 1998-11-13 | ステンレス鋼板の表面処理方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4316034B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002088426A1 (fr) * | 2001-04-27 | 2002-11-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Procede et dispositif de decapage en continu |
| JPWO2002038828A1 (ja) * | 2000-11-10 | 2004-03-18 | 本田技研工業株式会社 | 燃料電池用ステンレス鋼材の表面処理方法 |
| JP2015074798A (ja) * | 2013-10-08 | 2015-04-20 | 日新製鋼株式会社 | リチウムイオン二次電池電解液保管容器用フェライト系ステンレス鋼および該ステンレス鋼を用いたリチウムイオン二次電池電解液保管容器 |
| CN112941528A (zh) * | 2021-02-01 | 2021-06-11 | 西安航天发动机有限公司 | 一种06Cr19Ni10增材制造薄壁夹层结构内腔粉末颗粒的去除方法 |
| CN112962104A (zh) * | 2021-02-02 | 2021-06-15 | 乐普（北京）医疗器械股份有限公司 | 一种去除金属表面激光加工熔渣的方法及应用 |
| WO2021167362A1 (ko) * | 2020-02-18 | 2021-08-26 | 주식회사 포스코 | 공정 제어 시스템 및 그 동작 방법 |
| CN115418639A (zh) * | 2022-09-29 | 2022-12-02 | 中国航发动力股份有限公司 | 一种不锈钢的化铣溶液及方法 |
-
1998
- 1998-11-13 JP JP32417198A patent/JP4316034B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| WO2002088426A1 (fr) * | 2001-04-27 | 2002-11-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Procede et dispositif de decapage en continu |
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| WO2021167362A1 (ko) * | 2020-02-18 | 2021-08-26 | 주식회사 포스코 | 공정 제어 시스템 및 그 동작 방법 |
| CN112941528A (zh) * | 2021-02-01 | 2021-06-11 | 西安航天发动机有限公司 | 一种06Cr19Ni10增材制造薄壁夹层结构内腔粉末颗粒的去除方法 |
| CN112941528B (zh) * | 2021-02-01 | 2022-10-21 | 西安航天发动机有限公司 | 一种06Cr19Ni10增材制造薄壁夹层结构内腔粉末颗粒的去除方法 |
| CN112962104A (zh) * | 2021-02-02 | 2021-06-15 | 乐普（北京）医疗器械股份有限公司 | 一种去除金属表面激光加工熔渣的方法及应用 |
| CN115418639A (zh) * | 2022-09-29 | 2022-12-02 | 中国航发动力股份有限公司 | 一种不锈钢的化铣溶液及方法 |
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