JP3370618B2 - ステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法 - Google Patents
ステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ステンレス鋼冷間
圧延鋼帯の酸洗方法に関し、特に良好な表面性状が要求
されるステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法に関する。
圧延鋼帯の酸洗方法に関し、特に良好な表面性状が要求
されるステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】冷間圧延後のステンレス鋼帯は、一般的
には焼鈍後、スケールを除去するために酸洗処理が施さ
れる。上記した酸洗ラインの構成は、酸洗槽の前にソル
トバス（塩浴槽）または中性塩電解槽を備え、フェライ
ト系ステンレス鋼帯、マルテンサイト系ステンレス鋼帯
の場合は、硝酸酸洗槽により酸洗処理が施され、オース
テナイト系ステンレス鋼帯の場合は、硝酸と弗酸との混
酸槽およびその後工程である硝酸酸洗槽により酸洗処理
が施される。
には焼鈍後、スケールを除去するために酸洗処理が施さ
れる。上記した酸洗ラインの構成は、酸洗槽の前にソル
トバス（塩浴槽）または中性塩電解槽を備え、フェライ
ト系ステンレス鋼帯、マルテンサイト系ステンレス鋼帯
の場合は、硝酸酸洗槽により酸洗処理が施され、オース
テナイト系ステンレス鋼帯の場合は、硝酸と弗酸との混
酸槽およびその後工程である硝酸酸洗槽により酸洗処理
が施される。
【０００３】ステンレス鋼冷間圧延鋼帯は、通常の冷間
圧延鋼帯に比較して特に表面性状の良さが求められる。
このため、これらの酸洗の条件を適正に制御することに
より、表面へのスケールの残存をなくし、良好な表面性
状の鋼帯を得るべく、種々の技術が提案されている。
圧延鋼帯に比較して特に表面性状の良さが求められる。
このため、これらの酸洗の条件を適正に制御することに
より、表面へのスケールの残存をなくし、良好な表面性
状の鋼帯を得るべく、種々の技術が提案されている。
【０００４】例えば、特開平９−38714 号公報では、Al
を含有するフェライト系ステンレス鋼帯について、弗酸
濃度が20〜160g/l、硝酸濃度が40〜200g/lの混酸で、Fe
イオン濃度が30g/l 以下の範囲で酸洗することにより、
スケールの残存と過酸洗によるエッチピットが防止でき
る技術が開示されている。しかし、上記混酸によるデス
ケーリングの後、最終処理として硝酸による不動態化処
理を行うと、ステンレス鋼帯の表面にスマットと呼ばれ
る反応物が付着し、鋼帯表面の汚れおよび模様の原因と
なる。
を含有するフェライト系ステンレス鋼帯について、弗酸
濃度が20〜160g/l、硝酸濃度が40〜200g/lの混酸で、Fe
イオン濃度が30g/l 以下の範囲で酸洗することにより、
スケールの残存と過酸洗によるエッチピットが防止でき
る技術が開示されている。しかし、上記混酸によるデス
ケーリングの後、最終処理として硝酸による不動態化処
理を行うと、ステンレス鋼帯の表面にスマットと呼ばれ
る反応物が付着し、鋼帯表面の汚れおよび模様の原因と
なる。
【０００５】これらの汚れおよび模様は、製品の美観を
著しく損ね、表面光沢度の劣化により品質不良率が増大
する問題があった。また、上記の汚れおよび模様は、同
一の浴中で再酸洗を行っても十分に除去することができ
ず、さらに再付着が懸念されるため、鋼帯の光沢度改善
として表面研削が必要となり、多大なコストを要すると
いう問題点があった。
著しく損ね、表面光沢度の劣化により品質不良率が増大
する問題があった。また、上記の汚れおよび模様は、同
一の浴中で再酸洗を行っても十分に除去することができ
ず、さらに再付着が懸念されるため、鋼帯の光沢度改善
として表面研削が必要となり、多大なコストを要すると
いう問題点があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記した従
来技術の問題点を解決し、特に良好な表面光沢度が得ら
れるステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法を提供するこ
とを目的とする。
来技術の問題点を解決し、特に良好な表面光沢度が得ら
れるステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法を提供するこ
とを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、ステンレス
鋼冷間圧延鋼帯を酸洗する硝酸槽におけるスマット汚れ
の発生メカニズムについて調査した結果、硝酸水溶液中
の鉄イオン濃度を一定の範囲内に制御することにより、
ステンレス鋼帯表面へのスマットの付着量が著しく減少
でき、ステンレス鋼帯表面の光沢度を改善することが可
能であることを見出した。
鋼冷間圧延鋼帯を酸洗する硝酸槽におけるスマット汚れ
の発生メカニズムについて調査した結果、硝酸水溶液中
の鉄イオン濃度を一定の範囲内に制御することにより、
ステンレス鋼帯表面へのスマットの付着量が著しく減少
でき、ステンレス鋼帯表面の光沢度を改善することが可
能であることを見出した。
【０００８】さらに、その効果は、ステンレス鋼帯のCr
の含有量が15wt％以下であるマルテンサイト系ステンレ
ス鋼などのステンレス鋼において顕著であることを見出
した。本発明は、これらの知見に基づいてなされたもの
である。すなわち、本発明は、ステンレス鋼の冷間圧延
鋼帯を焼鈍した後、硝酸電解酸洗を行うステンレス鋼冷
間圧延鋼帯の酸洗方法において、硝酸電解酸洗槽内の硝
酸水溶液の鉄イオン濃度を2.0wt ％以下に制御すること
を特徴とするステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法であ
る。
の含有量が15wt％以下であるマルテンサイト系ステンレ
ス鋼などのステンレス鋼において顕著であることを見出
した。本発明は、これらの知見に基づいてなされたもの
である。すなわち、本発明は、ステンレス鋼の冷間圧延
鋼帯を焼鈍した後、硝酸電解酸洗を行うステンレス鋼冷
間圧延鋼帯の酸洗方法において、硝酸電解酸洗槽内の硝
酸水溶液の鉄イオン濃度を2.0wt ％以下に制御すること
を特徴とするステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法であ
る。
【０００９】また、本発明は、ステンレス鋼の冷間圧延
鋼帯を焼鈍した後、中性塩電解槽で脱スケールを行い、
得られた鋼帯を硝酸酸洗槽又は硝酸電解酸洗槽で酸洗す
るか、もしくは、上記焼鈍後、中性塩電解槽で脱スケー
ルを行い、得られた鋼帯を硝酸・弗酸混酸槽で酸洗した
後、硝酸酸洗槽又は硝酸電解酸洗槽で酸洗するにあた
り、硝酸酸洗槽又は硝酸電解酸洗槽内の硝酸水溶液の鉄
イオン濃度を2.0wt ％以下に制御することを特徴とする
ステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法である。
鋼帯を焼鈍した後、中性塩電解槽で脱スケールを行い、
得られた鋼帯を硝酸酸洗槽又は硝酸電解酸洗槽で酸洗す
るか、もしくは、上記焼鈍後、中性塩電解槽で脱スケー
ルを行い、得られた鋼帯を硝酸・弗酸混酸槽で酸洗した
後、硝酸酸洗槽又は硝酸電解酸洗槽で酸洗するにあた
り、硝酸酸洗槽又は硝酸電解酸洗槽内の硝酸水溶液の鉄
イオン濃度を2.0wt ％以下に制御することを特徴とする
ステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法である。
【００１０】前記した本発明は、好ましくはCr含有量が
15wt％以下のステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法とし
て用いられ、さらに好ましくは、Cr含有量が15wt％以下
でかつＣ含有量が0.1 wt％以上のステンレス鋼冷間圧延
鋼帯の酸洗方法として用いられる。
15wt％以下のステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法とし
て用いられ、さらに好ましくは、Cr含有量が15wt％以下
でかつＣ含有量が0.1 wt％以上のステンレス鋼冷間圧延
鋼帯の酸洗方法として用いられる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明をさらに詳細に説明
する。図２に、ステンレス鋼冷間圧延鋼帯の焼鈍、酸洗
ラインの一例を工程図（側面図）で示す。なお、図２に
おいて、１はペイオフリール、２は溶接機、３は脱脂装
置、４は入側ルーパ、５は焼鈍炉、６は冷却装置、７は
酸洗設備、８は出側ルーパ、９はシャー、10はテンショ
ンリール、11は鋼帯、ｆは鋼帯の搬送方向を示す。
する。図２に、ステンレス鋼冷間圧延鋼帯の焼鈍、酸洗
ラインの一例を工程図（側面図）で示す。なお、図２に
おいて、１はペイオフリール、２は溶接機、３は脱脂装
置、４は入側ルーパ、５は焼鈍炉、６は冷却装置、７は
酸洗設備、８は出側ルーパ、９はシャー、10はテンショ
ンリール、11は鋼帯、ｆは鋼帯の搬送方向を示す。
【００１２】また、図３に、図２における本発明に係る
酸洗設備７の工程図（側面図）の一例を示す。なお、図
３において、12は中性塩電解槽、13は硝酸・弗酸混酸
槽、14は硝酸電解酸洗槽である硝酸酸洗槽、15はブラシ
スタンドを示し、その他の符号は図２と同一の内容を示
す。
酸洗設備７の工程図（側面図）の一例を示す。なお、図
３において、12は中性塩電解槽、13は硝酸・弗酸混酸
槽、14は硝酸電解酸洗槽である硝酸酸洗槽、15はブラシ
スタンドを示し、その他の符号は図２と同一の内容を示
す。
【００１３】硝酸・弗酸混酸は、仕上酸洗に使用される
硝酸電解酸洗液に比較して、スケールの除去などの酸洗
能力が優れており、硝酸・弗酸混酸槽13においてはスマ
ットは発生しない。しかし、酸洗ラインの最後に不動態
化処理が施される硝酸酸洗槽14では、Feイオンの溶解度
が上記の混酸に比較して小さいことから、スマットの発
生、鋼帯への付着が生じる。
硝酸電解酸洗液に比較して、スケールの除去などの酸洗
能力が優れており、硝酸・弗酸混酸槽13においてはスマ
ットは発生しない。しかし、酸洗ラインの最後に不動態
化処理が施される硝酸酸洗槽14では、Feイオンの溶解度
が上記の混酸に比較して小さいことから、スマットの発
生、鋼帯への付着が生じる。
【００１４】スマットの発生の抑制に最も重要な因子
は、硝酸酸洗槽の硝酸水溶液のFeイオン濃度である。す
なわち、Feイオン濃度が低い程、スマットの発生量を抑
制することが可能である。特にその効果が顕著なのは、
後記する実施例に示されように、2.0 wt％以下のFeイオ
ン濃度範囲である。
は、硝酸酸洗槽の硝酸水溶液のFeイオン濃度である。す
なわち、Feイオン濃度が低い程、スマットの発生量を抑
制することが可能である。特にその効果が顕著なのは、
後記する実施例に示されように、2.0 wt％以下のFeイオ
ン濃度範囲である。
【００１５】これに対して、Feイオン濃度が2.0 wt％を
超えると、硝酸水溶液中のFeイオンの溶解度が小さいた
め、FeイオンがFeの水酸化物を主成分として溶液中に析
出し易くなる。析出した水酸化物は、スマットとして硝
酸酸洗槽中のステンレス鋼帯表面に付着し易く、鋼帯の
表面に汚れまたは模様として残留する。
超えると、硝酸水溶液中のFeイオンの溶解度が小さいた
め、FeイオンがFeの水酸化物を主成分として溶液中に析
出し易くなる。析出した水酸化物は、スマットとして硝
酸酸洗槽中のステンレス鋼帯表面に付着し易く、鋼帯の
表面に汚れまたは模様として残留する。
【００１６】したがって、鋼帯表面の性状を良好に保つ
ためには、硝酸酸洗槽内の硝酸水溶液のFeイオン濃度を
2.0 wt％以下に制御する必要がある。該Feイオン濃度
は、より好ましくは、1.5 wt％以下である。本発明にお
いては、例えば、硝酸酸洗槽14内の硝酸水溶液のFeイオ
ン濃度を、連続的あるいはバッチ的に機器分析などによ
り分析し、その結果に基づき、硝酸水溶液の入れ替えあ
るいは新硝酸による希釈を行うことによって、Feイオン
濃度を2.0 wt％以下に制御することができる。
ためには、硝酸酸洗槽内の硝酸水溶液のFeイオン濃度を
2.0 wt％以下に制御する必要がある。該Feイオン濃度
は、より好ましくは、1.5 wt％以下である。本発明にお
いては、例えば、硝酸酸洗槽14内の硝酸水溶液のFeイオ
ン濃度を、連続的あるいはバッチ的に機器分析などによ
り分析し、その結果に基づき、硝酸水溶液の入れ替えあ
るいは新硝酸による希釈を行うことによって、Feイオン
濃度を2.0 wt％以下に制御することができる。
【００１７】硝酸酸洗槽14の硝酸水溶液の硝酸濃度は、
特に限定しないが、50g/l 以上が好ましい。50g/l 未満
の場合、Feイオンの溶解度が低いためスマットが発生し
易くなる他、酸洗能力が十分ではなく、不動態皮膜の形
成も十分ではない。逆に、硝酸濃度が高すぎると、硝酸
酸洗槽の排気処理、装置の腐食などの設備上および工程
上の問題が発生する。
特に限定しないが、50g/l 以上が好ましい。50g/l 未満
の場合、Feイオンの溶解度が低いためスマットが発生し
易くなる他、酸洗能力が十分ではなく、不動態皮膜の形
成も十分ではない。逆に、硝酸濃度が高すぎると、硝酸
酸洗槽の排気処理、装置の腐食などの設備上および工程
上の問題が発生する。
【００１８】このため、硝酸酸洗槽14の硝酸水溶液の硝
酸濃度は、より好ましくは、80〜120g/lの範囲である。
硝酸酸洗槽14の硝酸水溶液の液温は、酸洗効率などに影
響を及ぼす因子である。液温が40℃未満の場合、酸洗が
不十分となり、不動態皮膜の形成も十分ではなく、逆
に、液温が60℃を超える場合、硝酸酸洗槽の排気処理な
どの設備上の問題が生じる。
酸濃度は、より好ましくは、80〜120g/lの範囲である。
硝酸酸洗槽14の硝酸水溶液の液温は、酸洗効率などに影
響を及ぼす因子である。液温が40℃未満の場合、酸洗が
不十分となり、不動態皮膜の形成も十分ではなく、逆
に、液温が60℃を超える場合、硝酸酸洗槽の排気処理な
どの設備上の問題が生じる。
【００１９】このため、硝酸酸洗槽の硝酸水溶液の液温
は40〜60℃とすることが好ましい。本発明におけるステ
ンレス鋼冷間圧延鋼帯の鋼材としては、オーステナイト
系ステンレス鋼、フェライト系ステンレス鋼、マルテン
サイト系ステンレス鋼のいずれにも適用することができ
る。一方、その原因は明確ではないが、ステンレス鋼の
成分により、スマットの発生量は異なり、Cr含有量が15
wt％以下と少なく、Ｃ含有量が0.1 wt％以上と多い程、
スマットの発生量が増加する。
は40〜60℃とすることが好ましい。本発明におけるステ
ンレス鋼冷間圧延鋼帯の鋼材としては、オーステナイト
系ステンレス鋼、フェライト系ステンレス鋼、マルテン
サイト系ステンレス鋼のいずれにも適用することができ
る。一方、その原因は明確ではないが、ステンレス鋼の
成分により、スマットの発生量は異なり、Cr含有量が15
wt％以下と少なく、Ｃ含有量が0.1 wt％以上と多い程、
スマットの発生量が増加する。
【００２０】このため、本発明は、好ましくはCr含有量
が15wt％以下のステンレス鋼冷間圧延鋼帯、さらにはCr
含有量が15wt％以下でかつＣ含有量が0.1 wt％以上のス
テンレス鋼冷間圧延鋼帯の硝酸酸洗に特に効果的であ
る。また、本発明においては、硝酸酸洗槽が、硝酸電解
酸洗槽であることが好ましい。
が15wt％以下のステンレス鋼冷間圧延鋼帯、さらにはCr
含有量が15wt％以下でかつＣ含有量が0.1 wt％以上のス
テンレス鋼冷間圧延鋼帯の硝酸酸洗に特に効果的であ
る。また、本発明においては、硝酸酸洗槽が、硝酸電解
酸洗槽であることが好ましい。
【００２１】これは、中性塩電解槽において除去できな
かった鋼帯表面のSi酸化物層を電解除去するためであ
る。上記した硝酸電解酸洗槽における電流密度は、200
〜1000mA/cm2が好ましい。これは、電流密度が200mA/cm
2 未満の場合、Si酸化物層の除去が困難となり、電流密
度が1000mA/cm2超えの場合、過電解により表面にエッチ
ピットが発生するためである。
かった鋼帯表面のSi酸化物層を電解除去するためであ
る。上記した硝酸電解酸洗槽における電流密度は、200
〜1000mA/cm2が好ましい。これは、電流密度が200mA/cm
2 未満の場合、Si酸化物層の除去が困難となり、電流密
度が1000mA/cm2超えの場合、過電解により表面にエッチ
ピットが発生するためである。
【００２２】さらに、本発明においては、前記した図
２、図３に例示するように、焼鈍炉の後工程として、中
性塩電解槽、硝酸・弗酸混酸槽および硝酸電解酸洗槽
を、該工程順序で配設するか、もしくは、焼鈍炉の後工
程として、中性塩電解槽および硝酸電解酸洗槽を、該工
程順序で配設し、ステンレス鋼の冷間圧延鋼帯を焼鈍し
た後、中性塩電解槽で予備的に脱スケールを行い、得ら
れた鋼帯を硝酸・弗酸混酸槽で酸洗した後、硝酸電解酸
洗槽で酸洗するか、もしくは上記焼鈍後、中性塩電解槽
で予備的に脱スケールを行い、得られた鋼帯を硝酸電解
酸洗槽で酸洗することが特に好ましい。
２、図３に例示するように、焼鈍炉の後工程として、中
性塩電解槽、硝酸・弗酸混酸槽および硝酸電解酸洗槽
を、該工程順序で配設するか、もしくは、焼鈍炉の後工
程として、中性塩電解槽および硝酸電解酸洗槽を、該工
程順序で配設し、ステンレス鋼の冷間圧延鋼帯を焼鈍し
た後、中性塩電解槽で予備的に脱スケールを行い、得ら
れた鋼帯を硝酸・弗酸混酸槽で酸洗した後、硝酸電解酸
洗槽で酸洗するか、もしくは上記焼鈍後、中性塩電解槽
で予備的に脱スケールを行い、得られた鋼帯を硝酸電解
酸洗槽で酸洗することが特に好ましい。
【００２３】これは、Cr含有量が15wt％以下でかつＣ含
有量が0.1 wt％以上のマルテンサイト系ステンレス鋼冷
間圧延鋼帯などのステンレス鋼冷間圧延鋼帯を、焼鈍
後、中性塩電解槽で予備的に脱スケールを行い、必要に
応じて硝酸・弗酸混酸槽で酸洗した後、硝酸電解酸洗槽
内の硝酸水溶液の鉄イオン濃度を2.0wt ％以下に制御し
た条件下で硝酸電解酸洗することによって、中性塩電解
槽、硝酸・弗酸混酸槽による脱スケールおよび硝酸電解
酸洗槽におけるスマットの発生を防止した優れた仕上酸
洗の両者の相乗効果によって、極めて良好な表面光沢度
を有するステンス鋼冷間圧延鋼帯を製造することができ
るためである。
有量が0.1 wt％以上のマルテンサイト系ステンレス鋼冷
間圧延鋼帯などのステンレス鋼冷間圧延鋼帯を、焼鈍
後、中性塩電解槽で予備的に脱スケールを行い、必要に
応じて硝酸・弗酸混酸槽で酸洗した後、硝酸電解酸洗槽
内の硝酸水溶液の鉄イオン濃度を2.0wt ％以下に制御し
た条件下で硝酸電解酸洗することによって、中性塩電解
槽、硝酸・弗酸混酸槽による脱スケールおよび硝酸電解
酸洗槽におけるスマットの発生を防止した優れた仕上酸
洗の両者の相乗効果によって、極めて良好な表面光沢度
を有するステンス鋼冷間圧延鋼帯を製造することができ
るためである。
【００２４】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいてさらに具体
的に説明する。 （実施例１）マルテンサイト系ステンレス鋼であるSUS4
20J2(13Cr-0.3C) の冷間圧延鋼帯を、800 ℃で焼鈍後、
図３に示す中性塩電解槽12において予備的に脱スケール
を行い、その後、硝酸電解酸洗槽14により酸洗処理を行
った。
的に説明する。 （実施例１）マルテンサイト系ステンレス鋼であるSUS4
20J2(13Cr-0.3C) の冷間圧延鋼帯を、800 ℃で焼鈍後、
図３に示す中性塩電解槽12において予備的に脱スケール
を行い、その後、硝酸電解酸洗槽14により酸洗処理を行
った。
【００２５】なお、本実施例においては、鋼帯は硝酸・
弗酸混酸槽13をバイパスした。硝酸電解酸洗槽14の硝酸
濃度：100g/l、酸洗液液温：50℃、電流密度：400mA/cm
2 の条件下で、硝酸水溶液のFeイオン濃度を０〜4.0wt
％の範囲で変化させ、鋼帯表面へのスマットの付着量に
及ぼすFeイオン濃度の影響を調査した。鋼帯表面へのス
マットの付着量の評価は、酸洗後の鋼帯の表面に対し20
°の角度で光を照射し、160 °の角度で反射してくる光
の反射量に基づき光沢度を測定し、光沢度で評価した。
弗酸混酸槽13をバイパスした。硝酸電解酸洗槽14の硝酸
濃度：100g/l、酸洗液液温：50℃、電流密度：400mA/cm
2 の条件下で、硝酸水溶液のFeイオン濃度を０〜4.0wt
％の範囲で変化させ、鋼帯表面へのスマットの付着量に
及ぼすFeイオン濃度の影響を調査した。鋼帯表面へのス
マットの付着量の評価は、酸洗後の鋼帯の表面に対し20
°の角度で光を照射し、160 °の角度で反射してくる光
の反射量に基づき光沢度を測定し、光沢度で評価した。
【００２６】したがって、光沢度が高い程スマットの付
着量は少なく、良好な表面性状であると言える。得られ
た結果を図１に示す。本発明におけるFeイオン濃度が2.
0 wt％以下の領域では、スマットの発生が抑制され、鋼
帯表面の光沢度が700(Gs20°) 以上の極めて良好な表面
性状が得られた。
着量は少なく、良好な表面性状であると言える。得られ
た結果を図１に示す。本発明におけるFeイオン濃度が2.
0 wt％以下の領域では、スマットの発生が抑制され、鋼
帯表面の光沢度が700(Gs20°) 以上の極めて良好な表面
性状が得られた。
【００２７】（実施例２〜実施例９、比較例）マルテン
サイト系ステンレス鋼であるSUS420J1(13Cr-0.6C) の冷
間圧延鋼帯を、800 ℃で焼鈍後、図３に示す中性塩電解
槽12、硝酸・弗酸混酸槽13により酸洗を施し、仕上酸洗
として硝酸電解酸洗槽14により酸洗処理を行った。すな
わち、電流密度：400mA/cm2 の条件下、硝酸電解酸洗槽
の硝酸水溶液のFeイオン濃度、硝酸濃度および液温を表
１の範囲で変化させ、酸洗後の鋼帯の表面の光沢度を、
前記した実施例１の方法で測定し、下記評価基準に基づ
き評価した。
サイト系ステンレス鋼であるSUS420J1(13Cr-0.6C) の冷
間圧延鋼帯を、800 ℃で焼鈍後、図３に示す中性塩電解
槽12、硝酸・弗酸混酸槽13により酸洗を施し、仕上酸洗
として硝酸電解酸洗槽14により酸洗処理を行った。すな
わち、電流密度：400mA/cm2 の条件下、硝酸電解酸洗槽
の硝酸水溶液のFeイオン濃度、硝酸濃度および液温を表
１の範囲で変化させ、酸洗後の鋼帯の表面の光沢度を、
前記した実施例１の方法で測定し、下記評価基準に基づ
き評価した。
【００２８】本評価においては、下記評価基準に基づく
Ａ〜Ｃの鋼帯について表面性状が良好であると評価し
た。 〔表面性状評価基準：〕 Ａ：光沢度≧800(Gs20°) Ｂ：800(Gs20°) ＞光沢度≧750(Gs20°) Ｃ：750(Gs20°) ＞光沢度≧700(Gs20°) Ｄ：700(Gs20°) ＞光沢度 得られた結果を、製造条件と併せて表１に示す。
Ａ〜Ｃの鋼帯について表面性状が良好であると評価し
た。 〔表面性状評価基準：〕 Ａ：光沢度≧800(Gs20°) Ｂ：800(Gs20°) ＞光沢度≧750(Gs20°) Ｃ：750(Gs20°) ＞光沢度≧700(Gs20°) Ｄ：700(Gs20°) ＞光沢度 得られた結果を、製造条件と併せて表１に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【発明の効果】以上説明したとおり、ステンレス鋼冷間
圧延鋼帯を本発明方法によって酸洗することによって、
スマットの付着がなく、良好な表面光沢度を有するステ
ンレス鋼冷間圧延鋼帯を製造することが可能となった。
さらに、本発明によれば、極めて良好な表面性状が得ら
れることから、次工程の表面研削が不要となり、工程の
簡易化が達成でき、製造コストの面から経済性にも優れ
ている。
圧延鋼帯を本発明方法によって酸洗することによって、
スマットの付着がなく、良好な表面光沢度を有するステ
ンレス鋼冷間圧延鋼帯を製造することが可能となった。
さらに、本発明によれば、極めて良好な表面性状が得ら
れることから、次工程の表面研削が不要となり、工程の
簡易化が達成でき、製造コストの面から経済性にも優れ
ている。
【図１】硝酸電解酸洗槽の硝酸水溶液のFeイオン濃度と
酸洗後の鋼帯表面の光沢度との関係を示す相関図であ
る。
酸洗後の鋼帯表面の光沢度との関係を示す相関図であ
る。
【図２】ステンレス鋼冷間圧延鋼帯の焼鈍、酸洗ライン
の一例を示す工程図（側面図）である。
の一例を示す工程図（側面図）である。
【図３】本発明に係るステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗
設備の一例を示す工程図（側面図）である。
設備の一例を示す工程図（側面図）である。
１ ペイオフリール
２ 溶接機
３ 脱脂装置
４ 入側ルーパ
５ 焼鈍炉
６ 冷却装置
７ 酸洗設備
８ 出側ルーパ
９ シャー
10 テンションリール
11 鋼帯
12 中性塩電解槽
13 硝酸・弗酸混酸槽
14 硝酸酸洗槽（：硝酸電解酸洗槽）
15 ブラシスタンド
ｆ 鋼帯の搬送方向
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C23G 1/08
C25F 1/06
Claims (3)
- 【請求項１】 ステンレス鋼の冷間圧延鋼帯を焼鈍した
後、硝酸電解酸洗を行うステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸
洗方法において、硝酸電解酸洗槽内の硝酸水溶液の鉄イ
オン濃度を2.0wt ％以下に制御することを特徴とするス
テンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法。 - 【請求項２】 ステンレス鋼の冷間圧延鋼帯を焼鈍した
後、中性塩電解槽で脱スケールを行い、得られた鋼帯を
硝酸酸洗槽又は硝酸電解酸洗槽で酸洗するにあたり、硝
酸酸洗槽又は硝酸電解酸洗槽内の硝酸水溶液の鉄イオン
濃度を2.0wt％以下に制御することを特徴とするステン
レス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法。 - 【請求項３】 ステンレス鋼の冷間圧延鋼帯を焼鈍した
後、中性塩電解槽で脱スケールを行い、得られた鋼帯を
硝酸・弗酸混酸槽で酸洗した後、硝酸酸洗槽又は硝酸電
解酸洗槽で酸洗するにあたり、硝酸酸洗槽又は硝酸電解
酸洗槽内の硝酸水溶液の鉄イオン濃度を2.0wt ％以下に
制御することを特徴とするステンレス鋼冷間圧延鋼帯の
酸洗方法。
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| JP02244599A JP3370618B2 (ja) | 1999-01-29 | 1999-01-29 | ステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02244599A JP3370618B2 (ja) | 1999-01-29 | 1999-01-29 | ステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法 |
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|---|---|
| JP2000219983A JP2000219983A (ja) | 2000-08-08 |
| JP3370618B2 true JP3370618B2 (ja) | 2003-01-27 |
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ID=12082919
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP02244599A Expired - Fee Related JP3370618B2 (ja) | 1999-01-29 | 1999-01-29 | ステンレス鋼冷間圧延鋼帯の酸洗方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1999
- 1999-01-29 JP JP02244599A patent/JP3370618B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| KR101903173B1 (ko) * | 2016-12-23 | 2018-10-01 | 주식회사 포스코 | 열간 가공성 및 내식성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법 |
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