JP2000129338A

JP2000129338A - 清浄性に優れた極低炭素鋼の溶製方法

Info

Publication number: JP2000129338A
Application number: JP10300580A
Authority: JP
Inventors: Takayuki Nishi; 隆之西; Makoto Fukagawa; 信深川
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1998-10-22
Filing date: 1998-10-22
Publication date: 2000-05-09

Abstract

(57)【要約】【課題】清浄性に優れた極低炭素鋼の溶製方法の提供。【解決手段】真空処理装置を用いて、取鍋内の溶鋼を脱
炭処理した後、脱酸処理用のＡｌ添加と同時にまたは添
加後に、真空槽内に見掛け比重が１．０〜３．５の媒溶
剤粒を、媒溶剤粒の添加速度Ｗ（ｋｇ／分・溶鋼ｔ）、
真空処理時の溶鋼の環流量Ｑ（ｔ／分・溶鋼ｔ）とした
とき、Ｗ／Ｑが０．５〜１２に相当する量添加する。Ｍ
ｇＯを主要成分とする媒溶剤粒が望ましい。また、１〜
３０ｍｍの間に９０％以上入る媒溶剤粒径が望ましい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、清浄性に優れた極
低炭素鋼の溶製方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】表面欠陥が少なくかつ成形性に優れてい
ることが要求される自動車の外装用鋼板には、極低炭素
鋼が用いられており、溶製の際には、鋼の極低炭素化お
よび高清浄化対策が採られている。

【０００３】極低炭素鋼を溶製する場合には、真空処理
装置を用いて未脱酸溶鋼の脱炭反応をおこさせる方法が
一般的である。すなわち、転炉等の製鋼炉より炭素含有
率が０．０２〜０．１重量％の未脱酸溶鋼を取鍋に出鋼
し、その後に真空処理装置を用いて減圧下で溶鋼中酸素
と炭素を反応させることにより炭素含有率０．００１〜
０．００５重量％まで脱炭する。

【０００４】上記の反応の際に、十分な脱炭速度を得る
ために必要な酸素含有率は、０．０４重量％以上である
ことが知られている。このような酸素含有率の高い溶鋼
を転炉等の製鋼炉で得る場合、スラグ中の低級酸化物で
あるＦｅＯとＭｎＯの含有率の合計が、１５〜２０重量
％程度と高くなる。

【０００５】真空脱炭処理後にＡｌにより脱酸処理を行
った極低炭素溶鋼では、真空処理後から連続鋳造中の間
に、取鍋内溶鋼中のＡｌとスラグ中の低級酸化物が反応
する。この反応によりＡｌ酸化物（Ａｌ₂Ｏ₃ ）が生成
する。この酸化物の一部は、連続鋳造中にタンデイッシ
ュ内や鋳型内の溶鋼から除去されずに鋳片に残存して非
金属介在物となり、鋼の清浄性を悪化させる。

【０００６】このＡｌ₂Ｏ₃系非金属介在物は、鋳片の
表面付近に集積しやすく、そのため自動車の外装用鋼板
の表面欠陥となったり、また、連続鋳造中の浸漬ノズル
が閉塞する原因となったりする場合がある。浸漬ノズル
が閉塞すると連々鋳ができなくなり生産性が阻害される
ばかりでなく、ノズル内を通過する溶鋼に偏流が生じて
鋳型内の流動状態が変化し表面欠陥が生じる。さらにこ
のノズル閉塞を防ぐために、ノズルの上部より吹き込ま
れるＡｒ等の不活性ガスの流量を増加する必要が生じ
る。この吹き込まれた不活性ガスも、鋳片の表面近傍に
残留し捕捉された場合には、表面欠陥の一因となる。こ
のような表面欠陥を防止するために、鋳片や熱間圧延し
た鋼板用素材の表面を手入れする場合は、経済性や生産
性の面から大きな問題を生じる。

【０００７】そこで、真空脱炭処理後にＡｌにより脱酸
処理を行った後に、真空槽内に酸化物系の媒溶剤を添加
することにより、鋼中のＡｌと反応を起こしやすいＦｅ
ＯやＭｎＯなどの低級酸化物の含有率が高いスラグの組
成を制御したり、スラグと溶鋼との間を遮断する対策な
どが採られてきた。

【０００８】特開平３−１５８４１２号公報では、真空
脱炭処理後にＡｌにより脱酸処理を行った後に、真空槽
内にＣａＯを添加し、スラグ中のＣａＯのＡｌ₂Ｏ₃に
対するモル比を０．５〜２．０の範囲にして、スラグ組
成を制御する方法が開示されている。この方法は、Ｃａ
Ｏを真空槽内の上部シュートから、１〜２ｋｇ／溶鋼ｔ
程度添加する方法であるが、添加したＣａＯがスラグと
溶鋼の界面に均一に分散しない場合がある。すなわち、
ＣａＯ量が不足したり、または過剰になって部分的に固
まったりする場合がある。

【０００９】特開平３−１８３７２２号公報では、真空
脱炭処理後にＡｌにより脱酸処理を行った後に、真空槽
内にＭｇＯを主成分とする酸化物を添加し、スラグと溶
鋼の界面に介在させる方法が開示されている。ＭｇＯ
を、真空槽内のシュートまたは真空槽外の取鍋内に浸漬
した管から、２〜５ｋｇ／溶鋼ｔ程度添加する方法であ
る。この方法では、ＭｇＯ添加を概念的に示したにすぎ
ず、スラグと溶鋼の界面に均一に分散しない場合があ
る。すなわち、ＭｇＯ量が不足したり、または過剰にな
って部分的に固まったりする場合がある。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、真空脱炭処
理における脱炭速度を損なうことなく、かつスラグから
の溶鋼の再酸化を抑制し、さらに連続鋳造の際に浸漬ノ
ズルの閉塞が起こり難い、清浄性に優れた極低炭素鋼の
溶製方法を提供することを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記の
（１）に示す清浄性に優れた極低炭素鋼の溶製方法にあ
る。

【００１２】（１）真空処理装置を用いて、取鍋内の溶
鋼を脱炭処理した後、脱酸処理用のＡｌ添加と同時にま
たは添加後に、真空槽内に見掛け比重が１．０以上３．
５以下の媒溶剤粒を、媒溶剤粒の添加速度Ｗ（ｋｇ／分
・溶鋼ｔ）、真空処理時の溶鋼の環流量Ｑ（ｔ／分・溶
鋼ｔ）としたとき、Ｗ／Ｑが０．５以上１２以下に相当
する量添加する清浄性に優れた極低炭素鋼の溶製方法。

【００１３】本発明でいう真空処理装置とは、ＲＨ真空
処理装置などの環流型真空処理装置をいう。

【００１４】清浄性に優れた極低炭素鋼を溶製するに
は、真空脱炭処理後、脱酸処理した後のスラグからの溶
鋼の再酸化を防止することが最も効果的である。すなわ
ち、ＲＨ真空処理装置などの環流型真空処理装置では、
スラグは浸漬管と取鍋の間に拘束されて、ほとんど流動
や撹拌が起こらない。このような装置では、真空処理後
のスラグ改質あるいはスラグ層と溶鋼の間の界面の遮断
による溶鋼の再酸化の防止方法が効果的である。

【００１５】スラグ層と溶鋼の間の界面を効果的に遮断
するためには、下記が重要である。すなわち、先ず真空
槽内に添加した媒溶剤粒を、取鍋内の溶融したスラグ層
に平面的に均一に分散させることである。次に、溶融し
たスラグ層に到達した媒溶剤粒を、スラグ層の溶鋼との
界面近傍に均一に集積させることである。

【００１６】本発明の方法では、真空槽内に添加する媒
溶剤粒の見掛け比重の値を適正な範囲の値とする。これ
により、真空槽内に添加した後、溶融したスラグ層に達
した媒溶剤粒を、スラグ層の溶鋼との界面近傍に集積さ
せることができる。

【００１７】また、本発明の方法では、媒溶剤粒の添加
速度Ｗと真空処理時の溶鋼の環流量Ｑの比Ｗ／Ｑの値
を、適正な範囲の値とする。これにより、真空槽内に添
加した媒溶剤粒を、取鍋内の溶融したスラグ層に平面的
に均一に分散させることができる。その理由を、以下に
説明する。

【００１８】真空槽内に添加された媒溶剤粒を、溶融し
たスラグ層に平面的に均一に分散させるためには、環流
する溶鋼の流れを利用して媒溶剤粒を分散させるのが効
果的である。たとえば、一度に多量に媒溶剤粒を添加し
た場合には、媒溶剤粒は溶鋼中に侵入しきれず、真空槽
内の溶鋼の上部にその一部が留まったり、あるいは真空
槽外まで溶鋼により搬送されても、均一にスラグ層に分
散されずに、浸漬管近傍で直ちに浮上して固まりとなり
やすい。したがって、媒溶剤粒の添加の際には、環流す
る溶鋼の量に応じて、媒溶剤粒の添加速度を制御するこ
とにより、媒溶剤粒をスラグ層に平面的に均一に分散さ
せることが必要である。そこで、媒溶剤粒の添加速度Ｗ
を、真空処理時の溶鋼の環流量Ｑに応じて、Ｗ／Ｑを適
正な範囲の値とすることによって、この問題を解決し
た。

【００１９】このように、媒溶剤粒の見掛け比重および
溶鋼の環流量Ｑに対する添加速度Ｗの値Ｗ／Ｑを適正な
範囲の値とすることにより、真空槽内に添加された媒溶
剤粒を、溶融したスラグ層に平面的に均一に分散させる
ことができるし、スラグ層の溶鋼との界面近傍に均一に
集積させるができる。

【００２０】なお、環流型真空処理装置における溶鋼の
環流量は、通常ｔ／分の単位で表されているが、本発明
で用いる溶鋼の環流量Ｑは、処理する溶鋼ｔで除したｔ
／分・溶鋼ｔの単位の値を用いる。

【００２１】

【発明の実施の形態】本発明の方法では、真空槽内に添
加する媒溶剤粒の見掛け比重を１．０〜３．５とする。

【００２２】図１は、媒溶剤粒の見掛け比重と、添加し
た媒溶剤粒がスラグ層に集積するときのスラグ層の溶鋼
との界面からの距離との関係を示す図である。なお、図
１はＲＨ真空処理装置を用いて、処理する溶鋼量２７０
ｔ（以下、ケースＡと記す）および１８０ｔ（以下、ケ
ースＢと記す）の場合について、次に示す条件の実験に
より求めた図である。

【００２３】媒溶剤粒は、見掛け比重の異なる２種類の
天然マグネシアドロマイト（５５重量％ＭｇＯ−４０重
量％ＣａＯ）を配合して焼成し、種々の見掛け比重に調
整した。粒径は、１〜１３ｍｍの間に９５％以上が入る
ものとした。媒溶剤粒の添加量は、ケースＡ約６００ｋ
ｇ、ケースＢ約５００ｋｇである。Ｗ／Ｑの値は、Ａ、
Ｂいずれのケースでも約２〜８とした。処理中の溶鋼の
温度は１６００〜１６６０℃、スラグは２０〜４０重量
％のＡｌ₂Ｏ₃および５〜１０重量％のＳｉＯ₂を含有
するＣａＯ−Ａｌ₂Ｏ₃−ＳｉＯ₂系で、低級酸化物と
してＦｅＯおよびＭｎＯの合計の含有率は５〜１０重量
％の範囲であった。また、スラグ層の厚みは、いずれの
ケースでも１２０〜１５０ｍｍ程度であった。

【００２４】媒溶剤粒を添加後、約１０分間で真空処理
を終了し、処理後のスラグを全厚みにわたって取鍋内の
３箇所から採取した。採取したスラグが凝固した後、厚
み方向に切断し、その断面を観察した。天然マグネシア
ドロマイト粒が集積して残存するスラグ層の厚みの位置
を調査した。スラグ層の厚みの位置とは、スラグ層と溶
鋼の界面からの位置とした。

【００２５】図１から分かるように、見掛け比重が１．
０以上であれば、媒溶剤粒はスラグ層の上部に偏ること
なく、溶融したスラグ層の厚み４０ｍｍ以内に分散する
ことが分かる。これは、溶融したスラグ層に存在する媒
溶剤粒の重力と溶融したスラグ層から受ける媒溶剤粒の
浮力とがバランスしたためである。

【００２６】媒溶剤粒によるスラグ層と溶鋼の界面の遮
断効果や媒溶剤粒の原単位の低減効果からは、添加した
媒溶剤粒が、よりスラグ層の溶鋼との界面近傍に均一に
分散することが望ましい。すなわち、スラグ層の厚み２
０ｍｍ以内に分散することがより望ましい。そのために
は、図１から、見掛け比重は２．８以上がより望ましい
ことが分かる。

【００２７】見掛け比重の上限を３．５とするのは、媒
溶剤粒の原料の比重の上限が、約４程度であるからであ
る。これらより、真空槽内に添加する媒溶剤粒の見掛け
比重を１．０〜３．５とする。また、２．８〜３．５
が、より望ましい。

【００２８】本発明の方法では、媒溶剤粒の添加速度Ｗ
（ｋｇ／分・溶鋼ｔ）、真空処理時の溶鋼の環流量Ｑ
（ｔ／分・溶鋼ｔ）としたとき、Ｗ／Ｑの値を０．５〜
１２とする。

【００２９】図２は、Ｗ／Ｑの値と媒溶剤粒のスラグ層
への平面的な分散の均一度（％）との関係を示す図であ
る。図１で説明した実験とほぼ同じ内容の実験により求
めた図である。上述の実験と違うのは、下記に示すよう
に、添加する媒溶剤粒の種類と添加量および調査方法で
ある。

【００３０】すなわち、媒溶剤粒には、ＣａＯ約７５重
量％、ＳｒＯ約２０重量％からなる焼成した酸化物を用
いた。見掛けの比重を３．４に調整した。また、粒径は
１〜１３ｍｍの間に９５％以上が入るものとした。Ｓｒ
Ｏはトレーサーとして添加した。媒溶剤粒の添加量は３
００〜１０００ｋｇとした。媒溶剤粒のスラグ層への平
面的な分散の均一度（％）は、真空処理後の溶融したス
ラグを、取鍋全体の平均的な１０数箇所から採取し、Ｓ
ｒＯを３重量％以上検出した箇所の数を、採取した全て
の箇所の数で除して、％表示した数値である。

【００３１】図２から分かるように、Ｗ／Ｑが１２を超
える場合には、分散の均一度は約８０％以下となり、均
一に分散し難い。溶鋼の環流量に対して媒溶剤粒の添加
速度が速すぎるため、媒溶剤粒が溶鋼に均一に混ざらな
かったり、真空槽外まで溶鋼により搬送されても、均一
にスラグ層に分散されずに、浸漬管近傍で直ちに浮上し
て浸漬管の周りに固まったりするからである。

【００３２】Ｗ／Ｑが０．５未満では、溶鋼の環流量を
大きくすることが必要になり、このとき、浸漬管径を大
きくしたり、環流用の不活性ガス流量を多くしたり、真
空度をよくするなどの設備対応が必要となる。そのた
め、設備費用が高くなったり、また製造コストが上昇す
る。

【００３３】Ｗ／Ｑが１２以下の場合には、分散の均一
度は８０％以上となり、添加した媒溶剤粒がスラグ層に
均一に分散されることが分かる。さらに、望ましくはＷ
／Ｑが３以下であると、分散の均一度が９５％以上とな
り、媒溶剤粒をより均一に分散できる。

【００３４】これらのことから、Ｗ／Ｑは、０．５〜１
２とした。さらに、０．５〜３がより望ましい範囲であ
る。

【００３５】本発明の方法では、真空槽内に添加する媒
用剤粒にＭｇＯを主要成分とする酸化物粒を用いるのが
望ましい。スラグ層と溶鋼の界面の遮断効果がよいから
である。ＭｇＯを主要成分とする酸化物粒として、天然
マグネシアまたはマグネシアドロマイトなどを用いるこ
とができる。マグネシアドロマイトは、耐火煉瓦材料と
して使用されるので、使用済みの煉瓦を適宜破砕、整粒
したものを用いることができる。

【００３６】また、添加する媒溶剤粒として、ＣａＯを
主要成分とする酸化物粒を用いても構わない。この種の
媒溶剤はスラグを希釈することにより、スラグが改質さ
れて、Ａｌ₂Ｏ₃などの有害な酸化物をスラグが吸収し
やすくなる効果がある。ＣａＯを主要成分とする酸化物
粒として、生石灰、ドロマイト、セメントなどを用いる
ことができる。さらに、これらのＭｇＯやＣａＯを主要
成分とする酸化物粒を適宜配合して用いても構わない。

【００３７】媒用剤粒の粒径は、１〜３０ｍｍの間に９
０％以上が入るものが望ましい。１ｍｍ未満では、真空
処理装置の排気系に引き込まれる。また、３０ｍｍを超
えると、添加時に溶鋼中に侵入せず真空槽内に残留した
り、あるいは真空槽外までは溶鋼により搬送されても、
均一に分散されずに、ただちに浸漬管近傍で浮上して、
固まりとなったりする。１〜２０ｍｍの間に９０％以上
が入る粒径が、より望ましい。

【００３８】媒用剤粒の添加時期は、溶鋼を脱炭処理
し、引き続き溶鋼を脱酸処理するために溶鋼にＡｌを添
加し、それと同時かまたはその後５分間程度までに添加
すればよい。また、添加後３分間以上、溶鋼の環流を実
施することが望ましい。

【００３９】媒溶剤粒の添加方法は、特別な装置は必要
なく、真空槽内への合金添加装置のフィーダ機構を利用
することができる。

【００４０】

【実施例】転炉およびＲＨ真空処理装置を用いて、２７
０ｔの極低炭素鋼を溶製した。転炉では、Ｃ含有率０．
０２〜０．０６重量％、Ｍｎ含有率０．０１〜０．２重
量％、Ｓｉ含有率０．００５〜０．０３重量％に精錬
し、１６６０〜１６９０℃の溶鋼を取鍋に出鋼した。出
鋼に際し、転炉からのスラグ流出を極力抑制するように
した。出鋼直後の取鍋内の溶融スラグに、造滓剤として
生石灰、Ａｌ₂Ｏ₃系フラックス、ＣａＯ系フラックス
を、スラグ改質剤として、Ａｌ灰、Ａｌ−ＣａＯ系フラ
ックスを適宜添加した。

【００４１】真空処理前のスラグ組成は、ＣａＯの重量
％のＡｌ₂Ｏ₃の重量％に対する比ＣａＯ／Ａｌ₂Ｏ₃
が０．６〜２．０、ＦｅＯおよびＭｎＯの合計の含有率
が２〜１５重量％、ＳｉＯ₂含有率が１２重量％以下で
あった。

【００４２】次に、ＲＨ真空処理装置を用いて、溶鋼中
の炭素含有率が０．００５重量％以下となるまで真空脱
炭を行った。その後に、真空槽内にＡｌを添加して脱酸
を行い、溶鋼中のＡｌ含有率を０．０３〜０．０８重量
％に調整した。

【００４３】Ａｌ添加から約１分後にＣａＯ、ＭｇＯ−
ＣａＯ系酸化物、またはＭｇＯをそれぞれ含有する媒溶
剤粒を添加した。ＣａＯを含有する媒溶剤粒としては、
ＣａＯを９５重量％以上含有する生石灰、ＭｇＯ−Ｃａ
Ｏ系酸化物の媒溶剤粒としては、ＭｇＯを約４０重量
％、ＣａＯを約５５重量％含有するドロマイトクリンカ
ー、ＭｇＯを含有する媒溶剤粒としては、ＭｇＯを９０
重量％以上含有する天然マグネシアクリンカーを用い
た。これらの媒溶剤粒の粒径は、１〜１３ｍｍの範囲に
９５％入るものを用いた。

【００４４】これらの媒溶剤粒を、ＲＨ真空槽の合金添
加装置を利用して、真空槽内の溶鋼に添加した。媒溶剤
粒の添加後、約１０分間の溶鋼の環流時間を確保した。
真空処理中の溶鋼温度は、１６００〜１６４０℃の範囲
であった。

【００４５】真空処理後の溶鋼を、厚み２５０ｍｍ、幅
１２５０ｍｍの形状の鋳片に連続鋳造した。得られた鋳
片から横断面サンプルを採取し、全酸素量および非金属
介在物を調査し、鋼の清浄性を評価した。

【００４６】全酸素量は、鋳片の横断面サンプルの表面
直下、１／４厚および１／２厚の位置から採取した３個
の試料の全酸素量分析値の平均値とした。

【００４７】鋳片の清浄度は、鋳片の表面から表面直下
１０ｍｍ以内の位置で採取した１０ｃｍ²の被顕面積の
試料を４００倍で顕微鏡観察することにより調査した。
後述する本発明例の試験Ｎｏ．１の清浄度の調査結果を
指数１．００として、他の試験の清浄度の調査結果を指
数化して表示した。

【００４８】また、鋳型内に溶鋼を供給する浸漬ノズル
の内面へのＡｌ₂Ｏ₃の付着状況を、連続鋳造終了後に
浸漬ノズルを回収し、浸漬ノズルの高さ方向の中央部の
横断面の孔の断面積を測定した。未使用の浸漬ノズルの
同様な位置の横断面の孔の断面積を、使用後の孔の断面
積で除した値を調査した。後述する本発明例の試験Ｎ
ｏ．１の浸漬ノズルの詰まり発生状況、すなわち上述の
断面積の比の値を指数１．００として、他の試験の浸漬
ノズルの使用後の状況を指数化して表示した。

【００４９】試験条件および試験結果を表１に示す。

【００５０】

【表１】

【００５１】本発明例の試験では、媒溶剤粒として、試
験Ｎｏ．１およびＮｏ．２では生石灰、試験Ｎｏ．３で
はドロマイトクリンカー、試験Ｎｏ．４〜Ｎｏ．６では
天然マグネシアクリンカーを用い、本発明で規定する範
囲内の見掛け比重およびＷ／Ｑの値で添加した。いずれ
の本発明例の試験結果も、鋳片の全酸素量は１９〜２８
ｐｐｍであり良好であった。鋳片の清浄度の指数も、
０．６８〜１．００の範囲の値であり、良好であった。
また、浸漬ノズルの閉塞も起こらずに、閉塞指数は０．
７５〜１．００で良好であった。

【００５２】比較例の試験では、媒溶剤粒として、試験
Ｎｏ．７およびＮｏ．８では生石灰、試験Ｎｏ．９およ
びＮｏ．１０ではドロマイトクリンカー、試験Ｎｏ．１
１およびＮｏ．１２では天然マグネシアクリンカーを用
いた。それぞれの試験では、本発明で規定する範囲外で
低い値の見掛け比重の媒溶剤粒を用いるか、または本発
明で規定する範囲外で大きい値のＷ／Ｑ、すなわち溶鋼
の環流量に対して相対的に速い添加速度で媒溶剤粒を添
加する試験を行った。

【００５３】いずれの比較例の試験結果も、鋳片の全酸
素量は３０〜３７ｐｐｍであり悪い結果であった。鋳片
の清浄度の指数も、１．５４〜１．８９の範囲の値であ
り、劣っていた。また、浸漬ノズルは閉塞の傾向であ
り、閉塞指数は１．５０〜１．８０で悪かった。本発明
で規定する範囲外で低い値の見掛け比重の媒溶剤粒を用
いた場合には、添加した媒溶剤粒がスラグ層と溶鋼の界
面近傍の近くに分散できず、スラグ層の上部に偏り、溶
融したスラグ層と溶鋼との間を遮断する効果が少なかっ
た。また、本発明で規定する範囲外で大きい値のＷ／Ｑ
で添加した場合に、媒溶剤粒が浸漬管近傍で浮上して、
固まりとなっており、添加した媒溶剤粒が有効に作用し
なかった。

【００５４】

【発明の効果】本発明の方法の適用により、真空脱炭処
理における脱炭速度を損なうことなく、清浄性に優れた
極低炭素鋼の溶製が可能である。なお、その他の効果と
して、適切な媒溶剤粒の選択により、復硫防止や復リン
防止ができることは言うまでもない。

【図面の簡単な説明】

【図１】媒溶剤粒の見掛け比重とスラグ層に集積する位
置との関係を示す図である。

【図２】Ｗ／Ｑと媒溶剤粒のスラグ層への分散の均一度
との関係を示す図である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】真空処理装置を用いて、取鍋内の溶鋼を脱
炭処理した後、脱酸処理用のＡｌ添加と同時にまたは添
加後に、真空槽内に見掛け比重が１．０以上３．５以下
の媒溶剤粒を、媒溶剤粒の添加速度Ｗ（ｋｇ／分・溶鋼
ｔ）、真空処理時の溶鋼の環流量Ｑ（ｔ／分・溶鋼ｔ）
としたとき、Ｗ／Ｑが０．５以上１２以下に相当する量
添加することを特徴とする清浄性に優れた極低炭素鋼の
溶製方法。