JP2000096152A - 銅基合金切粉の油・水分除去処理装置及び油・水分除去処理方法 - Google Patents
銅基合金切粉の油・水分除去処理装置及び油・水分除去処理方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 切粉の外表面の酸化を生ずることなしに、銅
基合金切粉に付着した油・水分を能率よく除去すること
ができると共に、同時に切粉内に含まれる微粉状物を切
粉から分離除去できるようにする。 【解決手段】 長筒状の本体胴部とこれに取り外し自在
に連結した短筒状の局部加熱用胴部とから成るロータリ
ーキルンと，前記ロータリーキルンの下流側に設けら
れ、ロータリーキルンの内部を加熱する昇温用バーナ
と，前記ロータリーキルンの局部加熱用胴部の内部を加
熱する局部加熱用バーナと，前記ロータリーキルンの上
流側から局部加熱用胴部の内部へ油・水分が付着した銅
基合金切粉を供給する切粉供給装置と，前記ロータリー
キルンの上流側開口から排出した燃焼排ガス内の可燃物
を２次燃焼させる排ガス燃焼炉と，ロータリーキルンの
下流側から排出されてくる処理済み切粉の搬出装置とか
ら銅基合金切粉の油・水分除去装置を構成する。
基合金切粉に付着した油・水分を能率よく除去すること
ができると共に、同時に切粉内に含まれる微粉状物を切
粉から分離除去できるようにする。 【解決手段】 長筒状の本体胴部とこれに取り外し自在
に連結した短筒状の局部加熱用胴部とから成るロータリ
ーキルンと，前記ロータリーキルンの下流側に設けら
れ、ロータリーキルンの内部を加熱する昇温用バーナ
と，前記ロータリーキルンの局部加熱用胴部の内部を加
熱する局部加熱用バーナと，前記ロータリーキルンの上
流側から局部加熱用胴部の内部へ油・水分が付着した銅
基合金切粉を供給する切粉供給装置と，前記ロータリー
キルンの上流側開口から排出した燃焼排ガス内の可燃物
を２次燃焼させる排ガス燃焼炉と，ロータリーキルンの
下流側から排出されてくる処理済み切粉の搬出装置とか
ら銅基合金切粉の油・水分除去装置を構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は黄銅等の銅基合金の
切粉や破砕片等（以下、切粉と呼ぶ）のリサイクルに利
用されるものであり、切粉の表面に付着した油・水分を
瞬時に気化せしめて燃焼させることにより、切粉の外表
面に酸化を生ずることなしに油・水分を高効率で除去し
得るようにした銅基合金切粉の油・水分の除去処理装置
と除去処理方法に関するものである。
切粉や破砕片等（以下、切粉と呼ぶ）のリサイクルに利
用されるものであり、切粉の表面に付着した油・水分を
瞬時に気化せしめて燃焼させることにより、切粉の外表
面に酸化を生ずることなしに油・水分を高効率で除去し
得るようにした銅基合金切粉の油・水分の除去処理装置
と除去処理方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、黄銅等の銅基合金の切粉等はリ
サイクル用原料として回収され、これを溶解・鋳造する
ことにより、新たな銅基合金材に再生されて行く。とこ
ろで、機械加工等により生ずる銅基合金切粉には、通常
５〜８ｗｔ％の油分や水分が付着している。そのため、
切粉の溶解処理に際しては、予かじめ切粉に付着した油
・水分を除去しておく必要がある。
サイクル用原料として回収され、これを溶解・鋳造する
ことにより、新たな銅基合金材に再生されて行く。とこ
ろで、機械加工等により生ずる銅基合金切粉には、通常
５〜８ｗｔ％の油分や水分が付着している。そのため、
切粉の溶解処理に際しては、予かじめ切粉に付着した油
・水分を除去しておく必要がある。
【０００３】何故なら、油・水分が付着したままでは、
切粉に混入した鉄やクロム等の磁気選別性能が低下
し、溶解炉内へ鉄等の金属材が混入し易いこと、溶解
時に多量のスラグ（酸化物）が溶解物の上方に発生し、
当該スラグの除去に手数がかかること、スラグを生ず
るために溶解時のエネルギー消費量が増加し、溶解処理
コストが上昇すること、気化した油分の充満により、
溶解炉の爆発を生ずる危険があること等の不都合を生ず
るからである。
切粉に混入した鉄やクロム等の磁気選別性能が低下
し、溶解炉内へ鉄等の金属材が混入し易いこと、溶解
時に多量のスラグ（酸化物）が溶解物の上方に発生し、
当該スラグの除去に手数がかかること、スラグを生ず
るために溶解時のエネルギー消費量が増加し、溶解処理
コストが上昇すること、気化した油分の充満により、
溶解炉の爆発を生ずる危険があること等の不都合を生ず
るからである。
【０００４】そのため、一般に切粉の溶解に際しては、
その前処理として切粉に付着した油・水分の除去処理が
施される。又、上記油・水分の除去処理には所謂ロータ
リーキルンが多く用いられており、一般には、ロータリ
ーキルンの上流側から油・水分の付着した切粉を内部へ
搬入し、キルン内で切粉を回転させ乍ら下流側に設けた
バーナーからの高温燃焼ガスと接触させることにより、
油・水分を加熱によって気化させると共に、油・水分が
蒸発した後の切粉をキルンの下流側から順次外部へ搬出
するようにしている。
その前処理として切粉に付着した油・水分の除去処理が
施される。又、上記油・水分の除去処理には所謂ロータ
リーキルンが多く用いられており、一般には、ロータリ
ーキルンの上流側から油・水分の付着した切粉を内部へ
搬入し、キルン内で切粉を回転させ乍ら下流側に設けた
バーナーからの高温燃焼ガスと接触させることにより、
油・水分を加熱によって気化させると共に、油・水分が
蒸発した後の切粉をキルンの下流側から順次外部へ搬出
するようにしている。
【０００５】上記ロータリーキルンを用いた切粉の油・
水分除去は、比較的高能率で付着した油・水分を除去す
ることができ、優れた実用的効用を奏するものである。
しかし、この種のロータリーキルンを用いた切粉の油・
水分除去処理にも解決すべき問題が多く残されている。
水分除去は、比較的高能率で付着した油・水分を除去す
ることができ、優れた実用的効用を奏するものである。
しかし、この種のロータリーキルンを用いた切粉の油・
水分除去処理にも解決すべき問題が多く残されている。
【０００６】先ず、第１の問題は切粉表面の酸化の問題
である。油・水分が付着した切粉がロータリーキルンの
内部で長時間（約５分間）４００℃〜７００℃の高温燃
焼ガス（又は高温空気）に晒されることにより、切粉表
面に付着した油・水分の蒸発と同時に切粉外表面が酸化
されることになる。その結果、酸化による銅基合金の減
量が発生し、切粉原料の歩留まりが約９０〜９５ｗｔ％
程度にまで低下する。また、切粉表面の酸化により、溶
解時に於けるスラグの発生量が増加することになり、必
然的に切粉溶解時のエネルギー消費効率の低下を来すこ
とになる。
である。油・水分が付着した切粉がロータリーキルンの
内部で長時間（約５分間）４００℃〜７００℃の高温燃
焼ガス（又は高温空気）に晒されることにより、切粉表
面に付着した油・水分の蒸発と同時に切粉外表面が酸化
されることになる。その結果、酸化による銅基合金の減
量が発生し、切粉原料の歩留まりが約９０〜９５ｗｔ％
程度にまで低下する。また、切粉表面の酸化により、溶
解時に於けるスラグの発生量が増加することになり、必
然的に切粉溶解時のエネルギー消費効率の低下を来すこ
とになる。
【０００７】第２の問題は安全性の点である。ロータリ
ーキルンの内部で切粉外表面に付着した油・水分を加熱
により気化させているため、気化ガスの爆発の危険性が
常に存在する。また、ロータリーキルン内からの気化ガ
スの排出及びこれの燃焼処理にも多くの手数がかかり、
大気汚損を生じると云う問題もある。
ーキルンの内部で切粉外表面に付着した油・水分を加熱
により気化させているため、気化ガスの爆発の危険性が
常に存在する。また、ロータリーキルン内からの気化ガ
スの排出及びこれの燃焼処理にも多くの手数がかかり、
大気汚損を生じると云う問題もある。
【０００８】第３の問題は、切粉の中に含まれる微粉状
物により、溶解時に多量のスラグが生ずると云う点であ
る。即ち、切粉内に含まれる微粉状物は、通常溶解時に
スラグになる。そのため、微粉状物の含有率の高い切粉
ほど溶解時にスラグの発生量が増加し、その結果溶解時
のエネルギー消費量が増加することになる。
物により、溶解時に多量のスラグが生ずると云う点であ
る。即ち、切粉内に含まれる微粉状物は、通常溶解時に
スラグになる。そのため、微粉状物の含有率の高い切粉
ほど溶解時にスラグの発生量が増加し、その結果溶解時
のエネルギー消費量が増加することになる。
【０００９】従って、油・水分の除去処理と同時に、含
有する微粉状物の除去ができれば好都合である。しか
し、従前のロータリーキルン方式の油・水分の除去処理
に於いては、投入された切粉内の微粉状物は、その大部
分が処理後の切粉内に含まれたままでロータリーキルン
外へ搬出されてくることになり、発生スラグの減量を図
れないと云う問題がある。
有する微粉状物の除去ができれば好都合である。しか
し、従前のロータリーキルン方式の油・水分の除去処理
に於いては、投入された切粉内の微粉状物は、その大部
分が処理後の切粉内に含まれたままでロータリーキルン
外へ搬出されてくることになり、発生スラグの減量を図
れないと云う問題がある。
【００１０】第４の問題はロータリーキルンの耐久性の
点である。ロータリーキルン内で発生した気化ガス中に
は、腐食性成分が多量に含まれる場合があり、更に、気
化ガスの一部は高温燃焼ガスの熱により部分燃焼をす
る。その結果、ロータリーキルンの内壁は、極めて厳し
い腐食環境に晒されることになり、必然的に腐食等が生
じて耐用年数が短かくなると云う問題がある。
点である。ロータリーキルン内で発生した気化ガス中に
は、腐食性成分が多量に含まれる場合があり、更に、気
化ガスの一部は高温燃焼ガスの熱により部分燃焼をす
る。その結果、ロータリーキルンの内壁は、極めて厳し
い腐食環境に晒されることになり、必然的に腐食等が生
じて耐用年数が短かくなると云う問題がある。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従前の銅基
合金切粉の油・水分除去処理に於ける上述の如き問題、
即ち切粉外表面の酸化により、切粉原料の歩留まりが
低下すること、気化した油分ガスにより爆発等の危険
があること、切粉内に含まれている微粉状物や切粉外
表面の酸化物等により、切粉の溶解時にスラグが多量に
発生し、エネルギーの消費量が増加すること及び気化
ガス内の腐食性成分によりキルン内壁の腐食が進行し、
ロータリーキルンの耐用年数が比較的短かいこと等の問
題を解決せんとするものであり、切粉外表面に酸化を生
ずることなく安全に、しかもより少ないエネルギー消費
量でもって、切粉に付着した油・水分を効率よく除去で
きるようにした銅基合金切粉の油・水分除去処理装置と
油・水分除去処理方法を提供するものである。
合金切粉の油・水分除去処理に於ける上述の如き問題、
即ち切粉外表面の酸化により、切粉原料の歩留まりが
低下すること、気化した油分ガスにより爆発等の危険
があること、切粉内に含まれている微粉状物や切粉外
表面の酸化物等により、切粉の溶解時にスラグが多量に
発生し、エネルギーの消費量が増加すること及び気化
ガス内の腐食性成分によりキルン内壁の腐食が進行し、
ロータリーキルンの耐用年数が比較的短かいこと等の問
題を解決せんとするものであり、切粉外表面に酸化を生
ずることなく安全に、しかもより少ないエネルギー消費
量でもって、切粉に付着した油・水分を効率よく除去で
きるようにした銅基合金切粉の油・水分除去処理装置と
油・水分除去処理方法を提供するものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、長筒状の本体胴部とこれに取り外し自在に連結した
短筒状の局部加熱用胴部とから成るロータリーキルン
と、前記ロータリーキルンの下流側に設けられ、ロータ
リーキルンの内部を加熱する昇温用バーナと、前記ロー
タリーキルンの局部加熱用胴部の内部を加熱する局部加
熱用バーナと、前記ロータリーキルンの上流側から局部
加熱用胴部の内部へ油・水分が付着した銅基合金切粉を
供給する切粉供給装置と、前記ロータリーキルンの上流
側開口から排出した燃焼排ガス内の可燃物を２次燃焼さ
せる排ガス燃焼炉と、ロータリーキルンの下流側から排
出されてくる処理済み切粉の搬出装置とを発明の基本構
成とするものである。
は、長筒状の本体胴部とこれに取り外し自在に連結した
短筒状の局部加熱用胴部とから成るロータリーキルン
と、前記ロータリーキルンの下流側に設けられ、ロータ
リーキルンの内部を加熱する昇温用バーナと、前記ロー
タリーキルンの局部加熱用胴部の内部を加熱する局部加
熱用バーナと、前記ロータリーキルンの上流側から局部
加熱用胴部の内部へ油・水分が付着した銅基合金切粉を
供給する切粉供給装置と、前記ロータリーキルンの上流
側開口から排出した燃焼排ガス内の可燃物を２次燃焼さ
せる排ガス燃焼炉と、ロータリーキルンの下流側から排
出されてくる処理済み切粉の搬出装置とを発明の基本構
成とするものである。
【００１３】請求項２に記載の発明は、請求項１の発明
に於いて本体胴部を鋼板製とすると共に、局部加熱用胴
部をステンレス鋼製とし、本体胴部と局部加熱用胴部と
をフランジ接続するようにしたものである。
に於いて本体胴部を鋼板製とすると共に、局部加熱用胴
部をステンレス鋼製とし、本体胴部と局部加熱用胴部と
をフランジ接続するようにしたものである。
【００１４】請求項３に記載の発明は、請求項１の発明
に於いて排ガス燃焼炉をチャンバー室と２次燃焼室とか
ら形成すると共に、当該排ガス燃焼炉をロータリーキル
ンの入口側開口に近接して設け、前記ロータリーキルン
の入口側開口を排ガス燃焼炉のチャンバー室内に位置さ
せるようにしたものである。
に於いて排ガス燃焼炉をチャンバー室と２次燃焼室とか
ら形成すると共に、当該排ガス燃焼炉をロータリーキル
ンの入口側開口に近接して設け、前記ロータリーキルン
の入口側開口を排ガス燃焼炉のチャンバー室内に位置さ
せるようにしたものである。
【００１５】請求項４に記載の発明は、油・水分の付着
した切粉をロータリーキルンの入口側近傍に設けた短円
筒状の局部加熱用胴部内へ供給し、局部加熱用バーナの
火炎によって６００℃〜７００℃の温度に切粉を加熱し
て付着した油・水分を瞬時に蒸発させ、気化した油分を
燃焼させると共に切粉内に含まれた微粉粒を燃焼排ガス
と一緒に排ガス燃焼炉内へ排出して燃焼排ガス内の可燃
物を燃焼させ、また、前記油・水分が蒸発した後の高温
切粉を１００℃〜５００℃に加熱したロータリーキルン
の本体胴部内を高温側から低温側へ移動させることによ
り冷却し、本体胴部の下流側より処理済み切粉を排出す
るようにしたものである。
した切粉をロータリーキルンの入口側近傍に設けた短円
筒状の局部加熱用胴部内へ供給し、局部加熱用バーナの
火炎によって６００℃〜７００℃の温度に切粉を加熱し
て付着した油・水分を瞬時に蒸発させ、気化した油分を
燃焼させると共に切粉内に含まれた微粉粒を燃焼排ガス
と一緒に排ガス燃焼炉内へ排出して燃焼排ガス内の可燃
物を燃焼させ、また、前記油・水分が蒸発した後の高温
切粉を１００℃〜５００℃に加熱したロータリーキルン
の本体胴部内を高温側から低温側へ移動させることによ
り冷却し、本体胴部の下流側より処理済み切粉を排出す
るようにしたものである。
【００１６】請求項５に記載の発明は、請求項４の発明
に於いてロータリーキルンの下流側に設けた昇温用バー
ナにより、本体胴部内を３００℃〜４００℃に加熱する
と共に、本体胴部内の温度が前記３００℃〜４００℃以
上になると、昇温用バーナを用いて本体胴部内へ空気を
供給するようにしたものである。
に於いてロータリーキルンの下流側に設けた昇温用バー
ナにより、本体胴部内を３００℃〜４００℃に加熱する
と共に、本体胴部内の温度が前記３００℃〜４００℃以
上になると、昇温用バーナを用いて本体胴部内へ空気を
供給するようにしたものである。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施形態を説明する。図１は本発明に係る油・水分除去処
理装置の一部を断面した概要図であり、図２は図１のイ
−イ視断面概要図、図３は油・水分除去処理装置からの
燃焼排ガスの処理系統図である。前記図１及び図３に於
いて１はロータリーキルン、１ａはロータリーキルンの
本体胴部、１ｂはロータリーキルンの局部加熱用胴部、
２は昇温用バーナ、３は局部加熱用バーナ、４は切粉供
給装置（切粉投入用スクリューコンベア）、５は切粉投
入用ホッパ、６は処理済み切粉の搬出装置、７は排ガス
燃焼炉、７ａはチャンバー室、７ｂは２次燃焼室、８は
２次燃焼用バーナ、９は排ガス冷却装置、１０はサイク
ロン、１０ａは２次エア、１１は集塵器、１２は押込み
送風機、１３はバグフィルタ、１４は煙突、１５ａ・１
５ｂ・１５ｃは温度計である。
施形態を説明する。図１は本発明に係る油・水分除去処
理装置の一部を断面した概要図であり、図２は図１のイ
−イ視断面概要図、図３は油・水分除去処理装置からの
燃焼排ガスの処理系統図である。前記図１及び図３に於
いて１はロータリーキルン、１ａはロータリーキルンの
本体胴部、１ｂはロータリーキルンの局部加熱用胴部、
２は昇温用バーナ、３は局部加熱用バーナ、４は切粉供
給装置（切粉投入用スクリューコンベア）、５は切粉投
入用ホッパ、６は処理済み切粉の搬出装置、７は排ガス
燃焼炉、７ａはチャンバー室、７ｂは２次燃焼室、８は
２次燃焼用バーナ、９は排ガス冷却装置、１０はサイク
ロン、１０ａは２次エア、１１は集塵器、１２は押込み
送風機、１３はバグフィルタ、１４は煙突、１５ａ・１
５ｂ・１５ｃは温度計である。
【００１８】前記ロータリーキルン１は、鋼鉄製の本体
胴部１ａとステンレス鋼製の局部加熱用胴部１ｂとをフ
ランジ１ｃ・１ｃにより取り外し自在に連結することに
より形成されており、本体胴部１ａ及び局部加熱用胴部
１ｂの内径は約１５００〜１８００ｍｍφ、本体胴部１
ａの長さは約６０００〜１００００ｍｍ、局部加熱用胴
部１ｂの長さは約３００〜７００ｍｍに夫々設定されて
いる。
胴部１ａとステンレス鋼製の局部加熱用胴部１ｂとをフ
ランジ１ｃ・１ｃにより取り外し自在に連結することに
より形成されており、本体胴部１ａ及び局部加熱用胴部
１ｂの内径は約１５００〜１８００ｍｍφ、本体胴部１
ａの長さは約６０００〜１００００ｍｍ、局部加熱用胴
部１ｂの長さは約３００〜７００ｍｍに夫々設定されて
いる。
【００１９】尚、図１の実施態様に於いては、ロータリ
ーキルン１の上流側端部より３００〜１５００ｍｍ位い
の位置に局部加熱用胴部１ｂを介挿した形態としている
が、本体胴部１ａの上流側端部へ局部加熱用胴部１ｂを
取り外し自在に連結してもよいことは勿論である。
ーキルン１の上流側端部より３００〜１５００ｍｍ位い
の位置に局部加熱用胴部１ｂを介挿した形態としている
が、本体胴部１ａの上流側端部へ局部加熱用胴部１ｂを
取り外し自在に連結してもよいことは勿論である。
【００２０】また、前記ロータリーキルン１は、公知の
ロータリーキルンと同様に支持装置１ｃ上に、上流側を
高位・下流側を低位として軸方向に僅かな傾斜角度を保
持せしめた状態で回転自在に支持されており、回転駆動
装置１ｄにより５〜１０ＲＰＭの速度で回転駆動される
構成となっている。更に、本実施形態では、本体胴部１
ａを鋼鉄板により、また局部加熱用胴部１ｂをステンレ
ス鋼板により形成しているが、使用材は如何なるもので
あってもよいことは勿論である。
ロータリーキルンと同様に支持装置１ｃ上に、上流側を
高位・下流側を低位として軸方向に僅かな傾斜角度を保
持せしめた状態で回転自在に支持されており、回転駆動
装置１ｄにより５〜１０ＲＰＭの速度で回転駆動される
構成となっている。更に、本実施形態では、本体胴部１
ａを鋼鉄板により、また局部加熱用胴部１ｂをステンレ
ス鋼板により形成しているが、使用材は如何なるもので
あってもよいことは勿論である。
【００２１】前記ロータリーキルン１の上流側端板には
適宜の大きさの開口１ｅが設けられており、当該開口１
ｅを通して後述する局部加熱用バーナ３の燃料・空気輸
送管３ａや、切粉供給装置４である排出口にコンベヤー
内への引火を防止するための開閉蓋を有するスクリュー
コンベアー４が、ロータリーキルン１内へ挿入されてい
る。同様に、ロータリーキルン１の下流側端板の中央部
からは、キルン１の内方へ向けて後述する昇温用バーナ
２が挿入されており、また、本体胴部１ａの下流側端部
の胴壁には、適宜の大きさの油・水分が除去された処理
済み切粉ＡO の排出口１ｆが設けられている。
適宜の大きさの開口１ｅが設けられており、当該開口１
ｅを通して後述する局部加熱用バーナ３の燃料・空気輸
送管３ａや、切粉供給装置４である排出口にコンベヤー
内への引火を防止するための開閉蓋を有するスクリュー
コンベアー４が、ロータリーキルン１内へ挿入されてい
る。同様に、ロータリーキルン１の下流側端板の中央部
からは、キルン１の内方へ向けて後述する昇温用バーナ
２が挿入されており、また、本体胴部１ａの下流側端部
の胴壁には、適宜の大きさの油・水分が除去された処理
済み切粉ＡO の排出口１ｆが設けられている。
【００２２】前記昇温用バーナ２は所謂ガスバーナであ
り、ロータリーキルン１の下流側端板の中央部より内方
へ向けて燃焼ガスが放出され、これによってキルン本体
胴部１ａの内部温度が約３００℃〜４００℃まで上昇さ
れる。また、当該昇温用バーナ２は送風機を兼ねてお
り、キルン本体胴部１ａ内の温度が約３５０℃〜４００
℃位いになると燃焼が停止され、その後は所定流量の冷
却用空気のみが供給される。尚、本実施態様に於いて
は、発熱量３０万ｋｃａｌ／ｈｒのガスバーナが使用さ
れている。
り、ロータリーキルン１の下流側端板の中央部より内方
へ向けて燃焼ガスが放出され、これによってキルン本体
胴部１ａの内部温度が約３００℃〜４００℃まで上昇さ
れる。また、当該昇温用バーナ２は送風機を兼ねてお
り、キルン本体胴部１ａ内の温度が約３５０℃〜４００
℃位いになると燃焼が停止され、その後は所定流量の冷
却用空気のみが供給される。尚、本実施態様に於いて
は、発熱量３０万ｋｃａｌ／ｈｒのガスバーナが使用さ
れている。
【００２３】前記局部加熱用バーナ３は、図２に示す如
くロータリーキルンの局部加熱用胴部１ｂのほぼ中央部
に、火炎噴出口を胴壁側へ向けて設けられており、後述
するように胴部１ｂ内へ放出され掻き上げ爪１ｇによっ
て上方へ掻き上げられた切粉Ａに向かって、燃焼火炎を
噴出する。尚、本実施態様に於いては、約６ｔｏｎ／ｈ
ｒの切粉Ａに対して発熱量７万ｋａｌ／ｈｒのガスバー
ナが局部加熱用バーナとして使用されている。
くロータリーキルンの局部加熱用胴部１ｂのほぼ中央部
に、火炎噴出口を胴壁側へ向けて設けられており、後述
するように胴部１ｂ内へ放出され掻き上げ爪１ｇによっ
て上方へ掻き上げられた切粉Ａに向かって、燃焼火炎を
噴出する。尚、本実施態様に於いては、約６ｔｏｎ／ｈ
ｒの切粉Ａに対して発熱量７万ｋａｌ／ｈｒのガスバー
ナが局部加熱用バーナとして使用されている。
【００２４】前記切粉供給装置４には公知のスクリュー
コンベアが使用されており、油・水分含有率が５〜８ｗ
ｔ％の切粉Ａが約６〜８ｔｏｎ／ｈｒの割合でホッパ５
内へ供給される。同様に、処理済み切粉ＡO の搬出装置
６としては、公知のスクレパーコンベアが使用されてい
る。
コンベアが使用されており、油・水分含有率が５〜８ｗ
ｔ％の切粉Ａが約６〜８ｔｏｎ／ｈｒの割合でホッパ５
内へ供給される。同様に、処理済み切粉ＡO の搬出装置
６としては、公知のスクレパーコンベアが使用されてい
る。
【００２５】前記排ガス燃焼炉７は燃焼火炎の無いチャ
ンバー室７ａと２次燃焼室７ｂとから円筒状に形成され
ており、ロータリーキルンの本体胴部１ａの上流側開口
１ｅが前記チャンバー室７ａ内へ連通されている。尚、
図１の実施態様では上流側開口１ｅがチャンバー室７ａ
の内部に位置するようにロータリーキルン１を配置して
いるが、ロータリーキルンの上流側開口１ｅと排ガス燃
焼炉７との間をダクト等で接続してもよいことは勿論で
ある。また、排ガス燃焼炉７そのものは公知であり、前
記上流側開口１ｅを通してチャンバー室７ａ内へ放出さ
れたロータリーキルン１からの燃焼排ガス内の可燃物
は、２次燃焼室７ｂ内で２次燃焼バーナ（７０万ｋｃａ
ｌ／ｈｒ）８の熱により約８００℃〜８５０℃の高温下
で再燃焼され、燃焼排ガス出口７ｃから排ガス処理装置
側へ放出されて行く。
ンバー室７ａと２次燃焼室７ｂとから円筒状に形成され
ており、ロータリーキルンの本体胴部１ａの上流側開口
１ｅが前記チャンバー室７ａ内へ連通されている。尚、
図１の実施態様では上流側開口１ｅがチャンバー室７ａ
の内部に位置するようにロータリーキルン１を配置して
いるが、ロータリーキルンの上流側開口１ｅと排ガス燃
焼炉７との間をダクト等で接続してもよいことは勿論で
ある。また、排ガス燃焼炉７そのものは公知であり、前
記上流側開口１ｅを通してチャンバー室７ａ内へ放出さ
れたロータリーキルン１からの燃焼排ガス内の可燃物
は、２次燃焼室７ｂ内で２次燃焼バーナ（７０万ｋｃａ
ｌ／ｈｒ）８の熱により約８００℃〜８５０℃の高温下
で再燃焼され、燃焼排ガス出口７ｃから排ガス処理装置
側へ放出されて行く。
【００２６】尚、前記２次燃焼室７ｂ内は約８００℃〜
８５０℃の温度に保持されており、２次燃焼室７ｂ内温
度が約８５０℃を越えると、２次燃焼用バーナ８からの
燃料の供給を止め、２次燃焼用空気のみの供給に切換え
られる。
８５０℃の温度に保持されており、２次燃焼室７ｂ内温
度が約８５０℃を越えると、２次燃焼用バーナ８からの
燃料の供給を止め、２次燃焼用空気のみの供給に切換え
られる。
【００２７】前記燃焼排ガス出口７Ｃから放出された８
００℃〜９００℃の高温燃焼排ガスＧは、図３に示す如
く、廃熱ボイラ等の冷却装置９、サイクロン１０、集塵
機１１、バグフィルター１３等から成る排ガス処理装置
により清浄化されたあと、煙突１４を通して大気中へ放
出されて行く。尚、上記排ガス処理装置そのものは公知
のものであり、従ってここではその詳細な説明は省略す
る。また、図３に於いて１２は押込み送風機であり、バ
グフィルター１３入口に於ける排ガス温度は約５０℃に
設定されている。更に、ロータリーキルンからの燃焼排
ガスは排ガス燃焼炉７内で８００℃以上の高温下再燃焼
されるため、ダイオキシン等の有害物質が完全に分解さ
れると共に、排ガスＧを上記排ガス処理装置により処理
することにより、大気中へ放出される排ガス内の有害物
質等は、規定濃度値以下にまで除去される。
００℃〜９００℃の高温燃焼排ガスＧは、図３に示す如
く、廃熱ボイラ等の冷却装置９、サイクロン１０、集塵
機１１、バグフィルター１３等から成る排ガス処理装置
により清浄化されたあと、煙突１４を通して大気中へ放
出されて行く。尚、上記排ガス処理装置そのものは公知
のものであり、従ってここではその詳細な説明は省略す
る。また、図３に於いて１２は押込み送風機であり、バ
グフィルター１３入口に於ける排ガス温度は約５０℃に
設定されている。更に、ロータリーキルンからの燃焼排
ガスは排ガス燃焼炉７内で８００℃以上の高温下再燃焼
されるため、ダイオキシン等の有害物質が完全に分解さ
れると共に、排ガスＧを上記排ガス処理装置により処理
することにより、大気中へ放出される排ガス内の有害物
質等は、規定濃度値以下にまで除去される。
【００２８】図１及び図２を参照して、局部加熱用バー
ナ３によって約６００℃〜７００℃に加熱されている局
部加熱用胴部１ｂの内方へ、スクリューコンベア４から
切粉Ａが放出されると、切粉Ａに付着した油・水分は瞬
時に蒸発すると共に、気化した可燃性の油分は着火によ
り瞬時に燃焼する。また、切粉Ａ内に含まれている溶融
時には滓となる微粉粒等は、局部加熱用胴部１ｂの回転
による攪拌に伴なって切粉Ａから分離して浮遊し、前記
気化した油分の燃焼ガスや昇温バーナ２からの燃焼ガス
に随伴されて、これ等と一緒に上流側開口１ｅを通して
排ガス燃焼炉７内へ移送される。
ナ３によって約６００℃〜７００℃に加熱されている局
部加熱用胴部１ｂの内方へ、スクリューコンベア４から
切粉Ａが放出されると、切粉Ａに付着した油・水分は瞬
時に蒸発すると共に、気化した可燃性の油分は着火によ
り瞬時に燃焼する。また、切粉Ａ内に含まれている溶融
時には滓となる微粉粒等は、局部加熱用胴部１ｂの回転
による攪拌に伴なって切粉Ａから分離して浮遊し、前記
気化した油分の燃焼ガスや昇温バーナ２からの燃焼ガス
に随伴されて、これ等と一緒に上流側開口１ｅを通して
排ガス燃焼炉７内へ移送される。
【００２９】前記ロータリーキルンのステンレス鋼製局
部加熱用胴部１ｂは、局部加熱用バーナ３の作動時には
その外部壁面が暗赤色を呈する程度に加熱されており、
その結果、切粉Ａに付着した油・水分は瞬時に気化され
ると共に、気化した可燃性の油分ガスは自燃焼をする。
また、油・水分が気化した後の切粉ＡO は、胴部１ｂの
回転により掻き上げ爪１ｇによって攪拌混合され乍ら、
局部加熱用胴部１ｂ内に短時間（約１５〜３０秒間）存
在したあと低温の本体胴部１ａ内へ移送される。
部加熱用胴部１ｂは、局部加熱用バーナ３の作動時には
その外部壁面が暗赤色を呈する程度に加熱されており、
その結果、切粉Ａに付着した油・水分は瞬時に気化され
ると共に、気化した可燃性の油分ガスは自燃焼をする。
また、油・水分が気化した後の切粉ＡO は、胴部１ｂの
回転により掻き上げ爪１ｇによって攪拌混合され乍ら、
局部加熱用胴部１ｂ内に短時間（約１５〜３０秒間）存
在したあと低温の本体胴部１ａ内へ移送される。
【００３０】即ち、油・水分が蒸発除去された切粉ＡO
は、６００℃〜７００℃の局部加熱用胴部１ｂ内から温
度が４００℃〜５００℃の鋼鉄製の本体胴部１ａ内へ順
次繰り出され、ここでロータリーキルン１の回転に伴な
って攪拌され乍ら昇温用バーナ２からの燃焼ガスによっ
て冷却・乾燥され、出口側へ順次移送されてくる。そし
て、ロータリーキルン１の出口側端部へ達した切粉ＡO
は、出口側開口１ｆより搬出装置６上へ排出されて行
く。
は、６００℃〜７００℃の局部加熱用胴部１ｂ内から温
度が４００℃〜５００℃の鋼鉄製の本体胴部１ａ内へ順
次繰り出され、ここでロータリーキルン１の回転に伴な
って攪拌され乍ら昇温用バーナ２からの燃焼ガスによっ
て冷却・乾燥され、出口側へ順次移送されてくる。そし
て、ロータリーキルン１の出口側端部へ達した切粉ＡO
は、出口側開口１ｆより搬出装置６上へ排出されて行
く。
【００３１】前記局部加熱用胴部１ｂ内で油・水分が瞬
時に蒸発気化した切粉ＡO は、銅基合金そのものの地色
を呈したままの状態で本体胴部１ａ内へ順次繰り出さ
れ、本体胴部１ａ内で冷却・乾燥されたあと搬出装置６
上へ排出されてくる切粉ＡO も、銅基合金そのものの地
色を呈している。即ち、局部加熱用胴部１ｂ内で付着し
た油・水分を瞬時に蒸発・気化せしめてこれを燃焼させ
ると共に、油・水分が蒸発・気化した後の切粉ＡO を適
宜のタイミングで本体胴部１ａ内へ送り込んで１００℃
〜５００℃の本体胴部１ａ内を約５００℃の高温側から
約１００℃の低温側へ移動させて冷却することにより、
切粉ＡO の外表面が酸化によって黒ずむことが有効に防
止され、切粉ＡO は投入時の原材料とほぼ同じ色調でも
って乾燥され、キルン本体胴部１ａから排出されてくる
ことになる。尚、上述の如き局部加熱用胴部１ｂ内に於
いて高温下で、切粉ＡO に付着した油・水分を瞬時に気
化せしめてこれを燃焼させると共に、油・水分を除去し
た切粉ＡO を短時間内に低温の本体胴部１ａ内へ移送し
て１００℃〜４００℃の温度下で冷却することにより、
切粉ＡO の外表面の酸化が有効に防止されると云う事象
に対する理論的な解析はまだ十分に行なわれていない
が、ロータリーキルン１の排出用開口１ｆから排出され
てくる処理済み切粉ＡO は、現実に未処理切粉Ａとほぼ
同色調を有している。
時に蒸発気化した切粉ＡO は、銅基合金そのものの地色
を呈したままの状態で本体胴部１ａ内へ順次繰り出さ
れ、本体胴部１ａ内で冷却・乾燥されたあと搬出装置６
上へ排出されてくる切粉ＡO も、銅基合金そのものの地
色を呈している。即ち、局部加熱用胴部１ｂ内で付着し
た油・水分を瞬時に蒸発・気化せしめてこれを燃焼させ
ると共に、油・水分が蒸発・気化した後の切粉ＡO を適
宜のタイミングで本体胴部１ａ内へ送り込んで１００℃
〜５００℃の本体胴部１ａ内を約５００℃の高温側から
約１００℃の低温側へ移動させて冷却することにより、
切粉ＡO の外表面が酸化によって黒ずむことが有効に防
止され、切粉ＡO は投入時の原材料とほぼ同じ色調でも
って乾燥され、キルン本体胴部１ａから排出されてくる
ことになる。尚、上述の如き局部加熱用胴部１ｂ内に於
いて高温下で、切粉ＡO に付着した油・水分を瞬時に気
化せしめてこれを燃焼させると共に、油・水分を除去し
た切粉ＡO を短時間内に低温の本体胴部１ａ内へ移送し
て１００℃〜４００℃の温度下で冷却することにより、
切粉ＡO の外表面の酸化が有効に防止されると云う事象
に対する理論的な解析はまだ十分に行なわれていない
が、ロータリーキルン１の排出用開口１ｆから排出され
てくる処理済み切粉ＡO は、現実に未処理切粉Ａとほぼ
同色調を有している。
【００３２】前記局部加熱用胴部１ｂの内径・・１５０
０ｍｍφ、長さ・・７００ｍｍ、加熱温度・・６００℃
〜７００℃、本体胴部１ａの内径・・１５００ｍｍφ、
長さ約・・１００００ｍｍ、加熱温度・・３５０℃〜４
００℃、切粉・・快削黄銅切粉、油・水分・・６ｗｔ
％、処理量・・６ｔｏｎ／ｈｒとした場合、本発明に係
る処理装置により、切粉外表面に酸化の全くない黄色の
処理済み切粉ＡO を得ることができた。また、この時の
処理済み切粉ＡO の歩留り、即ち処理済み切粉Ａ O の重
量／微粉粒を除いた未処理切粉Ａの重量は約９９％であ
った。
０ｍｍφ、長さ・・７００ｍｍ、加熱温度・・６００℃
〜７００℃、本体胴部１ａの内径・・１５００ｍｍφ、
長さ約・・１００００ｍｍ、加熱温度・・３５０℃〜４
００℃、切粉・・快削黄銅切粉、油・水分・・６ｗｔ
％、処理量・・６ｔｏｎ／ｈｒとした場合、本発明に係
る処理装置により、切粉外表面に酸化の全くない黄色の
処理済み切粉ＡO を得ることができた。また、この時の
処理済み切粉ＡO の歩留り、即ち処理済み切粉Ａ O の重
量／微粉粒を除いた未処理切粉Ａの重量は約９９％であ
った。
【００３３】尚、局部加熱用胴部１ｂ（長さ７００ｍ
ｍ、内径１５００ｍｍ）及び本体胴部１ａ（長さ１００
００ｍｍ、内径１５００ｍｍ）の外壁面に於ける温度の
実測値は、図１のａ点（１００〜１１０℃）、ｂ点（２
００℃）、ｃ点（３５０℃）、ｄ点（４５０〜５００
℃）、ｅ点（６００〜７００℃）及びｆ点（７００〜８
００℃）に於いて夫々（ ）内の温度値であった。ま
た、前記局部加熱用胴部１ｂは高温（６００℃〜７００
℃）下に置かれ、且つ気化した油分の燃焼火炎に晒され
るため、損傷が比較的激しい。その結果、当該ステンレ
ス鋼製局部加熱用胴部１ｂは、通常１〜１．５年の間隔
で取り替える必要があり、そのため本体胴部１ａとフラ
ンジ１ｃにより取り外し自在に連結されている。
ｍ、内径１５００ｍｍ）及び本体胴部１ａ（長さ１００
００ｍｍ、内径１５００ｍｍ）の外壁面に於ける温度の
実測値は、図１のａ点（１００〜１１０℃）、ｂ点（２
００℃）、ｃ点（３５０℃）、ｄ点（４５０〜５００
℃）、ｅ点（６００〜７００℃）及びｆ点（７００〜８
００℃）に於いて夫々（ ）内の温度値であった。ま
た、前記局部加熱用胴部１ｂは高温（６００℃〜７００
℃）下に置かれ、且つ気化した油分の燃焼火炎に晒され
るため、損傷が比較的激しい。その結果、当該ステンレ
ス鋼製局部加熱用胴部１ｂは、通常１〜１．５年の間隔
で取り替える必要があり、そのため本体胴部１ａとフラ
ンジ１ｃにより取り外し自在に連結されている。
【００３４】
【発明の効果】本発明に於いては、ロータリーキルン１
に局部加熱用バーナ２を備えた短円筒状の局部加熱用胴
部１ｂを設け、当該局部加熱用胴部１ｂ内に於いて６０
０℃〜７００℃の高温下で、切粉Ａに付着した油・水分
を瞬時に蒸発・気化せしめると共に気化した可燃性ガス
を燃焼させ、更に、油・水分が蒸発した切粉ＡO を短時
間内に１００℃〜５００℃の低温状態に保持した本体胴
部１ａ内へ移送して、ここで冷却・乾燥させる構成とし
ているため、油・水分の除去処理中に処理済み切粉ＡO
の外表面に生ずる酸化をほぼ完全に防止することがで
き、これによって処理済み切粉ＡO の歩留まりが大幅に
向上する。また、局部加熱用胴部１ｂ内に於ける切粉Ａ
に付着した油・水分の蒸発・気化と同時に、切粉Ａ内に
含まれている微粉粒物が切粉Ａの外表面から遊離して、
燃焼排ガスと一緒に排ガス燃焼炉７内へ排出されて行
く。その結果、排出口１ｆから取り出された処理済み切
粉ＡO 内には、微粉粒状物が殆んど存在しなくなり、こ
れにより、切粉ＡO の溶解時のエネルギー消費量が減少
すると共に、溶解スラグの発生量が少なくなる。更に、
ロータリーキルン１内に於ける可燃性蒸気の爆発の危険
が略皆無になると共に、局部加熱用胴部１ｂを本体胴部
１ａへ取り外し自在に連結しているため、局部加熱用胴
部１ｂが損傷してもこれを容易に取替えすることがで
き、便宜である。本発明は上述の通り優れた実用的効用
を奏するものである。
に局部加熱用バーナ２を備えた短円筒状の局部加熱用胴
部１ｂを設け、当該局部加熱用胴部１ｂ内に於いて６０
０℃〜７００℃の高温下で、切粉Ａに付着した油・水分
を瞬時に蒸発・気化せしめると共に気化した可燃性ガス
を燃焼させ、更に、油・水分が蒸発した切粉ＡO を短時
間内に１００℃〜５００℃の低温状態に保持した本体胴
部１ａ内へ移送して、ここで冷却・乾燥させる構成とし
ているため、油・水分の除去処理中に処理済み切粉ＡO
の外表面に生ずる酸化をほぼ完全に防止することがで
き、これによって処理済み切粉ＡO の歩留まりが大幅に
向上する。また、局部加熱用胴部１ｂ内に於ける切粉Ａ
に付着した油・水分の蒸発・気化と同時に、切粉Ａ内に
含まれている微粉粒物が切粉Ａの外表面から遊離して、
燃焼排ガスと一緒に排ガス燃焼炉７内へ排出されて行
く。その結果、排出口１ｆから取り出された処理済み切
粉ＡO 内には、微粉粒状物が殆んど存在しなくなり、こ
れにより、切粉ＡO の溶解時のエネルギー消費量が減少
すると共に、溶解スラグの発生量が少なくなる。更に、
ロータリーキルン１内に於ける可燃性蒸気の爆発の危険
が略皆無になると共に、局部加熱用胴部１ｂを本体胴部
１ａへ取り外し自在に連結しているため、局部加熱用胴
部１ｂが損傷してもこれを容易に取替えすることがで
き、便宜である。本発明は上述の通り優れた実用的効用
を奏するものである。
【図１】油・水分除去処理装置の断面概要図である。
【図２】図１のイ−イ視断面概要図である。
【図３】油・水分除去処理装置からの排ガスの処理系統
図である。
図である。
Ａは未処理切粉、ＡO は処理済み切粉、Ｇは燃焼排ガ
ス、１はロータリーキルン、１ａはロータリーキルンの
本体胴部、１ｂはロータリーキルンの局部加熱用胴部、
１ｃはフランジ、１ｄは回転駆動装置、１ｅは上流側の
開口、１ｆは処理済み切粉の排出用開口、１ｇは掻き上
げ爪、１ｈは支持装置、２は昇温用バーナ、３は局部加
熱用バーナ、３ａは燃料・空気輸送管、４は切粉供給装
置、５は切粉投入用ホッパ、６は処理済み切粉の搬出装
置、７は排ガス燃焼炉、７ａはチャンバー室、７ｂは２
次燃焼室、７ｃは排ガス出口、８は２次燃焼用バーナ、
９は排ガス冷却装置、１０はサイクロン、１０ａは２次
エア、１１は集塵機、１２は押込み送風機、１３はバグ
フィルタ、１４は煙突。
ス、１はロータリーキルン、１ａはロータリーキルンの
本体胴部、１ｂはロータリーキルンの局部加熱用胴部、
１ｃはフランジ、１ｄは回転駆動装置、１ｅは上流側の
開口、１ｆは処理済み切粉の排出用開口、１ｇは掻き上
げ爪、１ｈは支持装置、２は昇温用バーナ、３は局部加
熱用バーナ、３ａは燃料・空気輸送管、４は切粉供給装
置、５は切粉投入用ホッパ、６は処理済み切粉の搬出装
置、７は排ガス燃焼炉、７ａはチャンバー室、７ｂは２
次燃焼室、７ｃは排ガス出口、８は２次燃焼用バーナ、
９は排ガス冷却装置、１０はサイクロン、１０ａは２次
エア、１１は集塵機、１２は押込み送風機、１３はバグ
フィルタ、１４は煙突。
Claims (5)
- 【請求項１】 長筒状の本体胴部とこれに取り外し自在
に連結した短筒状の局部加熱用胴部とから成るロータリ
ーキルンと，前記ロータリーキルンの下流側に設けら
れ、ロータリーキルンの内部を加熱する昇温用バーナ
と，前記ロータリーキルンの局部加熱用胴部の内部を加
熱する局部加熱用バーナと，前記ロータリーキルンの上
流側から局部加熱用胴部の内部へ油・水分が付着した銅
基合金切粉を供給する切粉供給装置と，前記ロータリー
キルンの上流側開口から排出した燃焼排ガス内の可燃物
を２次燃焼させる排ガス燃焼炉と，ロータリーキルンの
下流側から排出されてくる処理済み切粉の搬出装置とか
ら構成したことを特徴とする銅基合金切粉の油・水分除
去処理装置。 - 【請求項２】 本体胴部を鋼板製とすると共に、局部加
熱用胴部をステンレス鋼製とし、本体胴部と局部加熱用
胴部とをフランジ接続するようにした請求項１に記載の
銅基合金切粉の油・水分除去処理装置。 - 【請求項３】 排ガス燃焼炉をチャンバー室と２次燃焼
室とから形成すると共に、当該排ガス燃焼炉をロータリ
ーキルンの入口側開口に近接して設け、前記ロータリー
キルンの入口側開口を排ガス燃焼炉のチャンバー室内に
位置させる構成とした請求項１に記載の銅基合金切粉の
油・水分除去処理装置。 - 【請求項４】 油・水分の付着した切粉をロータリーキ
ルンの入口側近傍に設けた短円筒状の局部加熱用胴部内
へ供給し、局部加熱用バーナの火炎によって６００℃〜
７００℃の温度に切粉を加熱して付着した油・水分を瞬
時に蒸発させ、気化した油分を燃焼させると共に切粉内
に含まれた微粉粒を燃焼排ガスと一緒に排ガス燃焼炉内
へ排出して燃焼排ガス内の可燃物を燃焼させ、また、前
記油・水分が蒸発した後の高温切粉を１００℃〜５００
℃に加熱したロータリーキルンの本体胴部内を高温側か
ら低温側へ移動させることにより冷却し、本体胴部の下
流側より処理済み切粉を排出するようにしたことを特徴
とする銅基合金切粉の油・水分除去処理方法。 - 【請求項５】 ロータリーキルンの下流側に設けた昇温
用バーナにより、本体胴部内を３００℃〜４００℃に加
熱すると共に、本体胴部内の温度が前記３００℃〜４０
０℃以上になると、昇温用バーナを用いて本体胴部内へ
空気を供給するようにした請求項４に記載の銅基合金切
粉の油・水分除去処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27025398A JP2990180B1 (ja) | 1998-09-24 | 1998-09-24 | 銅基合金切粉の油・水分除去処理装置及び油・水分除去処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27025398A JP2990180B1 (ja) | 1998-09-24 | 1998-09-24 | 銅基合金切粉の油・水分除去処理装置及び油・水分除去処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2990180B1 JP2990180B1 (ja) | 1999-12-13 |
| JP2000096152A true JP2000096152A (ja) | 2000-04-04 |
Family
ID=17483679
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27025398A Expired - Lifetime JP2990180B1 (ja) | 1998-09-24 | 1998-09-24 | 銅基合金切粉の油・水分除去処理装置及び油・水分除去処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2990180B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003532796A (ja) * | 2000-05-05 | 2003-11-05 | アーゲーアー アクツイエボラーグ | 金属の回収方法及び装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101538034B1 (ko) * | 2014-03-11 | 2015-07-22 | 한국세라믹기술원 | 폐초경합금 스크랩을 산화시키기 위한 회전식 산화반응로 시스템 및 이의 구동방법 |
-
1998
- 1998-09-24 JP JP27025398A patent/JP2990180B1/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003532796A (ja) * | 2000-05-05 | 2003-11-05 | アーゲーアー アクツイエボラーグ | 金属の回収方法及び装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2990180B1 (ja) | 1999-12-13 |
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