JP2000054932A - 少なくとも１つの磁石弁の制御方法及び装置 - Google Patents
少なくとも１つの磁石弁の制御方法及び装置Info
- Publication number
- JP2000054932A JP2000054932A JP11214004A JP21400499A JP2000054932A JP 2000054932 A JP2000054932 A JP 2000054932A JP 11214004 A JP11214004 A JP 11214004A JP 21400499 A JP21400499 A JP 21400499A JP 2000054932 A JP2000054932 A JP 2000054932A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- control
- magnet valve
- booster
- current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F7/00—Magnets
- H01F7/06—Electromagnets; Actuators including electromagnets
- H01F7/08—Electromagnets; Actuators including electromagnets with armatures
- H01F7/18—Circuit arrangements for obtaining desired operating characteristics, e.g. for slow operation, for sequential energisation of windings, for high-speed energisation of windings
- H01F7/1805—Circuit arrangements for holding the operation of electromagnets or for holding the armature in attracted position with reduced energising current
- H01F7/1816—Circuit arrangements for holding the operation of electromagnets or for holding the armature in attracted position with reduced energising current making use of an energy accumulator
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
- F02D2041/2003—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils using means for creating a boost voltage, i.e. generation or use of a voltage higher than the battery voltage, e.g. to speed up injector opening
- F02D2041/2006—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils using means for creating a boost voltage, i.e. generation or use of a voltage higher than the battery voltage, e.g. to speed up injector opening by using a boost capacitor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
- F02D2041/2003—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils using means for creating a boost voltage, i.e. generation or use of a voltage higher than the battery voltage, e.g. to speed up injector opening
- F02D2041/201—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils using means for creating a boost voltage, i.e. generation or use of a voltage higher than the battery voltage, e.g. to speed up injector opening by using a boost inductance
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
- F02D2041/202—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils characterised by the control of the circuit
- F02D2041/2024—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils characterised by the control of the circuit the control switching a load after time-on and time-off pulses
- F02D2041/2027—Control of the current by pulse width modulation or duty cycle control
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
- F02D2041/202—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils characterised by the control of the circuit
- F02D2041/2044—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils characterised by the control of the circuit using pre-magnetisation or post-magnetisation of the coils
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
- F02D2041/202—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils characterised by the control of the circuit
- F02D2041/2058—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils characterised by the control of the circuit using information of the actual current value
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/20—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils
- F02D2041/2068—Output circuits, e.g. for controlling currents in command coils characterised by the circuit design or special circuit elements
- F02D2041/2075—Type of transistors or particular use thereof
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Magnetically Actuated Valves (AREA)
- Electromagnets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 少なくとも１つの磁石弁の制御方法及び装置
において、損失電力を著しく低減し、而もスイッチング
時間延長の影響を可及的にわずかにすること。 【解決手段】 制御の始めにさらなる制御に比して高め
られた電圧を供給される磁石弁に供給されるエネルギ及
び／又は電力に影響を与える少なくとも１つの量が、内
燃機関の少なくとも１つの動作特性量に依存して設定可
能であること。
において、損失電力を著しく低減し、而もスイッチング
時間延長の影響を可及的にわずかにすること。 【解決手段】 制御の始めにさらなる制御に比して高め
られた電圧を供給される磁石弁に供給されるエネルギ及
び／又は電力に影響を与える少なくとも１つの量が、内
燃機関の少なくとも１つの動作特性量に依存して設定可
能であること。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、独立請求項形式の
請求の範囲の上位概念による少なくとも１つの磁石弁の
制御方法及び装置に関する。
請求の範囲の上位概念による少なくとも１つの磁石弁の
制御方法及び装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】少なくとも１つの磁石弁を制御するため
の方法及び装置は、ＤＥ１９５３９０７１から公知であ
る。そこには、少なくとも１つの磁石弁を制御するため
の装置が記載されている。磁石弁は、内燃機関内へ燃料
調量供給のために使用される。加速された投入のため、
ブースタコンデンサに現れる電圧が負荷に加えられる。
つまり、制御の始めに、負荷にはさらなる制御に使用さ
れる電圧に比して高められた電圧が供給される。
の方法及び装置は、ＤＥ１９５３９０７１から公知であ
る。そこには、少なくとも１つの磁石弁を制御するため
の装置が記載されている。磁石弁は、内燃機関内へ燃料
調量供給のために使用される。加速された投入のため、
ブースタコンデンサに現れる電圧が負荷に加えられる。
つまり、制御の始めに、負荷にはさらなる制御に使用さ
れる電圧に比して高められた電圧が供給される。
【０００３】高いブースタ電圧及びブースタコンデンサ
から取出されるエネルギに基づき、出力終段にて著しく
高い損失電力が生じる。このことは、次のことに基づ
く、即ち、電圧が損失を伴うＤＣ／ＤＣ変換器により生
ぜしめられることに基づく。比較的小さい電圧は、比較
的小さいブースタ電流、比較的短いブースタ時間、比較
的小さな損失電力、但し、亦磁石弁の比較的長いスイッ
チング時間をも惹起する。
から取出されるエネルギに基づき、出力終段にて著しく
高い損失電力が生じる。このことは、次のことに基づ
く、即ち、電圧が損失を伴うＤＣ／ＤＣ変換器により生
ぜしめられることに基づく。比較的小さい電圧は、比較
的小さいブースタ電流、比較的短いブースタ時間、比較
的小さな損失電力、但し、亦磁石弁の比較的長いスイッ
チング時間をも惹起する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の基礎を成す課
題とするところは、少なくとも１つの磁石弁の制御方法
及び装置において、損失電力を著しく低減し、而もスイ
ッチング時間延長の影響を可及的にわずかにすることに
ある。
題とするところは、少なくとも１つの磁石弁の制御方法
及び装置において、損失電力を著しく低減し、而もスイ
ッチング時間延長の影響を可及的にわずかにすることに
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記課題は、独立形式請
求項の特徴事項を成す構成要件により解決される。
求項の特徴事項を成す構成要件により解決される。
【０００６】制御の始めにエネルギ又は電力を作動状態
に依存して制御し得ることにより、損失電力を著しく低
減でき、ここで、それにより高められたスイッチング時
間の影響がわずかになる。エネルギ又は電力へ影響を及
ぼすことないしエネルギ又は電力の制御は、有利に諸量
のうちの１つ又は複数の量を介して、即ちブースタ電
圧、ブースタ電流又はブースタ時間のうちの１つ又は複
数の量を介して行われる。殊に、所定の作動状態でのブ
ースタ電圧及び／又はブースタ電流及び／又はブースタ
時間の低減により損失電力が低減される。
に依存して制御し得ることにより、損失電力を著しく低
減でき、ここで、それにより高められたスイッチング時
間の影響がわずかになる。エネルギ又は電力へ影響を及
ぼすことないしエネルギ又は電力の制御は、有利に諸量
のうちの１つ又は複数の量を介して、即ちブースタ電
圧、ブースタ電流又はブースタ時間のうちの１つ又は複
数の量を介して行われる。殊に、所定の作動状態でのブ
ースタ電圧及び／又はブースタ電流及び／又はブースタ
時間の低減により損失電力が低減される。
【０００７】そこにて、短いスイッチング時間が必要と
される作動状態にて、当該の短いスイッチング時間を、
投入作動条件を動作特性量に依存して設定することによ
り、即ち、磁石弁に供給されるエネルギ又は電力を動作
特性量に依存して設定することにより達成できる。亦、
所定の作動状態にて、２つの噴射間の短い時間間隔を達
成することもできる。更に、制御機器内に生じる損失電
力を低減できる。それにより、１つのケーシング内での
出力終段及び制御機器の比較的容易な統合化集積化が可
能になる。更に使用されているＤＣ／ＤＣ変換器を比較
的小さい出力に設計することもできる。それにより、著
しいコスト節減が可能になる。更に、電圧給電源により
生じさせるべき所要の電力が減少する。
される作動状態にて、当該の短いスイッチング時間を、
投入作動条件を動作特性量に依存して設定することによ
り、即ち、磁石弁に供給されるエネルギ又は電力を動作
特性量に依存して設定することにより達成できる。亦、
所定の作動状態にて、２つの噴射間の短い時間間隔を達
成することもできる。更に、制御機器内に生じる損失電
力を低減できる。それにより、１つのケーシング内での
出力終段及び制御機器の比較的容易な統合化集積化が可
能になる。更に使用されているＤＣ／ＤＣ変換器を比較
的小さい出力に設計することもできる。それにより、著
しいコスト節減が可能になる。更に、電圧給電源により
生じさせるべき所要の電力が減少する。
【０００８】本発明の有利な実施形態及び発展形態が従
属請求項に記載されている。
属請求項に記載されている。
【０００９】
【実施例】次に図示の実施例に属して、本発明を詳述す
る。
る。
【００１０】本発明の装置は、有利に内燃機関にて使用
される。そこでは、燃料調量が電磁弁を用いて制御され
る。上記電磁弁は、以下負荷とも称される。
される。そこでは、燃料調量が電磁弁を用いて制御され
る。上記電磁弁は、以下負荷とも称される。
【００１１】図１中、本発明の装置の重要な要素が示し
てある。図示の実施例は、４気筒内燃機関である。ここ
で、各負荷には１つの噴射弁が配属され、各噴射弁には
内燃機関の１つのシリンダが配属されている。内燃機関
の比較的高いシリンダ数の場合、相応して亦、多くのス
イッチング手段及びダイオードが設けられている。
てある。図示の実施例は、４気筒内燃機関である。ここ
で、各負荷には１つの噴射弁が配属され、各噴射弁には
内燃機関の１つのシリンダが配属されている。内燃機関
の比較的高いシリンダ数の場合、相応して亦、多くのス
イッチング手段及びダイオードが設けられている。
【００１２】１００〜１０３は４つの負荷を表す。負荷
１００〜１０３の各１つの端子は、１つの共通のスイッ
チング素子１１５，１つのダイオード１１０，及び測定
装置１２５を介して電圧給電源１０５に接続されてい
る。
１００〜１０３の各１つの端子は、１つの共通のスイッ
チング素子１１５，１つのダイオード１１０，及び測定
装置１２５を介して電圧給電源１０５に接続されてい
る。
【００１３】ダイオード１１０は次のように配置されて
いる、即ち、それのアノードがスイッチング素子１１５
に接続され、それのカソードが負荷（１００〜１０３）
と接続されるように配置されている。スイッチング素子
１１５は、有利に、ＦＥＴトランジスタである。
いる、即ち、それのアノードがスイッチング素子１１５
に接続され、それのカソードが負荷（１００〜１０３）
と接続されるように配置されている。スイッチング素子
１１５は、有利に、ＦＥＴトランジスタである。
【００１４】負荷１００〜１０３の各第２端子は、それ
ぞれ第２スイッチング素子１２０〜１２３を介して抵抗
素子１２５と接続されている。第２スイッチング素子１
２０〜１２３は同様にＦＥＴトランジスタである。スイ
ッチング素子１２０〜１２３はローサイド（Ｌｏｗ―ｓ
ｉｄｅ）スイッチと称され、スイッチング素子１１５
は、ハイサイド（Ｈｉｇｈ―Ｓｉｄｅ）スイッチと称さ
れる。抵抗素子１２５の第２端子は、電圧給電源の第２
端子と接続されている。
ぞれ第２スイッチング素子１２０〜１２３を介して抵抗
素子１２５と接続されている。第２スイッチング素子１
２０〜１２３は同様にＦＥＴトランジスタである。スイ
ッチング素子１２０〜１２３はローサイド（Ｌｏｗ―ｓ
ｉｄｅ）スイッチと称され、スイッチング素子１１５
は、ハイサイド（Ｈｉｇｈ―Ｓｉｄｅ）スイッチと称さ
れる。抵抗素子１２５の第２端子は、電圧給電源の第２
端子と接続されている。
【００１５】各負荷には、１つのダイオード１３０〜１
３３が配属されている。ダイオードのアノード端子は、
それぞれ負荷とローサイドスイッチとの接続点に接続さ
れている。カソード端子はコンデンサ１４５と、さらな
るスイッチング素子１４０に接続されている。スイッチ
ング素子１４０の第２端子は、ダイオード１４２を介し
て負荷１００〜１０３の第１端子にコンタクトしてい
る。スイッチング素子１４０は、同様に有利にＦＥＴト
ランジスタである。このスイッチング素子１４０は、ブ
ースタスイッチとも称される。コンデンサ１４５の第２
端子は、同様に電圧給電源１０５の第２端子に接続され
ている。
３３が配属されている。ダイオードのアノード端子は、
それぞれ負荷とローサイドスイッチとの接続点に接続さ
れている。カソード端子はコンデンサ１４５と、さらな
るスイッチング素子１４０に接続されている。スイッチ
ング素子１４０の第２端子は、ダイオード１４２を介し
て負荷１００〜１０３の第１端子にコンタクトしてい
る。スイッチング素子１４０は、同様に有利にＦＥＴト
ランジスタである。このスイッチング素子１４０は、ブ
ースタスイッチとも称される。コンデンサ１４５の第２
端子は、同様に電圧給電源１０５の第２端子に接続され
ている。
【００１６】ハイサイドスイッチ１１５は、制御ユニッ
ト１６０から制御信号ＡＨを供給される。
ト１６０から制御信号ＡＨを供給される。
【００１７】スイッチング素子１２０は制御ユニット１
６０より制御信号ＡＬ１を供給され、スイッチング素子
１２１は制御ユニット１６０より制御信号ＡＬ２を供給
され、スイッチング素子１２２は制御ユニット１６０よ
り制御信号ＡＬ３を供給され、スイッチング素子１２３
は、制御ユニット１６０より制御信号ＡＬ４を供給さ
れ、スイッチング素子１４０は制御ユニット１６０より
制御信号ＡＣを供給される。制御ユニット１６０には、
コンデンサ１４５に現れる電圧が供給される。更に、制
御ユニット１６０は負荷を流れる電流を評価する。この
ために電圧値ＵＳＨＯ及びＵＳＨが検出される。
６０より制御信号ＡＬ１を供給され、スイッチング素子
１２１は制御ユニット１６０より制御信号ＡＬ２を供給
され、スイッチング素子１２２は制御ユニット１６０よ
り制御信号ＡＬ３を供給され、スイッチング素子１２３
は、制御ユニット１６０より制御信号ＡＬ４を供給さ
れ、スイッチング素子１４０は制御ユニット１６０より
制御信号ＡＣを供給される。制御ユニット１６０には、
コンデンサ１４５に現れる電圧が供給される。更に、制
御ユニット１６０は負荷を流れる電流を評価する。この
ために電圧値ＵＳＨＯ及びＵＳＨが検出される。
【００１８】電圧給電源１０５の第２端子と、ダイオー
ド１１０と負荷１００〜１０３の第１端子との接続点と
の間に、ダイオード１５０が挿入接続されている。ここ
でダイオードのアノードは電圧給電源１０５の第２端子
に接続されている。
ド１１０と負荷１００〜１０３の第１端子との接続点と
の間に、ダイオード１５０が挿入接続されている。ここ
でダイオードのアノードは電圧給電源１０５の第２端子
に接続されている。
【００１９】抵抗１２５を用いて負荷を流れる電流を求
め得る。
め得る。
【００２０】図示の配置構成によっては、電流測定抵抗
１２５を介する電流測定が次のような場合のみ可能であ
る、即ち、スイッチング素子１２０〜１２３のうちの１
つ及びハイサイドスイッチ（１１５，１４０）のうちの
１つが閉成されているか、又は、負荷がダイオード１５
０及びスイッチング素子１２０〜１２３のうちの１つを
介してフリーランニング状態におかれる場合のみ可能で
ある。ローサイドスイッチ開放の際にも電流を検出し得
るため、電流測定抵抗を他の個所に設けてもよい。例え
ば、コンデンサ１４５の第２端子を、電流測定素子１２
５とスイッチング素子１２０ないし１２３との接続点に
接続することもできる。この場合、ローサイドスイッチ
のオフ阻止の際にも電流測定が可能になる。更に電流測
定素子を電圧給電源とハイサイドスイッチとの間、ない
し負荷の第１ないし第２端子内に設け得る。
１２５を介する電流測定が次のような場合のみ可能であ
る、即ち、スイッチング素子１２０〜１２３のうちの１
つ及びハイサイドスイッチ（１１５，１４０）のうちの
１つが閉成されているか、又は、負荷がダイオード１５
０及びスイッチング素子１２０〜１２３のうちの１つを
介してフリーランニング状態におかれる場合のみ可能で
ある。ローサイドスイッチ開放の際にも電流を検出し得
るため、電流測定抵抗を他の個所に設けてもよい。例え
ば、コンデンサ１４５の第２端子を、電流測定素子１２
５とスイッチング素子１２０ないし１２３との接続点に
接続することもできる。この場合、ローサイドスイッチ
のオフ阻止の際にも電流測定が可能になる。更に電流測
定素子を電圧給電源とハイサイドスイッチとの間、ない
し負荷の第１ないし第２端子内に設け得る。
【００２１】抵抗１２５の代わりに、ないし抵抗１２５
に付加して、別の抵抗１２６を、電圧給電源１０５の第
１端子とハイサイドスイッチ１１５との間に設け得る。
この抵抗１２６により、同様に電流測定が可能である。
に付加して、別の抵抗１２６を、電圧給電源１０５の第
１端子とハイサイドスイッチ１１５との間に設け得る。
この抵抗１２６により、同様に電流測定が可能である。
【００２２】スイッチング素子１４０とコンデンサ１４
５との間の接続点はさらなるダイオード１８０のカソー
ドとコンタクトしている。ダイオード１８０のアノード
は、インダクタンス１７０とさらなるスイッチング素子
１７５との接続点に接続されている。スイッチング素子
１７５はチャージスイッチとも称される。さらなるスイ
ッチング素子１７５の第２端子は、コンデンサ１４５の
第２端子ないし電圧給電源１０５の第２端子に接続され
る。更に、インダクタンス１７０は、電圧給電源の第１
端子に接続されている。
５との間の接続点はさらなるダイオード１８０のカソー
ドとコンタクトしている。ダイオード１８０のアノード
は、インダクタンス１７０とさらなるスイッチング素子
１７５との接続点に接続されている。スイッチング素子
１７５はチャージスイッチとも称される。さらなるスイ
ッチング素子１７５の第２端子は、コンデンサ１４５の
第２端子ないし電圧給電源１０５の第２端子に接続され
る。更に、インダクタンス１７０は、電圧給電源の第１
端子に接続されている。
【００２３】インダクタンス１７０、チャージスイッチ
１７５及びダイオード１８０は１つの電圧変換器を成
す。それらの素子の代わりに、電圧変換器、殊にＤＣ／
ＤＣ変換器の他の構成を使用することもできる。チャー
ジスイッチは、同様に制御ユニット１６０から制御信号
ＡＳを供給される。
１７５及びダイオード１８０は１つの電圧変換器を成
す。それらの素子の代わりに、電圧変換器、殊にＤＣ／
ＤＣ変換器の他の構成を使用することもできる。チャー
ジスイッチは、同様に制御ユニット１６０から制御信号
ＡＳを供給される。
【００２４】各調量サイクルごとに種々のフェーズを区
別し得る。時点ｔ1―これは負荷の制御前に位置する−
の前のフェーズ０では−出力終段は遮断されている。制
御信号ＡＣ，ＡＨ，ＡＬは低電位におかれている。つま
りハイサイドスイッチ１１５，ローサイドスイッチ１２
０〜１２３及びブースタスイッチ１４０は電流の流れを
阻止する。コンデンサ１４５はそれの最大電圧ＵＣに充
電されており、この最大電圧ＵＣは有利に給電電圧Ｕｂ
ａｔより高い。この給電電圧は、例えば８０Ｖの値を取
り、これに対し電圧給電源の電圧はほぼ１２Ｖの値をと
る。
別し得る。時点ｔ1―これは負荷の制御前に位置する−
の前のフェーズ０では−出力終段は遮断されている。制
御信号ＡＣ，ＡＨ，ＡＬは低電位におかれている。つま
りハイサイドスイッチ１１５，ローサイドスイッチ１２
０〜１２３及びブースタスイッチ１４０は電流の流れを
阻止する。コンデンサ１４５はそれの最大電圧ＵＣに充
電されており、この最大電圧ＵＣは有利に給電電圧Ｕｂ
ａｔより高い。この給電電圧は、例えば８０Ｖの値を取
り、これに対し電圧給電源の電圧はほぼ１２Ｖの値をと
る。
【００２５】時点１とｔ２との間の第１のフェーズ−こ
れは、本来の制御の直前に位置し、事前電流通電フェー
ズと称される−では、制御信号ＡＣはブースタスイッチ
１４０に対してそのままのレベルにおかれ、その結果ス
イッチ１４０はさらに阻止状態におかれる。ハイサイド
スイッチ１１５及び負荷に配属されたローサイドスイッ
チに対する制御信号は、高いレベルにセットされ、それ
により当該のスイッチが電流の流れをイネーブリングす
る。従って、電圧給電源１０５，ハイサイドスイッチ１
１５から、ダイオード１１０，負荷、相応のローサイド
スイッチ、電流測定抵抗１２５を介して電圧源１０５へ
戻る経路で流れる。ハイサイドスイッチのクロック制御
により、電流―これは、電流測定抵抗１２５を用いて検
出される−は、事前通電電流ＩＶに対する設定可能な値
へ制御される。
れは、本来の制御の直前に位置し、事前電流通電フェー
ズと称される−では、制御信号ＡＣはブースタスイッチ
１４０に対してそのままのレベルにおかれ、その結果ス
イッチ１４０はさらに阻止状態におかれる。ハイサイド
スイッチ１１５及び負荷に配属されたローサイドスイッ
チに対する制御信号は、高いレベルにセットされ、それ
により当該のスイッチが電流の流れをイネーブリングす
る。従って、電圧給電源１０５，ハイサイドスイッチ１
１５から、ダイオード１１０，負荷、相応のローサイド
スイッチ、電流測定抵抗１２５を介して電圧源１０５へ
戻る経路で流れる。ハイサイドスイッチのクロック制御
により、電流―これは、電流測定抵抗１２５を用いて検
出される−は、事前通電電流ＩＶに対する設定可能な値
へ制御される。
【００２６】事前通電電流ＩＶに対する設定値電流へ到
達の際ハイサイドスイッチ１１５は阻止されるように制
御される。さらなる限界値を下回ると、ハイサイドスイ
ッチ１１５は、再びイネーブリングされる。事前通電電
流ＩＶに対する設定値は、次のように選定される、即
ち、負荷にて磁界―これは未だ負荷をスイッチング作動
するには十分でない−が形成されるように選定される。
達の際ハイサイドスイッチ１１５は阻止されるように制
御される。さらなる限界値を下回ると、ハイサイドスイ
ッチ１１５は、再びイネーブリングされる。事前通電電
流ＩＶに対する設定値は、次のように選定される、即
ち、負荷にて磁界―これは未だ負荷をスイッチング作動
するには十分でない−が形成されるように選定される。
【００２７】ハイサイドスイッチ１１５の阻止状態の際
フリーランニング、フリーホイーリング回路が作用す
る。電流は、負荷から、ローサイドスイッチ、抵抗１２
５及びフリーランニング、フリーホイーリングダイオー
ド１５０を通って流れる。
フリーランニング、フリーホイーリング回路が作用す
る。電流は、負荷から、ローサイドスイッチ、抵抗１２
５及びフリーランニング、フリーホイーリングダイオー
ド１５０を通って流れる。
【００２８】第１のフェーズは、時点ｔ２にて負荷の本
来の制御を以て終了する。第２のフェーズは、時点ｔ２
及びｔ３により規定されている。第２フェーズの持続時
間は、ブースタ時間と称される。第２フェーズは、制御
の始めに位置し、ブースタフェーズとも称される。この
フェーズでは、燃料を調量すべき負荷に配属されたロー
サイドスイッチが制御される。つまり当該のフェーズに
て、信号ＡＬは、高いレベルをとる。それと同時に、制
御信号ＡＣは、ブースタスイッチ１４０に対して、高い
レベルをとり、スイッチ１４０を導通制御する。ハイサ
イドスイッチの位置は、重要でない。概して、ハイサイ
ドスイッチ１１５は、制御されず、第２フェーズにて阻
止される。
来の制御を以て終了する。第２のフェーズは、時点ｔ２
及びｔ３により規定されている。第２フェーズの持続時
間は、ブースタ時間と称される。第２フェーズは、制御
の始めに位置し、ブースタフェーズとも称される。この
フェーズでは、燃料を調量すべき負荷に配属されたロー
サイドスイッチが制御される。つまり当該のフェーズに
て、信号ＡＬは、高いレベルをとる。それと同時に、制
御信号ＡＣは、ブースタスイッチ１４０に対して、高い
レベルをとり、スイッチ１４０を導通制御する。ハイサ
イドスイッチの位置は、重要でない。概して、ハイサイ
ドスイッチ１１５は、制御されず、第２フェーズにて阻
止される。
【００２９】スイッチング素子のそのような制御により
コンデンサ１４５から、ブースタスイッチ１４０、相応
の負荷、負荷に配属されたローサイドスイッチ及び電流
測定素子１２５を介して電流が流れるようになり、この
電流はブースタ電流とも称される。このフェーズにて、
電流Ｉは、負荷における高い電圧に基づき、著しく迅速
に上昇する。本来の制御の始めにて、負荷は、高められ
た電圧を供給され、この電圧は、給電電圧より遙かに高
い。この電圧も、ブースタ電圧と称される。この給電電
圧は、通常１２又は１４Ｖ当たりの値をとり、高められ
た電圧は、ほぼ４０ないし９０Ｖの値を取る。第２フェ
ーズは次のような場合に終わる、即ち、コンデンサ１４
５に現れる電圧が所定値Ｕ２を下回るか、又は負荷にお
ける電流が所定値に達すると終了する。
コンデンサ１４５から、ブースタスイッチ１４０、相応
の負荷、負荷に配属されたローサイドスイッチ及び電流
測定素子１２５を介して電流が流れるようになり、この
電流はブースタ電流とも称される。このフェーズにて、
電流Ｉは、負荷における高い電圧に基づき、著しく迅速
に上昇する。本来の制御の始めにて、負荷は、高められ
た電圧を供給され、この電圧は、給電電圧より遙かに高
い。この電圧も、ブースタ電圧と称される。この給電電
圧は、通常１２又は１４Ｖ当たりの値をとり、高められ
た電圧は、ほぼ４０ないし９０Ｖの値を取る。第２フェ
ーズは次のような場合に終わる、即ち、コンデンサ１４
５に現れる電圧が所定値Ｕ２を下回るか、又は負荷にお
ける電流が所定値に達すると終了する。
【００３０】第３のフェーズ−これは時点ｔ３，ｔ４に
よって規定される−は、応動電流フェーズと称される。
このフェーズでは投入電流は、ハイサイドスイッチ１１
５により引き受けられ、ブースタが非作動化される。第
３フェーズでは、ブースタスイッチ１４０に対する制御
信号がオフにされ、その結果スイッチ１４０はオフにな
る。ハイサイドスイッチ１１５及び負荷に配属されたロ
ーサイドスイッチに対する制御信号ＡＨ及びＡＬは、高
いレベルにセットされ、それにより、当該スイッチは電
流通電をイネーブリングする。従って、電流が、電圧給
電源１０５，ハイサイドスイッチ１１５から、ダイオー
ド１１０，負荷、相応のローサイドスイッチ、電流測定
抵抗１２５を介して電圧源１０５へ戻る経路で流れる。
ハイサイドスイッチのクロック制御により、電流―これ
は、電流測定抵抗１２５を用いて検出される−は、事前
通電電流ＩＡに対する設定可能な値へ制御される。換言
すれば、事前通電電流ＩＡに対する設定値電流へ到達の
際ハイサイドスイッチ１１５は阻止されるように制御さ
れる。さらなる限界値を下回ると、ハイサイドスイッチ
１１５は、再びイネーブリングされる。
よって規定される−は、応動電流フェーズと称される。
このフェーズでは投入電流は、ハイサイドスイッチ１１
５により引き受けられ、ブースタが非作動化される。第
３フェーズでは、ブースタスイッチ１４０に対する制御
信号がオフにされ、その結果スイッチ１４０はオフにな
る。ハイサイドスイッチ１１５及び負荷に配属されたロ
ーサイドスイッチに対する制御信号ＡＨ及びＡＬは、高
いレベルにセットされ、それにより、当該スイッチは電
流通電をイネーブリングする。従って、電流が、電圧給
電源１０５，ハイサイドスイッチ１１５から、ダイオー
ド１１０，負荷、相応のローサイドスイッチ、電流測定
抵抗１２５を介して電圧源１０５へ戻る経路で流れる。
ハイサイドスイッチのクロック制御により、電流―これ
は、電流測定抵抗１２５を用いて検出される−は、事前
通電電流ＩＡに対する設定可能な値へ制御される。換言
すれば、事前通電電流ＩＡに対する設定値電流へ到達の
際ハイサイドスイッチ１１５は阻止されるように制御さ
れる。さらなる限界値を下回ると、ハイサイドスイッチ
１１５は、再びイネーブリングされる。
【００３１】ハイサイドスイッチ１１５の阻止状態の際
にフリーランニング、フリーホイーリング回路が作用す
る。電流は、負荷からローサイドスイッチ、抵抗１２５
及びフリーランニング、フリーホイーリングダイオード
１５０を通って流れる。
にフリーランニング、フリーホイーリング回路が作用す
る。電流は、負荷からローサイドスイッチ、抵抗１２５
及びフリーランニング、フリーホイーリングダイオード
１５０を通って流れる。
【００３２】制御ユニット１６０により応動フェーズの
終了が識別されると第３のフェーズは終了する。このこ
とは、例えば次のような場合に起こり得る、即ち、所定
の応動時間が経過した場合、又は、磁石弁可動子がそれ
の新たな終端位置に達した場合に起こり得る。スイッチ
ング時点識別部が所定の時間内で磁石弁可動子がそれの
新たな終端位置に達したことを識別しなかったとき、誤
りエラーの起こったことが識別される。
終了が識別されると第３のフェーズは終了する。このこ
とは、例えば次のような場合に起こり得る、即ち、所定
の応動時間が経過した場合、又は、磁石弁可動子がそれ
の新たな終端位置に達した場合に起こり得る。スイッチ
ング時点識別部が所定の時間内で磁石弁可動子がそれの
新たな終端位置に達したことを識別しなかったとき、誤
りエラーの起こったことが識別される。
【００３３】第３のフェーズには、時点ｔ４及びｔ５に
より定まる第４のフェーズがつづき、該第４のフェーズ
は、保持電流制御と称される。第３フェーズにおけるよ
うに相応して、ローサイドスイッチに対する制御信号が
それの高いレベルに保持される、換言すれば、負荷に配
属されたローサイドスイッチは、閉成状態に保持され
る。ハイサイドスイッチ１１５の開閉により、負荷を流
れる電流が、保持電流に対する設定値ＩＨに制御され
る。ハイサイドスイッチ１１５の阻止状態の際にフリー
ランニング、フリーホイーリング回路が作用する。電流
は、負荷からローサイドスイッチ、抵抗１２５及びフリ
ーランニング、フリーホイーリングダイオード１５０を
通って流れる。フェーズ４が終了するのは、噴射過程が
終了された際である。保持電流に対する設定値ＩＨは次
のように選定されている、即ち、できるだけ小である
が、但し、負荷をその位置に保持するのに十分なもので
あるように選定されている。
より定まる第４のフェーズがつづき、該第４のフェーズ
は、保持電流制御と称される。第３フェーズにおけるよ
うに相応して、ローサイドスイッチに対する制御信号が
それの高いレベルに保持される、換言すれば、負荷に配
属されたローサイドスイッチは、閉成状態に保持され
る。ハイサイドスイッチ１１５の開閉により、負荷を流
れる電流が、保持電流に対する設定値ＩＨに制御され
る。ハイサイドスイッチ１１５の阻止状態の際にフリー
ランニング、フリーホイーリング回路が作用する。電流
は、負荷からローサイドスイッチ、抵抗１２５及びフリ
ーランニング、フリーホイーリングダイオード１５０を
通って流れる。フェーズ４が終了するのは、噴射過程が
終了された際である。保持電流に対する設定値ＩＨは次
のように選定されている、即ち、できるだけ小である
が、但し、負荷をその位置に保持するのに十分なもので
あるように選定されている。
【００３４】時点ｔ５での負荷の遮断の際、迅速消去キ
ャンセルが行われる。フェーズ３における応動電流と、
フェーズ４における保持電流との間の移行の際同様に迅
速消去キャンセルを行い得る。迅速消去キャンセルの際
相応のローサイドスイッチが遮断され、ハイサイドスイ
ッチ１１５は、導通制御状態に保持される。それによ
り、負荷を流れる電流が迅速に値零へ低下する。コンデ
ンサ１４５に加わる電圧Ｕが上昇する。遮断の際開放さ
れるエネルギはコンデンサ１４５内にリチャージされ
る。
ャンセルが行われる。フェーズ３における応動電流と、
フェーズ４における保持電流との間の移行の際同様に迅
速消去キャンセルを行い得る。迅速消去キャンセルの際
相応のローサイドスイッチが遮断され、ハイサイドスイ
ッチ１１５は、導通制御状態に保持される。それによ
り、負荷を流れる電流が迅速に値零へ低下する。コンデ
ンサ１４５に加わる電圧Ｕが上昇する。遮断の際開放さ
れるエネルギはコンデンサ１４５内にリチャージされ
る。
【００３５】迅速消去キャンセルのさらなる実施形態で
はハイサイドスイッチ及びローサイドスイッチが阻止さ
れる。
はハイサイドスイッチ及びローサイドスイッチが阻止さ
れる。
【００３６】フェーズ２とフェーズ３との間で、ハイサ
イドスイッチのクロック制御により、電流制御が行われ
る。ハイサイドスイッチの阻止状態のもとでフリーラン
ニング、フリーホイーリングダイオード１５０はアクテ
ィブ状態におかれる。それらのフェーズにて電流は緩慢
に低下する。それにより、比較的にわずかなスイッチン
グ周波数が生ぜしめられる。
イドスイッチのクロック制御により、電流制御が行われ
る。ハイサイドスイッチの阻止状態のもとでフリーラン
ニング、フリーホイーリングダイオード１５０はアクテ
ィブ状態におかれる。それらのフェーズにて電流は緩慢
に低下する。それにより、比較的にわずかなスイッチン
グ周波数が生ぜしめられる。
【００３７】時点ｔ５とｔ６との間の第５フェーズでは
出力終段はイナクティブである、即ち、燃料調量は行わ
れない。つまり、ブースタスイッチ１４０に対する制御
信号ＡＣ、ハイサイドスイッチに対する制御信号ＡＨ及
びローサイドスイッチに対する制御信号ＡＬはすべて低
いレベルを取り、すべてのスイッチが阻止される。負荷
を流れる電流は、０に保持される。
出力終段はイナクティブである、即ち、燃料調量は行わ
れない。つまり、ブースタスイッチ１４０に対する制御
信号ＡＣ、ハイサイドスイッチに対する制御信号ＡＨ及
びローサイドスイッチに対する制御信号ＡＬはすべて低
いレベルを取り、すべてのスイッチが阻止される。負荷
を流れる電流は、０に保持される。
【００３８】制御後の第６フェーズ―これは時点ｔ６及
びｔ７により定まり、チャージフェーズとも称される−
ではチャージスイッチ１７５は、制御信号ＡＳによりそ
れの導通状態にもたらされる。インダクタンス１７０に
おける電流通電が初期化される。電流は電圧源１０５か
らスイッチ１７５及びインダクタンス１７０を介して電
圧源１０５へ流れる。所定の時間―該所定時間は、イン
ダクタンス中に充分なエネルギが蓄積されるように選定
されている−の後、チャージスイッチは開かれるように
選定されている。これにより、ダイオード１８０を介し
てコンデンサ１４５内へのインダクタンス１７０の高速
消去キャンセルが生ぜしめられる。それにより、コンデ
ンサ１４５に現れる電圧が上昇する。この過程は、コン
デンサ１４５に加わる電圧が所定値Ｕ１に達するまで繰
り返される。代替選択的に所定の数の制御が行われる
か、又はチャージスイッチ１７５が、所定の期間中所定
の周波数及びキーイング比を以てクロック制御された信
号で制御されるようにすることもできる。
びｔ７により定まり、チャージフェーズとも称される−
ではチャージスイッチ１７５は、制御信号ＡＳによりそ
れの導通状態にもたらされる。インダクタンス１７０に
おける電流通電が初期化される。電流は電圧源１０５か
らスイッチ１７５及びインダクタンス１７０を介して電
圧源１０５へ流れる。所定の時間―該所定時間は、イン
ダクタンス中に充分なエネルギが蓄積されるように選定
されている−の後、チャージスイッチは開かれるように
選定されている。これにより、ダイオード１８０を介し
てコンデンサ１４５内へのインダクタンス１７０の高速
消去キャンセルが生ぜしめられる。それにより、コンデ
ンサ１４５に現れる電圧が上昇する。この過程は、コン
デンサ１４５に加わる電圧が所定値Ｕ１に達するまで繰
り返される。代替選択的に所定の数の制御が行われる
か、又はチャージスイッチ１７５が、所定の期間中所定
の周波数及びキーイング比を以てクロック制御された信
号で制御されるようにすることもできる。
【００３９】ＤＣ／ＤＣ変換器は、リチャージのため負
荷を使用しないのでいつでもコンデンサをリチャージで
きる。
荷を使用しないのでいつでもコンデンサをリチャージで
きる。
【００４０】ブースタフェーズ及び応動フェーズ中、即
ち、時点ｔ２とｔ４との間でＤＣ／ＤＣ変換器はアクテ
ィブでない、それというのはそうしなくても給電電圧源
１０５により生じさせるべき著しく高い電流値が生じ得
るからである。
ち、時点ｔ２とｔ４との間でＤＣ／ＤＣ変換器はアクテ
ィブでない、それというのはそうしなくても給電電圧源
１０５により生じさせるべき著しく高い電流値が生じ得
るからである。
【００４１】時点ｔ７とｔ８との間の引き続いて第７の
フェーズではすべての信号がキャンセルされ、すべての
スイッチがそれのオフ状態にもたらされる。このフェー
ズはフェーズ０に相応する。
フェーズではすべての信号がキャンセルされ、すべての
スイッチがそれのオフ状態にもたらされる。このフェー
ズはフェーズ０に相応する。
【００４２】本発明の実施形態では、遮断の際開放され
るエネルギがコンデンサ内にリチャージされないように
することもでき、ここで、当該コンデンサはたんに電圧
変換によってのみチャージされるようにするとよい。
るエネルギがコンデンサ内にリチャージされないように
することもでき、ここで、当該コンデンサはたんに電圧
変換によってのみチャージされるようにするとよい。
【００４３】次に、本発明の手法をブースタ電圧の例に
即して説明する。相応してブースタ電圧の代わりに、ブ
ースタ電流及び／又はブースタ時間を使用してもよい。
即して説明する。相応してブースタ電圧の代わりに、ブ
ースタ電流及び／又はブースタ時間を使用してもよい。
【００４４】図３には制御ユニットの個々の要素が示し
てある。既に図１中の説明した要素は相応の参照符号で
表されている。
てある。既に図１中の説明した要素は相応の参照符号で
表されている。
【００４５】設定値設定部３００は比較器３１０に信号
Ｕ１を供給する。比較器の第２入力側に、Ａ／Ｄ変換器
３１５の出力信号ＵＣが加わり、Ａ／Ｄ変換器３１５
は、ブースタコンデンサに加わる電圧を相応の信号ＵＣ
に変換する。比較器３１０は、チャージ制御部３２０に
信号を供給する。チャージ制御部３２０は、相応にチャ
ージスイッチ１７５を制御する。設定値Ｕ１及び／又は
信号ＵＣは補正装置３３０により処理される。この補正
装置は、信号を時間制御部３４０に送出し、時間制御部
３４０はローサイドスイッチ、ハイサイドスイッチ及び
ブースタスイッチを制御する。
Ｕ１を供給する。比較器の第２入力側に、Ａ／Ｄ変換器
３１５の出力信号ＵＣが加わり、Ａ／Ｄ変換器３１５
は、ブースタコンデンサに加わる電圧を相応の信号ＵＣ
に変換する。比較器３１０は、チャージ制御部３２０に
信号を供給する。チャージ制御部３２０は、相応にチャ
ージスイッチ１７５を制御する。設定値Ｕ１及び／又は
信号ＵＣは補正装置３３０により処理される。この補正
装置は、信号を時間制御部３４０に送出し、時間制御部
３４０はローサイドスイッチ、ハイサイドスイッチ及び
ブースタスイッチを制御する。
【００４６】前記装置の動作を次に図４を用いて説明す
る。図４ａに示す第１実施例では質問判定部２００で
は、そこでは小さなブースタ電圧でも十分であるような
所定の作動状態が生じていないか否かがチェックされ
る。そのような作動状態が生じていない場合には、ステ
ップ２０５にて設定値設定部３００によりブースタ電圧
に対する値Ｕ１が、ほぼ７０ないし９０Ｖのオーダの大
きな値ＵＣＧへセットされる。そのような作動状態―こ
こでは小さなブースタ電圧で十分である−が生じる場合
には、ブースタ電圧ＵＣＫに対する値が設定される。そ
れに引き続いてステップ２１５にて、補正装置３３０に
より、噴射開始及び終了を規定する時間量が比較的小さ
なブースタ電圧ＵＣＫの関数として補正される。
る。図４ａに示す第１実施例では質問判定部２００で
は、そこでは小さなブースタ電圧でも十分であるような
所定の作動状態が生じていないか否かがチェックされ
る。そのような作動状態が生じていない場合には、ステ
ップ２０５にて設定値設定部３００によりブースタ電圧
に対する値Ｕ１が、ほぼ７０ないし９０Ｖのオーダの大
きな値ＵＣＧへセットされる。そのような作動状態―こ
こでは小さなブースタ電圧で十分である−が生じる場合
には、ブースタ電圧ＵＣＫに対する値が設定される。そ
れに引き続いてステップ２１５にて、補正装置３３０に
より、噴射開始及び終了を規定する時間量が比較的小さ
なブースタ電圧ＵＣＫの関数として補正される。
【００４７】チャージスイッチ１７５は第７フェーズに
相応して、次の状態生起まで制御される、即ち、比較器
が、ブースタ電圧の相応の値に達したことを識別するま
で制御される。ステップ２２０にてブースタ電圧に達し
た場合、ないし所定の時点ｔ１ないしｔ５に達した場合
ステップ２２０にて、スイッチング素子は相応に制御さ
れる。
相応して、次の状態生起まで制御される、即ち、比較器
が、ブースタ電圧の相応の値に達したことを識別するま
で制御される。ステップ２２０にてブースタ電圧に達し
た場合、ないし所定の時点ｔ１ないしｔ５に達した場合
ステップ２２０にて、スイッチング素子は相応に制御さ
れる。
【００４８】直接噴射形ガソリン内燃機関が所謂均一形
作動モード（Ｈｏｍｏｇｅｎｂｅｔｒｉｅｂ）におかれ
ている場合比較的小さなブースタ電圧が選択される。こ
れに反し、所謂レイヤ層形作動モード（Ｓｃｈｉｃｈｔ
ｂｅｔｒｉｅｂ）ではブースタ電圧の大きな値ＵＣＧが
使用される。比較的小さなブースタ電圧に基づく延長さ
れたスイッチング時間は、均一形作動モードでは噴射時
間及び／又は前置角度（Ｖｏｒｌａｇｅｒｕｎｇｓｗｉ
ｎｋｅｌ）の補正によりステップ２１５にて補正され
る。この手段により、出力終段の損失の著しい低減が可
能になる。均一形作動モードに対して代替選択的に又は
補足的に、比較的に小さなブースタ電圧への切換を、全
負荷の場合、所定回転数限界値を超えた場合、又は所定
の噴射時間を越えた場合又は燃料圧力の低下の場合にも
行うことができる。
作動モード（Ｈｏｍｏｇｅｎｂｅｔｒｉｅｂ）におかれ
ている場合比較的小さなブースタ電圧が選択される。こ
れに反し、所謂レイヤ層形作動モード（Ｓｃｈｉｃｈｔ
ｂｅｔｒｉｅｂ）ではブースタ電圧の大きな値ＵＣＧが
使用される。比較的小さなブースタ電圧に基づく延長さ
れたスイッチング時間は、均一形作動モードでは噴射時
間及び／又は前置角度（Ｖｏｒｌａｇｅｒｕｎｇｓｗｉ
ｎｋｅｌ）の補正によりステップ２１５にて補正され
る。この手段により、出力終段の損失の著しい低減が可
能になる。均一形作動モードに対して代替選択的に又は
補足的に、比較的に小さなブースタ電圧への切換を、全
負荷の場合、所定回転数限界値を超えた場合、又は所定
の噴射時間を越えた場合又は燃料圧力の低下の場合にも
行うことができる。
【００４９】レイヤ層形作動モードでは小さなスイッチ
ング時間を保証するため高いブースタ電圧が設定され
る。
ング時間を保証するため高いブースタ電圧が設定され
る。
【００５０】均一形作動モードとレイヤ層形作動モード
との区別は、殊に燃料の直接噴射付き内燃機関の場合行
われる。均一形作動モードとレイヤ層形作動モードとの
間の切換は、内燃機関の作動状態に依存して行われる。
ここで、有利には内燃機関の負荷及び回転数が考慮され
る。
との区別は、殊に燃料の直接噴射付き内燃機関の場合行
われる。均一形作動モードとレイヤ層形作動モードとの
間の切換は、内燃機関の作動状態に依存して行われる。
ここで、有利には内燃機関の負荷及び回転数が考慮され
る。
【００５１】均一形作動モードは通常の外部点火式内燃
機関の作動に相応する。レイヤ層作動モードでは、燃料
は高められた圧力で噴射され、ここで、燃焼空間内での
燃料濃度の非均一な分布が生じる。噴射の始点及び持続
時間は燃焼に大きな影響を及ぼす。噴射が複数の部分噴
射に分けられることが屡々である。
機関の作動に相応する。レイヤ層作動モードでは、燃料
は高められた圧力で噴射され、ここで、燃焼空間内での
燃料濃度の非均一な分布が生じる。噴射の始点及び持続
時間は燃焼に大きな影響を及ぼす。噴射が複数の部分噴
射に分けられることが屡々である。
【００５２】本発明では適当な動作点にて、例えば、均
一形作動モードにてブースタコンデンサにおける電圧が
切換により低められ、それにより、出力終段の最大損失
が低減される。レイヤ層作動モードにてブースタ電圧が
再び高められ、所要の短い噴射時間を達成するものであ
る。
一形作動モードにてブースタコンデンサにおける電圧が
切換により低められ、それにより、出力終段の最大損失
が低減される。レイヤ層作動モードにてブースタ電圧が
再び高められ、所要の短い噴射時間を達成するものであ
る。
【００５３】さらなる実施形態を図４ｂに示す。第１の
ステップ２３０では、設定値設定部３００は、動作特性
量Ｈの関数Ｆとしてブースタ電圧Ｕ１を設定する。有利
には、ブースタ電圧Ｕ１は、種々の動作特性量に依存し
て特性領域マップから読出される。特に有利には、ブー
スタ電圧が諸量のうちの１つ又は複数、即ち、内燃機関
の回転数、トルク、制御の持続時間、燃料圧力、温度、
給電電圧のうちの１つ又は複数の量に依存して設定可能
であるようにする。
ステップ２３０では、設定値設定部３００は、動作特性
量Ｈの関数Ｆとしてブースタ電圧Ｕ１を設定する。有利
には、ブースタ電圧Ｕ１は、種々の動作特性量に依存し
て特性領域マップから読出される。特に有利には、ブー
スタ電圧が諸量のうちの１つ又は複数、即ち、内燃機関
の回転数、トルク、制御の持続時間、燃料圧力、温度、
給電電圧のうちの１つ又は複数の量に依存して設定可能
であるようにする。
【００５４】引き続いての質問判定部２３５では、ブー
スタコンデンサに加わる電圧ＵＣが限界値Ｕ１より大で
あるか否かがチェックされる。否定の場合にはステップ
２３６にてコンデンサは、さらにチャージされる。質問
判定部２３５にて、ブースタコンデンサにおける電圧が
限界値Ｕ１より大であることが識別された場合には、ス
テップ２４０にて噴射が行われ、ここで、スイッチング
素子は、所定の時間ｔ１〜ｔ５にて制御される。
スタコンデンサに加わる電圧ＵＣが限界値Ｕ１より大で
あるか否かがチェックされる。否定の場合にはステップ
２３６にてコンデンサは、さらにチャージされる。質問
判定部２３５にて、ブースタコンデンサにおける電圧が
限界値Ｕ１より大であることが識別された場合には、ス
テップ２４０にて噴射が行われ、ここで、スイッチング
素子は、所定の時間ｔ１〜ｔ５にて制御される。
【００５５】特に有利には、制御前にそこにて、磁石弁
が制御される時間が、制御前のステップ２１５における
ように相応して、ステップ２４２にて所定のブースタ電
圧Ｕ１の関数として補正されるとよい。
が制御される時間が、制御前のステップ２１５における
ように相応して、ステップ２４２にて所定のブースタ電
圧Ｕ１の関数として補正されるとよい。
【００５６】ステップ３３０における動作特性量として
殊に、回転数及び／又は噴射時間が考慮される。本発明
によれば、当該の値を、内燃機関が均一形作動モード又
はレイヤ層作動モードにあるかに依存して設定すること
もできる。
殊に、回転数及び／又は噴射時間が考慮される。本発明
によれば、当該の値を、内燃機関が均一形作動モード又
はレイヤ層作動モードにあるかに依存して設定すること
もできる。
【００５７】前記の手法は特に次のような場合有利であ
る、即ち所定の作動状態にて２つの噴射時間の時間間隔
及び／又は１つの噴射の２つの部分噴射間の時間間隔が
著しく小さな値をとる場合有利である。そのような作動
状態は、例えば高い回転数のとき、レイヤ層作動モード
の後均一形作動モードへ切換の場合、及び２重及び多重
噴射の場合生じるものである。それらの状態では所定の
電圧値へブースタコンデンサを充電するには、２つの噴
射間で最小時間間隔が必要である。当該の時間は次のよ
うに選定するとよい、即ち、使用されたＤＣ／ＤＣ変換
器が、極めて不都合な条件のもとでもブースタコンデン
サを所定の電圧値へ充電し得るように選定するとよい。
ブースタ電圧の設定により、次のような場合、充電のた
めの時間間隔を短縮できる、即ち、当該の作動状態にて
ブースタ電圧の最大値への充電時間をもはや維持すべき
でない場合充電のための時間間隔を短縮できる。
る、即ち所定の作動状態にて２つの噴射時間の時間間隔
及び／又は１つの噴射の２つの部分噴射間の時間間隔が
著しく小さな値をとる場合有利である。そのような作動
状態は、例えば高い回転数のとき、レイヤ層作動モード
の後均一形作動モードへ切換の場合、及び２重及び多重
噴射の場合生じるものである。それらの状態では所定の
電圧値へブースタコンデンサを充電するには、２つの噴
射間で最小時間間隔が必要である。当該の時間は次のよ
うに選定するとよい、即ち、使用されたＤＣ／ＤＣ変換
器が、極めて不都合な条件のもとでもブースタコンデン
サを所定の電圧値へ充電し得るように選定するとよい。
ブースタ電圧の設定により、次のような場合、充電のた
めの時間間隔を短縮できる、即ち、当該の作動状態にて
ブースタ電圧の最大値への充電時間をもはや維持すべき
でない場合充電のための時間間隔を短縮できる。
【００５８】本発明によれば、図４ｂに示すようにブー
スタ電圧を作動状態に依存して設定し得る。それによ
り、比較的短い充電時間、ひいては２つの噴射間の比較
的短い時間間隔が達成される。ここでブースタコンデン
サの電圧値は規定されたものである。低いブースタ電圧
により生じる比較的緩慢な投入時間、ひいては比較的わ
ずかな噴射量を、噴射時間及び／又は前置角度（Ｖｏｒ
ｌａｇｅｒｕｎｇｓｗｉｎｋｅｌ）の補正を介してステ
ップ２４２にて補正し得る。
スタ電圧を作動状態に依存して設定し得る。それによ
り、比較的短い充電時間、ひいては２つの噴射間の比較
的短い時間間隔が達成される。ここでブースタコンデン
サの電圧値は規定されたものである。低いブースタ電圧
により生じる比較的緩慢な投入時間、ひいては比較的わ
ずかな噴射量を、噴射時間及び／又は前置角度（Ｖｏｒ
ｌａｇｅｒｕｎｇｓｗｉｎｋｅｌ）の補正を介してステ
ップ２４２にて補正し得る。
【００５９】さらなる有利な実施形態を図４ｃに示す。
この実施形態ではブースタ電圧がＡＤ変換器を用いて噴
射開始の直前に測定される。上記の問題点のある動作点
ではそれにより、２つの噴射間の所定の時間間隔―これ
は最適の燃焼を達成するのに必要なものである−を維持
することが可能になる。ブースタコンデンサにおける測
定された電圧値を用いて、調整セッティングされる比較
的緩慢な投入時間、及びそれにより一層小さくなる噴射
量が補正される。
この実施形態ではブースタ電圧がＡＤ変換器を用いて噴
射開始の直前に測定される。上記の問題点のある動作点
ではそれにより、２つの噴射間の所定の時間間隔―これ
は最適の燃焼を達成するのに必要なものである−を維持
することが可能になる。ブースタコンデンサにおける測
定された電圧値を用いて、調整セッティングされる比較
的緩慢な投入時間、及びそれにより一層小さくなる噴射
量が補正される。
【００６０】このためにステップ２５０にて、噴射が間
近かに迫っているか否かがチェックされる。否定の場合
には、ブースタ電圧ＵＣが所定の限界値Ｕ１より大であ
るか否かがチェックされる。否定の場合には、ステップ
２６０にて、さらにチャージが行われる。質問判定部２
５０にて噴射が直ぐ間近かに迫っていることを識別した
場合、及び／又は質問判定部２５５にてブースタ電圧Ｕ
Ｃが設定値より大であることが判明した場合、ステップ
２６５にて、実際のブースタ電圧が検出される。後続の
ステップ２７０では制御時間が相応して、測定されたブ
ースタ電圧ＵＣに依存して補正される。
近かに迫っているか否かがチェックされる。否定の場合
には、ブースタ電圧ＵＣが所定の限界値Ｕ１より大であ
るか否かがチェックされる。否定の場合には、ステップ
２６０にて、さらにチャージが行われる。質問判定部２
５０にて噴射が直ぐ間近かに迫っていることを識別した
場合、及び／又は質問判定部２５５にてブースタ電圧Ｕ
Ｃが設定値より大であることが判明した場合、ステップ
２６５にて、実際のブースタ電圧が検出される。後続の
ステップ２７０では制御時間が相応して、測定されたブ
ースタ電圧ＵＣに依存して補正される。
【００６１】それに引き続いてステップ２７５にて磁石
弁の制御が行われる。
弁の制御が行われる。
【００６２】特に有利には、図４ａ及び４ｂにおけるス
テップ２１５及び２４２における補正が同じくブースタ
電圧に対する測定された値に依存して実施されるように
するとよい。
テップ２１５及び２４２における補正が同じくブースタ
電圧に対する測定された値に依存して実施されるように
するとよい。
【００６３】
【発明の効果】本発明によれば少なくとも１つの磁石弁
の制御方法及び装置において、損失電力を著しく低減
し、而もスイッチング時間延長の影響を可及的にわずか
にすることができるという効果が得られる。
の制御方法及び装置において、損失電力を著しく低減
し、而もスイッチング時間延長の影響を可及的にわずか
にすることができるという効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の装置の主要部を示す回路略図。
【図２】時間ｔに関してプロットされた種々の信号波形
図。
図。
【図３】制御の詳細を示す概念図。
【図４】種々の実施形態をフローチャートの形で示す
図。
図。
１００ 負荷、磁石弁 １０１ 負荷、磁石弁 １０２ 負荷、磁石弁 １０３ 負荷、磁石弁 １０５ 電圧給電源 １１０ ダイオード １１５ １つの共通スイッチング素子 １２０ スイッチング素子 １２１ スイッチング素子 １２２ スイッチング素子 １２３ スイッチング素子 １２５ 抵抗素子、電流測定素子 １２６ 抵抗 １３０ ダイオード １３１ ダイオード １３２ ダイオード １３３ ダイオード １４０ さらなるスイッチング素子、ブースタスイッチ １４５ コンデンサ １５０ ダイオード １６０ 制御ユニット １７０ インダクタンス １７５ さらなるスイッチング素子、チャージスイッチ １８０ ダイオード ３００ 設定値設定部 ３１０ 比較器 ３１５ Ａ／Ｄ変換器 ３２０ チャージ制御部 ３３０ 補正装置 ３４０ 時間制御部
フロントページの続き (72)発明者 ディルク メントゲン ドイツ連邦共和国 シュヴィーバーディン ゲン コルベルガー ヴェーク ３／１ (72)発明者 ベルント ヘルマン ドイツ連邦共和国 ザクセンハイム テオ ドール−ホイス−シュトラーセ 39 (72)発明者 アンドレアス アイヒェンドルフ ドイツ連邦共和国 ショルンドルフ パウ リネンシュトラーセ 11／１ (72)発明者 ハンスイエルク ボーフム ドイツ連邦共和国 ラインフェルデン ザ ントヴェーク 16 (72)発明者 ウルフ ピシュケ ドイツ連邦共和国 シュツツトガルト ベ ッツヴァイラー シュトラーセ 21 (72)発明者 ユルゲン エックハルト ドイツ連邦共和国 マルクグレーニンゲン アム ミュールベルク 15 (72)発明者 ラインハルト ガンテンバイン ドイツ連邦共和国 ゼルスハイム ヤーン シュトラーセ 15 (72)発明者 ユルゲン ウルム ドイツ連邦共和国 エーベルディンゲン ウーラントシュトラーセ 21
Claims (9)
- 【請求項１】 少なくとも１つの磁石弁の制御方法であ
って、前記磁石弁は、内燃機関内への燃料の噴射のため
に用いられ、ここで、制御の始めに、磁石弁は、さらな
る制御に比して高められた電圧を供給されるようにした
当該の制御方法において、 制御の始めに磁石弁に供給されるエネルギ及び／又は電
力に影響を与える少なくとも１つの量が、内燃機関の少
なくとも１つの動作特性量に依存して設定可能であるよ
うにしたことを特徴とする少なくとも１つの磁石弁の制
御方法。 - 【請求項２】 エネルギ及び／又は電力に、ブースタ電
圧、ブースタ電流及び／又はブースタ時間のうちの少な
くとも１つの量を介して影響を与え得るようにしたこと
を特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 エネルギ及び／又は電力が次の諸量のう
ちの少なくとも１つに依存して設定可能である、即ち、
内燃機関の回転数、機関トルク、制御持続時間、燃料圧
力、温度、給電電圧のうちの少なくとも１つに依存して
設定可能であるようにしたことを特徴とする請求項１又
は２記載の方法。 - 【請求項４】 エネルギ又は電力は、均一形作動モード
の生起、又は、階層レイヤ形作動モードの生起に依存し
て設定可能であるようにしたことを特徴とする請求項１
又は２記載の方法。 - 【請求項５】 所定の作動状態の生起の際は、当該の作
動状態の非生起の際におけるより小さい値が当該の高め
られた電圧に対して設定可能であるようにしたことを特
徴とする請求項１から４までのうちいずれか１項記載の
方法。 - 【請求項６】 作動状態に依存して、２つより多くの値
が、高められた電圧に対して設定可能であるようにした
ことを特徴とする請求項１から５までのうちいずれか１
項記載の方法。 - 【請求項７】 噴射持続時間が高められた電圧に依存し
て補正可能であるようにしたことを特徴とする請求項１
から６までのうちいずれか１項記載の方法。 - 【請求項８】 補正は、選ばれた、又は測定された高め
られた電圧に依存して行われるようにしたことを特徴と
する請求項１から７までのうちいずれか１項記載の方
法。 - 【請求項９】 少なくとも１つの磁石弁の制御装置であ
って、前記磁石弁は、内燃機関内への燃料の噴射のため
に用いられ、ここで、制御の始めに、磁石弁は、さらな
る制御に比して高められた電圧を供給されるように構成
されている当該の制御装置において、 制御の始めに磁石弁に供給されるエネルギ及び／又は電
力に影響を与える少なくとも１つの量を、内燃機関の少
なくとも１つの動作特性量に依存して設定する手段を設
けたことを特徴とする少なくとも１つの磁石弁の制御装
置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19833830.9 | 1998-07-28 | ||
| DE19833830A DE19833830A1 (de) | 1998-07-28 | 1998-07-28 | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung wenigstens eines Magnetventils |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000054932A true JP2000054932A (ja) | 2000-02-22 |
Family
ID=7875506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11214004A Pending JP2000054932A (ja) | 1998-07-28 | 1999-07-28 | 少なくとも１つの磁石弁の制御方法及び装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6250286B1 (ja) |
| EP (1) | EP0985814B1 (ja) |
| JP (1) | JP2000054932A (ja) |
| DE (2) | DE19833830A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016125688A1 (ja) * | 2015-02-05 | 2016-08-11 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
Families Citing this family (37)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19945670B4 (de) * | 1999-09-23 | 2006-01-12 | Siemens Ag | Verfahren zum Ansteuern eines kapazitiven Stellgliedes eines Kraftstoffeinspritzventils einer Brennkraftmaschine |
| DE10012047A1 (de) * | 2000-03-14 | 2001-09-20 | Heinz Leiber | Verfahren zur Steuerung einer elektromagnetischen Stelleinrichtung |
| DE10014228A1 (de) * | 2000-03-22 | 2001-09-27 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und Vorrichtung zur Ansteuerung eines Kraftstoffeinspritzventils |
| DE10022956A1 (de) * | 2000-05-11 | 2001-11-15 | Bosch Gmbh Robert | Ansteuerschaltung zur Ansteuerung wenigstens eines Magnetventils für die Kraftstoffzumessung in einer Brennkraftmaschine |
| IT1320679B1 (it) * | 2000-09-29 | 2003-12-10 | Fiat Ricerche | Dispositivo di controllo di un elettromagnete di comando di unavalvola di dosaggio di un iniettore di combustibile per un motore a |
| US6332455B1 (en) | 2000-10-17 | 2001-12-25 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Device for controlling fuel injection |
| DE60012331T2 (de) * | 2000-10-19 | 2005-07-21 | Mitsubishi Denki K.K. | Vorrichtung zum Steuern der Kraftstoffeinspritzung |
| DE10113560A1 (de) | 2001-03-21 | 2002-09-26 | Bosch Gmbh Robert | Einspritzventil |
| DE10230267A1 (de) * | 2002-07-05 | 2004-01-22 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Ansteuerung einer Fluid-Dosiervorrichtung und Common-Rail-Injektor |
| DE102004063079A1 (de) * | 2004-12-28 | 2006-07-06 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zum Betrieb einer Brennkraftmaschine |
| JP4274138B2 (ja) * | 2005-03-17 | 2009-06-03 | 株式会社デンソー | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| US7349193B2 (en) * | 2005-04-26 | 2008-03-25 | Delphi Technologies, Inc. | Solenoid driver with high-voltage boost and reverse current capability |
| JP4483684B2 (ja) * | 2005-04-28 | 2010-06-16 | 株式会社デンソー | 筒内噴射式内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| DE102006016892A1 (de) | 2006-04-11 | 2007-10-25 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Steuerung wenigstens eines Magnetventils |
| DE102006033932B4 (de) | 2006-07-21 | 2018-06-14 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine |
| DE102006037940B4 (de) | 2006-08-12 | 2018-04-05 | Leopold Kostal Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur Ansteuerung eines Hubmagneten in einem Kraftfahrzeug |
| JP5055050B2 (ja) * | 2006-10-10 | 2012-10-24 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関制御装置 |
| JP4871245B2 (ja) * | 2007-10-26 | 2012-02-08 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関制御装置 |
| FR2923962B1 (fr) * | 2007-11-20 | 2009-11-20 | Valeo Sys Controle Moteur Sas | Circuit elevateur de tension |
| DE102008043259A1 (de) * | 2008-06-27 | 2010-01-07 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren, Vorrichtung, Einspritzventil und Steuergerät zum Ansteuern eines Einspritzventils |
| JP4815502B2 (ja) * | 2009-03-26 | 2011-11-16 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| JP4859951B2 (ja) * | 2009-05-14 | 2012-01-25 | 三菱電機株式会社 | 車載エンジン制御装置 |
| US20100300412A1 (en) * | 2009-06-02 | 2010-12-02 | Keegan Kevin R | Method for Optimizing Flow Performance of a Direct Injection Fuel Injector |
| CN101813032A (zh) * | 2010-03-17 | 2010-08-25 | 清华大学 | 一种柴油机电磁阀驱动电路 |
| JP2014159772A (ja) * | 2013-02-20 | 2014-09-04 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関の制御装置 |
| US9644556B2 (en) | 2013-05-31 | 2017-05-09 | Ford Global Technologies, Llc | Gaseous fuel injector activation |
| US9752520B2 (en) | 2013-05-31 | 2017-09-05 | Ford Global Technologies, Llc | Gaseous fuel injector activation |
| JP5772884B2 (ja) | 2013-06-24 | 2015-09-02 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射弁駆動システム |
| DE102014215173B4 (de) * | 2014-08-01 | 2022-06-09 | Vitesco Technologies GmbH | Verfahren zum Ansteuern eines Kraftstoffinjektors |
| DE102016207564B3 (de) * | 2016-05-03 | 2017-10-19 | Continental Automotive Gmbh | Verfahren zum Öffnen und Schließen eines Schaltventils |
| JP6365591B2 (ja) * | 2016-05-30 | 2018-08-01 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| DE102017207685A1 (de) * | 2017-05-08 | 2018-11-08 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zum Ansteuern mindestens eines Magnetventils |
| US11007991B2 (en) | 2017-09-11 | 2021-05-18 | Robert Bosch Gmbh | Device for controlling a solenoid valve |
| DE102017215997B4 (de) * | 2017-09-11 | 2019-03-28 | Robert Bosch Gmbh | Vorrichtung zur Ansteuerung eines Magnetventils, hydraulisches Bremssystem in einem Kraftfahrzeug mit einem Magnetventil und Betreiben einer Vorrichtung zur Ansteuerung eines Magnetventils |
| CN111757975B (zh) * | 2019-01-28 | 2021-11-09 | 全球科技株式会社 | 电子发生装置、燃烧促进装置、移动体以及杀菌除臭装置 |
| FR3094408B1 (fr) * | 2019-03-26 | 2021-03-05 | Continental Automotive | Procédé de commande d’un injecteur de carburant haute pression |
| DE102022211461A1 (de) | 2022-10-28 | 2024-05-08 | Robert Bosch Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Verfahren zur Prädiktion einer Ausgangsspannung an einem Gleichspannungswandler, Kraftstoffeinspritzsystem, Recheneinheit und Computerprogramm |
Family Cites Families (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4173030A (en) * | 1978-05-17 | 1979-10-30 | General Motors Corporation | Fuel injector driver circuit |
| US4355619A (en) * | 1980-10-01 | 1982-10-26 | The Bendix Corporation | Fast response two coil solenoid driver |
| JPS6026135A (ja) | 1983-07-25 | 1985-02-09 | Japan Electronic Control Syst Co Ltd | 電磁式燃料噴射弁の駆動電流制御装置 |
| DE3343629A1 (de) | 1983-12-02 | 1985-06-13 | Altstädter Verpackungsvertriebs Gesellschaft mbH, 6102 Pfungstadt | Fluessigkeitspackung |
| US4764840A (en) * | 1986-09-26 | 1988-08-16 | Motorola, Inc. | Dual limit solenoid driver control circuit |
| US4729056A (en) * | 1986-10-02 | 1988-03-01 | Motorola, Inc. | Solenoid driver control circuit with initial boost voltage |
| IT1217171B (it) * | 1987-08-25 | 1990-03-14 | Marelli Autronica | Circuito per il pilotaggio di carichi induttivi in particolare per il comando degli elettroiniettori di un motore a combustione interna a ciclo diesel |
| JPH0642400A (ja) * | 1992-07-24 | 1994-02-15 | Yamaha Motor Co Ltd | 燃料噴射制御装置 |
| JP3085337B2 (ja) * | 1993-01-19 | 2000-09-04 | アイシン精機株式会社 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| JP3286371B2 (ja) | 1993-02-15 | 2002-05-27 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| US5430601A (en) * | 1993-04-30 | 1995-07-04 | Chrysler Corporation | Electronic fuel injector driver circuit |
| JP3010988B2 (ja) | 1993-09-30 | 2000-02-21 | トヨタ自動車株式会社 | アクチュエータ用ソレノイド駆動装置 |
| US5469825A (en) * | 1994-09-19 | 1995-11-28 | Chrysler Corporation | Fuel injector failure detection circuit |
| US5632250A (en) | 1994-09-20 | 1997-05-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Gas fuel supply system for vehicle |
| JP2865193B2 (ja) | 1994-09-20 | 1999-03-08 | 本田技研工業株式会社 | 燃料供給制御装置 |
| DE19539071A1 (de) | 1995-03-02 | 1996-09-05 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur Ansteuerung wenigstens eines elektromagnetischen Verbrauchers |
| JPH09317540A (ja) | 1996-05-23 | 1997-12-09 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| JPH1077925A (ja) | 1996-09-04 | 1998-03-24 | Hitachi Ltd | 燃料噴射装置及び方法 |
| US5896840A (en) * | 1996-12-19 | 1999-04-27 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Combustion controller for internal combustion engines |
| JP3707210B2 (ja) | 1997-07-22 | 2005-10-19 | いすゞ自動車株式会社 | 燃料噴射制御装置 |
| US5839412A (en) * | 1997-11-25 | 1998-11-24 | Caterpillar Inc. | Method for electronic fuel injector operation |
| JP3692745B2 (ja) | 1997-12-16 | 2005-09-07 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| JPH11351039A (ja) | 1998-06-10 | 1999-12-21 | Toyota Motor Corp | インジェクタ駆動回路 |
-
1998
- 1998-07-28 DE DE19833830A patent/DE19833830A1/de not_active Withdrawn
-
1999
- 1999-04-22 EP EP99107944A patent/EP0985814B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-04-22 DE DE59910889T patent/DE59910889D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1999-07-27 US US09/361,922 patent/US6250286B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-07-28 JP JP11214004A patent/JP2000054932A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016125688A1 (ja) * | 2015-02-05 | 2016-08-11 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| JPWO2016125688A1 (ja) * | 2015-02-05 | 2017-10-19 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| US10450995B2 (en) | 2015-02-05 | 2019-10-22 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | Control device for internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE59910889D1 (de) | 2004-11-25 |
| EP0985814A3 (de) | 2001-03-14 |
| DE19833830A1 (de) | 2000-02-03 |
| EP0985814B1 (de) | 2004-10-20 |
| EP0985814A2 (de) | 2000-03-15 |
| US6250286B1 (en) | 2001-06-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2000054932A (ja) | 少なくとも１つの磁石弁の制御方法及び装置 | |
| JP4325710B2 (ja) | 昇圧電源装置 | |
| US8514541B2 (en) | Injector drive circuit | |
| US10778210B2 (en) | Load driver | |
| JP4829528B2 (ja) | 内燃機関内の電子インジェクタ及び電子バルブを制御する装置及びその動作方法 | |
| KR930007999B1 (ko) | 내연기관용 점화장치 | |
| US7349193B2 (en) | Solenoid driver with high-voltage boost and reverse current capability | |
| US5975057A (en) | Fuel injector control circuit and system with boost and battery switching, and method therefor | |
| US7675346B2 (en) | Switching control system to reduce coil output voltage when commencing coil charging | |
| US11371458B2 (en) | Injection control device | |
| KR19980702719A (ko) | 한 개 이상의 전자적 부하 제어 장치 | |
| JPS639096B2 (ja) | ||
| JPH11501768A (ja) | 少なくとも１つの電磁的負荷の制御装置 | |
| US20210288643A1 (en) | Apparatus for Driving a Switching Device and Method of Using the Same | |
| JP6384358B2 (ja) | 燃料噴射弁駆動装置 | |
| JPH11315745A (ja) | 負荷の制御のための方法及び装置 | |
| JP4225598B2 (ja) | 電磁負荷の制御方法及び装置 | |
| US6140717A (en) | Method and device for switching an inductor | |
| JP2017137771A (ja) | 燃料噴射制御装置 | |
| JP2005012809A (ja) | 誘導負荷を制御するための回路 | |
| JPH09209807A (ja) | 燃料噴射用インジェクタの制御装置 | |
| JP2001342884A (ja) | 少なくとも１つの電磁的負荷の制御方法および制御装置 | |
| JP6191496B2 (ja) | 燃料噴射弁駆動装置 | |
| JP2002021680A (ja) | 燃料噴射弁駆動方法 | |
| JP4465933B2 (ja) | 電磁式アクチュエータ駆動装置 |