HU211120B - Method and apparatus for producing rolled strip steel of cold-rolled quality - Google Patents

Method and apparatus for producing rolled strip steel of cold-rolled quality Download PDF

Info

Publication number
HU211120B
HU211120B HU9300031A HU3193A HU211120B HU 211120 B HU211120 B HU 211120B HU 9300031 A HU9300031 A HU 9300031A HU 3193 A HU3193 A HU 3193A HU 211120 B HU211120 B HU 211120B
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
temperature
rolled
hot
cold
strip
Prior art date
Application number
HU9300031A
Other languages
English (en)
Other versions
HU9300031D0 (en
HUT63081A (en
Inventor
Giovanni Arvedi
Giovanni Gosio
Original Assignee
Hoogovens Groep Bv
Giovanni Arvedi
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=11173538&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=HU211120(B) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Hoogovens Groep Bv, Giovanni Arvedi filed Critical Hoogovens Groep Bv
Publication of HU9300031D0 publication Critical patent/HU9300031D0/hu
Publication of HUT63081A publication Critical patent/HUT63081A/hu
Publication of HU211120B publication Critical patent/HU211120B/hu

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2201/00—Special rolling modes
    • B21B2201/04—Ferritic rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2201/00—Special rolling modes
    • B21B2201/14—Soft reduction
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0231—Warm rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S29/00—Metal working
    • Y10S29/032—Rolling with other step
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/45—Scale remover or preventor
    • Y10T29/4517—Rolling deformation or deflection
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/4998—Combined manufacture including applying or shaping of fluent material
    • Y10T29/49988—Metal casting
    • Y10T29/49991—Combined with rolling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/51—Plural diverse manufacturing apparatus including means for metal shaping or assembling
    • Y10T29/5184—Casting and working

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Description

A leírás terjedelme: 6 oldal (ezen belül I lap ábra)
HU 211 120 Β
a) áthúzó kokillát lapos tuskó folyamatos öntésére és ezt követő, ív alakban elhelyezett görgősort,
b) a terméket teljes keresztmetszetében homogenizáló indukciós hevítőberendezést,
c) legalább egy további hengerállványt,
d) hűtő és hőmérsékletszabályzó berendezést a melegen hengerelt szalagnak az Ar3 hőmérséklet alá történő hűtésére,
e) egy vagy több hideghengerlő állványt és
f) a késztermék feltekercselésére szolgáló csévélő berendezést, amelyben a találmány szerint az ív mentén elhelyezkedő görgők (13) redukáló hengerekként vannak kialakítva és közvetlenül utánuk egy további redukáló hengerállvány (15) van elhelyezve a lapos tuskó (11) megdermedése előtti vagy közvetlenül azt követő szakaszon.
A jelen találmány tárgya olyan eljárás hidegen hengerelt minőségű tekercselt acélszalag előállítására meleghengerlő hengersoron, ahol az eljárás során 100 mmnél vékonyabb lapos tuskót öntünk, a tuskót indukciósán felmelegítjük 1100 °C-ra homogén módon, a lapos tuskót ausztenites tartományban melegen hengereljük, a melegen hengerelt és még az Ar? hőmérséklet fölötti tuskót meghatározott értékkel az Ar3 hőmérséklet alá, célszerűen 600-250 °C közé hűtjük, majd egy vagy több hideghengerlési lépést végzünk és végül a szalagot tekercseljük. A találmány tárgya továbbá az eljárás foganatosítására szolgáló berendezés, amely tartalmaz áthúzó kokillát lapos tuskó folyamatos öntésére, ezt követően ív alakban elhelyezett görgősort, a terméket teljes keresztmetszetében homogenizáló indukciós hevítőberendezési, legalább egy további hengerállványt, hűtő és hőmérsékletszabályzó berendezést a melegen hengerelt szalagnak az Ar3 hőmérséklet alá történő hűtésére, egy vagy több hideghengerlő állványt és a késztermék feltekercselésére szolgáló csévélő berendezést.
Ismeretes, hogy a melegen hengerelt acélszalag tekercsek előállítása az alábbi lépésekben történik:
- Öntéssel lapos tuskót állítanak elő. amelynek vastagsága 160-250 mm között van, majd az öntött tuskókat tárolják.
- A tuskókat a tárolási helyről a feldolgozása helyére szállítják és felmelegítik a meleghengerlési hőmérsékletre, azaz legalább 1050 °C hőmérsékletre.
- Az előmelegített tuskókat melegen hengerük legalább 2 mm vastagságú szalaggá.
- Ezután a melegen hengerelt szalagokat izzítják, hogy helyreállítsák a hengerlés során deformált és inhomogénné vált szemcseszerkezetet.
- Az izzított terméket maratják, hogy a felületéről eltávolítsák a korábban, elsősorban a hevítés során kialakult oxidréteget és végül
- a szalagot hidegen hengerük oly módon, hogy a tekercset dobra helyezik és lecsévélik, a szalagot síkba terítik, majd legalább egy hideghengerlő állványon vezetik keresztül, hogy 1 mm-nél kisebb, általában 0,5-0,2 mm vastagságú acélszalagot állítsanak elő, amelyet aztán ismét tekercselnek.
A hideghengerlés során a szúrások száma a kívánt végső szalagvastagság, valamint a redukció mértékének függvénye, vagyis a melegen hengerelt szalag és a végtermék vastagságának arányával függ össze. Amikor a redukció viszonylag magas százalékos értékű, általában nem elegendő a szúrások számának növelése, hanem a hideghengerlés során szükségessé válik a szalag egy további izzító hőkezelése, ezt követően pedig a már említett maratás, különben a szalag oly mértékben felkeményedik, hogy a végtermék gyenge minőségű lesz.
Jóllehet lehetséges meleghengerléssel is 2 mm-nél vékonyabb szalagokat előállítani, általában kerülik ezt a megoldást, minthogy az ilyen meleghengerlés a tapasztalatok szerint nem gazdaságos, főként a hagyományos hengerléshez képest jelentősen csökkenő termelékenység következtében. Mindenesetre a vékony szalagok elállításának költségei igen magasak mindkét esetben. Ha történetesen a meleghengerlés költségét 100 egységnek tekintjük, akkor a hideghengerlés költségei önmagában legalább 80 egységet jelentenek.
Épültek olyan üzemek, amelyekben a vékony acélszalagok előállítását tömörebb gyártási ciklusban oldották meg. mint a fentemlített hagyományos eljárás, annak érdekében, hogy az eljárás bonyolultságát és időtartamát csökkentsék. Az EP-A 226 446 számú szabadalmi leírás például olyan meleghengerlési megoldásokat mutat be, ahol a vonalban elhelyezett egységeken a szalag rendkívül nagy sebességgel (legalább 1500 m/perc) halad, a végtermék vastagsága azonban nem haladja meg a 2-6 mm-t. Az így előállított szál? gok tehát a melegen hengerelt szalagok vastagság ta tományába esnek és szerkezeti jellemzőik sem a hi< gén hengerelt szalagokénak felelnek meg. Az élj: célja tulajdonképpen egy igen termelékeny gyár: kialakítása és jól megmunkálható, de nem túlsá. jó minőségű szalag előállítása.
Az EP 370 575 számú szabadalmi leírásba; másik eljárást ismertetnek 0,5-1,5 mm közötti vaságú acélszalag előállítására, amelynek során 100 nél kisebb vastagságú lapos acéltuskót melegen Iu relnek 300 °C és egy olyan hőmérséklet között, ah anyag legalább 75%-a ferrites átalakuláson meg’, A redukció mértéke 30% fölötti legalább egy lépt an és a szalag kilépő sebessége 1000 m/percnél ki A szalagot rekrisztalüzálják, majd feltekercselik.
Ezzel a megoldással kísérlet történt az t aM
HU 211 120 B követő meleghengerlési és hideghengerlési ciklusok elkerülésére és ennek megfelelően az izzítási és maratási lépések elhagyására.
A kísérlet azonban sikertelen volt és nem is terjedt el, tekintettel arra, hogy minden ilyen esetben a termék szövetszerkezete alkalmatlan volt megfelelő minőségű végtermék előállítására. Ennek az oka az, hogy a szövetszerkezet, amennyiben a hideghengerlés előtt nem rekrisztallizálódik, inhomogén marad és nem elegendően finomszemcsés ahhoz, hogy a hagyományos hideghengerlési technológiát elvégezzék.
Másfelől olyan megoldások is ismertek, amelyek során nagymértékű vastagság redukciót végeznek a meleghengerlő sor egymást követő hengerállványán és ennek során a hőmérséklet az Ar, rekrisztallizációs hőmérséklet alá kerül, ahol is a szövetszerkezet már nem ausztenites, és újabb izzítás szükséges, hogy az anyag az Ar, hőmérséklet fölé kerüljön és az eredeti szövetszerkezet visszaálljon. A szemcsenagyság csökkenés azonban így sem biztosítható.
Egy másik megoldásnál, amelyet az EP-A 0 306 076 számú szabadalmi leírás ismertet, az első hengerlési lépést az ausztenites tartományban végzik, majd a következőt a ferrites tartományban és a két lépést hűtés választja el. Ahhoz azonban, hogy jóminőségű acélszalagot nyerjünk, rekrisztallizációs izzítás és maratás is szükséges.
Találmányunk azon a meglepő felismerésen alapul, hogy ha egy előzetes redukciót végzünk az öntött tuskónak olyan állapotában, amikor a magrésze még nem dermedt meg, azaz közvetlenül az áthúzó kokillából történő kilépés után, majd további redukciót végzünk 1100 °C-nál magasabb hőmérsékleten, akkor a második hengerlési fázisba kerülő anyag szövetszerkezete finomszemcsés lesz, mégpedig olyan egyenletes eloszlásban, ami alkalmassá teszi hideghengerlésre. Arra következtettünk tehát, hogy az anyagot 1 mm-nél kisebb vastagságra lehet hengerelni ily módon, anélkül, hogy izzítást és maratást végeznénk a hagyományos módon.
A fenti módon egy olyan műszaki előítélettel ellentétesen lehet acélszalagot előállítani, amely a meleghengerlő szakemberekben rendkívül mélyen gyökerezik és tőlük teljesen függetlenül a hideghengerléssel foglalkozó szakemberek számára is teljesen meglepő, minthogy az így melegen hengerelt anyag közvetlenül alkalmas hideghengerlésre még akkor is, ha hőmérséklete történetesen alacsonyabb, mint az Ar3 rekrisztallizációs hőmérséklet.
Fontos ahhoz, hogy a fenti eredményt biztosítsuk az is, hogy a meleghengerlésnek az első, az ausztenites tartományban végzett szakaszában a hőmérséklet minél homogénebb legyen és mindenképpen meghaladja az 1200 °C-ot.
A jelen találmánnyal tehát olyan megoldás kidolgozása a célunk, amellyel rendkívül vékony, hidegen hengerelt minőségű acélszalag állítható elő oly módon, hogy közvetlenül a melegen hengerelt termékből indulunk ki és a hideghengerlési lépéseket közbülső izzítási és maratási lépések nélkül lehet elvégezni, azaz a teljes gyártási ciklus egyetlen gyártósoron megvalósítható.
A kitűzött feladatot olyan eljárással oldottuk meg, amelynek során 100 mm-nél vékonyabb lapos tuskőt öntünk, a tuskót indukciósán felmelegítjük 1100 ’C-ra homogén módon, a lapos tuskót ausztenites tartományban melegen hengereljük, a melegen hengerelt és még az Ar3 hőmérséklet fölötti tuskót meghatározott értékkel az Ar3 hőmérséklet alá, célszerűen 600 és 250 ’C közé hűtjük, majd egy vagy több hideghengerlési lépést végzünk, és végül a szalagot tekercseljük, ahol a találmány szerint az öntés és az indukciós melegítés között a még folyékony magrészű tuskót közvetlenül a kokillából történő kihúzás után előhengereljük és a teljes megdermedés után első lépésben 1100 ’C-nál magasabb hőmérsékleten 10-30 mm vastagságig hengereljük.
Az eljárás során a szalagot közvetlenül az indukciós melegítés után feltekercseljük, elvágjuk és letekercseljük és/vagy legalább egy lépésben revétlenítést végzünk és/vagy két további meleghengerlési lépés között hevítést végzünk.
A találmány szerinti berendezés tartalmaz áthúzó kokillát lapos tuskó folyamatos öntésére és ezt követő, ív alakban elhelyezett görgősort, a terméket teljes keresztmetszetében homogenizáló indukciós kemencét, legalább egy további hengerállványt, hűtő és hőmérséklet szabályzó berendezést a melegen hengerelt szalagnak az Ar, hőmérséklet alá történő hűtésére, egy vagy több hideghenger állványt és a késztermék feltekercselésére szolgáló csévélő berendezést, ahol a találmány szerint az ív mentén elhelyezkedő görgők redukáló hengerekként vannak kialakítva és közvetlenül utánuk egy további redukáló hengerállvány van elhelyezve a lapos tuskó megdermedése előtti vagy közvetlenül azt követő szakaszon.
A hűtőberendezés célszerűen vízzel hűtő hűtőegység. amely hőérzékelővel és ehhez kapcsolt automatikus hűtővíz szabályzó szelepekkel van ellátva, így kilépő oldalán a lapos tuskó hőmérséklete 250-600 'C között szabályozható oly módon, hogy az acélminőségtől és az adagolási sebességtől,valamint a tennék vastagságától függően legfeljebb 10 ’C-os eltérés legyen az előre meghatározott értéktől.
Az indukciós kemence mögött a szalagot feltekercselő és letekercselő berendezés, előtte pedig vágó olló lehet. A berendezés tartalmazhat legalább egy revétlenítő egységet a redukáló hengerállvány előtt, vagy az indukciós kemence mögött, valamint legalább egy további indukciós kemencét két egymást követő hengerállvány között.
Megjegyezzük, hogy a szabályzott hűtőegységből kijövő anyag hőmérséklete mindig alacsonyabb, mint az Ar, rekrisztallizációs hőmérséklet, amely az acél széntartalmától függ. Általában legalább 690 ’C 0,6% szenet tartalmazó acél esetén és legfeljebb 900 ’C, ha a széntartalom ettől eltérő. Ezért bizonyos, hogy az ezt követő lépés gyakorlatilag mindig hideghengerlésnek tekinthető, amelyet olyan anyagon végzünk, aminek szövetszerkezete rendelkezik a hideghengerléshez
HU 211 120 Β szükséges valamennyi alapfeltétellel, az előállított termék pedig metallurgiai szempontból megfelel valamennyi olyan követelménynek, amelyet a hidegen hengerelt termékkel szemben támasztanak.
A találmány további részleteit kiviteli példákon, rajz segítségével ismertetjük. A rajzon az
1. ábra a találmány szerinti eljárás foganatosítására szolgáló berendezés egy lehetséges kiviteli alakjának vázlata.
Az ábrán látható, hogy az 1 lapos tuskó folyamatos öntőberendezés 10 áthúzó kokillájából kerül az ív mentén elrendezett 13 görgők közé, amelyek ebben az esetben nem csupán a 10 lapos tuskó kihúzására szolgálnak, hanem a találmány szerint előhengerlést is végeznek. A 13 görgők a függőleges irányú 10 lapos tüsköt 11 hajlító szakasz mentén fordítják vízszintes irányba. Az 1 lapos tuskó vastagsága eközben az előhengerlés következtében csökken, mégpedig olyan állapotban, amikor a magrésze még olvadékként van jelen. Az előhengerlést a bemutatott megoldásnál két szakaszban elrendezett 13 görgők segítségével végezzük, majd amikor már az I lapos tuskó magrésze is megdermedt, de hőmérséklete még 1100 C körüli vagy annál magasabb, további hengerlést végzünk a vízszintes szakaszon, 15 hengerállvány segítségével.
Ezt követően az anyagot 21 indukciós kemencén húzzuk keresztül és eközben felmelegítjük, hogy ismét elérje a meleghengerlés hőmérsékletét. Erről a hőmérsékletről további 27 hengerállványokon ismét meleghengerlést végzünk. Szükség esetén az egyes hengerállványok között a rajzon nem ábrázolt további indukciós kemencék lehetnek elhelyezve, hogy a hengerelt anyag hőmérsékletét legalább 865 °C-on tartsák amikor az a hengerlésről kikerül.
Az ábrán bemutatott kiviteli alaknál az első 15 hengerállvány után közvetlenül 17 ollót helyeztünk el, míg a 15 hengerállvány előtt 19 revétlenítő egység van. Ennek feladata az, hogy eltávolítsa az 1 lapos tuskó felületén lévő reveréteget, mielőtt ott a hengerlést elkezdjük.
A 21 indukciós kemence és a 27 hengerállványok között a bemutatott megoldásnál 23 tekercselő egység van. Ebben a 21 indukciós kemencéből kijövő szalagot tekercseljük föl a 22 dobra. A 23 tekercselő egységben lévő másik 24 dobról tekercseljük le az ide áthelyezett tekercset, amely innen 25 revétlenítő egységbe, majd a 27 hengerállványokhoz kerül.
A találmány szerint a melegen hengerelt anyag a 27 hengerállványokról magasabb hőmérsékleten kerül le, mint az Ar3 rekrisztallizációs hőmérséklet és még ugyanezen a gyártási vonalon bekerül a 29 hűtőegységbe, amelyből meghatározott hőmérsékleten: 250-600 °C között kerül ki. 29 hűtőegységben lényegében vízhűtő berendezés van, amely például az ún. lamináris esőztetés alkalmazásával hűti az anyagot a megfelelő hőmérsékletre. A szalag hőmérsékletét hőérzékelővel regisztráljuk és a mért jelel visszavezetjük a hűtővíz vezetékekbe épített szabályozó szelepekbe. A szalag hőmérséklete nem térhet el 20 °C-nál többel attól a hőmérséklettől, amelyet hideghengerlési hőmérsékletként meghatároztunk, az acél minőségétől (széntartalom stb.), a szalag sebességétől és a vastagságától függően, de mindenképpen kevesebb kell legyen, mint az Ar3 rekrisztallizációs hőmérséklet, amelynek értéke 690-900 ”C között van. A minimális 690 °C-os érték 0,6%-os széntartalomhoz tartozik. A 29 hűtőegységből kifutó szalag maximális hőmérséklete, azaz a hideghengerlés kezdési hőmérséklete legfeljebb 600 °C, tehát a szalag mindenképpen az Ar3 rekrisztallizációs hőmérséklet alatt van és ennek megfelelően a hideghengerlésre alkalmas állapotban van.
A hideghengerlést legalább egy 31 hengerállványon végezzük, amely a bemutatott megoldásnál álló, hathengeres elrendezésű, azaz a hat henger egymás fölött függőleges irányban van elrendezve. A szúrások száma azonban több is lehet, mint egy, de a szúrásokat külön, egymás mellett álló hengerállványokon végezzük el, ellentétben a hagyományos megoldással, amikor a különböző szúrásokat ugyanazon a hengerállványon végzik.
Az eljárás utolsó lépéseként a hidegen hengerelt és 1 mm-nél kisebb vastagságú szalagot 33 csévélőre tekercseljük fel. A késztermék tipikusan mikrokristályos szövetszerkezetű, azaz homogén eloszlású finomszemcsés szerkezetű, ami megfelel a hidegen hengerelt szokásos termékeknek.
A találmány szerinti eljárással hengerelhető szalag vastagságának alsó határát kizárólag a hideghengerlő állvány paraméterei határozzák meg és semmiképpen sem az anyag felkeményedése, vagy egyéb metallurgiai problémák.

Claims (7)

  1. SZABADALMI IGÉNYPONTOK
    1. Eljárás hidegen hengerelt minőségű tekercseltacélszalag előállítására meleghengerlő hengersoron, ahol az eljárás során
    a) 100 mm-nél vékonyabb lapos tuskót öntünk,
    b) a tuskót indukciósán felmelegítjük 1100 °C-ra homogén módon,
    c) a lapos tuskót ausztenites tartományban melegen hengereljük,
    d) a melegen hengerelt és még az Ar3 hőmérséklet fölötti tuskót meghatározott értékkel az Ar3 hőmérséklet alá, célszerűen 600-250 °C közé hűtjük, majd
    e) egy vagy több hideghengerlési lépést végzünk > végül a szalagot tekercseljük, azzal jellemezve, hogy az öntés és az indukciós mi gítés között
    f) a még folyékony magrészű tuskót közvetlen· a kokillából történő kihúzás után előhengereljük t
    g) a teljes megdermedés után első lépésben 1100 nál magasabb hőmérsékleten 10-30 mm vasta: ígig hengereljük.
  2. 2, Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jelit ve, hogy
    a) a szalagot közvetlenül az indukciós melegítés .in feltekercseljük, elvágjuk és letekercseljük ésA i
    HU 211 120 Β
    b) legalább egy lépésben revétlenítést végzünk és/vagy
    c) két további meleghengerlési lépés között hevítést végzünk.
  3. 3. Berendezés hidegen hengerelt minőségű tekercselt acélszalag előállítására meleghengerlő hengersoron, amely berendezés tartalmaz
    a) áthúzó kokillát lapos tuskó folyamatos öntésére és ezt követő, ív alakban elhelyezett görgősort,
    b) a terméket teljes keresztmetszetében homogenizáló indukciós kemencét,
    c) legalább egy további hengerállványt,
    d) hűtő és hőmérsékletszabályzó berendezést a melegen hengerelt szalagnak az Ar3 hőmérséklet alá történő hűtésére,
    e) egy vagy több hideghengerlő állványt és
    f) a késztermék feltekercselésére szolgáló csévélő berendezést, azzal jellemezve, hogy az ív mentén elhelyezkedő görgők (13) redukáló hengerekként vannak kialakítva és közvetlenül utánuk egy további redukáló hengerállvány (15) van elhelyezve a lapos tuskó (11) megdermedése előtti vagy közvetlenül azt követő szakaszon.
  4. 4. A 3. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a hűtőberendezés vízzel hűtő hűtőegység (29), amely hőérzékelővel és ehhez kapcsolt automatikus hűtővíz szabályzó szelepekkel van ellátva.
  5. 5. A 3. vagy 4. igénypont szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy az indukciós kemence (21) mögött a szalagot feltekercselő és letekercselő berendezés (23), előtte pedig vágó olló (17) van.
  6. 6. A 3-5. igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy a redukáló hengerállvány (15) előtt vagy az indukciós kemence (21) mögött legalább egy revétlenítő egységet (19) tartalmaz.
  7. 7. A 3-6. igénypontok bármelyike szerinti berendezés, azzal jellemezve, hogy két egymást követő hengerállvány (15, 27) között legalább egy további indukciós kemencével (21) van ellátva.
HU9300031A 1990-07-09 1991-07-05 Method and apparatus for producing rolled strip steel of cold-rolled quality HU211120B (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT02088490A IT1244295B (it) 1990-07-09 1990-07-09 Processo ed impianto per l'ottenimento di nastri di acciaio avvolti, aventi caratteristiche di laminati a freddo ottenuti direttamente in linea di laminazione a caldo

Publications (3)

Publication Number Publication Date
HU9300031D0 HU9300031D0 (en) 1993-04-28
HUT63081A HUT63081A (en) 1993-07-28
HU211120B true HU211120B (en) 1995-10-30

Family

ID=11173538

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU9300031A HU211120B (en) 1990-07-09 1991-07-05 Method and apparatus for producing rolled strip steel of cold-rolled quality

Country Status (20)

Country Link
US (1) US5329688A (hu)
EP (1) EP0541574B1 (hu)
JP (1) JPH06503853A (hu)
AT (1) ATE106286T1 (hu)
AU (1) AU644889B2 (hu)
BG (1) BG60451B1 (hu)
BR (1) BR9106630A (hu)
CA (1) CA2085223A1 (hu)
DE (1) DE69102280T2 (hu)
DK (1) DK0541574T3 (hu)
ES (1) ES2055608T3 (hu)
FI (1) FI98896C (hu)
HU (1) HU211120B (hu)
IT (1) IT1244295B (hu)
NO (1) NO176949C (hu)
RO (1) RO111166B1 (hu)
RU (1) RU2070584C1 (hu)
WO (1) WO1992000815A1 (hu)
ZA (1) ZA915034B (hu)
ZW (1) ZW8091A1 (hu)

Families Citing this family (56)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4121489C2 (de) * 1991-06-26 1994-08-04 Mannesmann Ag Ofenanlage als Zwischenspeicher hinter einer Dünnbrammengießanlage
IT1252847B (it) * 1991-10-31 1995-06-28 Danieli Off Mecc Gruppo di prelaminazione controllata per bramme sottili uscenti da colata continua
TW245661B (hu) * 1993-01-29 1995-04-21 Hitachi Seisakusyo Kk
AT398396B (de) * 1993-02-16 1994-11-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zum herstellen eines bandes, vorstreifens oder einer bramme
AU658993B2 (en) * 1993-07-23 1995-05-04 Tippins Incorporated Method and apparatus for intermediate thickness slab caster and in-line hot strip and plate line
US5564178A (en) * 1993-09-10 1996-10-15 Kyoei Steel Ltd. Process of producing a hot coil and a production system of producing the same
US5632177A (en) * 1994-03-01 1997-05-27 Hitachi, Ltd. System and method for manufacturing thin plate by hot working
IT1267916B1 (it) * 1994-03-31 1997-02-18 Danieli Off Mecc Procedimento per la produzione di nastro partendo da bramme sottili e relativo impianto
ATE179640T1 (de) * 1994-10-20 1999-05-15 Mannesmann Ag Verfahren und vorrichtung zur herstellung von stahlband mit kaltwalzeigenschaften
DE69532978T2 (de) 1994-12-16 2005-06-16 Hyundai Electronics America, Milpitas Vorrichtung und ein Verfahren für einen Digitalisier-Stylus
AT403169B (de) * 1995-04-13 1997-11-25 Voest Alpine Ind Anlagen Haspelofen für ein warmband
DE19529049C1 (de) * 1995-07-31 1997-03-20 Mannesmann Ag Hochgeschwindigkeits-Dünnbrammenanlage
US5743125A (en) * 1995-09-06 1998-04-28 Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft Hot strip production plant for rolling thin rolled strip
DE19540978A1 (de) * 1995-11-03 1997-05-07 Schloemann Siemag Ag Produktionsanlage zum kontinuierlichen- oder diskontinuierlichen Auswalzen von Warmband
NL1001976C2 (nl) * 1995-12-22 1997-06-24 Hoogovens Groep Bv Werkwijze en inrichting voor het continu gieten van staal.
US5661884A (en) * 1996-02-20 1997-09-02 Tippins Incorporated Offset high-pressure water descaling system
NL1007739C2 (nl) 1997-12-08 1999-06-09 Hoogovens Staal Bv Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een stalen band met hoge sterkte.
IT1289036B1 (it) * 1996-12-09 1998-09-25 Danieli Off Mecc Linea di colata continua compatta
US5727412A (en) * 1997-01-16 1998-03-17 Tippins Incorporated Method and apparatus for rolling strip or plate
GB2322320A (en) * 1997-02-21 1998-08-26 Kvaerner Metals Cont Casting Continuous casting with rolling stages separated by a temperature controlling stage
DE19712616C2 (de) * 1997-03-26 1999-07-15 Thyssen Stahl Ag Warmwalzen von Stahlband
DE59804172D1 (de) * 1997-07-23 2002-06-27 Sms Demag Ag Verfahren zur Herstellung von 0.5 mm dicken Warmband in einer Warmbandstrasse
NL1007731C2 (nl) * 1997-12-08 1999-06-09 Hoogovens Staal Bv Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een ferritisch gewalste stalen band.
WO2000051755A1 (en) * 1999-03-04 2000-09-08 Pohang Iron & Steel Co., Ltd. Method of manufacturing hot rolled steel sheet using mini mill process
KR100368253B1 (ko) 1997-12-09 2003-03-15 주식회사 포스코 미니밀프로세스에의한열연판의제조방법
US6202462B1 (en) 1998-05-26 2001-03-20 Material Sciences Corporation Method of forming noise-damping material with ultra-thin viscoelastic layer
US5956990A (en) * 1998-08-14 1999-09-28 Danieli United Apparatus and method for producing and handling superlarge coils of metal strip
IT1303873B1 (it) * 1998-11-26 2001-03-01 Demag Italimpianti Spa Laminatoio a caldo per nastri sottili
KR100368236B1 (ko) * 1998-12-18 2003-04-21 주식회사 포스코 자기차폐성이 우수한 이너쉴드용 극박냉연강판의 제조방법
DE19903926A1 (de) * 1999-02-01 2000-08-03 Sms Demag Ag Verfahren und Anlage zum Umformen von Metallband
DE19905286A1 (de) * 1999-02-03 2000-08-10 Sms Demag Ag Arbeitsverfahren und Anlage zum flexiblen und wirtschaftlichen Beizen und Kaltwalzen von Metallbändern
US6182490B1 (en) 1999-03-19 2001-02-06 Danieli Technology Inc. Super thin strip hot rolling
US6336980B1 (en) * 1999-05-21 2002-01-08 Danieli Technology, Inc. Method for in-line heat treatment of hot rolled stock
DE60139179D1 (de) * 2000-03-01 2009-08-20 Jfe Steel Corp Vorrichtung und verfahren zum kühlen von warmgewalztem stahlband und verfahren zu seiner herstellung
US6622778B1 (en) * 2000-07-12 2003-09-23 Danieli Technology, Inc. Method for the direct production of scale-free thin metal strip
DE10141179A1 (de) * 2001-08-22 2003-03-06 Sms Demag Ag Verfahren und Gieß-Walz-Anlage zum Herstellen von Metallband, insbesondere von warmgewalztem Stahlband aus stranggegossenem Vorband
US6543122B1 (en) 2001-09-21 2003-04-08 Alcoa Inc. Process for producing thick sheet from direct chill cast cold rolled aluminum alloy
DE10203711A1 (de) * 2002-01-31 2003-08-14 Sms Demag Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband aus austenitischen nichtrostenden Stählen
DE10325955A1 (de) 2003-06-07 2004-12-23 Sms Demag Ag Verfahren und Anlage zum Erzeugen von Stahlprodukten mit bester Oberflächenqualität
CN100404149C (zh) * 2005-05-20 2008-07-23 唐山钢铁股份有限公司 一种薄板坯C-Mn板带钢的生产工艺
CN100423857C (zh) * 2005-09-07 2008-10-08 鞍山市穗丰草制品厂 高强度包装钢带的生产设备及其生产方法
DE102005047936A1 (de) * 2005-10-06 2007-04-12 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von Brammen, Dünnbrammen, Profilen oder dergleichen
WO2007072516A1 (en) * 2005-12-22 2007-06-28 Giovanni Arvedi Process and related plant for producing steel strips with solution of continuity
CN101336307A (zh) * 2006-01-26 2008-12-31 乔瓦尼·阿尔维迪 具有冷轧带材特性的热轧双相钢带材
US7736444B1 (en) 2006-04-19 2010-06-15 Silicon Steel Technology, Inc. Method and system for manufacturing electrical silicon steel
DE102008010062A1 (de) * 2007-06-22 2008-12-24 Sms Demag Ag Verfahren zum Warmwalzen und zur Wärmebehandlung eines Bandes aus Stahl
AT506065B1 (de) 2007-11-22 2009-06-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren zum kontinuierlichen austenitischen walzen eines in einem kontinuierlichen giessprozess hergestellten vorbandes und kombinierte giess- und walzanlage zur durchführung des verfahrens
IT1400002B1 (it) * 2010-05-10 2013-05-09 Danieli Off Mecc Procedimento ed impianto per la produzione di prodotti laminati piani
IT1405344B1 (it) * 2010-06-14 2014-01-03 Danieli Off Mecc Linea di laminazione e relativo procedimento
US8561880B2 (en) * 2012-02-11 2013-10-22 International Business Machines Corporation Forming metal preforms and metal balls
CN103962398B (zh) * 2013-01-29 2016-01-20 宝山钢铁股份有限公司 一种冷轧带钢生产工艺
MY177954A (en) 2014-06-11 2020-09-28 Arvedi Steel Eng S P A Thin slab nozzle for distributing high mass flow rates
EP2998046B1 (en) * 2014-09-12 2017-11-15 Arvedi Steel Engineering S.p.A. Integrated plant with very low environmental impact for producing hot-rolled and cold-rolled steel strip
IT201800009259A1 (it) * 2018-10-08 2020-04-08 Danieli Off Mecc Metodo di produzione di un nastro metallico, ed impianto di produzione che implementa detto metodo
CN109513892B (zh) * 2018-11-28 2020-12-29 涿州市诚达设备制造有限公司 带材线整机
AU2020268370B2 (en) 2019-05-07 2024-06-13 United States Steel Corporation Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FI27800A (fi) * 1955-08-10 Isaksson Axel Mentor Sätt att befria varmvalsat material från valshud och maskin för sättets utförande
US2226500A (en) * 1935-05-09 1940-12-24 Edgar J Griffiths Method and apparatus for making sheet metal
US2359095A (en) * 1939-10-17 1944-09-26 American Steel & Wire Co Continuous production of elongated metal stock
US2702766A (en) * 1950-10-21 1955-02-22 Scovill Manufacturing Co Method and apparatus for processing strip material through treating units
US3154442A (en) * 1961-05-19 1964-10-27 Vaughn Machinery Co Apparatus and process for continuously heat treating wire and the like
FR2000642B1 (hu) * 1968-01-24 1973-04-06 Sumitomo Metal Ind
JPS56144805A (en) * 1980-04-15 1981-11-11 Nippon Kokan Kk <Nkk> Direct rolling apparatus
KR900007072B1 (ko) * 1985-03-15 1990-09-28 신닛뽄 세이데쓰 가부시끼가이샤 냉간압연 강스트립의 제조방법 및 장치
US4793401A (en) * 1985-12-12 1988-12-27 Kawasaki Steel Corporation Method of producing thin steel sheets having an improved processability
JP2585529B2 (ja) * 1986-04-14 1997-02-26 株式会社日立製作所 高温の薄板鋳片を減厚圧延する方法及び装置
NL8702050A (nl) * 1987-09-01 1989-04-03 Hoogovens Groep Bv Werkwijze en inrichting voor de vervaardiging van bandvormig vervormingsstaal met goede mechanische en oppervlakte-eigenschappen.
IT1224318B (it) * 1988-05-26 1990-10-04 Mannesmann Ag Processo ed impianto per la produzione continua di nastro di acciaio
NL8802892A (nl) * 1988-11-24 1990-06-18 Hoogovens Groep Bv Werkwijze voor het vervaardigen van vervormingsstaal en band vervaardigd daarmee.

Also Published As

Publication number Publication date
NO176949C (no) 1995-06-28
ZW8091A1 (en) 1991-09-18
RO111166B1 (ro) 1996-07-30
US5329688A (en) 1994-07-19
HU9300031D0 (en) 1993-04-28
EP0541574B1 (en) 1994-06-01
FI925907A (fi) 1992-12-28
ZA915034B (en) 1992-06-24
DK0541574T3 (da) 1994-08-22
NO924640D0 (no) 1992-12-02
EP0541574A1 (en) 1993-05-19
FI98896C (fi) 1997-09-10
NO176949B (no) 1995-03-20
DE69102280T2 (de) 1994-09-15
ATE106286T1 (de) 1994-06-15
NO924640L (no) 1993-01-07
IT9020884A0 (it) 1990-07-09
CA2085223A1 (en) 1992-01-10
FI98896B (fi) 1997-05-30
DE69102280D1 (de) 1994-07-07
HUT63081A (en) 1993-07-28
BG97268A (bg) 1993-12-24
AU644889B2 (en) 1993-12-23
AU8100791A (en) 1992-02-04
IT1244295B (it) 1994-07-08
BG60451B1 (bg) 1995-04-28
FI925907A0 (fi) 1992-12-28
JPH06503853A (ja) 1994-04-28
IT9020884A1 (it) 1992-01-10
RU2070584C1 (ru) 1996-12-20
WO1992000815A1 (en) 1992-01-23
ES2055608T3 (es) 1994-08-16
BR9106630A (pt) 1993-04-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
HU211120B (en) Method and apparatus for producing rolled strip steel of cold-rolled quality
JP3157676B2 (ja) ストリップ、ストリップ用素材またはスラブの製造法および製造装置
CA2188525C (en) Production plant for continuously or discontinuously rolling hot strip
US6062055A (en) Rolling method for thin flat products and relative rolling line
CA2184798C (en) Hot strip production plant for rolling thin rolled strip
EP0504999B1 (en) Apparatus and method for the manufacture of hot-rolled steel
JP3807628B2 (ja) 冷間圧延特性を有する帯鋼製造方法及び装置
US20090301157A1 (en) Method of and apparatus for hot rolling a thin silicon-steel workpiece into sheet steel
SK285199B6 (sk) Spôsob výroby oceľového pásu a zariadenie na vykonávanie tohto spôsobu
CA2313536C (en) Process and device for producing a high-strength steel strip
JP2001525255A (ja) フェライト圧延された鋼ストリップを製造するための方法及び装置
JP3271724B2 (ja) 帯状に連続鋳造されたスラブから熱間圧延された鋼ストリップを造るための方法および設備
US6978531B1 (en) Method of manufacturing hot rolled steel sheet using mini mill process
WO1992022389A1 (en) Process and plant for obtaining steel strip coils having cold-rolled characteristics and directly obtained in a hot-rolling line
JPH10121133A (ja) ステンレス鋼ストリップの製造法
US5689991A (en) Process and device for producing hot-rolled steel strip
US20030150091A1 (en) Foundry rolling unit
JPS6289502A (ja) 薄鋳片連続鋳造による鋼板の製造法
EP0823294A1 (de) Verfahren und Anlage zur Herstellung von Band aus niedriggekohlten und ultraniedriggekohlten Stählen
US20020062889A1 (en) Method and installation for producing hot rolled aluminium tape intended for can making
JPH01254302A (ja) 熱間薄板圧延設備、及び圧延方法
JP3698088B2 (ja) 熱延鋼帯の製造方法
JPS6297702A (ja) 熱間リバ−スミルによる鋼板の製造方法
JP3307213B2 (ja) 熱延鋼帯の製造方法
JPH04224003A (ja) 薄スラブの鋳造・圧延方法

Legal Events

Date Code Title Description
HMM4 Cancellation of final prot. due to non-payment of fee