JPH10121133A - ステンレス鋼ストリップの製造法 - Google Patents
ステンレス鋼ストリップの製造法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 希望通りの最終厚さを有し、降伏強度が少な
くとも２５０Ｎ／mm２であるステンレス鋼ストリップ、
特に、オーステナイト鋼を製造する。 【解決手段】 連続的にステンレス鋼、特にオーステナ
イトステンレス綱を、厚さが少なくとも１ｍｍ、最大１
０ｍｍであるストリップに鋳造すること、オプションと
して、この鋳造ストリップを熱間圧延すること、上記鋳
造のストリップと、オプションとしての熱間圧延したス
トリップを室温で冷却すること、厚みが少なくとも１０
％減少するように、上記鋳造のストリップと、オプショ
ンとしての熱間圧延したストリップを冷却圧延し、厚み
を最終製品として意図した厚みよりも少なくとも２％、
多くとも２０％、好ましくは多くとも１０％厚い厚さに
すること、冷間圧延したストリップを温度１，０５０−
１，２５０℃で焼きなましすること、上記焼きなましの
後、ストリップを恒久的に伸長させるためにストリップ
を低温加工し、それに伴ってその厚みを２−２０％、好
ましくは、２−１０％減少させることを含む。
くとも２５０Ｎ／mm２であるステンレス鋼ストリップ、
特に、オーステナイト鋼を製造する。 【解決手段】 連続的にステンレス鋼、特にオーステナ
イトステンレス綱を、厚さが少なくとも１ｍｍ、最大１
０ｍｍであるストリップに鋳造すること、オプションと
して、この鋳造ストリップを熱間圧延すること、上記鋳
造のストリップと、オプションとしての熱間圧延したス
トリップを室温で冷却すること、厚みが少なくとも１０
％減少するように、上記鋳造のストリップと、オプショ
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を最終製品として意図した厚みよりも少なくとも２％、
多くとも２０％、好ましくは多くとも１０％厚い厚さに
すること、冷間圧延したストリップを温度１，０５０−
１，２５０℃で焼きなましすること、上記焼きなましの
後、ストリップを恒久的に伸長させるためにストリップ
を低温加工し、それに伴ってその厚みを２−２０％、好
ましくは、２−１０％減少させることを含む。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、希望通りの最終厚
さを有し、降伏強さが少なくとも２５０Ｎ／mm２である
ステンレス鋼ストリップ、特に、オーステナイト鋼を製
造する方法に関する。
さを有し、降伏強さが少なくとも２５０Ｎ／mm２である
ステンレス鋼ストリップ、特に、オーステナイト鋼を製
造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】少なくとも２５０Ｎ／mm２の降伏強さを
有するステンレス鋼ストリップを製造する場合には、従
来、伸長した鋼を鋳造してストランドを得て、このスト
ランドをさらにスラブに切断して、その後熱間圧延する
ことでストリップを成形してきた。ある特定の用途向け
では、ストリップの酸洗いなどの表面調整をした後、そ
れ以上は厚さを薄くしないで、熱間圧延したストリップ
がそのまま使用できる。他の多くの用途では、熱間圧延
してあるストリップをさらに冷間圧延することが必要で
ある。後から行われるこのような冷間圧延プロセスの目
的は、ストリップの厚さを減少させること、その機械的
強度を上げること、表面状態を改善することなどのうち
の１つ以上またはその全部を達成することである。
有するステンレス鋼ストリップを製造する場合には、従
来、伸長した鋼を鋳造してストランドを得て、このスト
ランドをさらにスラブに切断して、その後熱間圧延する
ことでストリップを成形してきた。ある特定の用途向け
では、ストリップの酸洗いなどの表面調整をした後、そ
れ以上は厚さを薄くしないで、熱間圧延したストリップ
がそのまま使用できる。他の多くの用途では、熱間圧延
してあるストリップをさらに冷間圧延することが必要で
ある。後から行われるこのような冷間圧延プロセスの目
的は、ストリップの厚さを減少させること、その機械的
強度を上げること、表面状態を改善することなどのうち
の１つ以上またはその全部を達成することである。
【０００３】熱間圧延されたストリップは、冷間圧延さ
れる前に、焼きなましと酸洗いが行われ、スクラップエ
ンドがストリップの両端に溶接される。実際の冷間圧延
は、従来、冷間圧延ミルを数回通過させることにより実
施され、そうすることにより、ストリップの厚さを約８
０％まで、通常は１０−６０％まで減少させることがで
きた。例えば、建設資材用に使う場合には、鋳造された
ものをより狭いストランドに切断した後、冷間圧延して
いる。ストリップを最終的にコイラーに巻き取る前に、
このスクラップエンドは除去しておかねばならない。
れる前に、焼きなましと酸洗いが行われ、スクラップエ
ンドがストリップの両端に溶接される。実際の冷間圧延
は、従来、冷間圧延ミルを数回通過させることにより実
施され、そうすることにより、ストリップの厚さを約８
０％まで、通常は１０−６０％まで減少させることがで
きた。例えば、建設資材用に使う場合には、鋳造された
ものをより狭いストランドに切断した後、冷間圧延して
いる。ストリップを最終的にコイラーに巻き取る前に、
このスクラップエンドは除去しておかねばならない。
【０００４】しかし、上で簡単に述べた熱間圧延と冷間
圧延のプロセスはコストがかかり、しかも、これらのプ
ロセスは、熱圧延ミルと冷間圧延ミルでなされるので、
多額の設備投資が必要となる。
圧延のプロセスはコストがかかり、しかも、これらのプ
ロセスは、熱圧延ミルと冷間圧延ミルでなされるので、
多額の設備投資が必要となる。
【０００５】冷間圧延は、鋼の機械的強度を劇的に増加
させ、特に、オーステナイト鋼の冷間圧延では、特に大
きな強度増強が得られ、このように強度が増加すること
は、確かに、多くの用途分野では望ましいことである。
しかし、冷間圧延では、建設資材として使用する場合に
要求されるストリップ特性、例えば、曲げられること、
刻印できること、型押しできることなどの特性を得るこ
とは実際上は不可能である。そこで、冷間圧延プロセス
の完了後、ストリップを鋼の再結晶温度以上、つまり、
１、０５０℃以上に加熱することで焼きなましすること
が必要となる。しかし、この処理をすると、今度は、ス
トリップの機械的強度は大きく減少する。現在採用され
ている規準では、建設資材として使用するためには、降
伏強さが１９０−２２０Ｎ／ｍｍ２であることが要求さ
れている。
させ、特に、オーステナイト鋼の冷間圧延では、特に大
きな強度増強が得られ、このように強度が増加すること
は、確かに、多くの用途分野では望ましいことである。
しかし、冷間圧延では、建設資材として使用する場合に
要求されるストリップ特性、例えば、曲げられること、
刻印できること、型押しできることなどの特性を得るこ
とは実際上は不可能である。そこで、冷間圧延プロセス
の完了後、ストリップを鋼の再結晶温度以上、つまり、
１、０５０℃以上に加熱することで焼きなましすること
が必要となる。しかし、この処理をすると、今度は、ス
トリップの機械的強度は大きく減少する。現在採用され
ている規準では、建設資材として使用するためには、降
伏強さが１９０−２２０Ｎ／ｍｍ２であることが要求さ
れている。
【０００６】従来技術は、上述のように種々の点で不合
理な面を持つが、その従来技術で得られた特性、例え
ば、比較的低い降伏点などは多くの用途分野では望まし
い特性であるとも言える。一方、この不合理な点を改善
しようとする努力もなされており、例えば、ＳＥ４６７
０５５（ＷＯ９３／１９２１１）では、加熱したストリ
ップを延伸させること、焼きなましプロセスを行うこと
を組み合わせて取り入れてストリップの厚さを減少させ
る方法が開示されている。
理な面を持つが、その従来技術で得られた特性、例え
ば、比較的低い降伏点などは多くの用途分野では望まし
い特性であるとも言える。一方、この不合理な点を改善
しようとする努力もなされており、例えば、ＳＥ４６７
０５５（ＷＯ９３／１９２１１）では、加熱したストリ
ップを延伸させること、焼きなましプロセスを行うこと
を組み合わせて取り入れてストリップの厚さを減少させ
る方法が開示されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、建設用資材と
して使用する場合には、より高い機械的強度が望ましい
特性として期待されるが、この点で、最終冷間圧延をし
たストリップの強度の改善はまだ実現されておらず、そ
のような改善をしようという試みもまだ見られない。
して使用する場合には、より高い機械的強度が望ましい
特性として期待されるが、この点で、最終冷間圧延をし
たストリップの強度の改善はまだ実現されておらず、そ
のような改善をしようという試みもまだ見られない。
【０００８】本発明の目的は、希望通りの薄い厚さを有
し、しかも、従来の熱間圧延と冷間圧延法で製造された
ステンレスオーステナイト鋼ストリップよりも高い機械
強度を有し、表面仕上げの優れたステンレス鋼ストリッ
プ、特に、ステンレスオーステナイト鋼ストリップを合
理的かつ低コストで生産することである。
し、しかも、従来の熱間圧延と冷間圧延法で製造された
ステンレスオーステナイト鋼ストリップよりも高い機械
強度を有し、表面仕上げの優れたステンレス鋼ストリッ
プ、特に、ステンレスオーステナイト鋼ストリップを合
理的かつ低コストで生産することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の態様によ
れば、これらの目的は、ステンレス鋼を、厚さが少なく
とも１ｍｍ、厚くても１０ｍｍ、望ましくは少なくとも
１ 1/2ｍｍ、最大で６ｍｍであるストリップになるよ
うに連続的に鋳造し、その鋳造されたストリップを室温
に冷やすことにより達成される。このプロセスは、すで
に既知の技術により達成されるものであるが、これによ
り鋼が迅速に固化され、最終製品に期待される特性を付
与するための鋼の鋳造構造が形成される。典型的な例
は、その鋳造構造は、そのプロセスの迅速な固化によ
り、従来のインゴット鋳造法または連続ストランド鋳造
法により得られる鋳造構造に較べてより微細な粒状構造
である。例えば、本発明で推奨されていることである
が、もしツインロール型ストリップ鋳造機を使用する
と、製造されたストリップの鋳造構造には、通常、スト
リップの表面に隣接した柱状粒状領域と中央等軸領域を
含んでいる。本発明の方法による下記のステップでは、
最終製品の備えるべき望ましい特徴を得るために、この
微細な粒状の鋳造構造の利点を生かすような方法でなさ
れることになる。また、本発明のストリップ鋳造法を使
うことにより、ステンレス鋼合金ストリップの製造も可
能であるが、これは、従来の技術では、脆化の問題、偏
析または望ましくない鋼内の相の形成が原因となる問題
やその他の現象のために難しいかまたは不可能であった
ものである。加うるに、鋳造ストリップの冷却は、鋳造
ストリップの厚さが薄くなっているので、比較的早く進
み、これが最終製品に望ましい結果をもたらす。
れば、これらの目的は、ステンレス鋼を、厚さが少なく
とも１ｍｍ、厚くても１０ｍｍ、望ましくは少なくとも
１ 1/2ｍｍ、最大で６ｍｍであるストリップになるよ
うに連続的に鋳造し、その鋳造されたストリップを室温
に冷やすことにより達成される。このプロセスは、すで
に既知の技術により達成されるものであるが、これによ
り鋼が迅速に固化され、最終製品に期待される特性を付
与するための鋼の鋳造構造が形成される。典型的な例
は、その鋳造構造は、そのプロセスの迅速な固化によ
り、従来のインゴット鋳造法または連続ストランド鋳造
法により得られる鋳造構造に較べてより微細な粒状構造
である。例えば、本発明で推奨されていることである
が、もしツインロール型ストリップ鋳造機を使用する
と、製造されたストリップの鋳造構造には、通常、スト
リップの表面に隣接した柱状粒状領域と中央等軸領域を
含んでいる。本発明の方法による下記のステップでは、
最終製品の備えるべき望ましい特徴を得るために、この
微細な粒状の鋳造構造の利点を生かすような方法でなさ
れることになる。また、本発明のストリップ鋳造法を使
うことにより、ステンレス鋼合金ストリップの製造も可
能であるが、これは、従来の技術では、脆化の問題、偏
析または望ましくない鋼内の相の形成が原因となる問題
やその他の現象のために難しいかまたは不可能であった
ものである。加うるに、鋳造ストリップの冷却は、鋳造
ストリップの厚さが薄くなっているので、比較的早く進
み、これが最終製品に望ましい結果をもたらす。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の第１の態様では、鋳造ス
トリップを厚さが少なくとも１０％減少するように冷間
圧延し、その厚さを完成製品の意図した最終厚さよりも
少なくとも２％、多くとも２０％厚い厚さにする。次
に、この冷間圧延されたストリップを温度１，０５０−
１，２５０℃で焼きなましを行い、さらに、この焼きな
ましプロセスの後に、ストリップを低温加工をして、そ
れに伴ってその厚さを２−２０％減少させ、恒久的に伸
長したストリップを得る。
トリップを厚さが少なくとも１０％減少するように冷間
圧延し、その厚さを完成製品の意図した最終厚さよりも
少なくとも２％、多くとも２０％厚い厚さにする。次
に、この冷間圧延されたストリップを温度１，０５０−
１，２５０℃で焼きなましを行い、さらに、この焼きな
ましプロセスの後に、ストリップを低温加工をして、そ
れに伴ってその厚さを２−２０％減少させ、恒久的に伸
長したストリップを得る。
【００１１】本発明の別の態様によれば、少なくとも本
発明の目的は、部分的には、下記のステップにより達成
される。即ち、伸長された鋳造品を得るために連続的に
ステンレス鋼を鋳造し、伸長された鋳造品を熱間圧延し
ストリップの形状にする。その後、この熱間圧延された
ストリップを室温まで冷却する。次に、熱間圧延された
ストリップを厚さが少なくとも１０％減少するように冷
間圧延し、完成品の意図した最終厚さより少なくとも２
％、多くとも２０％厚い厚さにする。さらに、この冷間
圧延されたストリップを温度１，０５０−１，２５０℃
で焼きなましをする。この焼きなましの後、ストリップ
を低温加工して、それに伴ってその厚さを２−２０％減
少させ、恒久的に伸長したストリップを得る。
発明の目的は、部分的には、下記のステップにより達成
される。即ち、伸長された鋳造品を得るために連続的に
ステンレス鋼を鋳造し、伸長された鋳造品を熱間圧延し
ストリップの形状にする。その後、この熱間圧延された
ストリップを室温まで冷却する。次に、熱間圧延された
ストリップを厚さが少なくとも１０％減少するように冷
間圧延し、完成品の意図した最終厚さより少なくとも２
％、多くとも２０％厚い厚さにする。さらに、この冷間
圧延されたストリップを温度１，０５０−１，２５０℃
で焼きなましをする。この焼きなましの後、ストリップ
を低温加工して、それに伴ってその厚さを２−２０％減
少させ、恒久的に伸長したストリップを得る。
【００１２】上記の別の態様をさらに詳しく説明すれ
ば、その後のステップに適合した鋳造構造を達成するた
めに、ステンレス鋼を厚さが少なくとも１ｍｍ、厚くて
も１０ｍｍ、望ましくは１ 1/2ｍｍ、ないし６ｍｍで
あるストリップになるように連続的に鋳造し、次に上記
の鋳造したストリップを熱間圧延するが、その際、その
熱間圧延したストリップを室温まで冷やす前にストリッ
プ素材の鋳造構造が破壊されるように、その厚さを少な
くとも５％、多くとも５０％、望ましくは少なくとも１
０％、望ましくは多くとも３０％減少させるというもの
である。
ば、その後のステップに適合した鋳造構造を達成するた
めに、ステンレス鋼を厚さが少なくとも１ｍｍ、厚くて
も１０ｍｍ、望ましくは１ 1/2ｍｍ、ないし６ｍｍで
あるストリップになるように連続的に鋳造し、次に上記
の鋳造したストリップを熱間圧延するが、その際、その
熱間圧延したストリップを室温まで冷やす前にストリッ
プ素材の鋳造構造が破壊されるように、その厚さを少な
くとも５％、多くとも５０％、望ましくは少なくとも１
０％、望ましくは多くとも３０％減少させるというもの
である。
【００１３】本発明の上記態様のいずれか１つに従って
最初に冷間圧延をするストリップは、典型的には、スケ
ール除去はなされてないが、冷却された、鋳造および／
または熱間圧延されたストリップであり、これは、上記
の鋳造および／または熱間圧延の後、ローラに巻き取ら
れる。但し、オプションとして、鋳造したストリップ
を、冷却して巻き取る前に、３分以内、好ましくは、少
なくとも３０秒間、温度９００−１２００℃にて熱処理
をしてもよい。かくて、この熱処理をした場合でもしな
い場合でも、表面に酸化スケールが付いたままでストリ
ップの冷間圧延をすることができることに本発明の最大
の利点がある。
最初に冷間圧延をするストリップは、典型的には、スケ
ール除去はなされてないが、冷却された、鋳造および／
または熱間圧延されたストリップであり、これは、上記
の鋳造および／または熱間圧延の後、ローラに巻き取ら
れる。但し、オプションとして、鋳造したストリップ
を、冷却して巻き取る前に、３分以内、好ましくは、少
なくとも３０秒間、温度９００−１２００℃にて熱処理
をしてもよい。かくて、この熱処理をした場合でもしな
い場合でも、表面に酸化スケールが付いたままでストリ
ップの冷間圧延をすることができることに本発明の最大
の利点がある。
【００１４】基本的には、上記の鋳造されたストリップ
および／または熱間圧延したストリップへの最初の冷間
圧延は、互いに順番に配置された多くのロールスタンド
を数回通過させることでなされるが、１回の通過でなさ
れることがより好ましい。１回の通過で達成できる厚さ
の最大減少量は、鋼のグレード、当初のストリップ寸
法、圧延ミルの処理能力に依存する。１回の通過により
実現できる厚さの減少量は、最大約３０％、通常は最大
２５％であると一般に言われている。大概の場合、本発
明を実施する際の、熱間圧延ストリップの厚さの減少幅
は、１０−６０％、好ましくは１０−４０％であり、そ
の程度は、ストリップの当初厚さ、希望する最終厚さに
より変動することになる。このストリップを温度１，０
５０−１，２００℃で焼きなましを行い、冷延伸する前
に室温まで冷やす。
および／または熱間圧延したストリップへの最初の冷間
圧延は、互いに順番に配置された多くのロールスタンド
を数回通過させることでなされるが、１回の通過でなさ
れることがより好ましい。１回の通過で達成できる厚さ
の最大減少量は、鋼のグレード、当初のストリップ寸
法、圧延ミルの処理能力に依存する。１回の通過により
実現できる厚さの減少量は、最大約３０％、通常は最大
２５％であると一般に言われている。大概の場合、本発
明を実施する際の、熱間圧延ストリップの厚さの減少幅
は、１０−６０％、好ましくは１０−４０％であり、そ
の程度は、ストリップの当初厚さ、希望する最終厚さに
より変動することになる。このストリップを温度１，０
５０−１，２００℃で焼きなましを行い、冷延伸する前
に室温まで冷やす。
【００１５】焼きなましの後、このストリップを、例え
ば、熱圧延したストリップの酸洗い前の表面のスケール
除去に使用されるような、よく知られたストリップ延伸
ミル中で延伸することにより低温処理をする。ストリッ
プは高延伸とロールのまわりを曲げまわすことの組合せ
で好ましくは冷延伸される。この冷延伸プロセスによ
り、ストリップを恒久的に伸長させ、その際厚さを２−
２０％、好ましくは２−１０％、通常は３−５％減少さ
せる。ストリップは高延伸と比較的小さな直径のロール
のまわりの曲げまわすことの組合せの影響の結果、スト
リップ幅の減少は最小になり、実際上は無視できる程度
である。それ故、ストリップ厚さの減少は本質的には達
成された伸長の程度と見合ったものになる。鋼材料は冷
延伸プロセスにより可塑化され、降伏強さは１００ＭＰ
ａのオーダで増加する。ある種の鋼では、この増加の程
度はさらに大きくなる。この代替法として、焼きなまし
の後、ストリップを冷間圧延することにより低温加工
し、ストリップを恒久的に伸長させ、厚さを２−２０
％、好ましくは３−１０％減少させる方法もある。
ば、熱圧延したストリップの酸洗い前の表面のスケール
除去に使用されるような、よく知られたストリップ延伸
ミル中で延伸することにより低温処理をする。ストリッ
プは高延伸とロールのまわりを曲げまわすことの組合せ
で好ましくは冷延伸される。この冷延伸プロセスによ
り、ストリップを恒久的に伸長させ、その際厚さを２−
２０％、好ましくは２−１０％、通常は３−５％減少さ
せる。ストリップは高延伸と比較的小さな直径のロール
のまわりの曲げまわすことの組合せの影響の結果、スト
リップ幅の減少は最小になり、実際上は無視できる程度
である。それ故、ストリップ厚さの減少は本質的には達
成された伸長の程度と見合ったものになる。鋼材料は冷
延伸プロセスにより可塑化され、降伏強さは１００ＭＰ
ａのオーダで増加する。ある種の鋼では、この増加の程
度はさらに大きくなる。この代替法として、焼きなまし
の後、ストリップを冷間圧延することにより低温加工
し、ストリップを恒久的に伸長させ、厚さを２−２０
％、好ましくは３−１０％減少させる方法もある。
【００１６】本発明の方法の特徴は、各ステップは先に
向かって連続的になされ、例えば、逆圧延のような逆手
順や、各ステップの間で、一度巻いたストリップをまた
解いたりするというような逆工程は含まないことであ
る。さらに、この連続プロセスを可能にするために、製
造ラインには、ラインの初めと最後に、つまり当初の冷
間圧延の前と、冷延伸または低温加工によるストリップ
の低温処理の後に、ルーパと呼ばれる既知のストリップ
マガジンが具備されていることが好ましい。
向かって連続的になされ、例えば、逆圧延のような逆手
順や、各ステップの間で、一度巻いたストリップをまた
解いたりするというような逆工程は含まないことであ
る。さらに、この連続プロセスを可能にするために、製
造ラインには、ラインの初めと最後に、つまり当初の冷
間圧延の前と、冷延伸または低温加工によるストリップ
の低温処理の後に、ルーパと呼ばれる既知のストリップ
マガジンが具備されていることが好ましい。
【００１７】本発明の方法には、通常、焼きなましされ
たストリップを酸洗いする工程を含む。このストリップ
の焼きなまし工程の後、低温加工する前に酸洗いするこ
とが望ましい。最終の低温加工プロセスの後にストリッ
プを酸洗いをする方法もある。酸洗いする前にショット
ブラストを行うことが好ましい。
たストリップを酸洗いする工程を含む。このストリップ
の焼きなまし工程の後、低温加工する前に酸洗いするこ
とが望ましい。最終の低温加工プロセスの後にストリッ
プを酸洗いをする方法もある。酸洗いする前にショット
ブラストを行うことが好ましい。
【００１８】以下、図面を参照しながら本発明を説明す
る。
る。
【００１９】図１、４、５、６、７で図示されている全
製造ラインにおいて、鋳造ストリップ１００は、鋳造機
１０１の連続ストリップ鋳造工程により製造されるが、
ここでの鋳造機は、ツインロール型ストリップ鋳造機で
あることが好ましく、さらに、これとは別の連続作動ス
トリップ鋳造機を使用してもよい。溶融ステンレス鋼が
杓（とりべ）１０２からタンディッシュ１０３を通し
て、鋳造機１０１に注出される。ステンレス鋼が鋳造機
１０１のツインローラの間を通過するにつれて、既知の
方法で固化されて、鋳造ストリップ１００が形成され
る。その後、図１、４、５で示された実施態様のよう
に、ストリップは冷却されて、コイラー１０４に巻き取
られる。コイラーに巻き取る前に、図１、４、５での実
施態様で図示されているように、オプションとして、こ
の鋳造ストリップ１００を９００ー１２００℃の炉１０
５の中で、３分以内、望ましくは少なくとも３０秒間、
熱処理をするようにしてもかまわない。
製造ラインにおいて、鋳造ストリップ１００は、鋳造機
１０１の連続ストリップ鋳造工程により製造されるが、
ここでの鋳造機は、ツインロール型ストリップ鋳造機で
あることが好ましく、さらに、これとは別の連続作動ス
トリップ鋳造機を使用してもよい。溶融ステンレス鋼が
杓（とりべ）１０２からタンディッシュ１０３を通し
て、鋳造機１０１に注出される。ステンレス鋼が鋳造機
１０１のツインローラの間を通過するにつれて、既知の
方法で固化されて、鋳造ストリップ１００が形成され
る。その後、図１、４、５で示された実施態様のよう
に、ストリップは冷却されて、コイラー１０４に巻き取
られる。コイラーに巻き取る前に、図１、４、５での実
施態様で図示されているように、オプションとして、こ
の鋳造ストリップ１００を９００ー１２００℃の炉１０
５の中で、３分以内、望ましくは少なくとも３０秒間、
熱処理をするようにしてもかまわない。
【００２０】さらに、本発明による第１実施態様の方法
を、図１を参照しながら詳しく説明する。コイル巻き１
０４に巻かれている鋳造ストリップ１００は、その次の
工程のためにプラントに移される。このプラントは、ス
トリップ鋳造設備と連結されていてもよいし、または離
れた場所にあってもよい。このプラントは、巻き戻しキ
ャプテン１（この中にコイルラー１０４が入っている）
と、いわゆるＺ−ハイ型の単一ロールスタンド１個から
成る冷延伸ミル２と、焼きなまし炉３と、冷却箱４と、
ショット・ブラスチングマシン１６と、酸洗いバス５
と、冷延伸ミル６と、完成品のストリップを巻き取るリ
コイラ７から構成されている。
を、図１を参照しながら詳しく説明する。コイル巻き１
０４に巻かれている鋳造ストリップ１００は、その次の
工程のためにプラントに移される。このプラントは、ス
トリップ鋳造設備と連結されていてもよいし、または離
れた場所にあってもよい。このプラントは、巻き戻しキ
ャプテン１（この中にコイルラー１０４が入っている）
と、いわゆるＺ−ハイ型の単一ロールスタンド１個から
成る冷延伸ミル２と、焼きなまし炉３と、冷却箱４と、
ショット・ブラスチングマシン１６と、酸洗いバス５
と、冷延伸ミル６と、完成品のストリップを巻き取るリ
コイラ７から構成されている。
【００２１】図２は、最初のストリップ鋳造ラインの後
に続く製造ラインを詳しく示したもので、図１中のもの
と同じユニットのものは、この図でも同じ参照番号が付
けられている。上記のユニットの他に、この製造ライン
には、せん断ユニット８、溶接機９、鋳造ストリップ１
００Ａをせん断ユニット８と溶接機９に供給するストリ
ップ・フィーダ１０、鋳造ストリップ・ルーパ１２、圧
延ミル２の上流にある鋳造ストリップ１００Ａの厚さを
測定する厚さ測定装置１３、冷間圧延ミル２の下流にあ
る鋳造ストリップ１００Ｂの厚さを測定する厚さ測定装
置１４、ショット・ブラスティングマシン１６、酸洗い
バスより下流にあるワイピング・リンシングボックス１
７、１組のガイドローラ１８、冷延伸ミル６、冷間圧延
され冷延伸されて完成品となったストリップ１００Ｆを
貯蔵するルーパ２０、フロントフィーダ２１、リコイラ
ー７を稼働させるドライブモータと動力伝達装置２２が
具備されている。
に続く製造ラインを詳しく示したもので、図１中のもの
と同じユニットのものは、この図でも同じ参照番号が付
けられている。上記のユニットの他に、この製造ライン
には、せん断ユニット８、溶接機９、鋳造ストリップ１
００Ａをせん断ユニット８と溶接機９に供給するストリ
ップ・フィーダ１０、鋳造ストリップ・ルーパ１２、圧
延ミル２の上流にある鋳造ストリップ１００Ａの厚さを
測定する厚さ測定装置１３、冷間圧延ミル２の下流にあ
る鋳造ストリップ１００Ｂの厚さを測定する厚さ測定装
置１４、ショット・ブラスティングマシン１６、酸洗い
バスより下流にあるワイピング・リンシングボックス１
７、１組のガイドローラ１８、冷延伸ミル６、冷間圧延
され冷延伸されて完成品となったストリップ１００Ｆを
貯蔵するルーパ２０、フロントフィーダ２１、リコイラ
ー７を稼働させるドライブモータと動力伝達装置２２が
具備されている。
【００２２】また、この製造ラインには、多数のガイド
ローラ、方向変換ローラ、２個または４個のロールから
成るブリドルロール装置が具備されている。このブリド
ルロール装置には、溶接機９の下流にあるツーロール・
ブリドルロール・ユニット２５、冷間圧延ミル２の下流
のツーロール・ブリドルロールユニット２６、冷間圧延
ミル２と焼きなまし炉３との間にあるフォーロール・ブ
リドルロール・ユニット２７、冷延伸ミル６の上流にあ
るフォーロール・ブリドルロール・ユニット２８、冷延
伸ミル６の下流にあるツーロール・ブリドルロール・ユ
ニット２９、ストリップ・センターガイド１９、ストリ
ップマガジン２０、ルーパ２０とリコイラー７との間に
ある終端ツーロール・ブリドルロール・ユニット３１が
具備されている。このブリドルロールの主機能は、スト
リップのテンションを増減させて、テンションを一定に
保つことである。
ローラ、方向変換ローラ、２個または４個のロールから
成るブリドルロール装置が具備されている。このブリド
ルロール装置には、溶接機９の下流にあるツーロール・
ブリドルロール・ユニット２５、冷間圧延ミル２の下流
のツーロール・ブリドルロールユニット２６、冷間圧延
ミル２と焼きなまし炉３との間にあるフォーロール・ブ
リドルロール・ユニット２７、冷延伸ミル６の上流にあ
るフォーロール・ブリドルロール・ユニット２８、冷延
伸ミル６の下流にあるツーロール・ブリドルロール・ユ
ニット２９、ストリップ・センターガイド１９、ストリ
ップマガジン２０、ルーパ２０とリコイラー７との間に
ある終端ツーロール・ブリドルロール・ユニット３１が
具備されている。このブリドルロールの主機能は、スト
リップのテンションを増減させて、テンションを一定に
保つことである。
【００２３】鋳造ストリップルーパ１２には、方向変換
ローラ３４、３５、３６、３７が含まれ、このうち、ロ
ーラ３５はストリップ・テンションユニットに既知の方
法で連結されている。これと対応して、鋳造ストリップ
ルーパ２０にも、方向変換ローラ３９、４０、４１、４
２、４３、４４が含まれ、このうち、ローラ４０が同じ
ように既知の方法でストリップテンションユニットに連
結されている。
ローラ３４、３５、３６、３７が含まれ、このうち、ロ
ーラ３５はストリップ・テンションユニットに既知の方
法で連結されている。これと対応して、鋳造ストリップ
ルーパ２０にも、方向変換ローラ３９、４０、４１、４
２、４３、４４が含まれ、このうち、ローラ４０が同じ
ように既知の方法でストリップテンションユニットに連
結されている。
【００２４】図２で示された製造ラインは、下記のよう
な動作をする。製造段階が図で示されたような状態、つ
まり、鋳造ストリップルーパ１２と冷間圧延ストリップ
ルーパ２０には、ストリップ１００Ａが巻き戻し機１か
らほぐれて、完成ストリップ１００Ｆがリコイラー７に
巻かれる量のストリップが存在しているものと仮定す
る。ラインは、いくつかの駆動ローラ、主にブリドルロ
ールにより、既知の方法で駆動される。
な動作をする。製造段階が図で示されたような状態、つ
まり、鋳造ストリップルーパ１２と冷間圧延ストリップ
ルーパ２０には、ストリップ１００Ａが巻き戻し機１か
らほぐれて、完成ストリップ１００Ｆがリコイラー７に
巻かれる量のストリップが存在しているものと仮定す
る。ラインは、いくつかの駆動ローラ、主にブリドルロ
ールにより、既知の方法で駆動される。
【００２５】ストリッパは、鋳造ストリップルーパ１２
を通過した後、冷間圧延ミル２の上流にある厚さ測定装
置１３によりその厚さが測定され、ミル２により１枚づ
つ冷間圧延され、その後、冷間圧延されたストリップ１
００Ｂの厚さが、厚さ測定手段１４により測定される。
鋳造ストリップ１００Ａの当初の厚さは、通常、２ー４
ｍｍであるが、冷間圧延ミル２通過後には１０−３０％
減少する。ロールギャップは、この厚さ測定の結果に従
って、冷間圧延ストリップ１００Ｂが希望通りの厚さ、
即ち、製造ラインの最終段階の冷間延伸後の意図した完
成品の厚さよりも２−２０％、好ましくは２−１０％、
通常は３−５％厚い厚さになるように、調整される。
を通過した後、冷間圧延ミル２の上流にある厚さ測定装
置１３によりその厚さが測定され、ミル２により１枚づ
つ冷間圧延され、その後、冷間圧延されたストリップ１
００Ｂの厚さが、厚さ測定手段１４により測定される。
鋳造ストリップ１００Ａの当初の厚さは、通常、２ー４
ｍｍであるが、冷間圧延ミル２通過後には１０−３０％
減少する。ロールギャップは、この厚さ測定の結果に従
って、冷間圧延ストリップ１００Ｂが希望通りの厚さ、
即ち、製造ラインの最終段階の冷間延伸後の意図した完
成品の厚さよりも２−２０％、好ましくは２−１０％、
通常は３−５％厚い厚さになるように、調整される。
【００２６】この冷間圧延プロセスにより、ストリップ
１００Ｂの硬度が増加するので、フォーロール・ブリド
ルロール・ユニット２７を通過した後に、ストリップは
焼きなまし炉３に送られる。このストリップ１００Ｂ
は、焼きなまし炉３の中で、その全体（中まで）が１、
０５０−１、２００℃の間、即ち、オーステナイト鋼の
再結晶温度以上の温度になるように加熱され、この温度
は、鋼の再結晶が完全に進むようにそのまま長く保たれ
る。その後、冷却箱４で冷却される。焼きなまし炉３で
加熱する時に、（本実施態様では、この加熱は保護ガス
雰囲気あるいはそれに類似する雰囲気下では行わない）
ストリップの側部が酸化され、主に酸化スケールが生成
される。その後、ショット・ブラスティング・マシン６
内でこのスケールが除去され、適当な酸洗い化学剤の入
った酸洗いバス５で酸洗いがなされる。この酸洗いプロ
セスは既知の方法で行われる。冷間圧延、焼きなまし、
酸洗い工程を終わったストリップ１００Ｅは、ワイピン
グ・リンシングボックス１７に移された後、ストリップ
をテンション状態に保ち、滑りを防止する機能のあるフ
ォーロール・ブリドル・ロールユニット２８とツーロー
ル・ブリドルロール・ユニット２９との間にある、冷延
伸ミル１６に移される。
１００Ｂの硬度が増加するので、フォーロール・ブリド
ルロール・ユニット２７を通過した後に、ストリップは
焼きなまし炉３に送られる。このストリップ１００Ｂ
は、焼きなまし炉３の中で、その全体（中まで）が１、
０５０−１、２００℃の間、即ち、オーステナイト鋼の
再結晶温度以上の温度になるように加熱され、この温度
は、鋼の再結晶が完全に進むようにそのまま長く保たれ
る。その後、冷却箱４で冷却される。焼きなまし炉３で
加熱する時に、（本実施態様では、この加熱は保護ガス
雰囲気あるいはそれに類似する雰囲気下では行わない）
ストリップの側部が酸化され、主に酸化スケールが生成
される。その後、ショット・ブラスティング・マシン６
内でこのスケールが除去され、適当な酸洗い化学剤の入
った酸洗いバス５で酸洗いがなされる。この酸洗いプロ
セスは既知の方法で行われる。冷間圧延、焼きなまし、
酸洗い工程を終わったストリップ１００Ｅは、ワイピン
グ・リンシングボックス１７に移された後、ストリップ
をテンション状態に保ち、滑りを防止する機能のあるフ
ォーロール・ブリドル・ロールユニット２８とツーロー
ル・ブリドルロール・ユニット２９との間にある、冷延
伸ミル１６に移される。
【００２７】図３は、冷延伸ミル６の設計図を示してい
る。この冷延伸ミル６は、３個のストリップ延伸ユニッ
ト４７、４８、４９から成る。各延伸ユニットには、固
定ベース５３、５４、５５で支えられている下部ローラ
５０、５１、５２と、ローラホルダ５９、６０、６１で
支えられている上部ローラ５６、５７、５８がある。ス
トリップと下部延伸ローラ５０、５１、５２に対するロ
ーラホルダの位置は、ジャッキ６２、６３、６４により
調整できる。上部ストリップ延伸ローラ５６、５７、５
８は、ブリドルロールミル２８と２９との間に延伸維持
されるストリップ１００Ｅが冷延伸ミル６内をまっすぐ
に広がるように、当初は、上部位置にある（図示しな
い）。
る。この冷延伸ミル６は、３個のストリップ延伸ユニッ
ト４７、４８、４９から成る。各延伸ユニットには、固
定ベース５３、５４、５５で支えられている下部ローラ
５０、５１、５２と、ローラホルダ５９、６０、６１で
支えられている上部ローラ５６、５７、５８がある。ス
トリップと下部延伸ローラ５０、５１、５２に対するロ
ーラホルダの位置は、ジャッキ６２、６３、６４により
調整できる。上部ストリップ延伸ローラ５６、５７、５
８は、ブリドルロールミル２８と２９との間に延伸維持
されるストリップ１００Ｅが冷延伸ミル６内をまっすぐ
に広がるように、当初は、上部位置にある（図示しな
い）。
【００２８】上部延伸ローラ５６、５７、５８は、この
当初の位置から、ジャッキ６２、６３、６４により、図
３で示された位置まで下方に下がり、そこにストリップ
１００Ｂ-１００Ｆが巻き上げられる通路が図３に示す
ように作られ、この時に同時にストリップは冷えた状態
で大きく延伸され成形（可塑）されることになる。図示
した実施態様では、下部延伸ローラ５０、５１、５２の
直径は、それぞれ７０、２００、７０ｍｍであり、上部
延伸ローラ５６、５７、５８の直径は、それぞれ７０、
７０、２００ｍｍである。ストリップが冷延伸ミル６か
ら連続で引き出され、延伸ローラの周りに曲げられるに
つれて、選択して設定した調整可能な上部ストリップ延
伸ローラ５６、５７、５８の作用とローラの選択された
直径に従って、ストリップの一部分が成形（可塑）され
ていき、それにより、厚さが２-２０％、好ましくは、
２−１０％、通常の場合には３−５％減少した、恒久的
な伸長状態になったストリップを得ることができる。同
時にストリップの幅も、伸長の程度に較べれば１０分の
１というわずかなものであるが縮小される。しかし、こ
れは事実上、無視できるものである。ストリップの恒久
的な伸長は結果として、その伸長に見合う厚さの減少を
もたらすことになる。ストリップを冷延伸ミル６により
冷延伸することにより達成されたストリップ厚さの減少
分と、ストリップを冷間圧延ミル２内で冷間圧延させる
ことにより達成された厚さ減少分により、または、この
逆の手順により得られた減少分により、希望通りの最終
厚さを有する完成品１００Ｆが得られる。上記ストリッ
プは、冷圧延ストリップルーパ２０を通過した後にリコ
イラー７に巻き取られる。上記で述べた製造ラインの全
体の駆動機構は、ストリップリコイラ７と連結されてい
る駆動装置２２から成る。
当初の位置から、ジャッキ６２、６３、６４により、図
３で示された位置まで下方に下がり、そこにストリップ
１００Ｂ-１００Ｆが巻き上げられる通路が図３に示す
ように作られ、この時に同時にストリップは冷えた状態
で大きく延伸され成形（可塑）されることになる。図示
した実施態様では、下部延伸ローラ５０、５１、５２の
直径は、それぞれ７０、２００、７０ｍｍであり、上部
延伸ローラ５６、５７、５８の直径は、それぞれ７０、
７０、２００ｍｍである。ストリップが冷延伸ミル６か
ら連続で引き出され、延伸ローラの周りに曲げられるに
つれて、選択して設定した調整可能な上部ストリップ延
伸ローラ５６、５７、５８の作用とローラの選択された
直径に従って、ストリップの一部分が成形（可塑）され
ていき、それにより、厚さが２-２０％、好ましくは、
２−１０％、通常の場合には３−５％減少した、恒久的
な伸長状態になったストリップを得ることができる。同
時にストリップの幅も、伸長の程度に較べれば１０分の
１というわずかなものであるが縮小される。しかし、こ
れは事実上、無視できるものである。ストリップの恒久
的な伸長は結果として、その伸長に見合う厚さの減少を
もたらすことになる。ストリップを冷延伸ミル６により
冷延伸することにより達成されたストリップ厚さの減少
分と、ストリップを冷間圧延ミル２内で冷間圧延させる
ことにより達成された厚さ減少分により、または、この
逆の手順により得られた減少分により、希望通りの最終
厚さを有する完成品１００Ｆが得られる。上記ストリッ
プは、冷圧延ストリップルーパ２０を通過した後にリコ
イラー７に巻き取られる。上記で述べた製造ラインの全
体の駆動機構は、ストリップリコイラ７と連結されてい
る駆動装置２２から成る。
【００２９】ストリップの幅と厚さの減少を、１個のロ
ールスタンドと１個の冷延伸ミルだけから成る冷間圧延
ミルで達成される場合よりもさらに大きく減少させたい
時には、図４に示したような複数のロールスタンド２
Ａ，２Ｂを順番に直列に連結してもかまわない。この図
は、冷延伸ミル６の下流に酸洗いバス５を設置すること
ができることを示している。この場合には、冷延伸ミル
にはストリップ表面のスケールを除去する機能もあるた
めに、ショット・ブラスティング・マシンを酸洗いバス
の上流に設置する必要がなくなる。
ールスタンドと１個の冷延伸ミルだけから成る冷間圧延
ミルで達成される場合よりもさらに大きく減少させたい
時には、図４に示したような複数のロールスタンド２
Ａ，２Ｂを順番に直列に連結してもかまわない。この図
は、冷延伸ミル６の下流に酸洗いバス５を設置すること
ができることを示している。この場合には、冷延伸ミル
にはストリップ表面のスケールを除去する機能もあるた
めに、ショット・ブラスティング・マシンを酸洗いバス
の上流に設置する必要がなくなる。
【００３０】図５に図示している製造ラインにおいて、
図１−４に図示している冷延伸ミル６とその両側のブリ
ドルロールの代わりに、冷間圧延ミル６’を使用しても
よい。冷間圧延をし、酸洗いをしたストリップ１００Ｅ
を、恒久的な伸長状態にするために、冷間圧延ミル６’
を通過させ、ストリップ厚さを２−２０％、好ましく
は、３−１０％減少させる（冷間圧延したストリップ１
００Ｅの製造については、前述の説明を参照のこと）。
ストリップの恒久的な伸長は、その結果として、その伸
長と見合った厚さの減少をもたらすことになる。ストリ
ップを冷間圧延ミル２により冷間圧延することにより達
成されたストリップ厚さの減少分と、ストリップを冷圧
延ミル６’内で冷延伸させることにより達成された厚さ
減少分により、または、この逆の手順により得られた減
少分により、希望通りの最終厚さを有する完成品１００
Ｆが得られる。上記ストリップは、その後、リコイラー
７に巻き取られる。ストリップ鋳造に続く製造ラインの
詳細については、図２と、図２に関連しての前述の説明
を参照のこと。 図６、７において、鋳造ストリップ１
００を、温度を熱間圧延に適した９００−１２００℃に
保持する保持炉１０５内を通過させる。この保持炉１０
５を通過させた後、この鋳造ストリップは、鋳造機１０
１と同じ速度で作動する熱間圧延ミル１０６により熱間
圧延される。その後、鋳造され熱圧延されたストリップ
１００’はコイラ１０４’に巻き取られる。
図１−４に図示している冷延伸ミル６とその両側のブリ
ドルロールの代わりに、冷間圧延ミル６’を使用しても
よい。冷間圧延をし、酸洗いをしたストリップ１００Ｅ
を、恒久的な伸長状態にするために、冷間圧延ミル６’
を通過させ、ストリップ厚さを２−２０％、好ましく
は、３−１０％減少させる（冷間圧延したストリップ１
００Ｅの製造については、前述の説明を参照のこと）。
ストリップの恒久的な伸長は、その結果として、その伸
長と見合った厚さの減少をもたらすことになる。ストリ
ップを冷間圧延ミル２により冷間圧延することにより達
成されたストリップ厚さの減少分と、ストリップを冷圧
延ミル６’内で冷延伸させることにより達成された厚さ
減少分により、または、この逆の手順により得られた減
少分により、希望通りの最終厚さを有する完成品１００
Ｆが得られる。上記ストリップは、その後、リコイラー
７に巻き取られる。ストリップ鋳造に続く製造ラインの
詳細については、図２と、図２に関連しての前述の説明
を参照のこと。 図６、７において、鋳造ストリップ１
００を、温度を熱間圧延に適した９００−１２００℃に
保持する保持炉１０５内を通過させる。この保持炉１０
５を通過させた後、この鋳造ストリップは、鋳造機１０
１と同じ速度で作動する熱間圧延ミル１０６により熱間
圧延される。その後、鋳造され熱圧延されたストリップ
１００’はコイラ１０４’に巻き取られる。
【００３１】図６と図７のストリップ鋳造に続く製造ラ
インと、熱間圧延ラインは、図１と図５で示したライン
と同様に設計されていて同様な動作で稼働する。従っ
て、これらのラインはここでは、これ以上は説明しな
い。図１、２、３、５についての前述の説明を参照する
こと。
インと、熱間圧延ラインは、図１と図５で示したライン
と同様に設計されていて同様な動作で稼働する。従っ
て、これらのラインはここでは、これ以上は説明しな
い。図１、２、３、５についての前述の説明を参照する
こと。
【００３２】本発明にかかる方法により、原理的には、
どのようなステンレス鋼でも生産可能であるが、ここで
は、まず最初に、オーステナイトステンレス鋼ストリッ
プの生産が意図される。本発明の方法は、経済的コスト
の面だけでなく、希望通りの改良された材料を製造でき
るという点でも利点があるのでステンレスの標準グレー
ド３０４、３１６のストリップやその類似グレードの大
量生産に適用されるだけでなく、ニッケルおよび／また
はモリブデン（例えば、モリブデン含有５−１５％）を
大量に含む特殊なステンレス鋼や、従来のステンレス鋼
の製造法では問題を引き起こす可能性のあるその他の合
金のストリップの製造などに応用できるものである。
どのようなステンレス鋼でも生産可能であるが、ここで
は、まず最初に、オーステナイトステンレス鋼ストリッ
プの生産が意図される。本発明の方法は、経済的コスト
の面だけでなく、希望通りの改良された材料を製造でき
るという点でも利点があるのでステンレスの標準グレー
ド３０４、３１６のストリップやその類似グレードの大
量生産に適用されるだけでなく、ニッケルおよび／また
はモリブデン（例えば、モリブデン含有５−１５％）を
大量に含む特殊なステンレス鋼や、従来のステンレス鋼
の製造法では問題を引き起こす可能性のあるその他の合
金のストリップの製造などに応用できるものである。
【図１】最初のストリップ鋳造を含む本発明の原理を、
第１の実施態様に従って図示したものである。
第１の実施態様に従って図示したものである。
【図２】第１の実施態様による、最初のストリップ鋳造
の後に続く製造ラインの詳細を図示したものであり、図
面は（ａ）→（ｂ）→（ｃ）の続きものである。
の後に続く製造ラインの詳細を図示したものであり、図
面は（ａ）→（ｂ）→（ｃ）の続きものである。
【図３】第１の実施態様で使用された冷延伸ミルをさら
に詳しく拡大して図示したものである。
に詳しく拡大して図示したものである。
【図４】本発明の方法による第１の実施態様の変更態様
を図示したものである。
を図示したものである。
【図５】最初のストリップ鋳造を含む本発明の原理を、
第２の実施態様に従って図示したものである。
第２の実施態様に従って図示したものである。
【図６】最初のストリップ鋳造と熱間圧延操作を含む本
発明の原理を、第３の実施態様に従って図示したもので
ある。
発明の原理を、第３の実施態様に従って図示したもので
ある。
【図７】最初のストリップ鋳造と熱間圧延操作を含む本
発明の原理を、第４の実施態様に従って図示したもので
ある。
発明の原理を、第４の実施態様に従って図示したもので
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 クリスター ヘレ スウェーデン国 エス−644 36 トーシ ャラ ヴラクヴェーゲン ４
Claims (19)
- 【請求項１】 −ステンレス鋼、特にオーステナイトス
テンレス鋼を、厚さが少なくとも１ｍｍ、最大で１０ｍ
ｍのストリップになるように連続鋳造すること、 −上記で鋳造されたストリップを室温に冷却すること、 −鋳造ストリップを厚さが少なくとも１０％減少するよ
うに冷間圧延し、その厚さを完成製品の意図した最終厚
さよりも少なくとも２％、多くとも２０％、好ましくは
多くとも１０％厚い厚さにすること、 −冷間圧延されたストリップを温度１、０５０−１、２
５０℃の範囲で焼きなましすること、および、 −上記の焼きなまし工程の後、ストリップを恒久的に伸
長された状態にするために低温加工し、それに伴ってそ
の厚さを２−２０％、好ましくは、２−１０％減少させ
ることを特徴とする、希望通りの最終厚さを有し、降伏
強さが少なくとも２５０Ｎ／mm２であるステンレス鋼ス
トリップ、特に、オーステナイトステンレス鋼ストリッ
プを製造する方法。 - 【請求項２】 上記の焼きなまし処理の後になされる低
温加工が、ストリップを連続的に延伸すること、およ
び、延伸の際ストリップをロールのまわりを曲げまわす
ことの組み合わせることにより実施されることを特徴と
する請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 ストリップが延伸されている間、上記ス
トリップを上記ロールに押しつけ、２００ｍｍより小さ
い、好ましくは、少なくとも２０ｍｍ、最大でも１５０
ｍｍの曲率半径で、上記ストリップを曲げまわすことを
特徴とする請求項２に記載の方法。 - 【請求項４】 上記焼きなまし処理の後になされる低温
加工が、ストリップを冷間圧延することにより実施され
ることを特徴とする請求項１に記載の方法。 - 【請求項５】 ストリップの厚さを１０ー６０％減少さ
せるために、上記焼きなまし処理の前に、鋳造ストリッ
プを冷間圧延することを特徴とする請求項１−４のうち
のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項６】 ストリップの厚さを１０−３０％減少さ
せるために、上記焼きなまし処理の前に鋳造ストリップ
を冷間圧延することを特徴とする請求項４に記載の方
法。 - 【請求項７】 ストリップを恒久的な伸長状態にし、し
かもそれに伴って厚さを３−５％減少させるために、上
記の焼きなまし処理の後にストリップを連続的に冷延伸
するか、または、ストリップを冷間圧延することを特徴
とする請求項１−６のうちのいずれか１項に記載の方
法。 - 【請求項８】 焼きなまし処理に続く上記の低温加工処
理の前または後に、ストリップを酸洗いすることを特徴
とする請求項１−７のうちのいずれか１項に記載の方
法。 - 【請求項９】−伸長した鋳造製品を得るために、ステン
レス鋼、特にオーステナイトステンレス鋼を連続的に鋳
造すること、 −上記伸長鋳造品をストリップの形状に熱間圧延するこ
と、 −上記の熱間圧延されたストリップを室温に冷却するこ
と、 −熱間圧延したストリップを厚さが少なくとも１０％減
少するように冷間圧延し、その厚さを完成製品の意図し
た最終厚さよりも少なくとも２％、多くとも２０％、好
ましくは多くとも１０％厚い厚さにすること、 −冷間圧延されたストリップを温度１、０５０−１、２
５０℃の範囲で焼きなましすること、および、 −上記焼きなまし工程の後、ストリップを恒久的に伸長
された状態にするために低温加工し、それに伴ってその
厚さを２−２０％、好ましくは、３−１０％減少させる
ことを特徴とする、希望通りの最終厚さを有し、降伏強
さが少なくとも２５０Ｎ／mm２であるステンレス鋼スト
リップ、特に、オーステナイトステンレス鋼ストリップ
を製造する方法。 - 【請求項１０】 熱間圧延されたストリップを室温まで
冷却する前にストリップ素材の鋳造構造が破砕されるよ
うに、ステンレス鋼を、厚さが少なくとも１ｍｍおよび
厚くても１０ｍｍのストリップになるように連続鋳造
し、次に、上記鋳造ストリップを熱間圧延し、その際そ
の厚みが少なくとも５％、多くとも５０％、好ましくは
少なくとも１０％、好ましくは多くとも３０％減少させ
ることを特徴とする請求項９に記載の方法。 - 【請求項１１】 上記焼きなまし処理に続く低温加工
が、連続的にストリップを延伸すること、それと同時に
そのストリップをロールのまわりを曲げまわすことの組
み合わせにより実施されることを特徴とする請求項１ま
たは２の方法。 - 【請求項１２】 ストリップが延伸されている間、上記
ストリップを上記ロールに押しつけ、２００ｍｍより小
さい、好ましくは、少なくとも２０ｍｍ、最大でも１５
０ｍｍの曲率半径で、上記ストリップを曲げまわすこと
を特徴とする請求項１１に記載の方法。 - 【請求項１３】 上記の焼きなまし処理に続く低温加工
が、ストリップを冷間圧延することにより実施されるこ
とを特徴とする請求項９または１０に記載の方法。 - 【請求項１４】 ストリップの厚さを１０−６０％減少
させるために、上記の焼きなまし処理の前に熱間圧延さ
れたストリップを冷間圧延することを特徴とする請求項
１−１３に記載の方法。 - 【請求項１５】 ストリップの厚さを１０−３０％減少
させるために、上記の焼きなまし処理の前に熱間圧延さ
れたストリップを冷間圧延することを特徴とする請求項
１４に記載の方法。 - 【請求項１６】 ストリップを恒久的な伸長状態にし、
しかもそれに伴って厚さを３−１０％減少させるため
に、上記の焼きなまし処理の後にストリップを連続的に
冷延伸するか、または、ストリップを冷間圧延すること
を特徴とする請求項９−１５のうちのいずれか１項に記
載の方法。 - 【請求項１７】 焼きなまし処理に続く上記の低温加工
処理の前または後に、ストリップを酸洗いすることを特
徴とする請求項９−１６のうちのいずれか１項に記載の
方法。 - 【請求項１８】 ステンレス鋼が０．０１−０．１０％
の炭素、１７−２７％のクロム、７−３０％のニッケ
ル、０−１５％のモリブデンを含むことを特徴とする請
求項１−１７のうちのいずれかに記載の方法。 - 【請求項１９】 鋼が５−１５％のモリブデンを含むこ
とを特徴とする請求項１８に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9603764-3 | 1996-10-15 | ||
| SE9603764A SE508892C2 (sv) | 1996-10-15 | 1996-10-15 | Förfarande för framställning av ett rostfritt stålband |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10121133A true JPH10121133A (ja) | 1998-05-12 |
Family
ID=20404249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9281670A Pending JPH10121133A (ja) | 1996-10-15 | 1997-10-15 | ステンレス鋼ストリップの製造法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0837147A3 (ja) |
| JP (1) | JPH10121133A (ja) |
| KR (1) | KR19980032838A (ja) |
| CN (1) | CN1182801A (ja) |
| BR (1) | BR9708117A (ja) |
| CA (1) | CA2218154A1 (ja) |
| SE (1) | SE508892C2 (ja) |
| ZA (1) | ZA979197B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002532254A (ja) * | 1998-12-18 | 2002-10-02 | アヴェスタ シェフィールド アクツィアブーラーグ （ペーユーベーエル） | ストリップの製造方法および圧延機ライン |
| KR100498069B1 (ko) * | 2000-12-21 | 2005-07-01 | 주식회사 포스코 | 박판주조기에서 고강도 오스테나이트계 스테인레스열연강판의 제조방법 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU3088400A (en) | 1998-12-18 | 2000-07-12 | Avesta Sheffield Aktiebolag | Method for manufacturing of strips of stainless steel and integrated rolling mill line |
| AUPP811399A0 (en) * | 1999-01-12 | 1999-02-04 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Cold rolled steel |
| WO2007086086A1 (en) * | 2006-01-26 | 2007-08-02 | Giovanni Arvedi | Strip of hot rolled micro-alloyed steel for obtaining finished pieces by cold pressing and shearing |
| TW201006934A (en) * | 2008-08-14 | 2010-02-16 | Yieh United Steel Corp | Method for manufacturing stainless steel ultra thin white coil |
| CN101845605B (zh) * | 2009-03-24 | 2013-01-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种中低温强度优异的奥氏体不锈钢板及其制造方法 |
| CN105080968B (zh) * | 2015-05-19 | 2017-10-27 | 浙江青山钢铁有限公司 | 一种超级双相不锈钢的连铸坯轧制方法 |
| TWI625172B (zh) * | 2016-09-19 | 2018-06-01 | 複合式冷軋線 | |
| CN107030264B (zh) * | 2017-04-27 | 2019-04-26 | 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 | 一种超级奥氏体不锈钢双辊薄带铸轧生产工艺 |
| FI128282B (en) * | 2019-01-28 | 2020-02-28 | Outokumpu Oy | Process for making stainless steel strips |
| CN109848212B (zh) * | 2019-03-13 | 2020-08-28 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种不锈钢钢带及其轧制方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3388011A (en) * | 1965-10-08 | 1968-06-11 | Atomic Energy Commission Usa | Process for the production of high strength steels |
| JPH0742513B2 (ja) * | 1989-03-14 | 1995-05-10 | 新日本製鐵株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
| SE467055B (sv) * | 1990-09-21 | 1992-05-18 | Avesta Ab | Foerfarande foer kontinuerlig rekristallisationsgloedning av ett staalband, varvid staalbandet utsaetts foer en dragspaenning |
| CA2139522C (en) * | 1994-01-11 | 2008-03-18 | Michael F. Mcguire | Continuous method for producing final gauge stainless steel product |
| SE504295C2 (sv) * | 1995-04-21 | 1996-12-23 | Avesta Sheffield Ab | Förfarande för kallvalsning-glödgning-kallsträckning av ett varmvalsat rostfritt stålband |
-
1996
- 1996-10-15 SE SE9603764A patent/SE508892C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-10-01 EP EP97203013A patent/EP0837147A3/en not_active Withdrawn
- 1997-10-14 ZA ZA9709197A patent/ZA979197B/xx unknown
- 1997-10-14 CA CA002218154A patent/CA2218154A1/en not_active Abandoned
- 1997-10-14 BR BR9708117-5A patent/BR9708117A/pt not_active Application Discontinuation
- 1997-10-15 KR KR1019970052684A patent/KR19980032838A/ko not_active Application Discontinuation
- 1997-10-15 JP JP9281670A patent/JPH10121133A/ja active Pending
- 1997-10-15 CN CN97119024A patent/CN1182801A/zh active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002532254A (ja) * | 1998-12-18 | 2002-10-02 | アヴェスタ シェフィールド アクツィアブーラーグ （ペーユーベーエル） | ストリップの製造方法および圧延機ライン |
| JP4759698B2 (ja) * | 1998-12-18 | 2011-08-31 | ユートキュムプ オサケ ユキチュア ユルキネン | ストリップの製造方法および圧延機ライン |
| KR100498069B1 (ko) * | 2000-12-21 | 2005-07-01 | 주식회사 포스코 | 박판주조기에서 고강도 오스테나이트계 스테인레스열연강판의 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0837147A3 (en) | 1998-12-09 |
| SE508892C2 (sv) | 1998-11-16 |
| SE9603764L (sv) | 1998-04-16 |
| BR9708117A (pt) | 1999-09-14 |
| ZA979197B (en) | 1998-05-11 |
| CA2218154A1 (en) | 1998-04-15 |
| MX9707907A (es) | 1998-08-30 |
| EP0837147A2 (en) | 1998-04-22 |
| KR19980032838A (ko) | 1998-07-25 |
| CN1182801A (zh) | 1998-05-27 |
| SE9603764D0 (sv) | 1996-10-15 |
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