JP2001525255A - フェライト圧延された鋼ストリップを製造するための方法及び装置 - Google Patents
フェライト圧延された鋼ストリップを製造するための方法及び装置Info
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- Metal Rolling (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
液体鋼が連続鋳造機（１）で鋳造されてスラブを形成し、そして鋳造熱を利用して、炉装置（７）を介して運ばれ、予備圧延装置（１０）において予備圧延を受け、そして最終圧延装置（１４）において仕上げ圧延されて所望の最終厚さを有するフェライト鋼ストリップを形成することによりフェライト圧延された鋼ストリップを製造する方法であって、完全に連続的な方法、エンドレス方法又は半エンドレス方法において、スラブが予備圧延装置（１０）でオーステナイト領域で圧延され、そしてオーステナイト領域で圧延された後、鋼が実質的にフェライト構造を有する温度に冷却され、そしてストリップは最終圧延装置において、それが最終圧延装置（１４）及び次の厚さ減少段階に入る速度に実質的に相当する速度で圧延され、そして最終圧延装置（１４）の少なくとも１つのスタンドにおいて、ストリップは８５０℃〜６００℃の温度でフェライト圧延され、そして最終圧延装置（１４）を去った後実質的に再結晶を避けるために５００℃より低い温度に急速に冷却されることを特徴とする方法。
Description
【０００１】 本発明は、液体鋼（ｌｉｑｕｉｄ ｓｔｅｅｌ）が連続鋳造機で鋳造されて（
ｃａｓｔ）スラブを形成し、そして鋳造熱を利用して、炉装置（ｆｕｒｎａｃｅ
ｄｅｖｉｃｅ）を介して運ばれ、予備圧延装置（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｒ
ｏｌｌｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ）において予備圧延を受け、そして最終圧延装置（
ｆｉｎａｌ ｒｏｌｌｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ）において仕上げ圧延されて（ｆｉ
ｎｉｓｈｉｎｇ−ｒｏｌｌｅｄ）所望の最終厚さを有するフェライト鋼ストリッ
プ（ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｓｔｅｅｌ ｓｔｒｉｐ）を形成することによりフェラ
イト圧延された鋼ストリップ（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ ｓｔ
ｅｅｌ ｓｔｒｉｐ）を製造する方法に関する。この種の方法は、特許出願ＰＣ
Ｔ／ＮＬ９７／００３２５に記載されており、その内容はこの引用により本願に
組み込まれたものとみなされる。本発明は、薄いスラブを鋳造するための少なく
とも１つの連続鋳造機と、随時予備減少（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｒｅｄｕｃ
ｔｉｏｎ）を受けたスラブを均一化する（ｈｏｍｏｇｅｎｉｚｅ）ための炉装置
と、スラブを圧延して所望の最終厚さを有すストリップとするための圧延装置と
、ストリップをコイル巻するためのコイラー装置（ｃｏｉｌｅｒ ｄｅｖｉｃｅ
）を具備する、特に本発明に従う方法を行うのに適当な、鋼ストリップを製造す
るための装置にも関する。この種の装置は特許出願ＰＣＴ／ＮＬ９７／００３２
５からも知られる。
ｃａｓｔ）スラブを形成し、そして鋳造熱を利用して、炉装置（ｆｕｒｎａｃｅ
ｄｅｖｉｃｅ）を介して運ばれ、予備圧延装置（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｒ
ｏｌｌｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ）において予備圧延を受け、そして最終圧延装置（
ｆｉｎａｌ ｒｏｌｌｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ）において仕上げ圧延されて（ｆｉ
ｎｉｓｈｉｎｇ−ｒｏｌｌｅｄ）所望の最終厚さを有するフェライト鋼ストリッ
プ（ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｓｔｅｅｌ ｓｔｒｉｐ）を形成することによりフェラ
イト圧延された鋼ストリップ（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ ｓｔ
ｅｅｌ ｓｔｒｉｐ）を製造する方法に関する。この種の方法は、特許出願ＰＣ
Ｔ／ＮＬ９７／００３２５に記載されており、その内容はこの引用により本願に
組み込まれたものとみなされる。本発明は、薄いスラブを鋳造するための少なく
とも１つの連続鋳造機と、随時予備減少（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｒｅｄｕｃ
ｔｉｏｎ）を受けたスラブを均一化する（ｈｏｍｏｇｅｎｉｚｅ）ための炉装置
と、スラブを圧延して所望の最終厚さを有すストリップとするための圧延装置と
、ストリップをコイル巻するためのコイラー装置（ｃｏｉｌｅｒ ｄｅｖｉｃｅ
）を具備する、特に本発明に従う方法を行うのに適当な、鋼ストリップを製造す
るための装置にも関する。この種の装置は特許出願ＰＣＴ／ＮＬ９７／００３２
５からも知られる。
【０００２】 ＰＣＴ／ＮＬ９７／００３２５は、フェライト領域（ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒａ
ｎｇｅ）で少なくとも１つの圧延工程を受けた鋼ストリップを製造するための完
全に連続的な方法、エンドレス方法又は半エンドレス方法を記載している。最終
圧延装置から出てくるストリップは、最終圧延装置の下流に配置されているコイ
ラー装置に、コイルで再結晶が起こるような温度でコイル巻される。
ｎｇｅ）で少なくとも１つの圧延工程を受けた鋼ストリップを製造するための完
全に連続的な方法、エンドレス方法又は半エンドレス方法を記載している。最終
圧延装置から出てくるストリップは、最終圧延装置の下流に配置されているコイ
ラー装置に、コイルで再結晶が起こるような温度でコイル巻される。
【０００３】 驚くべきことに、該方法は、特定の性質を有する鋼ストリップを製造するのに
特に適当であることが見いだされた。この方法では、出願ＰＣＴ／ＮＬ９７／０
０３２５に記載の装置の特定の観点を利用する。特に、これらの観点は、幅方向
及び厚さ方向におけるスラブ又はストリップの温度の非常に良好な制御及び均一
性（ｈｏｍｏｇｅｎｅｉｔｙ）に関する。温度は長手方向においても均一である
。何故ならば、圧延プロセスは定まった速度（ｓｔｅａｄｙ ｓｐｅｅｄ）で進
行し、従って装置がフェライトストリップを圧延するために提供する連続的、半
エンドレス又はエンドレス選択肢により、圧延中加速又は減速が必要とされない
からである。
特に適当であることが見いだされた。この方法では、出願ＰＣＴ／ＮＬ９７／０
０３２５に記載の装置の特定の観点を利用する。特に、これらの観点は、幅方向
及び厚さ方向におけるスラブ又はストリップの温度の非常に良好な制御及び均一
性（ｈｏｍｏｇｅｎｅｉｔｙ）に関する。温度は長手方向においても均一である
。何故ならば、圧延プロセスは定まった速度（ｓｔｅａｄｙ ｓｐｅｅｄ）で進
行し、従って装置がフェライトストリップを圧延するために提供する連続的、半
エンドレス又はエンドレス選択肢により、圧延中加速又は減速が必要とされない
からである。
【０００４】 時間の関数としての温度均一性も慣用の装置を使用して達成されうる均一性よ
りも良好である。更に、装置は１つ以上の圧延ミルスタンドで潤滑方式（ｌｕｂ
ｒｉｃａｔｉｎｇ ｍａｎｎｅｒ）で圧延を行う可能性を与える。冷却装置が本
装置の種々の位置に設けられ、そのため鋼スラブ又は鋼ストリップの温度プロフ
ィルは、それが装置を通過している間又は装置から出でくる間特に首尾よく制御
されうる。
りも良好である。更に、装置は１つ以上の圧延ミルスタンドで潤滑方式（ｌｕｂ
ｒｉｃａｔｉｎｇ ｍａｎｎｅｒ）で圧延を行う可能性を与える。冷却装置が本
装置の種々の位置に設けられ、そのため鋼スラブ又は鋼ストリップの温度プロフ
ィルは、それが装置を通過している間又は装置から出でくる間特に首尾よく制御
されうる。
【０００５】 更に、特に真空タンディッシュを使用する場合には、鋼の化学組成は所望の製
品特性に特に精密に合わせることができる。更に、良好なレベルの温度均一性に
より、装置は非常に広い、即ち、上記した特許出願に説明されたように広い温度
範囲にわたって広がるフェライト領域を許容する。
品特性に特に精密に合わせることができる。更に、良好なレベルの温度均一性に
より、装置は非常に広い、即ち、上記した特許出願に説明されたように広い温度
範囲にわたって広がるフェライト領域を許容する。
【０００６】 既知の方法は、本発明に従って、完全に連続的方法、エンドレス方法又は半エ
ンドレス方法において、スラブが予備圧延装置でオーステナイト領域で圧延され
、オーステナイト領域で圧延された後、鋼が実質的にフェライト構造を有する温
度に冷却され、そしてストリップは最終圧延装置において、それが最終圧延装置
及び次の厚さ減少段階（ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｓｔａｇｅ
ｓ）に入る速度に実質的に相当する速度で圧延され、そして最終圧延装置の少な
くとも１つのスタンドにおいて、ストリップは８５０℃〜６００℃の温度でフェ
ライト圧延され（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ）、そして最終圧延
装置を去った後実質的に再結晶を避けるために５００℃より低い温度に急速に冷
却されることを特徴とする態様において特に良好な変形特性を有する鋼ストリッ
プを与えることが見いだされた。
ンドレス方法において、スラブが予備圧延装置でオーステナイト領域で圧延され
、オーステナイト領域で圧延された後、鋼が実質的にフェライト構造を有する温
度に冷却され、そしてストリップは最終圧延装置において、それが最終圧延装置
及び次の厚さ減少段階（ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｓｔａｇｅ
ｓ）に入る速度に実質的に相当する速度で圧延され、そして最終圧延装置の少な
くとも１つのスタンドにおいて、ストリップは８５０℃〜６００℃の温度でフェ
ライト圧延され（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ）、そして最終圧延
装置を去った後実質的に再結晶を避けるために５００℃より低い温度に急速に冷
却されることを特徴とする態様において特に良好な変形特性を有する鋼ストリッ
プを与えることが見いだされた。
【０００７】 本発明は、フェライト圧延されたストリップ（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒ
ｏｌｌｅｄ ｓｔｒｉｐ）を、それが最終圧延装置を去った後急速に冷却するこ
とにより、再結晶が起こらないか又は殆ど起こらず、そして高いフェライト領域
（ｈｉｇｈ ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒａｎｇｅ）で変形を受けた構造の少なくとも
一部が維持されているということに基づいて機能する。この方法で得られたフェ
ライト圧延された鋼ストリップは更に、それ自体既知の方式で、例えば全フェラ
イト減少率（ｔｏｔａｌ ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）が７０〜８
０％の付近にあり、その一部は熱間フェライト状態（ｈｏｔ ｆｅｒｒｉｔｉｃ
ｓｔａｔｅ）で適用されそして一部は冷間フェライト状態で適用されるような
方式で、冷間フェライト減少（ｃｏｌｄ ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒｅｄｕｃｔｉｏ
ｎ）を受けることができる。その結果、高いｒ値（ｒ−ｖａｌｕｅ）及び低いΔ
ｒ値（Δｒ−ｖａｌｕｅ）を有する冷間圧延鋼ストリップが得られる。目安とし
て、スラブ厚さは約７０ｍｍであることができそしてオーステナイト領域からフ
ェライト領域への移行における減少されたスラブ（ｒｅｄｕｃｅｄ ｓｌａｂ）
の厚さは１５〜４０ｍｍの範囲にあると言うことができる。熱間圧延されたフェ
ライトストリップを５００℃より低い温度に急速に冷却することは、変形構造が
（ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）が再結晶の結果として失われ
るのを阻止する。
ｏｌｌｅｄ ｓｔｒｉｐ）を、それが最終圧延装置を去った後急速に冷却するこ
とにより、再結晶が起こらないか又は殆ど起こらず、そして高いフェライト領域
（ｈｉｇｈ ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒａｎｇｅ）で変形を受けた構造の少なくとも
一部が維持されているということに基づいて機能する。この方法で得られたフェ
ライト圧延された鋼ストリップは更に、それ自体既知の方式で、例えば全フェラ
イト減少率（ｔｏｔａｌ ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）が７０〜８
０％の付近にあり、その一部は熱間フェライト状態（ｈｏｔ ｆｅｒｒｉｔｉｃ
ｓｔａｔｅ）で適用されそして一部は冷間フェライト状態で適用されるような
方式で、冷間フェライト減少（ｃｏｌｄ ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒｅｄｕｃｔｉｏ
ｎ）を受けることができる。その結果、高いｒ値（ｒ−ｖａｌｕｅ）及び低いΔ
ｒ値（Δｒ−ｖａｌｕｅ）を有する冷間圧延鋼ストリップが得られる。目安とし
て、スラブ厚さは約７０ｍｍであることができそしてオーステナイト領域からフ
ェライト領域への移行における減少されたスラブ（ｒｅｄｕｃｅｄ ｓｌａｂ）
の厚さは１５〜４０ｍｍの範囲にあると言うことができる。熱間圧延されたフェ
ライトストリップを５００℃より低い温度に急速に冷却することは、変形構造が
（ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）が再結晶の結果として失われ
るのを阻止する。
【０００８】 良好な温度分布に加えて、スラブ又はストリップの厚さ及び幅を横切って圧延
により引き起こされる寸法の減少（ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｉｎ ｓｉｚｅ）の良
好な分布も特に重要である。従って、フェライト圧延が行われる少なくとも１つ
の圧延スタンドで潤滑圧延が行われるような方式で、更に特定的には、フェライ
ト圧延が行われるすべての圧延スタンドで潤滑圧延が行われるような方式で、本
方法を行うことが好ましい。
により引き起こされる寸法の減少（ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｉｎ ｓｉｚｅ）の良
好な分布も特に重要である。従って、フェライト圧延が行われる少なくとも１つ
の圧延スタンドで潤滑圧延が行われるような方式で、更に特定的には、フェライ
ト圧延が行われるすべての圧延スタンドで潤滑圧延が行われるような方式で、本
方法を行うことが好ましい。
【０００９】 スラブ又はストリップの断面全体にわたる応力分布及び減少分布（ｒｅｄｕｃ
ｔｉｏｎ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ）の更なる改良は、予備圧延装置の少なく
とも１つの圧延ミルスタンドにおいて、圧延は潤滑方式で行われることを特徴と
する方法により達成される。
ｔｉｏｎ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ）の更なる改良は、予備圧延装置の少なく
とも１つの圧延ミルスタンドにおいて、圧延は潤滑方式で行われることを特徴と
する方法により達成される。
【００１０】 特に良好な変形特性、即ち、高いｒ値及び低いΔｒ値は、鋼がＩＦ鋼であるこ
とを特徴とする方法の態様によって得られる。この種の鋼は約３のｒ値を達成す
ることを可能とする。フェライト圧延中に隙間（ｉｎｔｅｒｓｔｉｃｅｓ）が形
成されないように、十分に高いチタン含有率及び適当に釣り合わされた（ｍａｔ
ｃｈｅｄ）硫黄含有率を有する重質分析（ｈｅａｖｙ ａｎａｌｙｓｉｓ）のＩ
Ｆ鋼（ＩＦ ｓｔｅｅｌ）を使用することが好ましい。この種のストリップは深
絞り加工鋼（ｄｅｅｐ−ｄｒａｗｉｎｇ ｓｔｅｅｌ）として及び被覆ストリッ
プ、特に亜鉛メッキされたストリップのための出発材料として特に適当である。
とを特徴とする方法の態様によって得られる。この種の鋼は約３のｒ値を達成す
ることを可能とする。フェライト圧延中に隙間（ｉｎｔｅｒｓｔｉｃｅｓ）が形
成されないように、十分に高いチタン含有率及び適当に釣り合わされた（ｍａｔ
ｃｈｅｄ）硫黄含有率を有する重質分析（ｈｅａｖｙ ａｎａｌｙｓｉｓ）のＩ
Ｆ鋼（ＩＦ ｓｔｅｅｌ）を使用することが好ましい。この種のストリップは深
絞り加工鋼（ｄｅｅｐ−ｄｒａｗｉｎｇ ｓｔｅｅｌ）として及び被覆ストリッ
プ、特に亜鉛メッキされたストリップのための出発材料として特に適当である。
【００１１】 本発明に従う方法の他の態様は、鋼が低炭素鋼であることを特徴とする。ＤＷ
Ｉ鋼を製造するための既知の方法は、１．１の付近のｒ値を達成することを可能
とする。パッキング鋼（ｐａｃｋｉｎｇ ｓｔｅｅｌ）の分野では、１．２のｒ
値が望ましい。本発明に従う方法では、１．３以上のｒ値を達成することが容易
に可能である。これに対するバックグラウンドは、ＤＷＩ鋼を製造する従来の方
法と対照的に、本発明に従う方法を使用して、１．３の所望のｒ値を生じさせる
組織（ｔｅｘｔｕｒｅ）の良好な出発値（ｓｔａｒｔｉｎｇ ｖａｌｕｅ）を達
成することが可能であるということである。これに関して、低炭素鋼は０．０１
〜０．１％、好ましくは０．０１〜０．０７％の炭素濃度を有する鋼を意味する
ものと理解される。
Ｉ鋼を製造するための既知の方法は、１．１の付近のｒ値を達成することを可能
とする。パッキング鋼（ｐａｃｋｉｎｇ ｓｔｅｅｌ）の分野では、１．２のｒ
値が望ましい。本発明に従う方法では、１．３以上のｒ値を達成することが容易
に可能である。これに対するバックグラウンドは、ＤＷＩ鋼を製造する従来の方
法と対照的に、本発明に従う方法を使用して、１．３の所望のｒ値を生じさせる
組織（ｔｅｘｔｕｒｅ）の良好な出発値（ｓｔａｒｔｉｎｇ ｖａｌｕｅ）を達
成することが可能であるということである。これに関して、低炭素鋼は０．０１
〜０．１％、好ましくは０．０１〜０．０７％の炭素濃度を有する鋼を意味する
ものと理解される。
【００１２】 所望の高い冷却速度を達成するために、本発明に従う方法の更なる態様は、ス
トリップが、最終圧延装置を去った後、２ＭＷ／ｍ2より大きい冷却容量を有す る冷却装置により冷却されることを特徴とする。最終圧延装置とコイル巻装置と
の距離をできる限り短く保つため及び冷却速度の点から見て高いレベルの柔軟性
を達成するために、本発明に従う方法の更なる態様は、冷却装置が３ＭＷ／ｍ2 より大きい冷却容量を有することを特徴とする。
トリップが、最終圧延装置を去った後、２ＭＷ／ｍ2より大きい冷却容量を有す る冷却装置により冷却されることを特徴とする。最終圧延装置とコイル巻装置と
の距離をできる限り短く保つため及び冷却速度の点から見て高いレベルの柔軟性
を達成するために、本発明に従う方法の更なる態様は、冷却装置が３ＭＷ／ｍ2 より大きい冷却容量を有することを特徴とする。
【００１３】 このような冷却速度は、本発明に従えば、冷却装置において、高い位置密度（
ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｄｅｎｓｉｔｙ）で配置されたコヒーレントジェット（ｃｏ
ｈｅｒｅｎｔ ｊｅｔ）によりスラブに噴霧される水を利用することを特徴とす
る方法により達成することができる。
ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｄｅｎｓｉｔｙ）で配置されたコヒーレントジェット（ｃｏ
ｈｅｒｅｎｔ ｊｅｔ）によりスラブに噴霧される水を利用することを特徴とす
る方法により達成することができる。
【００１４】 本発明に従う望ましい冷却速度を達成させる冷却装置は、中でもＥＣＳＣプロ
ジェクトＮｏ．７２１０−ＥＡ／２１４の最終報告に記載されており、その内容
はこの引用により本願に組み込まれたものとみなされる。この報告から知られる
冷却装置の有意な利点は、冷却容量を調節できる広い範囲、冷却の均一性及び単
位表面積当たりの高い冷却容量である。この種の高い冷却容量を選ぶことは、連
続圧延方法、エンドレス圧延方法又は半エンドレス圧延方法において生じる出口
速度で所望の冷却速度を達成することを可能とする。
ジェクトＮｏ．７２１０−ＥＡ／２１４の最終報告に記載されており、その内容
はこの引用により本願に組み込まれたものとみなされる。この報告から知られる
冷却装置の有意な利点は、冷却容量を調節できる広い範囲、冷却の均一性及び単
位表面積当たりの高い冷却容量である。この種の高い冷却容量を選ぶことは、連
続圧延方法、エンドレス圧延方法又は半エンドレス圧延方法において生じる出口
速度で所望の冷却速度を達成することを可能とする。
【００１５】 本発明は、薄いスラブを鋳造するための少なくとも１つの連続鋳造機と、随時
予備寸法減少（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｓｉｚｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）を受
けたスラブを均一化するための炉装置と、スラブを圧延して所望の最終厚さを有
するストリップとするための圧延装置と、ストリップをコイル巻するためのコイ
ラー装置を具備する、特に本発明に従う方法を行うのに適当な鋼ストリップを製
造するための装置によっても具現される。
予備寸法減少（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｓｉｚｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）を受
けたスラブを均一化するための炉装置と、スラブを圧延して所望の最終厚さを有
するストリップとするための圧延装置と、ストリップをコイル巻するためのコイ
ラー装置を具備する、特に本発明に従う方法を行うのに適当な鋼ストリップを製
造するための装置によっても具現される。
【００１６】 驚くべきことに、圧延ミルスタンドのすぐ下流のいわゆる近接コイラー（ｃｌ
ｏｓｅ−ｉｎ ｃｏｉｌｅｒ）は、少なくとも２ＭＷ／ｍ2の冷却容量を有する 冷却装置が圧延装置の最終圧延ミルスタンドとコイラー装置との間に配置される
ことを特徴とする装置の態様により回避されうることが今回見いだされた。
ｏｓｅ−ｉｎ ｃｏｉｌｅｒ）は、少なくとも２ＭＷ／ｍ2の冷却容量を有する 冷却装置が圧延装置の最終圧延ミルスタンドとコイラー装置との間に配置される
ことを特徴とする装置の態様により回避されうることが今回見いだされた。
【００１７】 過去において、圧延装置の下流及びコイラー装置の上流で鋼ストリップの高い
冷却速度を達成するための装置及び方法に対する多数の提案がなされてきた。Ｐ
ＣＴ／ＮＬ９７／００３２５に記載の装置の場合に、コイルにおいて再結晶する
フェライト圧延されたストリップ、及びオーステナイト圧延された（ａｕｓｔｅ
ｎｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ）ストリップを製造することが可能である。
更に、該装置は本発明に従うフェライト圧延された鋼ストリップを製造するのに
特に適当である。コイルにおいて再結晶するフェライトストリップを製造する場
合には、ストリップが最終圧延装置を去った後ストリップの冷却をできる限り少
なく保つこと、従って最終圧延装置の下流にできるかぎり近くに配置されるコイ
ラー装置（近接コイラー）を使用することが試みられる。オーステナイト圧延さ
れた鋼ストリップが製造される場合には、このストリップはコイル巻される前に
冷却されなければならない。故に、述べたばかりの近接コイラーはこの目的には
適当ではなく、そして冷却装置に続く第２のコイラー装置が望ましい。冷却装置
の冷却容量が高ければ、冷却が行われる長さは短く、そして近接コイラーは省く
ことができ、このことは相当な費用の節約という追加の利点を与える。
冷却速度を達成するための装置及び方法に対する多数の提案がなされてきた。Ｐ
ＣＴ／ＮＬ９７／００３２５に記載の装置の場合に、コイルにおいて再結晶する
フェライト圧延されたストリップ、及びオーステナイト圧延された（ａｕｓｔｅ
ｎｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ）ストリップを製造することが可能である。
更に、該装置は本発明に従うフェライト圧延された鋼ストリップを製造するのに
特に適当である。コイルにおいて再結晶するフェライトストリップを製造する場
合には、ストリップが最終圧延装置を去った後ストリップの冷却をできる限り少
なく保つこと、従って最終圧延装置の下流にできるかぎり近くに配置されるコイ
ラー装置（近接コイラー）を使用することが試みられる。オーステナイト圧延さ
れた鋼ストリップが製造される場合には、このストリップはコイル巻される前に
冷却されなければならない。故に、述べたばかりの近接コイラーはこの目的には
適当ではなく、そして冷却装置に続く第２のコイラー装置が望ましい。冷却装置
の冷却容量が高ければ、冷却が行われる長さは短く、そして近接コイラーは省く
ことができ、このことは相当な費用の節約という追加の利点を与える。
【００１８】 この種の高い冷却容量が与えられると、最終圧延装置の出口側と冷却装置に続
くコイラーとの距離は非常に短くて、この距離にわたるフェライト圧延された鋼
ストリップの温度の降下も非常に少なくて、コイルにおいて再結晶が起こる温度
でストリップをコイル巻することが可能であることが証明された。
くコイラーとの距離は非常に短くて、この距離にわたるフェライト圧延された鋼
ストリップの温度の降下も非常に少なくて、コイルにおいて再結晶が起こる温度
でストリップをコイル巻することが可能であることが証明された。
【００１９】 本発明を、本発明の非限定的態様を参照して更に詳細に説明する。
【００２０】 図１において、参照番号１は薄いスラブを鋳造するための連続鋳造機を示す。
この冒頭の説明において、この用語は、１５０ｍｍより少ない、好ましくは１０
０ｍｍより少ない、更に好ましくは８０ｍｍより少ない厚さを有する鋼の薄いス
ラブを鋳造するための連続鋳造機を意味するものと理解される。連続鋳造機は１
つ以上のストランドを含むことができる。複数の鋳造機を互いの隣に配置するこ
とも可能である。これらの態様は本発明の範囲内に入る。参照番号２は鋳造とり
べ（ｃａｓｔｉｎｇ ｌａｄｌｅ）を示し、該鋳造とりべから鋳造されるべき液
体鋼がタンディッシュ３に供給され、タンディッシュ３はこのデザインでは真空
タンディッシュの形態にある。タンディッシュは、鋼の化学組成を所望の組成に
設定する（ｓｅｔ）ための計量手段、混合手段、及び分析手段のような手段を備
えていることが好ましい。何故ならば、本発明においては組成が重要であるから
である。タンディッシュ３の下には鋳造型（ｃａｓｔｉｎｇ ｍｏｌｄ）４があ
り、液体鋼は該鋳造型４に流し込まれ（ｃａｓｔ）そして少なくとも部分的に固
化させられる（ｓｏｌｉｄｆｉｅｄ）。所望により鋳造型４は電磁ブレーキを備
えていることができる。標準連続鋳造機は約６ｍ／分の鋳造速度を有し、真空タ
ンディッシュ及び／又は電磁ブレーキのような追加の手段は８ｍ／分以上の鋳造
速度の見込みを与える。固化した薄いスラブは、例えば約２５０〜３３０ｍの長
さを有するトンネル炉７に導入される。鋳造されたスラブが炉７の端部に到達す
るやいなや、スラブは剪断装置（ｓｈｅａｒｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ）６を使用し
て、半エンドレス方法においてスラブセクション（ｓｌａｂ ｓｅｃｔｉｏｎｓ
）に切断される。半エンドレス方法は、標準コイル寸法の多数のコイル、好まし
くは３つより多くの、更に好ましくは５つより多くのコイルが少なくとも最終圧
延装置で連続圧延方法において単一のスラブ又はスラブセクションから最終厚さ
を与えるように圧延される方法を意味するものと理解される。エンドレス圧延方
法では、スラブ又は予備圧延装置後のストリップは相互にカップリングされ、そ
の結果エンドレス圧延方法を最終圧延装置で行うことができる。連続的方法では
、スラブは停止（ｉｎｔｅｒｒｕｐｔｉｏｎ）なしに連続鋳造機と圧延装置の出
口側との間の路を通って移動する。本発明は半エンドレス方法に基づいてここで
は説明されるが、エンドレス方法又は連続的方法に使用することができることも
明らかである。各スラブセクションは５〜６の慣用のコイルに対応する量の鋼に
対応する。炉には、多数のこの種のスラブセクションを貯蔵するための、例えば
３つのスラブセクションを貯蔵するための部屋がある。結果として、炉の下流に
ある装置のこの部分は、連続鋳造機の鋳造とりべが取り替えられそして新しいス
ラブの鋳造が開始されるべき間操作され続けることができ、そして下流に故障が
起こったとしても連続鋳造機が操作され続けることができることを保証する。炉
での貯蔵は炉におけるスラブセクションの滞留時間を増加させ、その結果スラブ
セクションの温度均一化が改良される。スラブが炉に入る速度は鋳造速度に対応
し、従って約０．１ｍ／秒である。炉７の下流には、スラブの表面に形成された
酸化物を吹き飛ばす（ｂｌａｓｔｉｎｇ ｏｆｆ）ための酸化物除去装置９があ
り、これはこの場合には約４００気圧の圧力を有する高圧水ジェットの形態にあ
る。スラブが酸化物除去装置を通過しそして炉装置１０に入る速度は約０．１５
ｍ／秒である。予備圧延装置（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｒｏｌｌｉｎｇ ｄｅ
ｖｉｃｅ）の機能を果たす圧延装置１０は２つの４ーハイスタンド（ｆｏｕｒ−
ｈｉｇｈ ｓｔａｎｄｓ）を具備し、これらは好ましくはロール潤滑のための装
置を備えている。所望により、剪断装置８を緊急事態のために設けることができ
る。 タンディッシュを去るときに約１４５０℃である鋼スラブの温度は圧延ス
タンドにおいて約１１５０℃のレベルに下がり、そしてスラブはその温度で炉装
置において均一化されることが図２から分かる。酸化物除去装置９において水を
激しく噴霧することは、スラブの温度を約１１５０℃から約１０５０℃に降下さ
せる。これは、それぞれオーステナイトプロセス（ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃ ｐｒ
ｏｃｅｓｓ）及びフェライトプロセス（ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｐｒｏｃｅｓｓ）、
ａ及びｆに当てはまる。予備圧延装置１０の２つの圧延ミルスタンドにおいて、
スラブの温度は、各ローラ増分（ｅａｃｈ ｒｏｌｌｅｒ ｉｎｃｒｅｍｅｎｔ
）で、更に約５０℃ずつ下がり、その結果、スラブは約９５０℃の温度にあり、
スラブの厚さは最初は約７０ｍｍであったが、スラブは２つの工程で４２ｍｍの
中間厚さ（ｉｎｔｅｒｉｍ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ）で、約１６．８ｍｍの厚さを
有する鋼ストリップに形成される。位置の関数としての厚さプロフィルを図３に
示す。数字はｍｍで表した厚さを示す。冷却装置１１、一組のコイルボックス１
２及び所望により追加の炉装置（示されていない）が予備圧延装置１０の下流に
収容される。オーステナイト圧延された（ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏ
ｌｌｅｄ）ストリップの製造中、圧延装置１０から出てくるストリップは、コイ
ルボックス１２において一時的に貯蔵されそして均一化されることができ、そし
て温度を更に増加させる必要があれば、コイルボックスの下流に配置されている
加熱装置（示されていない）で加熱することができる。冷却装置１１、コイルボ
ックス１２及び示されていない炉装置はお互いに対して上記した位置とは異なる
位置にあることができることは当業者には明らかであろう。厚さの減少の結果と
して、圧延されたストリップは約０．６ｍ／秒の速度でコイルボックスに入る。
圧延されたストリップの表面に形成されているかも知れない酸化物表皮を除去す
る目的で、第２酸化物除去装置１３、水圧約４００気圧、が冷却装置１１、コイ
ルボックス１２又は炉装置（示されていない）の下流に配置されている。所望に
より、ストリップの頭部及び尾部を切除する（ｈｅａｄ ａｎｄ ｔａｉｌ ａ
ｓｔｒｉｐ）ために他の剪断装置を設けることができる。次いでストリップを
圧延トレーンに導入し、該圧延トレーンは一つが他方の後ろに配置されている６
つの４−ハイ圧延ミルスタンド（ｆｏｕｒ−ｈｉｇｈ ｒｏｌｌｉｎｇ ｍｉｌ
ｌ ｓｔａｎｄｓ）の形態にあることができ、そして好ましくはロール潤滑装置
を持って構成される。
この冒頭の説明において、この用語は、１５０ｍｍより少ない、好ましくは１０
０ｍｍより少ない、更に好ましくは８０ｍｍより少ない厚さを有する鋼の薄いス
ラブを鋳造するための連続鋳造機を意味するものと理解される。連続鋳造機は１
つ以上のストランドを含むことができる。複数の鋳造機を互いの隣に配置するこ
とも可能である。これらの態様は本発明の範囲内に入る。参照番号２は鋳造とり
べ（ｃａｓｔｉｎｇ ｌａｄｌｅ）を示し、該鋳造とりべから鋳造されるべき液
体鋼がタンディッシュ３に供給され、タンディッシュ３はこのデザインでは真空
タンディッシュの形態にある。タンディッシュは、鋼の化学組成を所望の組成に
設定する（ｓｅｔ）ための計量手段、混合手段、及び分析手段のような手段を備
えていることが好ましい。何故ならば、本発明においては組成が重要であるから
である。タンディッシュ３の下には鋳造型（ｃａｓｔｉｎｇ ｍｏｌｄ）４があ
り、液体鋼は該鋳造型４に流し込まれ（ｃａｓｔ）そして少なくとも部分的に固
化させられる（ｓｏｌｉｄｆｉｅｄ）。所望により鋳造型４は電磁ブレーキを備
えていることができる。標準連続鋳造機は約６ｍ／分の鋳造速度を有し、真空タ
ンディッシュ及び／又は電磁ブレーキのような追加の手段は８ｍ／分以上の鋳造
速度の見込みを与える。固化した薄いスラブは、例えば約２５０〜３３０ｍの長
さを有するトンネル炉７に導入される。鋳造されたスラブが炉７の端部に到達す
るやいなや、スラブは剪断装置（ｓｈｅａｒｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ）６を使用し
て、半エンドレス方法においてスラブセクション（ｓｌａｂ ｓｅｃｔｉｏｎｓ
）に切断される。半エンドレス方法は、標準コイル寸法の多数のコイル、好まし
くは３つより多くの、更に好ましくは５つより多くのコイルが少なくとも最終圧
延装置で連続圧延方法において単一のスラブ又はスラブセクションから最終厚さ
を与えるように圧延される方法を意味するものと理解される。エンドレス圧延方
法では、スラブ又は予備圧延装置後のストリップは相互にカップリングされ、そ
の結果エンドレス圧延方法を最終圧延装置で行うことができる。連続的方法では
、スラブは停止（ｉｎｔｅｒｒｕｐｔｉｏｎ）なしに連続鋳造機と圧延装置の出
口側との間の路を通って移動する。本発明は半エンドレス方法に基づいてここで
は説明されるが、エンドレス方法又は連続的方法に使用することができることも
明らかである。各スラブセクションは５〜６の慣用のコイルに対応する量の鋼に
対応する。炉には、多数のこの種のスラブセクションを貯蔵するための、例えば
３つのスラブセクションを貯蔵するための部屋がある。結果として、炉の下流に
ある装置のこの部分は、連続鋳造機の鋳造とりべが取り替えられそして新しいス
ラブの鋳造が開始されるべき間操作され続けることができ、そして下流に故障が
起こったとしても連続鋳造機が操作され続けることができることを保証する。炉
での貯蔵は炉におけるスラブセクションの滞留時間を増加させ、その結果スラブ
セクションの温度均一化が改良される。スラブが炉に入る速度は鋳造速度に対応
し、従って約０．１ｍ／秒である。炉７の下流には、スラブの表面に形成された
酸化物を吹き飛ばす（ｂｌａｓｔｉｎｇ ｏｆｆ）ための酸化物除去装置９があ
り、これはこの場合には約４００気圧の圧力を有する高圧水ジェットの形態にあ
る。スラブが酸化物除去装置を通過しそして炉装置１０に入る速度は約０．１５
ｍ／秒である。予備圧延装置（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｒｏｌｌｉｎｇ ｄｅ
ｖｉｃｅ）の機能を果たす圧延装置１０は２つの４ーハイスタンド（ｆｏｕｒ−
ｈｉｇｈ ｓｔａｎｄｓ）を具備し、これらは好ましくはロール潤滑のための装
置を備えている。所望により、剪断装置８を緊急事態のために設けることができ
る。 タンディッシュを去るときに約１４５０℃である鋼スラブの温度は圧延ス
タンドにおいて約１１５０℃のレベルに下がり、そしてスラブはその温度で炉装
置において均一化されることが図２から分かる。酸化物除去装置９において水を
激しく噴霧することは、スラブの温度を約１１５０℃から約１０５０℃に降下さ
せる。これは、それぞれオーステナイトプロセス（ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃ ｐｒ
ｏｃｅｓｓ）及びフェライトプロセス（ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｐｒｏｃｅｓｓ）、
ａ及びｆに当てはまる。予備圧延装置１０の２つの圧延ミルスタンドにおいて、
スラブの温度は、各ローラ増分（ｅａｃｈ ｒｏｌｌｅｒ ｉｎｃｒｅｍｅｎｔ
）で、更に約５０℃ずつ下がり、その結果、スラブは約９５０℃の温度にあり、
スラブの厚さは最初は約７０ｍｍであったが、スラブは２つの工程で４２ｍｍの
中間厚さ（ｉｎｔｅｒｉｍ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ）で、約１６．８ｍｍの厚さを
有する鋼ストリップに形成される。位置の関数としての厚さプロフィルを図３に
示す。数字はｍｍで表した厚さを示す。冷却装置１１、一組のコイルボックス１
２及び所望により追加の炉装置（示されていない）が予備圧延装置１０の下流に
収容される。オーステナイト圧延された（ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏ
ｌｌｅｄ）ストリップの製造中、圧延装置１０から出てくるストリップは、コイ
ルボックス１２において一時的に貯蔵されそして均一化されることができ、そし
て温度を更に増加させる必要があれば、コイルボックスの下流に配置されている
加熱装置（示されていない）で加熱することができる。冷却装置１１、コイルボ
ックス１２及び示されていない炉装置はお互いに対して上記した位置とは異なる
位置にあることができることは当業者には明らかであろう。厚さの減少の結果と
して、圧延されたストリップは約０．６ｍ／秒の速度でコイルボックスに入る。
圧延されたストリップの表面に形成されているかも知れない酸化物表皮を除去す
る目的で、第２酸化物除去装置１３、水圧約４００気圧、が冷却装置１１、コイ
ルボックス１２又は炉装置（示されていない）の下流に配置されている。所望に
より、ストリップの頭部及び尾部を切除する（ｈｅａｄ ａｎｄ ｔａｉｌ ａ
ｓｔｒｉｐ）ために他の剪断装置を設けることができる。次いでストリップを
圧延トレーンに導入し、該圧延トレーンは一つが他方の後ろに配置されている６
つの４−ハイ圧延ミルスタンド（ｆｏｕｒ−ｈｉｇｈ ｒｏｌｌｉｎｇ ｍｉｌ
ｌ ｓｔａｎｄｓ）の形態にあることができ、そして好ましくはロール潤滑装置
を持って構成される。
【００２１】 オーステナイトストリップを製造するときは、５つだけの圧延ミルスタンドを
使用することにより例えば１．０〜０．６ｍｍの所望の最終厚さを達成すること
が可能である。各圧延ミルスタンドにより達成される厚さは、図３の数字の上部
列において７０ｍｍのスラブ厚さについて示される。圧延トレーン１４を去った
後、約９００℃の最終温度にあり且つ０．６ｍｍの厚さを有するストリップは冷
却装置１５により強く冷却されそしてコイラー装置１６にコイル巻される。スト
リップがコイラー装置に入る速度は約１３〜２５ｍ／秒である。
使用することにより例えば１．０〜０．６ｍｍの所望の最終厚さを達成すること
が可能である。各圧延ミルスタンドにより達成される厚さは、図３の数字の上部
列において７０ｍｍのスラブ厚さについて示される。圧延トレーン１４を去った
後、約９００℃の最終温度にあり且つ０．６ｍｍの厚さを有するストリップは冷
却装置１５により強く冷却されそしてコイラー装置１６にコイル巻される。スト
リップがコイラー装置に入る速度は約１３〜２５ｍ／秒である。
【００２２】 本発明に従うフェライト圧延された（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅ
ｄ）鋼ストリップが製造されるべきであるならば、予備圧延装置１０から出てく
る鋼ストリップは冷却装置１１によって強く冷却される。この冷却装置は最終圧
延装置の圧延スタンド間に組み込むこともできる。随時圧延スタンド間で自然の
冷却を使用することも可能である。次いで、ストリップはコイルボックス１２及
び所望により炉装置（示されていない）に及び（ｓｐａｎｓ）、次いで酸化物は
酸化物除去装置１３において除去される。今やフェライト領域（ｆｅｒｒｉｔｉ
ｃ ｒａｎｇｅ）にあるストリップは約７５０℃の温度にある。この場合に、材
料の一部は依然としてオーステナイトでありうる（ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃ）が、
炭素含有率及び所望の最終品質に依存して、これは受け入れられうる。例えば、
０．８〜０．５ｍｍの所望の最終厚さをフェライトストリップに与えるために、
圧延トレーン１４のすべての６つのスタンドを使用する。
ｄ）鋼ストリップが製造されるべきであるならば、予備圧延装置１０から出てく
る鋼ストリップは冷却装置１１によって強く冷却される。この冷却装置は最終圧
延装置の圧延スタンド間に組み込むこともできる。随時圧延スタンド間で自然の
冷却を使用することも可能である。次いで、ストリップはコイルボックス１２及
び所望により炉装置（示されていない）に及び（ｓｐａｎｓ）、次いで酸化物は
酸化物除去装置１３において除去される。今やフェライト領域（ｆｅｒｒｉｔｉ
ｃ ｒａｎｇｅ）にあるストリップは約７５０℃の温度にある。この場合に、材
料の一部は依然としてオーステナイトでありうる（ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃ）が、
炭素含有率及び所望の最終品質に依存して、これは受け入れられうる。例えば、
０．８〜０．５ｍｍの所望の最終厚さをフェライトストリップに与えるために、
圧延トレーン１４のすべての６つのスタンドを使用する。
【００２３】 オーステナイトストリップが圧延されている状況におけると同じく、フェライ
トストリップを圧延するために、最終圧延ミルスタンドにより行われる減少（ｒ
ｅｄｕｃｔｉｏｎ）を除いては、各圧延ミルスタンドで本質的に等しい厚さの減
少（ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ）が使用される。このすべ
ては、位置の関数としての鋼ストリップのフェライト圧延について図２に従う温
度プロフイル及び図３の下部列に従う厚さプロフイルに示されている。温度プロ
フイルは、ストリップが、出てくるとき、再結晶温度よりも十分に上の温度にあ
ることを示す。従って、酸化物の形成を防止するために、冷却装置１５を使用し
て、再結晶がまだ起こりうる所望のコイル巻温度にストリップを冷却するのが望
ましいことがある。圧延トレーン１４からの出口温度があまりにも低い場合には
、フェライト圧延された（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ）ストリッ
プを圧延トレーンの下流に配置されている炉装置１８によって所望のコイル巻温
度となるように上げることが可能である。本発明に従う方法では、フェライト圧
延された鋼ストリップは、それが圧延装置１４を去った後、圧延中に作られた構
造の少なくとも相当な部分が維持される温度に、冷却装置１５によって非常に速
く冷却される。この目的には５００℃以下への冷却で十分である。
トストリップを圧延するために、最終圧延ミルスタンドにより行われる減少（ｒ
ｅｄｕｃｔｉｏｎ）を除いては、各圧延ミルスタンドで本質的に等しい厚さの減
少（ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ）が使用される。このすべ
ては、位置の関数としての鋼ストリップのフェライト圧延について図２に従う温
度プロフイル及び図３の下部列に従う厚さプロフイルに示されている。温度プロ
フイルは、ストリップが、出てくるとき、再結晶温度よりも十分に上の温度にあ
ることを示す。従って、酸化物の形成を防止するために、冷却装置１５を使用し
て、再結晶がまだ起こりうる所望のコイル巻温度にストリップを冷却するのが望
ましいことがある。圧延トレーン１４からの出口温度があまりにも低い場合には
、フェライト圧延された（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ）ストリッ
プを圧延トレーンの下流に配置されている炉装置１８によって所望のコイル巻温
度となるように上げることが可能である。本発明に従う方法では、フェライト圧
延された鋼ストリップは、それが圧延装置１４を去った後、圧延中に作られた構
造の少なくとも相当な部分が維持される温度に、冷却装置１５によって非常に速
く冷却される。この目的には５００℃以下への冷却で十分である。
【００２４】 フェライト圧延されたストリップが再圧延装置（ｒｅｒｏｌｌｉｇ ｄｅｖｉ
ｃｅ）１４を出る高い速度により且つ冷却が行われる距離を少なく保つために、
冷却装置１５は２ＭＷ／ｍ2より大きい、好ましくは３ＭＷ／ｍ2より大きい非常
に高い冷却容量を有する。
ｃｅ）１４を出る高い速度により且つ冷却が行われる距離を少なく保つために、
冷却装置１５は２ＭＷ／ｍ2より大きい、好ましくは３ＭＷ／ｍ2より大きい非常
に高い冷却容量を有する。
【００２５】 冷却装置１５は非常に短いので、再圧延装置１４の出口側とコイラー装置１６
、この場合にはいわゆるカルーセルコイラー（ｃａｒｏｕｓｅｌ ｃｏｉｌｅｒ
）の形態にある、との間の距離も短い。結果として、コイラー装置１５は鋼がコ
イルにおいて再結晶するフェライトストリップを製造するための慣用の方法に使
用することもできる。再圧延装置１４とコイラー装置との間での温度の降下を制
限するために、再圧延装置１４の出口側のすぐ下流のいわゆる近接コイラーは従
って必要ではない。
、この場合にはいわゆるカルーセルコイラー（ｃａｒｏｕｓｅｌ ｃｏｉｌｅｒ
）の形態にある、との間の距離も短い。結果として、コイラー装置１５は鋼がコ
イルにおいて再結晶するフェライトストリップを製造するための慣用の方法に使
用することもできる。再圧延装置１４とコイラー装置との間での温度の降下を制
限するために、再圧延装置１４の出口側のすぐ下流のいわゆる近接コイラーは従
って必要ではない。
【００２６】 冷却装置１５及び炉装置１８は互いに隣に配置されることができ又は一方が他
方の後ろに配置されることができる。フェライトストリップが製造されるか又は
オーステナイトストリップが製造されるかどうかに依存して、１つの装置を他の
装置で置き換えることも可能である。圧延は、フェライトストリップを製造する
場合にはエンドレスに又は連続的に行うことができる。これは、圧延装置１４及
び場合により冷却装置１５又は炉装置１８から出てくるストリップは単一コイル
を形成するための通常よりは大きい長さを有すること及び完全な炉の長さを有す
るスラブセクション又はより長いスラブセクションすら連続的に圧延されること
を意味する。標準コイル寸法に対応する所望の長さにストリップを切断するため
に剪断装置１７が含まれる。装置の種々の部品、及び均一化、圧延、冷却及び一
時的貯蔵のようなこの装置を使用して行われるプロセス工程を適当に選択するこ
とによって、単一の連続鋳造機でこの装置を操作することが可能であることが証
明されたが、これに対して先行技術では、制限された鋳造速度を慣用のはるかに
高い圧延速度に合わせるために２つの連続鋳造機が使用される。所望により、ス
トリップの運動及びストリップの温度を制御するのを助けるために圧延トレーン
１４のすぐ下流に追加のいわゆる近接コイラーを設けることができるが、上記し
たとおりこれは必ずしも必要ではない。本装置は、１０００〜１５００ｍｍの範
囲にある幅及びオーステナイト圧延された（ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃａｌｌｙ ｒ
ｏｌｌｅｄ）ストリップの場合には約１．０ｍｍの厚さ、そしてフェライト圧延
された（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ）ストリップの場合には約０
．５〜０．６ｍｍの厚さを有するストリップに好適である。
方の後ろに配置されることができる。フェライトストリップが製造されるか又は
オーステナイトストリップが製造されるかどうかに依存して、１つの装置を他の
装置で置き換えることも可能である。圧延は、フェライトストリップを製造する
場合にはエンドレスに又は連続的に行うことができる。これは、圧延装置１４及
び場合により冷却装置１５又は炉装置１８から出てくるストリップは単一コイル
を形成するための通常よりは大きい長さを有すること及び完全な炉の長さを有す
るスラブセクション又はより長いスラブセクションすら連続的に圧延されること
を意味する。標準コイル寸法に対応する所望の長さにストリップを切断するため
に剪断装置１７が含まれる。装置の種々の部品、及び均一化、圧延、冷却及び一
時的貯蔵のようなこの装置を使用して行われるプロセス工程を適当に選択するこ
とによって、単一の連続鋳造機でこの装置を操作することが可能であることが証
明されたが、これに対して先行技術では、制限された鋳造速度を慣用のはるかに
高い圧延速度に合わせるために２つの連続鋳造機が使用される。所望により、ス
トリップの運動及びストリップの温度を制御するのを助けるために圧延トレーン
１４のすぐ下流に追加のいわゆる近接コイラーを設けることができるが、上記し
たとおりこれは必ずしも必要ではない。本装置は、１０００〜１５００ｍｍの範
囲にある幅及びオーステナイト圧延された（ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃａｌｌｙ ｒ
ｏｌｌｅｄ）ストリップの場合には約１．０ｍｍの厚さ、そしてフェライト圧延
された（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ）ストリップの場合には約０
．５〜０．６ｍｍの厚さを有するストリップに好適である。
【００２７】 炉装置７における均一化時間は炉の長さの３つのスラブを貯蔵するために約１
０分である。コイルボックスはオーステナイト圧延の場合に２つの完全なストリ
ップを貯蔵するのに適当である。
０分である。コイルボックスはオーステナイト圧延の場合に２つの完全なストリ
ップを貯蔵するのに適当である。
【図１】 本発明に従う方法を行うことができる装置の略側面図である。
【図２】 装置の位置の関数としての鋼の温度プロフィルを示すグラフである。
【図３】 装置の位置の関数としての鋼の厚さプロフィルを示すグラフである。
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１２年１月２８日（２０００．１．２８）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】 液体鋼が連続鋳造機（１）で鋳造されてスラブを形成し、そ
して鋳造熱を利用して、炉装置（７）を介して運ばれ、予備圧延装置（１０）に
おいて予備圧延を受け、そして最終圧延装置（１４）において仕上げ圧延されて
所望の最終厚さを有するフェライト鋼ストリップを形成する、フェライト圧延さ
れた鋼ストリップを製造する方法であって、完全に連続的方法、エンドレス方法
又は半エンドレス方法で、スラブは予備圧延装置（１０）でオーステナイト領域
で圧延され、そしてオーステナイト領域で圧延された後、鋼が実質的にフェライ
ト構造を有する温度に冷却され、そしてストリップは最終圧延装置（１４）にお
いて、それが最終圧延装置（１４）及び次の厚さ減少段階に入る速度に実質的に
相当する速度で圧延され、そして最終圧延装置（１４）の少なくとも１つのスタ
ンドにおいて、ストリップは８５０℃〜６００℃の温度でフェライト圧延され、
そして最終圧延装置（１４）を去った後実質的に再結晶を避けるために５００℃
より低い温度に急速に冷却されることを特徴とする方法。
して鋳造熱を利用して、炉装置（７）を介して運ばれ、予備圧延装置（１０）に
おいて予備圧延を受け、そして最終圧延装置（１４）において仕上げ圧延されて
所望の最終厚さを有するフェライト鋼ストリップを形成する、フェライト圧延さ
れた鋼ストリップを製造する方法であって、完全に連続的方法、エンドレス方法
又は半エンドレス方法で、スラブは予備圧延装置（１０）でオーステナイト領域
で圧延され、そしてオーステナイト領域で圧延された後、鋼が実質的にフェライ
ト構造を有する温度に冷却され、そしてストリップは最終圧延装置（１４）にお
いて、それが最終圧延装置（１４）及び次の厚さ減少段階に入る速度に実質的に
相当する速度で圧延され、そして最終圧延装置（１４）の少なくとも１つのスタ
ンドにおいて、ストリップは８５０℃〜６００℃の温度でフェライト圧延され、
そして最終圧延装置（１４）を去った後実質的に再結晶を避けるために５００℃
より低い温度に急速に冷却されることを特徴とする方法。
【請求項４】 予備圧延装置（１０）の少なくとも１つの圧延ミルスタンド
で、潤滑圧延が行われることを特徴とする前記請求項の１つの方法。
で、潤滑圧延が行われることを特徴とする前記請求項の１つの方法。
【請求項７】 ストリップが、最終圧延装置（１４）を去った後、２ＭＷ／
ｍ2より大きい冷却容量を有する冷却装置（１５）により冷却されることを特徴 とする前記請求項の１つの方法。
ｍ2より大きい冷却容量を有する冷却装置（１５）により冷却されることを特徴 とする前記請求項の１つの方法。
【請求項８】 冷却装置（１５）が３ＭＷ／ｍ2より大きい冷却容量を有す ることを特徴とする請求項７の方法。
【請求項１０】 薄いスラブを鋳造するための少なくとも１つの連続鋳造機 （１） と、随時予備圧延装置（７）において予備寸法減少を受けたスラブを均一
化するための炉装置（７）と、スラブを圧延して所望の最終厚さを有するストリ
ップとするための圧延装置（１４）と、ストリップをコイル巻するためのコイラ
ー装置（１６）を具備する、特に前記請求項の１つに従う方法を行うのに適当な
、鋼ストリップを製造するための装置であって、少なくとも２ＭＷ／ｍ2の冷却 容量を有する冷却装置（１５）が圧延装置（１４）の最終圧延ミルスタンドとコ
イラー装置（１６）との間に配置されていることを特徴とする装置。
化するための炉装置（７）と、スラブを圧延して所望の最終厚さを有するストリ
ップとするための圧延装置（１４）と、ストリップをコイル巻するためのコイラ
ー装置（１６）を具備する、特に前記請求項の１つに従う方法を行うのに適当な
、鋼ストリップを製造するための装置であって、少なくとも２ＭＷ／ｍ2の冷却 容量を有する冷却装置（１５）が圧延装置（１４）の最終圧延ミルスタンドとコ
イラー装置（１６）との間に配置されていることを特徴とする装置。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】 本発明は、フェライト圧延されたストリップ（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒ
ｏｌｌｅｄ ｓｔｒｉｐ）を、それが最終圧延装置を去った後急速に冷却するこ
とにより、再結晶が起こらないか又は殆ど起こらず、そして高いフェライト領域
（ｈｉｇｈ ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒａｎｇｅ）で変形を受けた構造の少なくとも
一部が維持されているということに基づいて機能する。この方法で得られたフェ
ライト圧延された鋼ストリップは更に、それ自体既知の方式で、例えば、全フェ
ライト減少率（ｔｏｔａｌ ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）が７０〜
８０％の付近にあり、その一部は熱間フェライト状態（ｈｏｔ ｆｅｒｒｉｔｉ
ｃ ｓｔａｔｅ）で適用されそして一部は冷間フェライト状態で適用されるよう
な方式で、冷間フェライト減少（ｃｏｌｄ ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒｅｄｕｃｔｉ
ｏｎ）を受けることができる。その結果、高いｒ値（ｒ−ｖａｌｕｅ）及び低い
Δｒ値（Δｒ−ｖａｌｕｅ）を有する冷間圧延鋼ストリップが得られる。目安と
して、スラブ厚さは約７０ｍｍであることができそしてオーステナイト領域から
フェライト領域への移行（ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ）における減少されたスラブ（
ｒｅｄｕｃｅｄ ｓｌａｂ）の厚さは１５〜４０ｍｍの範囲にあると言うことが
できる。熱間圧延されたフェライトストリップを５００℃より低い温度に急速に
冷却することは、変形構造が再結晶の結果として失われるのを阻止する。 ドイツ公開公報第１９５２０８３２号（ＤＥ−Ａ−１９５２０８３２）も、連 続鋳造機で鋳造された液体鋼から出発してフェライト圧延された鋼ストリップを 製造する方法を記載している。圧延された鋼ストリップはコイル巻の前に冷却さ れる。しかしながら、鋳造されたスラブが炉を介して運ばれることは開示されて おらず、再結晶が回避される程速く冷却が行われることも開示されていない。Ｗ Ｏ−Ａ９２／００８１５は最後の圧延スタンドに入る前にストリップが冷却され る匹敵する方法を開示している。ここでも再結晶を回避させる速い冷却に関する 開示はない。 ドイツ公開公報第１９６００９９０号（ＤＥ−Ａ−１９６００９９０）は組み 合わせたオーステナイト圧延及びその後のフェライト圧延に関する。フェライト 圧延の前にストリップは冷却される。フェライト圧延の後の更なる冷却は明記さ れていない。
ｏｌｌｅｄ ｓｔｒｉｐ）を、それが最終圧延装置を去った後急速に冷却するこ
とにより、再結晶が起こらないか又は殆ど起こらず、そして高いフェライト領域
（ｈｉｇｈ ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒａｎｇｅ）で変形を受けた構造の少なくとも
一部が維持されているということに基づいて機能する。この方法で得られたフェ
ライト圧延された鋼ストリップは更に、それ自体既知の方式で、例えば、全フェ
ライト減少率（ｔｏｔａｌ ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）が７０〜
８０％の付近にあり、その一部は熱間フェライト状態（ｈｏｔ ｆｅｒｒｉｔｉ
ｃ ｓｔａｔｅ）で適用されそして一部は冷間フェライト状態で適用されるよう
な方式で、冷間フェライト減少（ｃｏｌｄ ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒｅｄｕｃｔｉ
ｏｎ）を受けることができる。その結果、高いｒ値（ｒ−ｖａｌｕｅ）及び低い
Δｒ値（Δｒ−ｖａｌｕｅ）を有する冷間圧延鋼ストリップが得られる。目安と
して、スラブ厚さは約７０ｍｍであることができそしてオーステナイト領域から
フェライト領域への移行（ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ）における減少されたスラブ（
ｒｅｄｕｃｅｄ ｓｌａｂ）の厚さは１５〜４０ｍｍの範囲にあると言うことが
できる。熱間圧延されたフェライトストリップを５００℃より低い温度に急速に
冷却することは、変形構造が再結晶の結果として失われるのを阻止する。 ドイツ公開公報第１９５２０８３２号（ＤＥ−Ａ−１９５２０８３２）も、連 続鋳造機で鋳造された液体鋼から出発してフェライト圧延された鋼ストリップを 製造する方法を記載している。圧延された鋼ストリップはコイル巻の前に冷却さ れる。しかしながら、鋳造されたスラブが炉を介して運ばれることは開示されて おらず、再結晶が回避される程速く冷却が行われることも開示されていない。Ｗ Ｏ−Ａ９２／００８１５は最後の圧延スタンドに入る前にストリップが冷却され る匹敵する方法を開示している。ここでも再結晶を回避させる速い冷却に関する 開示はない。 ドイツ公開公報第１９６００９９０号（ＤＥ−Ａ−１９６００９９０）は組み 合わせたオーステナイト圧延及びその後のフェライト圧延に関する。フェライト 圧延の前にストリップは冷却される。フェライト圧延の後の更なる冷却は明記さ れていない。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】 本発明は、薄いスラブを鋳造するための少なくとも１つの連続鋳造機と、随時
予備寸法減少（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｓｉｚｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）を受
けたスラブを均一化するための炉装置と、スラブを圧延して予備圧延装置におい て 所望の最終厚さを有すストリップとするための圧延装置、ストリップをコイル
巻するためのコイラー装置を具備する、特に本発明に従う方法を行うのに適当な
鋼ストリップを製造するための装置により具現される。
予備寸法減少（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｓｉｚｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）を受
けたスラブを均一化するための炉装置と、スラブを圧延して予備圧延装置におい て 所望の最終厚さを有すストリップとするための圧延装置、ストリップをコイル
巻するためのコイラー装置を具備する、特に本発明に従う方法を行うのに適当な
鋼ストリップを製造するための装置により具現される。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ) ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ， ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，Ｄ Ｋ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ， ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，Ｌ Ｕ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ， ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，Ｕ Ｇ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ
Claims (10)
- 【請求項１】 液体鋼が連続鋳造機で鋳造されてスラブを形成し、そして鋳
造熱を利用して、炉装置を介して運ばれ、予備圧延装置において予備圧延を受け
、そして最終圧延装置において仕上げ圧延されて所望の最終厚さを有するフェラ
イト鋼ストリップを形成することによりフェライト圧延された鋼ストリップを製
造する方法であって、完全に連続的な方法、エンドレス方法又は半エンドレス方
法において、スラブが予備圧延装置でオーステナイト領域で圧延され、そしてオ
ーステナイト領域で圧延された後、鋼が実質的にフェライト構造を有する温度に
冷却され、そしてストリップは最終圧延装置において、それが最終圧延装置及び
次の厚さ減少段階に入る速度に実質的に相当する速度で圧延され、そして最終圧
延装置の少なくとも１つのスタンドにおいて、ストリップは８５０℃〜６００℃
の温度でフェライト圧延され、そして最終圧延装置を去った後実質的に再結晶を
避けるために５００℃より低い温度に急速に冷却されることを特徴とする方法。 - 【請求項２】 フェライト圧延が行われる少なくとも１つの圧延スタンドで
、潤滑圧延が行われることを特徴とする請求項１の方法。 - 【請求項３】 フェライト圧延が行われるすべての圧延スタンドで、潤滑圧
延が行われることを特徴とする前記請求項の１つの方法。 - 【請求項４】 予備圧延装置の少なくとも１つの圧延ミルスタンドで、潤滑
圧延が行われることを特徴とする前記請求項の１つの方法。 - 【請求項５】 鋼がＩＦ鋼であることを特徴とする前記請求項の１つの方法
。 - 【請求項６】 鋼が低炭素鋼であることを特徴とする前記請求項１〜４の１
つの方法。 - 【請求項７】 ストリップが、最終圧延装置を去った後、２ＭＷ／ｍ2より 大きい冷却容量を有する冷却装置により冷却されることを特徴とする前記請求項
の１つの方法。 - 【請求項８】 冷却装置が３ＭＷ／ｍ2より大きい冷却容量を有することを 特徴とする請求項７の方法。
- 【請求項９】 冷却装置において、高い位置密度で配置されたコヒーレント
ジェットによりスラブに噴霧される水を利用することを特徴とする請求項７又は
８の方法。 - 【請求項１０】 薄いスラブを鋳造するための少なくとも１つの連続鋳造機
と、随時予備寸法減少を受けたスラブを均一化するための炉装置と、スラブを圧
延して所望の最終厚さを有すストリップとするための圧延装置と、ストリップを
コイル巻するためのコイラー装置を具備する、特に前記請求項の１つに従う方法
を行うのに適当な、鋼ストリップを製造するための装置であって、少なくとも２
ＭＷ／ｍ2の冷却容量を有する冷却装置が圧延装置の最終圧延ミルスタンドとコ イラー装置との間に配置されていることを特徴とする装置。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1007731A NL1007731C2 (nl) | 1997-12-08 | 1997-12-08 | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een ferritisch gewalste stalen band. |
| NL1007731 | 1997-12-08 | ||
| PCT/NL1998/000699 WO1999029446A1 (en) | 1997-12-08 | 1998-12-08 | Process and device for producing a ferritically rolled steel strip |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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|---|---|---|---|
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|---|---|
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