FR3003577A1 - Inoculant a particules de surface - Google Patents

Inoculant a particules de surface Download PDF

Info

Publication number
FR3003577A1
FR3003577A1 FR1352419A FR1352419A FR3003577A1 FR 3003577 A1 FR3003577 A1 FR 3003577A1 FR 1352419 A FR1352419 A FR 1352419A FR 1352419 A FR1352419 A FR 1352419A FR 3003577 A1 FR3003577 A1 FR 3003577A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
inoculant
particle
particles
cast iron
inoculant according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR1352419A
Other languages
English (en)
Other versions
FR3003577B1 (fr
Inventor
Thomas Margaria
Aurelie Fay
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Ferroglobe France SAS
Original Assignee
Ferropem SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to FR1352419A priority Critical patent/FR3003577B1/fr
Application filed by Ferropem SAS filed Critical Ferropem SAS
Priority to BR112015023924A priority patent/BR112015023924B8/pt
Priority to PCT/FR2014/050636 priority patent/WO2014147342A1/fr
Priority to PT147168918T priority patent/PT2976172T/pt
Priority to JP2016503709A priority patent/JP2016519714A/ja
Priority to US14/778,842 priority patent/US10351920B2/en
Priority to SI201431959T priority patent/SI2976172T1/sl
Priority to ES14716891T priority patent/ES2915375T3/es
Priority to CN201480017023.1A priority patent/CN105121061A/zh
Priority to MX2015013384A priority patent/MX2015013384A/es
Priority to UAA201510144A priority patent/UA118555C2/uk
Priority to EP14716891.8A priority patent/EP2976172B1/fr
Priority to KR1020157027366A priority patent/KR20150131087A/ko
Priority to CA2905802A priority patent/CA2905802C/fr
Priority to DK14716891.8T priority patent/DK2976172T3/da
Publication of FR3003577A1 publication Critical patent/FR3003577A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR3003577B1 publication Critical patent/FR3003577B1/fr
Priority to JP2018232781A priority patent/JP2019073801A/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
    • C21C1/10—Making spheroidal graphite cast-iron
    • C21C1/105—Nodularising additive agents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
    • B22F1/16—Metallic particles coated with a non-metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
    • B22F1/17—Metallic particles coated with metal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0037—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00 by injecting powdered material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D5/00—Heat treatments of cast-iron
    • C21D5/02—Heat treatments of cast-iron improving the malleability of grey cast-iron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C37/00—Cast-iron alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C37/00—Cast-iron alloys
    • C22C37/04—Cast-iron alloys containing spheroidal graphite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C37/00—Cast-iron alloys
    • C22C37/06—Cast-iron alloys containing chromium
    • C22C37/08—Cast-iron alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/006—Graphite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/08—Making cast-iron alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Cultivation Of Plants (AREA)
  • Pretreatment Of Seeds And Plants (AREA)
  • Agricultural Chemicals And Associated Chemicals (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Abstract

La présente invention se rapporte à un inoculant particulaire pour le traitement de la fonte caractérisée en ce qu'il présente une structure comprenant, d'une part, une particule support, et d'autre part, au moins une particule de surface disposée à la surface de la particule support conférant à l'ensemble un fort pouvoir inoculant.

Description

0 0 3 5 7 7 1 La présente invention se rapporte à un produit inoculant pour le traitement de la fonte, ainsi qu'à un procédé de fabrication dudit inoculant. La fonte est un alliage fer-carbone bien connu et largement utilisé pour la fabrication de pièces mécaniques. La fonte est obtenue par mélange des constituants de l'alliage à l'état liquide à une température comprise entre 1135°C et 1350°C avant coulée dans un moule et refroidissement de l'alliage obtenu. Lors de son refroidissement, le carbone peut adopter plusieurs structures physico-chimiques dépendant de plusieurs paramètres.
Lorsque le carbone s'associe au fer et forme du carbure de fer Fe3C (également appelé cémentite), la fonte résultante est appelée fonte blanche. La fonte blanche présente la caractéristique d'être dure et cassante, ce qui n'est pas souhaitable pour certaines applications. Si le carbone apparaît sous forme de graphite, la fonte résultante 15 est appelée fonte grise. La fonte grise est plus tendre et peut être travaillée. Pour obtenir des pièces en fonte possédant de bonnes propriétés mécaniques, il faut donc obtenir une structure de la fonte comprenant le maximum de carbone sous forme graphite et limiter le plus possible la formation de ces carbures de fer qui durcissent et fragilisent l'alliage. 20 En l'absence de tout traitement particulier, le carbone a toutefois tendance à s'associer au fer pour former du carbure de fer. Il est donc nécessaire de traiter la fonte à l'état liquide de manière à modifier les paramètres d'association du carbone et obtenir la structure souhaitée. 25 A cette fin, la fonte liquide subit, un traitement d'inoculation visant à introduire dans la fonte des composants graphitisants qui vont favoriser, lors du refroidissement de la fonte dans le moule, l'apparition de graphite plutôt que de carbure de fer. De manière générale, les composants d'un inoculant sont des 30 éléments favorisant la formation de graphite pendant la solidification de la fonte. On peut citer, à titre d'exemple, le carbone, le silicium, le calcium, l'aluminium, ... Bien évidemment, un inoculant peut être également conçu pour remplir d'autres fonctions et comprendre à cette fin d'autres composants 35 présentant un effet particulier.
On peut notamment souhaiter, selon les propriétés recherchées, que le graphite formé soit sphéroïdal, vermiculaire ou lamellaire. L'une ou l'autre forme graphitique pourra être obtenue de manière préférentielle par un traitement particulier de la fonte à l'aide de composants spécifiques. Ainsi, par exemple, la formation de graphite sphéroïdal peut être favorisée par un traitement dit nodulisant visant principalement à apporter à la fonte du magnésium en quantité suffisante pour que le graphite puisse croître de manière à former des particules rondes (sphéroïdes). Ces composants nodulisants peuvent être inclus dans l'alliage 10 inoculant, par exemple. On peut encore citer l'addition de produits désulfurants, ou de produits permettant de traiter spécifiquement certains défauts de la fonte en fonction de la composition initiale du bain de fonte liquide, tels que les micro retassures, susceptibles d'apparaître lors du refroidissement. Il pourra 15 notamment s'agir de Lanthane et Terres Rares. Ces traitements peuvent s'effectuer en une ou plusieurs fois et à différents moments de la fabrication de la fonte. On connaît notamment des ajouts d'inoculant dans la poche avant la coulée de la fonte dans le moule (inoculation en poche), pendant la coulée, ou encore dans le jet de coulée 20 (inoculation tardive). La plupart des inoculants sont classiquement fabriqués à partir d'un alliage ferro-silicium de type FeSi65 ou FeSi75 avec ajustement de la chimie suivant la composition visée de l'inoculant. L'ajustement est possible en four ou en poche, avec des rendements souvent médiocres selon les éléments à 25 ajouter. Il peut également s'agir de mélanges de plusieurs alliages. Il convient de noter que l'efficacité d'inoculation de la pièce en fonte dépend également de son épaisseur. Dans les zones de faibles épaisseurs, refroidissant plus vite, on notera un risque plus élevé de formation de carbures. 30 Inversement, dans les zones de plus fortes épaisseurs, le refroidissement sera plus lent et favorisera la formation de graphite. Toutefois, dans les pièces de fortes épaisseurs, le refroidissement peut être trop lent et le graphite formé peut perdre sa nodularité au voisinage du centre de la pièce. Il s'ensuit que les pièces avec des zones d'épaisseur différentes 35 pourront avoir des structures physico-chimiques différentes d'une zone à l'autre, ce qui n'est pas souhaitable.
Il existe donc un besoin pour un inoculant permettant d'inoculer des pièces en fonte de différentes épaisseurs en limitant le risque de dégénérescence du graphite et la formation de carbures, et d'assurer une bonne uniformité de la structure métallurgique d'une zone de la pièce à l'autre.
Par ailleurs, il est également souhaitable que l'inoculant soit peu sensible à la composition de base de la fonte qui peut varier d'un lot à l'autre (taux de carbone, silicium, soufre initiaux, notamment, etc ...). De plus, il reste bien évidemment souhaitable qu'un tel inoculant ne nécessite pas un taux d'addition supérieur aux produits connus et qu'il conserve des bonnes propriétés de dissolution dans la fonte, similaires à ces produits et ne génère pas sensiblement plus de crasses et laitiers que ces derniers. Pour ce faire, la présente invention vise à proposer un nouveau produit inoculant répondant à tout ou partie de ces contraintes et concerne pour ce faire un inoculant particulaire pour le traitement de la fonte caractérisé en ce qu'il présente une structure comprenant, d'une part, une particule support, et d'autre part, au moins une particule de surface disposée à la surface de la particule support. Ainsi disposées, les particules de surface forment un enrobage 20 discontinu la particule support présentant toujours des zones de contact avec la fonte. Les particules de surface pourront être disposées à la surface de la particule support notamment par greffage, collage ou enrobage par exemple. Il a en effet été constaté de manière surprenante qu'une structure 25 de particule inoculante comprenant une particule support et des particules d'une nature différente collées en surface présentait un profil de dissolution et d'inoculation répondant aux problèmes évoqués. Il a notamment été constaté qu'une telle structure physico chimique limitait fortement la dégénération du graphite au centre de pièces de fortes 30 épaisseurs. Une telle structure permet également d'améliorer fortement l'homogénéité de l'inoculation, et plus particulièrement pour les pièces présentant des zones d'épaisseurs variables. Par ailleurs, par rapport à une technique de fabrication classique en alliage au four, étant donné que l'effet inoculant est apporté par l'ensemble 35 particule support / particules collées en surface et non par ajustement de la composition chimique d'un alliage, les rendements d'incorporation des éléments additionnés en sont grandement améliorés. Selon un premier mode de réalisation, la particule support possède des propriétés peu inoculantes. Ainsi, grâce à l'invention, on pourra utiliser des 5 produits faiblement ou moyennement inoculant que l'on pourra doper par ce moyen. Selon un deuxième mode de réalisation, la particule support possède des propriétés inoculantes pour des compositions ou conditions différentes de celles pour lesquelles l'ensemble particule de support et 10 particules de surface agissent. Avantageusement, la particule support est réalisée à partir de silicium. De manière complémentaire ou alternative, la particule support pourra être réalisée à partir de carbone, le cas échéant sous forme de graphite 15 ou de carbure de silicium par exemple. Avantageusement encore, la particule support contient au moins 40 % en masse de silicium. De manière préférentielle, la particule support est réalisée à partir d'un alliage, plus particulièrement ferreux. 20 De manière avantageuse, la particule support comprend, notamment sous forme alliée, au moins un élément d'addition, tel que de l'aluminium ou du calcium, notamment entre 0,2 et 5 % en masse pour chaque élément d'addition. De manière avantageuse encore, la particule support comprend, 25 notamment sous forme alliée, au moins un élément de traitement à effet antiretassure notamment en une quantité comprise entre 0,5 et 6 % en masse. Préférentiellement, la proportion de particules de surface est comprise en 1 et 8 % en masse, de préférence de 1 à 5 %. Avantageusement, les particules de surface sont réparties de 30 manière sensiblement homogène à la surface des particules support, notamment au sein d'un lot de particules. De manière préférentielle, le taux moyen de particules de surface jusqu'à l'introduction dans la fonte est compris entre 80 et 90 % de surface de particules support occupée.
De manière préférentielle également, les particules de surface présentent une granulométrie telle que leur d50 soit inférieur ou égal à un dixième du d50 de la particule support. Avantageusement, les particules de surface sont choisies, individuellement ou en mélange, parmi des éléments métalliques, tels qu'aluminium, bismuth et manganèse, des siliciures, notamment de fer, terres rares et calcium, des oxydes, tels qu'oxydes d'aluminium, de calcium, de silicium ou de baryum, des sulfures métalliques, notamment de fer, calcium et terres rares, des sulfates, notamment de baryum, et du noir de carbone.
La présente invention sera mieux comprise à la lumière de la description détaillée et des exemples de mises en oeuvre qui suivent en regard du dessin annexé dans lequel : - la figure 1 est une vue d'ensemble au microscope électronique à balayage d'un lot d'inoculant particulaire selon l'invention comprenant des particules support (noires) à la surface desquelles sont fixées des particules de surface (blanches) conférant à l'ensemble un fort pouvoir inoculant. - la figure 2 est un zoom de la figure 1 sur une particule inoculante selon l'invention.
Un inoculant selon l'invention pourra être fabriqué de la manière suivante. Environ 500 kilogrammes d'un alliage FeSi contenant 1 % en masse d'aluminium et 1,5 % en masse de calcium et possédant une granulométrie comprise entre 0,4 et 2 mm sont introduits dans un réacteur en lit fluidisé, l'alliage FeSi étant mis en fluidisation par injection d'air. La vitesse minimale de fluidisation est déterminée classiquement, puis le débit d'air est maintenu sensiblement constant et supérieur à cette vitesse minimale. La température à l'intérieur du réacteur est portée à environ 100°C. 30 Cette température permettra à l'eau injectée ultérieurement d'être éliminée. Les particules de cet alliage formeront les particules supports à la surface desquelles seront fixées les particules inoculantes. Les particules de surface seront, dans le présent exemple, des particules de siliciure de calcium CaSi et d'aluminium métallique, présentant 35 toutes deux des granulométries inférieures à 400 micromètres.
On utilisera 5 % en masse de ces particules de surface, soit environ 25 kilogrammes de ce mélange de particules CaSi et Al. Afin de permettre la fixation sur les particules supports, les particules de surface à fixer sont préalablement mélangées avec un liant en 5 solution aqueuse, puis injectées dans le réacteur en environ 30 minutes à la température de 100°C. Après injection totale du mélange de particules et du liant, l'ensemble particules de surface, particules support et liant est fluidisé et chauffé jusqu'à ce que l'eau introduite ait été complètement évaporée. On 10 pourra contrôler l'évaporation de l'eau par toute méthode usuelle, notamment par mesure de l'humidité de l'air sortant du réacteur. L'inoculant selon l'invention est ensuite récupéré et caractérisé pour évaluer l'efficacité de l'enrobage. Cette caractérisation pourra être faite notamment par contrôle au microscope électronique à balayage. 15 Le liant utilisé pourra être de type liant organique ou polymère, et notamment, par exemple, des liants de type alcool polyvinylique (APV), cellulose (CMC) et polyvinylpyrrolidone (PVP) ... Bien évidemment, cette liste n'est pas limitative. La quantité d'eau utilisée pour la dilution du liant dépend bien 20 évidemment de la solubilité de ce dernier dans l'eau et devra être adaptée en conséquence. Il est également possible d'envisager l'utilisation de liants minéraux, notamment de type silicate de sodium, ainsi que des liants hydrauliques de type ciment ou chaux. 25 Bien évidemment, la nature du liant utilisé pourra dépendre des matériaux inoculants et supports utilisés. La quantité de liant utilisée sera calculée de manière à permettre au mieux la fixation quasi-totale des particules de surface sans excès manifeste qui pourrait ensuite dégrader les performances finales de l'inoculant 30 selon l'invention. Cette quantité de liant utilisée dépendra bien évidemment de son pouvoir collant et devra également être adaptée en conséquence. On pourra notamment procéder par tests et vérification visuelle à l'aide d'un microscope électronique à balayage notamment. Typiquement, la quantité de liant utilisée 35 pourra être comprise entre 0,001 et 1 % en masse de liant par rapport à la masse totale des particules (particules supports et particules de surface).
Selon un autre exemple possible de fabrication de l'inoculant selon l'invention, environ 500 kg de FeSi70 contenant 1 % en masse d'Al et 1.5 % en masse de Ca, de granulométrie 0.2-0.5 mm sont introduits dans un réacteur à lit fluidisé. L'alliage FeSi est mis en fluidisation par injection d'air. La 5 température à l'intérieur du réacteur est portée à 100°C. Ces particules sont les particules support. Une suspension est réalisée avec du PVP et de l'eau. 8 % de particules de surface, contenant du Bismuth Bi et d'alliage Ferro-silicoTerres Rares FeSiTR, toutes deux de granulométrie <200pm sont ajoutées à la solution PVP + eau, puis mises en suspension. Cette suspension est ensuite 10 injectée à raison de 10 % en masse dans le réacteur pendant environ 40 min à la température de 100°C. Après injection totale du mélange, l'intérieur du réacteur est maintenu à 100°C jusqu'à séchage complet du produit. Selon encore un autre exemple possible de fabrication de l'inoculant selon l'invention, environ 1000 kg de FeSi70 contenant 1 % en 15 masse d'Al et 1.5 % en masse de Ca, de granulométrie 2 - 7 mm et environ 50 kg de poudre d'Aluminium de granulométrie <300pm sont introduits dans un réacteur à lit fluidisé. L'ensemble des particules est mis en fluidisation par injection d'air. La température à l'intérieur du réacteur est portée à 100°C. Une suspension est réalisée avec du ciment et de l'eau. Cette suspension est 20 ensuite injectée à raison de 10 % en masse dans le réacteur pendant environ 40 min à la température de 100°C. Après injection totale du mélange, l'intérieur du réacteur est maintenu à 100°C jusqu'à séchage complet du produit. Bien évidemment, la mise en oeuvre du procédé n'est pas limitée à l'utilisation d'un réacteur à lit fluidisé et d'autres techniques d'enrobage peuvent 25 être utilisées. On peut notamment citer les méthodes suivantes. Une première méthode est l'utilisation d'un mélangeur à grande vitesse, par exemple de l'ordre de 1000 à 1500 tours par minute. La vitesse de mélange permet l'incrustation mécanique des fines particules de surface dans les particules plus grosses de FeSi (particules 30 support). Une telle incrustation mécanique ne nécessite pas l'utilisation d'un liant et on parle alors d'enrobage à sec et à froid. Les particules support du type FeSi75 contenant principalement les phases FeSi2,4 et Si, elles peuvent être incrustées directement par les particules de surface. Une deuxième méthode est l'utilisation d'un mélangeur à fort taux 35 de cisaillement.
Dans ce cas, le mélange s'effectue à plus ou moins grande vitesse (entre 50 et 500 tours par minutes, par exemple) dans un mélangeur du type mélangeur granulateur, en présence d'un liant (exemples cités précédemment). Après mélange, on procède à une étape de séchage pour éliminer l'eau du liant. Des moyens de séchage peuvent équiper le mélangeur. Il peut notamment s'agir d'une rampe de brûleurs, par exemple à gaz, chauffant l'extérieur du mélangeur par conduction ; d'un tapis chauffant, par exemple en silicone, entourant notamment les parois du mélangeur ; ou encore de tout autre système permettant d'amener la poudre à l'intérieur du mélangeur à une température comprise entre 80 et 150°c en vue d'éliminer l'eau. Les systèmes de mélangeurs utilisés, du type à tambour ou granulateur doivent permettre un mouvement de la poudre à l'intérieur dudit mélangeur entraînant un brassage efficace et une certaine régularité du 15 collage. A cette fin, le mélangeur peut être équipé d'ailettes de brassage sur ses parois ou encore un mélangeur granulateur à système de rotation central ou déporté selon un ou deux axes. Le procédé de l'invention peut être conduit indifféremment en 20 continu, ou en discontinu par lots (batch). Lors de la mise en oeuvre, les particules supports et de surface peuvent être ajoutées soit ensemble soit de manière séparée. Lorsqu'elles sont ajoutées ensemble, elle pourront être avantageusement pré-mélangées, avant ajout du liant pour assurer le collage. 25 Lorsqu'elles sont ajoutées séparément, on introduira préférentiellement les particules support en premier avant d'ajouter les particules de surface, préférentiellement en continu, le liant étant également introduit préférentiellement en continu. Il convient également de noter que bien qu'illustré avec des 30 particules support à base de FeSi, il est bien évidemment possible d'utiliser d'autres matériaux classiquement utilisés en fonderie, et notamment des particules support de type SiC ou graphite. Il convient de simplement transposer les exemples de fabrication à ces matériaux. 35 Les résultats d'un tel inoculant selon l'invention ont été testés sur un bain de fonte.
Comme pour le procédé de fabrication, les exemples sont donnés pour des cas d'utilisation les plus courants avec un inoculant selon l'invention dont la particule support est de type FeSi. Cela n'empêche en aucune manière l'utilisation d'inoculants selon 5 l'invention comprenant d'autres types de particules support tel que le carbure de silicium ou le graphite, ces matériaux étant toutefois utilisés moins fréquemment en fonderie. Exemple 1 : inoculant selon l'art antérieur (référence) 10 Un bain de fonte à graphite sphéroïdal a été traité à un taux de 0,3 % en poids avec un alliage inoculant de type FeSi75, et contenant 0,8 % en masse d'aluminium et 0,7 % en masse de calcium. Le traitement s'effectue par ajout de l'inoculant dans la poche de fonte, avant remplissage du moule. 15 La quantité de carbone équivalent de la fonte (Ceq) est à 4,32 % (calculé selon la formule simplifiée Ceq = %C + 1/3 (%Si + %P) où %C, %Si et %P sont les teneurs en carbone, silicium et phosphore de la fonte). Le magnésium résiduel de la fonte est à 400 millièmes. La fonte a ensuite été coulée dans un moule de type BCIRA. 20 A une épaisseur de 6 mm, la fonte traitée présente les caractéristiques suivantes : - Structure de la matrice : 55 % perlite, 15 % ferrite, 30 % cémentite - Nombre de nodules par mm2 : 270 - Graphite de type VI : 57 % 25 - Nodularité moyenne : 85 % - Diamètre moyen : 16,2 microns Exemple 2 : inoculant selon l'invention Un bain de fonte à graphite sphéroïdal a été traité à un taux de 0,3 30 % en masse avec un inoculant selon l'invention possédant la composition suivante : - Alliage de particule support : FeSi75, et contenant 0,8 % en masse d'aluminium et 0,7 % en masse de calcium - Particules de surface : 1,5% en masse de particules de CaSi 35 possédant une taille inférieure à 50 microns et 1,5% en masse de particules d'aluminium métallique de taille inférieure à 50 microns.
Le traitement s'effectue par ajout de l'inoculant dans la poche de fonte, avant remplissage du moule. La quantité de carbone équivalent de la fonte (Ceq) est à 4,32 %. Le magnésium résiduel de la fonte est à 400 millièmes.
La fonte a ensuite été coulée dans un moule de type BCIRA. A une épaisseur de 6 mm, la fonte traitée présente les caractéristiques suivantes : - Structure de la matrice : 45 % perlite, 50 % ferrite, 5 % cémentite - Nombre de nodules par mm2 : 540 - Graphite de type VI : 59 % - Nodularité moyenne : 92 % - Diamètre moyen : 18,7 microns Exemple 3 : inoculant suivant l'invention Traitement d'un bain de fonte à graphite sphéroïdal à 0,3 % en masse avec un produit constitué : - d'un alliage support: FeSi 75 avec Al = 0,8 % en masse et Ca = 0,7 % en masse - de particules en surface : 2,5 % de particules de Bismuth Bi de 20 taille <100pm, et 2,5 % en masse de particules de l'alliage Ferro-silico-terres rares (FeSiTR) de taille <100pm. Le traitement s'effectue par ajout de l'inoculant dans la poche de fonte, avant remplissage du moule. La quantité de carbone équivalent (Ceq) de la fonte est à 4,32 %. 25 Le magnésium résiduel est à 420 millièmes. La fonte est coulée dans un moule BCIRA. A l'épaisseur de 6 mm, la fonte présente les caractéristiques suivantes : - Structure de la matrice = 50 % Perlite - 50 % Ferrite - 0 % de 30 cémentite - Nombre de nodules/mm2 = 570 - Graphite de type VI = 62 % - Nodularité moyenne = 92 % - Diamètre moyen = 17,8pm 35 Exemple 4 : inoculant suivant l'art antérieur Un bain de fonte à graphite sphéroïdal a été traité à un taux de 0,3 % en masse avec un inoculant élaboré classiquement de type FeSi75, et contenant 1,2 % en masse d'aluminium, 1,5 % en masse de calcium et 1,5 % en masse de zirconium.
Le traitement s'effectue par ajout de l'inoculant dans la poche de fonte, avant remplissage du moule. La quantité de carbone équivalent de la fonte (Ceq) est à 4,32 %. Le magnésium résiduel de la fonte est à 400 millièmes. La fonte a ensuite été coulée dans un moule de type BCIRA.
A une épaisseur de 6 mm, la fonte traitée présente les caractéristiques suivantes : - Structure de la matrice : 45 % perlite, 50 % ferrite, 5 % cémentite - Nombre de nodules par mm2 : 505 - Graphite de type VI : 59 % - Nodularité moyenne : 87 % - Diamètre moyen : 18,9 microns Ainsi, on voit que pour obtenir sensiblement les mêmes résultats, il serait nécessaire d'augmenter largement les quantités de composants 20 inoculants et d'introduire du zirconium, par rapport à un inoculant possédant une structure selon notre invention. Exemple 5: inoculant suivant l'art antérieur Traitement d'un bain de fonte de graphite lamellaire à 0,3 % en 25 poids avec un produit base FeSi 75 avec Al = 1,0% en poids et Ca = 1,5 % en poids. Le traitement s'effectue par ajout de l'inoculant dans la poche de fonte, avant remplissage du moule. La quantité de carbone équivalent de la fonte (Ceq) est à 4,3 %. 30 La fonte est coulée dans un moule BCIRA. A l'épaisseur de 6 mm, la fonte présente les caractéristiques suivantes : - Nombre de cellules eutectiques/mm2: 0,2 - 40 % cémentite 35 Exemple 6: inoculant suivant l'invention Traitement d'un bain de fonte de graphite lamellaire à 0,3 % en masse avec un produit constitué : - d'un alliage support: FeSi 75 avec Al = 1,0 % en masse et Ca = 1,5 % en masse. - de particules en surface : 5 % en masse de particules de sulfate de baryum BaSO4 de taille <100pm Le traitement s'effectue par ajout de l'inoculant dans la poche de fonte, avant remplissage du moule. La quantité de carbone équivalent de la fonte (Ceq) est à 4,3 %.
La fonte est coulée dans un moule BCIRA. A l'épaisseur de 6 mm, la fonte présente les caractéristiques suivantes : - Nombre de cellules eutectiques par mm2 : 2. - Pas de cémentite Exemple 7: inoculant suivant l'art antérieur Traitement d'un bain de fonte de graphite lamellaire à 0,3 % en masse avec un produit base FeSi75 avec FeSi 75 avec Al = 1,0 % en masse, Ca = 1,5% en masse et Zr = 1,5 % en masse.
Le traitement s'effectue par ajout de l'inoculant dans la poche de fonte, avant remplissage du moule. La quantité de carbone équivalent de la fonte (Ceq) est à 4,3 %. La fonte est coulée dans un moule BCIRA. A l'épaisseur de 6 mm, la fonte présente les caractéristiques suivantes : - Nombre de cellules eutectiques par mm2 : 1,5. - 5 % de cémentite Exemple 8: Pièces d'épaisseurs différentes - inoculant selon l'invention Traitement d'un bain de fonte de graphite sphéroidal à 0,3 % en masse avec un produit constitué : - d'un alliage support: FeSi 75 avec Al = 1,0 % en masse et Ca = 1,0 % en masse - de particules en surface : 5 % d'un mélange de poudres d'aluminium (taille <75pm) et de CaSi (taille <75pm) Le traitement s'effectue par ajout de l'inoculant au jet lors du remplissage du moule. La quantité de carbone équivalent de la fonte (Ceq) est à 4,32 %. La fonte est ensuite coulée dans un moule pour fabriquer une 5 pièce ayant des épaisseurs différentes: 4 mm et 25 mm. Sur la pièce coulée, sur la partie d'épaisseur de 4 mm, la fonte présente les caractéristiques suivantes : - Nombre de nodules /mm2: 502. 10 - Diamètre moyen : 17pm - Graphite de type VI : 85 %. - Nodularité : 98 % - Cémentite : 0 % - Ferrite : 48 % 15 - Perlite : 52 % Sur la pièce coulée, sur la partie d'épaisseur de 25 mm, la fonte présente les caractéristiques suivantes : - Nombre de nodules /mm2: 250. 20 - Diamètre moyen : 23 pm - Graphite de type VI : 87 % - Nodularité : 98.5 % - Cémentite : 0 % - Ferrite : 50 % 25 - Perlite : 50 % Exemple 9: Pièces d'épaisseurs différentes - inoculant selon l'art antérieur Traitement d'un bain de fonte de graphite sphéroidal à 0,3 % en 30 masse avec un alliage FeSi75 obtenu classiquement, contenant 1,0% Al, 1.0 % Ca et 1.5 % Zr. Le traitement s'effectue par ajout de l'inoculant au jet lors du remplissage du moule. La quantité de carbone équivalent de la fonte (Ceq) est à 4,31 %. 35 La fonte est ensuite coulée dans un moule pour fabriquer une pièce ayant des épaisseurs différentes: 4 mm et 25 mm.
Sur la pièce coulée, sur la partie d'épaisseur de 4 mm, la fonte présente les caractéristiques suivantes : - Nombre de nodules /mm2: 350. - Diamètre moyen : 19 pm - Graphite de type VI : 70 % - Nodularité : 95 % - Cémentite : 30 % - Ferrite : 40 % - Perlite : 30 % Sur la pièce coulée, sur la partie d'épaisseur de 25 mm, la fonte présente les caractéristiques suivantes : - Nombre de nodules /mm2: 150. - Diamètre moyen : 25 pm - Graphite de type VI : 73 % - Nodularité : 95.5 % - Cémentite : 0 % - Ferrite : 50 % - Perlite : 50 % Ainsi, on voit qu'il est possible avec l'inoculant selon l'invention d'inoculer efficacement les différentes parties d'une pièce avec différentes épaisseurs, alors qu'il est difficile d'y parvenir avec un inoculant fabriqué 25 suivant l'art antérieur. Exemple 10: Pièces de forte épaisseur - inoculant selon l'invention Traitement d'un bain de fonte de graphite sphéroidal à 0,3 % en 30 masse avec un produit constitué : - d'un alliage support: FeSi75 avec Al = 1,0 % en masse et Ca = 1,0 % en masse - de particules en surface : 5 % d'un mélange de poudres d'aluminium (taille <75pm) et de CaSi (taille <75pm) 35 Le traitement s'effectue par ajout de l'inoculant dans le bassin de coulée lors du remplissage du moule.
La quantité de carbone équivalent de la fonte (Ceq) est à 4,33 %. La fonte est ensuite coulée dans un moule pour fabriquer une pièce de forte épaisseur (170mm).
Sur la pièce coulée d'épaisseur 170mm, au centre de la pièce, la fonte présente les caractéristiques suivantes : - Nombre de nodules /mm2: 160. - Graphite de type VI : 65 % - Diamètre moyen : 25 pm - Nodularité : 99.2 % - Cémentite : 0 % - Ferrite : 50 % - Perlite : 50 % Exemple 11: Pièces de forte épaisseur - inoculant selon l'art antérieur Traitement d'un bain de fonte de graphite sphéroidal à 0,3 % en masse avec un alliage FeSi75 obtenu classiquement, contenant 1.0 % de Bi, et 0.6 % de Terres Rares.
Le traitement s'effectue par ajout de l'inoculant dans le bassin de coulée lors du remplissage du moule. La quantité de carbone équivalent de la fonte (Ceq) est à 4,31 %. La fonte est ensuite coulée dans un moule pour fabriquer une pièce de forte épaisseur : 170 mm.
Sur la pièce coulée, en milieu de la pièce d'épaisseur 170 mm, la fonte présente les caractéristiques suivantes : - Nombre de nodules /mm2: 155. - Diamètre moyen : 22 pm - Graphite de type VI : 50 % - Nodularité : 85 % - Cémentite : 0 % - Ferrite : 52 % - Perlite : 48 % Ainsi, on voit qu'il est possible avec l'inoculant selon l'invention d'inoculer efficacement des pièces de fortes épaisseurs, tout en conservant une bonne nodularité du graphite.
Bien que l'invention ait été décrite avec un exemple particulier de réalisation, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits, ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention.

Claims (14)

  1. REVENDICATIONS1. Inoculant particulaire en poudre pour le traitement de la fonte caractérisé en ce qu'il présente une structure comprenant, d'une part, une 5 particule support, et d'autre part, au moins une particule de surface disposée à la surface de la particule support.
  2. 2. Inoculant selon la revendication 1, caractérisé en ce que la particule support est réalisée à partir d'un ou plusieurs composants présentant 10 un caractère peu ou moyennement inoculant.
  3. 3. Inoculant selon la revendication 1, caractérisé en ce que la particule support est réalisée à partir d'un ou plusieurs composants présentant des caractéristiques d'inoculation adaptées à une composition ou des 15 conditions différentes de celles pour lesquelles l'ensemble particule de support et particule de surface agissent.
  4. 4. Inoculant selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la particule support est réalisée à partir de silicium 20
  5. 5. Inoculant selon la revendication 4, caractérisé en ce que la particule support contient au moins 40 % en masse de silicium.
  6. 6. Inoculant selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, 25 caractérisé en ce que la particule support est réalisée à partir d'un alliage, plus particulièrement ferreux.
  7. 7. Inoculant selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que la particule support comprend, notamment sous forme 30 alliée, au moins un élément d'addition, tel que de l'aluminium ou du calcium, notamment entre 0,2 et 5 % en masse pour chaque élément d'addition.
  8. 8. Inoculant selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la particule support est réalisée à partir de carbone. 35
  9. 9. Inoculant selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la particule support comprend, notamment sous forme alliée, au moins un élément de traitement à effet anti-retassure, notamment en une quantité comprise entre 0,5 et 6 % en masse.
  10. 10. Inoculant selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que la proportion de particules de surface est comprise en 1 et 8 % en masse.
  11. 11. Inoculant selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que les particules de surface sont réparties de manière homogène à la surface des particules support, notamment au sein d'un lot de particules.
  12. 12. Inoculant selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que le taux moyen de particules de surface jusqu'à l'introduction dans la fonte est compris entre 80 et 90 % de surface de particules support occupée.
  13. 13. Inoculant selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, caractérisée en ce que les particules de surface présentent une granulométrie telle que leur d50 soit inférieur ou égal à un dixième du d50 de la particule support.
  14. 14. Inoculant selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que les particules de surface sont choisies, individuellement ou en mélange, parmi des éléments métalliques, tels qu'aluminium, bismuth et manganèse, des siliciures, notamment de fer, terres rares et calcium, des oxydes, tels qu'oxydes d'aluminium, de calcium, de silicium ou de baryum, des sulfures métalliques, notamment de fer, calcium et terres rares, des sulfates, notamment de baryum, et du noir de carbone.
FR1352419A 2013-03-19 2013-03-19 Inoculant a particules de surface Active FR3003577B1 (fr)

Priority Applications (16)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1352419A FR3003577B1 (fr) 2013-03-19 2013-03-19 Inoculant a particules de surface
UAA201510144A UA118555C2 (uk) 2013-03-19 2014-03-19 Модифікатор з поверхневими частинками
PT147168918T PT2976172T (pt) 2013-03-19 2014-03-19 Inoculante de partículas de superfície
JP2016503709A JP2016519714A (ja) 2013-03-19 2014-03-19 表面粒子を伴う接種剤
US14/778,842 US10351920B2 (en) 2013-03-19 2014-03-19 Inoculant with surface particles
SI201431959T SI2976172T1 (sl) 2013-03-19 2014-03-19 Inokulant s površinskimi delci
ES14716891T ES2915375T3 (es) 2013-03-19 2014-03-19 Inoculante con partículas de superficie
CN201480017023.1A CN105121061A (zh) 2013-03-19 2014-03-19 具有表面颗粒的孕育剂
BR112015023924A BR112015023924B8 (pt) 2013-03-19 2014-03-19 inoculante e processos de fabricação de um inoculante
PCT/FR2014/050636 WO2014147342A1 (fr) 2013-03-19 2014-03-19 Inoculant a particules de surface
EP14716891.8A EP2976172B1 (fr) 2013-03-19 2014-03-19 Inoculant a particules de surface
KR1020157027366A KR20150131087A (ko) 2013-03-19 2014-03-19 표면 입자를 구비하는 접종제
CA2905802A CA2905802C (fr) 2013-03-19 2014-03-19 Inoculant a particules de surface
DK14716891.8T DK2976172T3 (da) 2013-03-19 2014-03-19 Podningsmiddel med overfladepartikler
MX2015013384A MX2015013384A (es) 2013-03-19 2014-03-19 Inoculante con particulas de superficie.
JP2018232781A JP2019073801A (ja) 2013-03-19 2018-12-12 表面粒子を伴う接種剤

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1352419A FR3003577B1 (fr) 2013-03-19 2013-03-19 Inoculant a particules de surface

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR3003577A1 true FR3003577A1 (fr) 2014-09-26
FR3003577B1 FR3003577B1 (fr) 2016-05-06

Family

ID=48656082

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR1352419A Active FR3003577B1 (fr) 2013-03-19 2013-03-19 Inoculant a particules de surface

Country Status (15)

Country Link
US (1) US10351920B2 (fr)
EP (1) EP2976172B1 (fr)
JP (2) JP2016519714A (fr)
KR (1) KR20150131087A (fr)
CN (1) CN105121061A (fr)
BR (1) BR112015023924B8 (fr)
CA (1) CA2905802C (fr)
DK (1) DK2976172T3 (fr)
ES (1) ES2915375T3 (fr)
FR (1) FR3003577B1 (fr)
MX (1) MX2015013384A (fr)
PT (1) PT2976172T (fr)
SI (1) SI2976172T1 (fr)
UA (1) UA118555C2 (fr)
WO (1) WO2014147342A1 (fr)

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3003577B1 (fr) * 2013-03-19 2016-05-06 Ferropem Inoculant a particules de surface
CN105378486B (zh) 2013-06-14 2024-05-14 基因组股份公司 生产omega-羟基化的脂肪酸衍生物的方法
BR112016029235B1 (pt) 2014-06-16 2023-11-28 Genomatica, Inc Variante de polipeptídeo de fusão híbrida cyp153a-redutase, célula hospedeira recombinante, cultura de células, método de produção de um ácido graxo ômega-hidroxilado que possui um aumento na titulação e microorganismo recombinante
WO2017101987A1 (fr) 2015-12-15 2017-06-22 REG Life Sciences, LLC Variants de polypeptides de fusion liés à oméga-hydroxylase, à propriétés améliorées
NO20161094A1 (en) 2016-06-30 2018-01-01 Elkem As Cast Iron Inoculant and Method for Production of Cast Iron Inoculant
NO347571B1 (en) * 2016-06-30 2024-01-15 Elkem Materials Cast Iron Inoculant and Method for Production of Cast Iron Inoculant
BR102016022690B1 (pt) * 2016-09-29 2022-02-08 Tupy S.A. Liga de ferro fundido vermicular para bloco e cabeçote de motor a combustão interna
CN107326138A (zh) * 2017-07-10 2017-11-07 山东力得制动科技有限公司 一种铸造汽车制动毂铸件用灰铸铁的熔炼工艺
NO20172061A1 (en) 2017-12-29 2019-07-01 Elkem Materials Cast iron inoculant and method for production of cast iron inoculant
NO346252B1 (en) 2017-12-29 2022-05-09 Elkem Materials Cast iron inoculant and method for production of cast iron inoculant
NO20172063A1 (en) 2017-12-29 2019-07-01 Elkem Materials Cast iron inoculant and method for production of cast iron inoculant
NO20172065A1 (en) * 2017-12-29 2019-07-01 Elkem Materials Cast iron inoculant and method for production of cast iron inoculant
NO20172064A1 (en) 2017-12-29 2019-07-01 Elkem Materials Cast iron inoculant and method for production of cast iron inoculant
CN110396638A (zh) * 2019-07-10 2019-11-01 广西大学 一种灰铸铁的孕育剂及其制备方法
CN113061689B (zh) * 2021-03-24 2022-05-17 宁夏科通新材料科技有限公司 用矿石原料制备硅钙钡铝合金的方法
CN113174460A (zh) * 2021-03-31 2021-07-27 江苏亚峰合金材料有限公司 一种加硅脱氧孕育剂的制备工艺
CN113106186A (zh) * 2021-04-21 2021-07-13 江苏亚峰合金材料有限公司 一种强韧铸铁用的孕育剂的制备方法
CN113789449B (zh) * 2021-09-28 2023-03-24 四川兰德高科技产业有限公司 一种细化剂及其制备方法和应用
CN114653902B (zh) * 2022-04-19 2024-03-22 江苏亚峰合金材料有限公司 一种含稀土元素的环保型铸造孕育剂

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2064370A (en) * 1979-12-05 1981-06-17 Atomic Energy Authority Uk Coating of particles
WO1999029911A1 (fr) * 1997-12-08 1999-06-17 Elkem Asa Inoculant pour fonte et procede de production dudit inoculant
US6126713A (en) * 1996-10-24 2000-10-03 Hitachi Metals, Ltd. Additive for use in producing spheroidal graphite cast iron
CN102373361A (zh) * 2010-08-20 2012-03-14 沈阳福铝科技有限公司 延长球化剂起爆时间的方法和环保型球化剂及制备方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4817408B1 (fr) * 1967-06-15 1973-05-29
DE2157395A1 (de) * 1971-11-19 1973-05-24 Metallgesellschaft Ag Mittel zum behandeln von eisenlegierungsschmelzen
US4152150A (en) * 1977-12-09 1979-05-01 Caterpillar Tractor Co. Particulate treating material
JPS5544561A (en) * 1978-09-27 1980-03-28 Meika Giken Kk Additive for manufacturing tough cast iron
JPS5687604A (en) * 1979-12-05 1981-07-16 Atomic Energy Authority Uk Particle coating
DE3431263A1 (de) * 1984-08-24 1986-03-06 Elektroschmelzwerk Kempten GmbH, 8000 München Verfahren zur behandlung von gusseisenschmelzen mit siliciumcarbid
JPS63282206A (ja) * 1987-05-15 1988-11-18 Meika Giken Kk 強靭鋳鉄用接種剤及びその接種方法
US5951738A (en) * 1995-10-27 1999-09-14 Alcan International Limited Production of granules of reactive metals, for example magnesium and magnesium alloy
JPH09291333A (ja) * 1996-04-25 1997-11-11 Toyota Central Res & Dev Lab Inc 接種調製快削鋳鉄及びその切削方法
JPH10273710A (ja) * 1996-10-24 1998-10-13 Hitachi Metals Ltd 球状黒鉛鋳鉄製造用添加剤、球状黒鉛鋳鉄の製造方法および球状黒鉛鋳鉄鋳物部品
JP3962450B2 (ja) * 1997-07-03 2007-08-22 アイシン高丘株式会社 接種フィルタ及び鋳鉄溶湯接種方法
US6126731A (en) * 1998-08-21 2000-10-03 Idea Development Company Polymerizable ink composition
CA2409524A1 (fr) * 2002-10-23 2004-04-23 Hydro-Quebec Particule comportant un noyau a base de graphite recouvert d'au moins une couche continue ou discontinue, leurs procedes d'obtention et leurs utilisations
CN101608280B (zh) * 2009-07-17 2011-01-05 河北科技大学 用于生产d型石墨铸铁的复合孕育剂及其制备方法
US9833838B2 (en) * 2011-07-29 2017-12-05 Baker Hughes, A Ge Company, Llc Method of controlling the corrosion rate of alloy particles, alloy particle with controlled corrosion rate, and articles comprising the particle
US9803439B2 (en) * 2013-03-12 2017-10-31 Baker Hughes Ferrous disintegrable powder compact, method of making and article of same
FR3003577B1 (fr) * 2013-03-19 2016-05-06 Ferropem Inoculant a particules de surface

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2064370A (en) * 1979-12-05 1981-06-17 Atomic Energy Authority Uk Coating of particles
US6126713A (en) * 1996-10-24 2000-10-03 Hitachi Metals, Ltd. Additive for use in producing spheroidal graphite cast iron
WO1999029911A1 (fr) * 1997-12-08 1999-06-17 Elkem Asa Inoculant pour fonte et procede de production dudit inoculant
CN102373361A (zh) * 2010-08-20 2012-03-14 沈阳福铝科技有限公司 延长球化剂起爆时间的方法和环保型球化剂及制备方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
EUN-HEE KIM ET AL: "Dual coating process for a high funtional reinforcement phase in metal matrix composites", 22 December 2010 (2010-12-22), pages 1 - 6, XP002628151, ISSN: 0300-9440, Retrieved from the Internet <URL:http://www.sciencedirect.com/science?_ob=MImg&_imagekey=B6THD-51S6FS0-3-9&_cdi=5280&_user=987766&_pii=S0300944010003309&_origin=gateway&_coverDate=12%2F22%2F2010&_sk=999999999&view=c&wchp=dGLzVtz-zSkWA&md5=2cbf5f60882e864557abe16aff1d6a3f&ie=/sdarticle.pdf> [retrieved on 20110314], DOI: 10.1016/J.PORGCOAT.2010.11.011 *

Also Published As

Publication number Publication date
EP2976172A1 (fr) 2016-01-27
CN105121061A (zh) 2015-12-02
BR112015023924A2 (pt) 2017-07-18
EP2976172B1 (fr) 2022-04-27
SI2976172T1 (sl) 2022-07-29
DK2976172T3 (da) 2022-07-04
US10351920B2 (en) 2019-07-16
CA2905802A1 (fr) 2014-09-25
ES2915375T3 (es) 2022-06-22
KR20150131087A (ko) 2015-11-24
US20160047008A1 (en) 2016-02-18
UA118555C2 (uk) 2019-02-11
PT2976172T (pt) 2022-07-18
BR112015023924B8 (pt) 2020-05-05
MX2015013384A (es) 2016-05-05
BR112015023924B1 (pt) 2020-01-28
WO2014147342A1 (fr) 2014-09-25
JP2016519714A (ja) 2016-07-07
FR3003577B1 (fr) 2016-05-06
JP2019073801A (ja) 2019-05-16
CA2905802C (fr) 2020-12-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2905802C (fr) Inoculant a particules de surface
CA2889124C (fr) Alliage inoculant pour pieces epaisses en fonte
CN107267704B (zh) 含纳米碳化硅的球墨铸铁和蠕墨铸铁用孕育剂及制备方法
CA2484036A1 (fr) Alliage inoculant anti microretassure pour traitement des fontes de moulage
FR2638763A1 (fr) Procede de traitement d&#39;un bain de fusion de fonte a l&#39;aide de magnesium pur
FR2729875A1 (fr) Poudre de couverture de lingotiere de coulee continue de l&#39;acier, notamment d&#39;aciers a tres basse teneur en carbone
FR3071423B1 (fr) Barbotine de fonderie
JPH01212730A (ja) セラミックス粒子分散型アルミニウム基複合材料の製造方法
WO2023122998A1 (fr) Matériau composite fer-carbone minéralisé, son procédé de préparation et son application
BE501141A (fr)
FR2838134A1 (fr) Pion inoculant anti microretassures pour traitement des fontes de moulage
FR3124409A1 (fr) Procede de fabrication d’une piece en alliage d’aluminium 6061 par fabrication additive
FR3089138A1 (fr) Poudre de moule et revêtement de moule
FR2825098A1 (fr) Procede de fabrication d&#39;une composition de traitement de sol, compositions de traitement de sol et utilisation de telles compositions
BE819543Q (fr) Produit exothermique pour la metallurgie
FR2834721A1 (fr) Melange a fort pouvoir inoculant pour traitement des fontes gl
CH278655A (fr) Procédé pour l&#39;obtention d&#39;une pièce en fonte graphitique et pièce obtenue par ce procédé.
BE887007A (fr) Milieu filtrant destine a des fluides
EP3227247A1 (fr) Fabrication d&#39;éléments de construction en béton contenant des coquillages concassés, auto drainants et mécaniquement résistants
FR2484460A1 (fr) Matiere frictionnelle agglomeree a base de fer
BE499772A (fr)
CH323988A (fr) Procédé de fabrication de fonte nodulaire
CA2084704A1 (fr) Incorporation de particules dans un metal par pompage differentiel
BE534561A (fr)
CH151578A (fr) Moule de fonderie et procédé de fabrication de ce moule.

Legal Events

Date Code Title Description
PLFP Fee payment

Year of fee payment: 4

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 5

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 6

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 8

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 9

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 10

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 11

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 12