FR2846802A1 - Appareillage sous enveloppe metallique - Google Patents

Appareillage sous enveloppe metallique Download PDF

Info

Publication number
FR2846802A1
FR2846802A1 FR0350781A FR0350781A FR2846802A1 FR 2846802 A1 FR2846802 A1 FR 2846802A1 FR 0350781 A FR0350781 A FR 0350781A FR 0350781 A FR0350781 A FR 0350781A FR 2846802 A1 FR2846802 A1 FR 2846802A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
isolation
conductor
metal
blade
isolation tube
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR0350781A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2846802B1 (fr
Inventor
Shinji Sato
Takao Tsurimoto
Kenichi Koyama
Masahiro Arioka
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Electric Corp
Original Assignee
Mitsubishi Electric Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP2002322101A external-priority patent/JP4040954B2/ja
Priority claimed from JP2003005478A external-priority patent/JP2004222390A/ja
Priority claimed from JP2003005162A external-priority patent/JP4146249B2/ja
Application filed by Mitsubishi Electric Corp filed Critical Mitsubishi Electric Corp
Publication of FR2846802A1 publication Critical patent/FR2846802A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2846802B1 publication Critical patent/FR2846802B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02B—BOARDS, SUBSTATIONS OR SWITCHING ARRANGEMENTS FOR THE SUPPLY OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02B13/00—Arrangement of switchgear in which switches are enclosed in, or structurally associated with, a casing, e.g. cubicle
    • H02B13/02—Arrangement of switchgear in which switches are enclosed in, or structurally associated with, a casing, e.g. cubicle with metal casing
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
    • H01H33/66—Vacuum switches
    • H01H33/666—Operating arrangements
    • H01H33/6661—Combination with other type of switch, e.g. for load break switches
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02B—BOARDS, SUBSTATIONS OR SWITCHING ARRANGEMENTS FOR THE SUPPLY OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02B13/00—Arrangement of switchgear in which switches are enclosed in, or structurally associated with, a casing, e.g. cubicle
    • H02B13/02—Arrangement of switchgear in which switches are enclosed in, or structurally associated with, a casing, e.g. cubicle with metal casing
    • H02B13/035—Gas-insulated switchgear
    • H02B13/0354—Gas-insulated switchgear comprising a vacuum switch
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H1/00—Contacts
    • H01H1/58—Electric connections to or between contacts; Terminals
    • H01H1/5822—Flexible connections between movable contact and terminal
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
    • H01H33/66—Vacuum switches
    • H01H33/666—Operating arrangements
    • H01H2033/6665—Details concerning the mounting or supporting of the individual vacuum bottles
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H31/00—Air-break switches for high tension without arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H31/003—Earthing switches
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/02—Details
    • H01H33/022—Details particular to three-phase circuit breakers
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/02—Details
    • H01H33/04—Means for extinguishing or preventing arc between current-carrying parts
    • H01H33/12—Auxiliary contacts on to which the arc is transferred from the main contacts
    • H01H33/121—Load break switches
    • H01H33/122—Load break switches both breaker and sectionaliser being enclosed, e.g. in SF6-filled container
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/02—Details
    • H01H33/04—Means for extinguishing or preventing arc between current-carrying parts
    • H01H33/22—Selection of fluids for arc-extinguishing
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/02—Details
    • H01H33/53—Cases; Reservoirs, tanks, piping or valves, for arc-extinguishing fluid; Accessories therefor, e.g. safety arrangements, pressure relief devices
    • H01H33/56—Gas reservoirs

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Gas-Insulated Switchgears (AREA)

Abstract

L'invention se rapporte à une cuve (2) remplie avec un gaz d'isolement et réceptionnant des tubes d'isolement (8) comprenant des rupteurs à soupape casse-vide (7) pour des phases individuelles. Une extrémité de chaque tube d'isolement est fixée à l'intérieur de la cuve. Chaque rupteur à soupape casse-vide est installé sur un axe longitudinal commun avec le tube d'isolement correspondant, de telle sorte que sa tige d'électrode mobile (7b) soit dirigée vers l'extrémité fixe du tube d'isolement. Le tube d'isolement comprend, en tant que sa partie formée d'un seul tenant, une partie de fixation d'une ligne omnibus (8b) se projetant dans une direction qui coupe l'axe longitudinal à partir du côté proche de son extrémité opposée par rapport à l'extrémité fixe, dans le but de supporter un conducteur du côté bus (14) d'une façon isolée.

Description

APPAREILLAGE SOUS ENVELOPPE METALLIQUE
ARRI RE-PLAN DE L'INVENTION
Domaine technique de l'invention La présente invention concerne un appareillage sous enveloppe métallique utilisant des rupteurs à
soupape casse-vide.
Description du contexte de l'invention Un appareillage sous enveloppe métallique
conventionnel utilisant des rupteurs à soupape cassevide est pourvu de raccords, comme des isolateurs par exemple, pour supporter des bandes de conduction du 10 côté bus sur une paroi intérieure d'une cuve hermétique remplie avec un gaz d'isolement, comme décrit dans la publication de brevet japonais mise à l'inspection
publique N0 1999-185577, par exemple.
Un problème des systèmes d'appareillage sous 15 enveloppe métallique conventionnels est qu'il est
difficile de réduire leur dimension physique dans la mesure o ils sont pourvus d'isolateurs et d'autres raccords pour supporter les bandes de conduction du côté bus sur la paroi intérieure de la cuve, comme 20 décrit ci-dessus.
Les isolateurs utilisés dans un appareillage sous enveloppe métallique doivent répondre au moins aux deux exigences suivantes: (1) L'isolateur doit supporter une force d'impact 25 électromagnétique exercée par les bandes de conduction du côté bus lorsqu'un courant de court-circuit circule; et
SR 23982 JP-AP
(2) Bien qu'une extrémité de l'isolateur supporte la bande de conduction du côté bus sur laquelle une tension élevée est appliquée, et que l'autre extrémité de l'isolateur est fixée à la paroi intérieure de la 5 cuve qui est mise à la terre, aucune rupture d'isolement ne doit se produire entre les deux
extrémités de l'isolateur.
Comme il est nécessaire d'assurer la conformité avec la première exigence, ou de maintenir la capacité 10 de l'isolateur à supporter la force d'impact, il est impossible de réduire excessivement le diamètre de l'isolateur. Ceci rend difficile la réduction de la largeur du système d'appareillage sous enveloppe métallique conventionnel, ou sa profondeur, comme 15 illustré sur la figure 3 annexée à la publication de brevet No 1999-185577 susmentionnée. De façon plus spécifique, trois isolateurs sont agencés côte-à-côte sur un plan horizontal dans l'appareillage sous enveloppe métallique de la publication, si bien que sa 20 largeur augmente inévitablement si les isolateurs
utilisés sont de fort diamètre. Si l'on tient compte du fait qu'une quantité spécifique d'espace de montage doit être autorisée autour de chaque isolateur, il est encore plus difficile de réduire la largeur de 25 l'appareillage sous enveloppe métallique.
Afin d'assurer la conformité avec la deuxième exigence, c'est-à-dire la nécessité d'empêcher une rupture de l'isolement, il n'existe pas d'autre alternative que d'augmenter la longueur longitudinale 30 de l'isolateur. La tension de décharge de surface d'un isolateur d'une longueur spécifique est inférieure
SR 23982 JP-AP
normalement à la tension de rupture d'une colonne de gaz de la même longueur. Par conséquent, lorsque l'on utilise un isolateur, il est inévitable que sa longueur soit plus importante que la longueur d'une colonne de 5 gaz ayant une tension de rupture correspondante. Par conséquent, la dimension de l'appareillage, en particulier sa profondeur (la dimension de gauche à droite illustrée sur la figure 3 annexée à la publication de brevet susmentionnée) a tendance à 10 augmenter.
R SUM DE L'INVENTION
Au vu de ce qui précède, un objet de la présente invention est de proposer un appareillage sous 15 enveloppe métallique dont la cuve peut être réduite dans ses dimensions en éliminant la nécessité pour les isolateurs de se raccorder à des bandes de conduction
du côté bus sur une paroi intérieure d'une cuve.
Dans une caractéristique principale de la présente 20 invention, un appareillage sous enveloppe métallique comprend un/des rupteurs à soupape casse-vide, un/des tubes d'isolement, un/des sectionneurs et une enveloppe métallique abritant le/les rupteurs à soupape cassevide, le/les tubes d'isolement et le/les sectionneurs. 25 Chaque tube d'isolement est fixé, à une de ses extrémités dans une direction axiale, à l'intérieur de l'enveloppe métallique, le tube d'isolement comportant près de son autre extrémité dans la direction axiale une partie de fixation d'une ligne omnibus pour 30 supporter un conducteur du côté bus d'une façon isolée, et chaque rupteur à soupape casse-vide est fixé à
SR 23982 JP-AP
l'intérieur du tube d'isolement, le rupteur à soupape casse-vide comportant au niveau de l'une et de l'autre de ses extrémités dans la direction axiale une tige d'électrode mobile et une tige d'électrode fixe, 5 respectivement. Chaque sectionneur comprend un organe de support de lame raccordé par des moyens électriques à la tige d'électrode mobile par un conducteur de raccordement et fixé à une partie de périphérie du tube d'isolement, une borne de ligne omnibus fixée et 10 raccordée au conducteur du côté bus, et une lame montée
pivotante sur l'organe de support de lame à une extrémité de telle sorte que l'autre extrémité de la lame peut être amenée en contact avec et être séparée de la borne de ligne omnibus, moyennant quoi la lame 15 agit en tant qu'un dispositif de déconnexion.
Cette configuration permet d'éliminer la nécessité
de prévoir des isolateurs pour supporter les bandes de conduction du côté bus et elle permet de ce fait de réduire la dimension de l'appareillage sous enveloppe 20 métallique.
De préférence, une borne de mise à la terre est prévue à une position spécifique de l'enveloppe métallique, de telle sorte que l'extrémité pivotante de la lame peut être amenée en contact avec et être 25 séparée de ladite borne de mise à la terre; moyennant quoi la lame agit en tant qu'un dispositif de déconnexion à trois points qui établit un état de marche lorsque l'extrémité pivotante de la lame vient en contact avec la borne de ligne omnibus, un état de 30 neutre lorsque l'extrémité pivotante de la lame vient en contact avec la borne de mise à la terre, et un état
SR 23982 JP-AP
d'arrêt lorsque l'extrémité pivotante de la lame est maintenue à une position intermédiaire entre la borne
de ligne omnibus et la borne de mise à la terre.
De façon préférée, le tube d'isolement comprend 5 une barrière d'isolement formée en tant qu'une partie d'un seul tenant du tube d'isolement dans le but d'entourer au moins une des parties de périphérie d'une partie exposée sur le côté du conducteur fixe du rupteur à soupape casse-vide, une partie d'une paroi 10 latérale du tube d'isolement lorsque le conducteur de raccordement passe à travers et l'organe de support de lame. Préférentiellement, le tube d'isolement est formé dans le but d'entourer la partie de périphérie de la 15 partie exposée sur le côté du conducteur fixe du rupteur à soupape casse-vide au niveau d'une hauteur d'une barrière d'isolement plus importante que la hauteur maximale de la partie exposée sur le côté du
conducteur fixe.
De plus, le tube d'isolement peut être formé dans le but d'entourer la partie de périphérie de la partie exposée sur le côté du conducteur fixe du rupteur à soupape casse-vide, la largeur de la partie exposée sur le côté du conducteur fixe diminuant d'une façon en 25 épaulement par rapport à sa hauteur, et dans lequel une hauteur d'une barrière d'isolement est rendue plus importante que la hauteur d'une partie de la partie exposée sur le côté du conducteur fixe, o sa hauteur
est optimisée.
Toujours de manière préférentielle, plus d'un ensemble du rupteur à soupape casse-vide, du tube
SR 23982 JP-AP
d'isolement et du sectionneur sont agencés parallèlement les uns aux autres pour des phases multiples et, étant donnée une distance d'isolement de phase à phase de 100 à 110 mm entre les parties du 5 conducteur de phases adjacentes, chaque ensemble comprenant au moins un du conducteur de raccordement et un de l'organe de support de lame, et une distance d'isolement de 100 à 110 mm entre les parties de conducteur et l'enveloppe métallique, la partie de 10 conducteur et la barrière d'isolement de chaque phase sont séparées par une distance d'isolement de 15 à 30 mm dans une direction dans laquelle les tubes
d'isolement des phases individuelles sont agencés.
De préférence, le tube d'isolement est produit par 15 le moulage d'un matériau en résine se présentant sous une forme telle qu'une surface de paroi intérieure du tube d'isolement est inclinée par rapport à sa
direction axiale.
Par ailleurs, on peut prévoir que le tube 20 d'isolement est en contact serré avec une surface extérieure du rupteur à soupape casse-vide, sauf au
niveau de sa partie de la tige d'électrode mobile.
De préférence, l'enveloppe métallique comprend une structure hermétiquement scellée dans laquelle un gaz 25 est contenu à une pression plus élevée que la pression atmosphérique, le gaz étant choisi à partir du groupe comprenant: (1) de l'air déshydraté; (2) de l'azote; (3) un mélange d'azote et d'oxygène; (4) un mélange d'azote, d'oxygène et d'air;
SR 23982 JP-AP
(5) de l'hexafluorure de soufre; (6) un mélange d'hexafluorure de soufre et d'azote; (7) un mélange d'hexafluorure de soufre et d'air; et (8) un mélange d'hexafluorure de soufre et d'air déshydraté Ce qui précède ainsi que d'autres objets, caractéristiques et avantages de la présente invention, 10 ressortiront plus clairement à la lecture de la
description ci-dessous, faite en référence aux dessins
annexés.
BR VE DESCRIPTION DES DESSINS
La figure 1 est une vue en coupe latérale schématique d'un appareillage sous enveloppe métallique selon un premier mode de réalisation de la présente invention; la figure 2 est un diagramme en coupe transversale 20 montrant les parties principales de l'appareillage sous enveloppe métallique, pris le long des lignes II-II de la figure 1; la figure 3 est un diagramme en coupe transversale montrant les parties principales d'un appareillage sous 25 enveloppe métallique selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention; la figure 4 est un diagramme en coupe transversale montrant la totalité de l'appareillage sous enveloppe métallique selon le deuxième mode de réalisation de la 30 présente invention;
SR 23982 JP-AP
la figure 5 est une vue en perspective d'un logement d'isolateur globalement cylindrique utilisé dans l'appareillage sous enveloppe métallique selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention; 5 la figure 6 est une vue en élévation du logement d'isolateur cylindrique de la figure 5, lorsqu'elle est vue depuis un côté de partie d'extrémité ouverte; la figure 7 est une vue en perspective montrant de quelle façon sont agencées les enveloppes d'isolateurs 10 cylindriques pour trois phases; la figure 8 est une vue agrandie d'une partie de chaque logement d'isolateur cylindrique à proximité de son ouverture latérale; la figure 9 est un diagramme montrant la relation 15 entre la hauteur de la barrière et la tension de rupture; la figure 10 est un diagramme montrant un système à électrode simulé, utilisé dans une expérience conduite afin de déterminer la relation illustrée sur 20 la figure 9; la figure 11 est un diagramme montrant la relation entre le prolongement d'un espace rempli de gaz D et la tension de rupture; la figure 12 est un diagramme montrant un système 25 à électrode simulé, utilisé dans une expérience conduite afin de déterminer la relation illustrée sur la figure 11; la figure 13 est un diagramme montrant la relation entre la distance depuis un conducteur flexible 30 jusqu'au logement d'isolateur cylindrique et la tension de rupture;
SR 23982 JP-AP
la figure 14 est un diagramme montrant un système à électrode simulé, utilisé dans une expérience conduite afin d'analyser la tension de rupture de phase à phase illustrée sur la figure 13; la figure 15 est un diagramme montrant un système à électrode simulé, utilisé dans une expérience conduite afin d'analyser la tension de rupture de phase à mise à la terre illustrée sur la figure 13; la figure 16 est une vue en perspective d'un 10 logement d'isolateur globalement cylindrique utilisée dans un appareillage sous enveloppe métallique selon un troisième mode de réalisation de la présente invention; la figure 17 est une vue en coupe du logement 15 d'isolateur cylindrique de la figure 16 montrant son ouverture latérale et un conducteur flexible; la figure 18 est une vue en coupe latérale schématique d'un appareillage sous enveloppe métallique selon un quatrième mode de réalisation de la présente 20 invention; la figure 19 est un diagramme en coupe transversale montrant les parties principales de l'appareillage sous enveloppe métallique, pris le long des lignes XIX-XIX de la figure 18; la figure 20 est un diagramme en coupe transversale montrant les parties principales d'un appareillage sous enveloppe métallique dans une variante du quatrième mode de réalisation de la présente invention; la figure 21 est une vue latérale en coupe schématique d'un appareillage sous enveloppe métallique
SR 23982 JP-AP
selon un cinquième mode de réalisation de la présente invention; et la figure 22 est un diagramme en coupe
transversale montrant les parties principales de 5 l'appareillage sous enveloppe métallique, pris le long des lignes XXII-XXII de la figure 21.
DESCRIPTION DES MODES DE R ALISATION PR F R S
PREMIER MODE DE R ALISATION
La figure 1 est une vue en coupe latérale schématique d'un appareillage sous enveloppe métallique selon un premier mode de réalisation de la présente invention 1, et la figure 2 est un diagramme en coupe transversale montrant les parties principales de 15 l'appareillage sous enveloppe métallique, pris le long
des lignes II-II de la figure 1.
L'appareillage sous enveloppe métallique comprend une enveloppe métallique 1 dont le côté gauche correspond à l'avant et le côté droit correspond à 20 l'arrière, comme illustré sur la figure 1. La partie intérieure de l'enveloppe métallique 1 est partitionnée en de multiples sections. Celles-ci sont une cuve 2 remplie avec un gaz d'isolement qui est situé au niveau d'une partie supérieure arrière, un compartiment de 25 commande 3 situé au niveau d'une partie supérieure avant, un compartiment de mécanisme à actionneur 4 situé en dessous du compartiment de commande 3 dans une partie centrale avant, et un compartiment de câble 5
situé au niveau de la partie la plus basse.
Au niveau d'une partie inférieure de la cuve 2, il
est fourni trois tubes d'isolement 8 agencés côte-à-
SR 23982 JP-AP
côte sur un plan horizontal. Ces tubes d'isolement 8 abritent/réceptionnent des rupteurs à soupape cassevide 7 pour les phases individuelles d'une source d'alimentation électrique. Chaque tube d'isolement 8 5 comporte au niveau de son extrémité avant (le côté gauche, comme illustré sur la figure 1) une partie de montage semblable à un flasque 8a qui est fixé à une plaque de raccordement 6 qui agit également en tant qu'une paroi de séparation séparant la partie 10 intérieure de l'enveloppe métallique 1 du compartiment de mécanisme à actionneur 4. Réalisé dans un matériau d'isolement solide, comme de la résine époxy par exemple, chaque tube d'isolement 8 comprend, réalisée d'un seul tenant, une partie de fixation d'une ligne 15 omnibus 8b qui se projette dans une direction qui vient couper un axe central du tube d'isolement 8 à proximité de son extrémité arrière (le côté droit, comme illustré sur la figure 1). Dans cette configuration, chacune des bandes de conduction du côté bus décrites qui seront 20 décrites par la suite 14 est fermement fixée à et supportée par le tube d'isolement correspondant 8 au
moyen de la partie de fixation d'une ligne omnibus 8b.
Il est formé un trou traversant 8c dans chacun des tubes d'isolement 8. Une partie de support de lame 8d 25 est formée sur une surface cylindrique extérieure de chaque tube d'isolement 8 en tant qu'une partie
intégrante, à proximité du trou traversant 8c.
Chacun des rupteurs à soupape casse-vide 7
comporte une cuve de vide comprenant une électrode fixe 30 et une électrode mobile qui ne sont pas illustrées.
L'électrode fixe de chaque rupteur à soupape casse-vide
SR 23982 JP-AP
7 est raccordée à une tige d'électrode fixe 7a, tandis que l'électrode mobile est raccordée à une tige d'électrode mobile 7b. La tige d'électrode fixe 7a et la tige d'électrode mobile 7b se projettent en saillie 5 plus loin que les plaques d'extrémité respectives 7c de chaque rupteur à soupape casse-vide 7 dans des directions opposées le long de son axe central. Chaque rupteur à soupape casse-vide 7 est réceptionné de telle façon que sa tige d'électrode fixe 7a et sa tige 10 d'électrode mobile 7b sont dirigées vers l'arrière (le
côté droit sur la figure 1) et l'avant (le côté gauche sur la figure 1) du tube d'isolement 8, respectivement.
La tige d'électrode fixe 7a est raccordée à la fois par des moyens électriques et par des moyens mécaniques à 15 un conducteur du côté charge 9 qui est fixé à l'arrière
du tube d'isolement 8.
La tige d'électrode mobile 7b de chaque rupteur à soupape casse-vide 7 est raccordée à une tige d'actionneur de soupape casse-vide 10, qui passe à 20 travers la plaque de montage 6, par le biais d'une tige d'isolateur 11. Une partie de moitié approximativement avant (la moitié gauche, comme illustré) de chaque tube d'isolement 8 s'étendant le long de l'axe central du rupteur à soupape casse-vide 7 agit pour fournir une 25 distance appropriée entre le rupteur à soupape cassevide 7 et la plaque de montage 6 pour assurer une
résistance d'isolement requise.
La configuration des unités de sectionneur et de
contacteur de mise à la terre de l'appareillage du 30 premier mode de réalisation va maintenant être décrite.
SR 23982 JP-AP
Si l'on se réfère à la figure 1, un organe de support de lame 20 est fixé à la partie de support de lame 8d qui est prévue approximativement au milieu de la surface cylindrique extérieure de chaque tube 5 d'isolement 8. Afin de fixer l'élément de support de lame 20 à la partie de support de lame 8d, l'élément de support de lame 20 est directement intégré ou vissé à un écrou (non représenté) qui est intégré durant un processus de moulage, par exemple. Chaque lame 12 10 supportée de manière à pouvoir pivoter par l'élément de
support de lame 20 est raccordée par des moyens électriques à la tige d'électrode mobile 7b du rupteur à soupape casse-vide 7 correspondant par un conducteur de raccordement flexible 13 qui est acheminé à travers 15 le trou traversant 8c dans chaque tube d'isolement 8.
La partie de fixation d'une ligne omnibus 8b prévue au niveau de l'extrémité arrière de chaque tube d'isolement 8 est formée de manière à se projeter en saillie dans une direction verticale sur une longueur 20 spécifique, comme illustré, afin de fournir une distance appropriée entre le conducteur du côté charge 9 et la bande de conduction du côté bus 14 dans le but d'assurer l'isolement de surface. Une extrémité terminale de la partie de fixation d'une ligne omnibus 25 8b est fixée à une extrémité inférieure de la bande de
conduction du côté bus 14 correspondante.
Chaque bande de conduction du côté bus 14 comporte, au niveau de son emplacement particulier, une borne de ligne omnibus 14a qui vient en contact avec la 30 lame 12 lorsqu'un courant électrique circule. D'autre part, la plaque de montage 6 comporte, au niveau de son
SR 23982 JP-AP
emplacement particulier à l'intérieur de la cuve 2 des bornes de mise à la terre 15 avec lesquelles les lames 12 des tubes d'isolement individuels 8 viennent en contact lorsque les rupteurs à soupape casse- vide 7 5 sont mis à la terre. Les lames 12 sont amenées à pivoter, comme représenté par des lignes brisées sur la figure 1, au moyen de membres de commande de lame 16 à partir du compartiment de mécanisme à actionneur 4 situé à l'avant de la cuve 2. Le rupteur à soupape 10 casse-vide 7 est dans un état de marche (fermé) dans lequel un courant électrique circule, lorsque la lame 12 correspondante est disposée comme représenté par les lignes continues sur la figure 1, o son extrémité terminale vient en contact avec la borne de ligne 15 omnibus 14a. Le rupteur à soupape casse- vide 7 est dans un état de neutre lorsque la lame 12 est disposée comme représenté par les lignes brisées A, o son extrémité terminale vient en contact avec la borne de mise à la terre 15. De la même façon, le rupteur à soupape casse20 vide 7 est dans un état d'arrêt (ouvert) lorsque la lame 12 est disposée comme représenté par les lignes brisées B à une position intermédiaire entre les positions représentant l'état de marche et l'état de neutre. L'appareillage sous enveloppe métallique de ce mode de réalisation est applicable à un système à trois phases, employant trois unités de sectionneur et de contacteur de mise à la terre qui sont intégrées et sont d'une conception modulaire. Ces unités de 30 sectionneur et de contacteur de mise à la terre ont sensiblement le même configuration et comprennent
SR 23982 JP-AP
chacune le rupteur à soupape casse-vide 7, le tube d'isolement 8, la lame 12, et ainsi de suite, comme décrit ci-dessus. Ensemble, les unités de sectionneur et de contacteur de mise à la terre des trois phases 5 constituent une structure unique et sont activées d'une façon intégrée. Le conducteur du côté charge 9 auquel chaque rupteur à soupape casse-vide 7 est fixé, est raccordé à un câble 19 par l'intermédiaire d'une douille 18, et les bandes de conduction du côté bus 14 10 individuelles sont raccordées à des barres bus 17 respectives. Le fonctionnement de l'appareillage sous enveloppe métallique du premier mode de réalisation va maintenant
être décrit ci-dessous.
Dans cet appareillage sous enveloppe métallique, la lame 12 agissant en tant qu'un élément essentiel à la fois d'un sectionneur et d'un contacteur de mise à la terre, est poussée de force contre la borne de ligne omnibus 14a correspondante avec une pression de contact 20 suffisante par un ressort (non représenté) afin
d'empêcher leurs points de contact d'être séparés sous l'action d'une force de répulsion électromagnétique qui se produit lorsqu'un courant de court-circuit circule.
Pour cette raison, une force considérable est exercée 25 sur la borne de ligne omnibus 14a et la bande de conduction du côté bus 14 en raison de la friction entre les points de contact lors de l'ouverture et de la fermeture du sectionneur (la lame 12 et la borne de
ligne omnibus 14a).
Lorsqu'un courant de court-circuit circule, une force électromagnétique considérable est exercée sur la
SR 23982 JP-AP
bande de conduction du côté bus 14 et la lame 12 qui est utilisée pour la déconnexion et la mise à la terre de chaque phase. Par conséquent, si la bande de conduction du côté bus 14 ou la lame 12 ne sont pas 5 suffisamment fixées avec fermeté, elles peuvent être déformées. Dans l'appareillage sous enveloppe métallique de ce mode de réalisation, toutefois, la bande de conduction du côté bus 14 est fermement fixée à la partie de fixation d'une ligne omnibus 8b qui est 10 réalisée d'un seul tenant avec le tube d'isolement 8, de telle sorte que la bande de conduction du côté bus 14 peut suffisamment supporter les forces mécanique et
électromagnétique susmentionnées.
Les bandes de conduction du côté bus sont 15 supportées par la paroi intérieure de la cuve au moyen d'isolateurs dans le système d'appareillage sous enveloppe métallique conventionnel, comme mentionné plus haut. Comme ces isolateurs de support forment des trajectoires de décharge de surface entre les 20 conducteurs de haute tension et le potentiel neutre, le fait de prévoir les isolateurs aboutit à une diminution de la résistance de l'isolement, ce qui oblige à fournir une distance d'isolement importante. Comme l'appareillage sous enveloppe métallique de la présente 25 invention n'emploie pas d'isolateurs de support de ce type, il est possible de réduire la distance entre la bande conductrice du côté bus 14 et les parois de la
cuve 2.
Comme décrit jusqu'ici, les sectionneurs, la bande 30 conductrice du côté bus 14 et le conducteur du côté charge 9 sont prévus sur chaque tube d'isolement 8
SR 23982 JP-AP
contenant le rupteur à soupape casse-vide 7 selon le premier mode de réalisation. Cette configuration permet d'empêcher une décharge partielle et une décharge disruptive au niveau de parties de bornes à fort 5 potentiel du rupteur à soupape casse-vide 7 dues à un effet de barrière de décharge, et elle permet de réduire la dimension de l'appareillage sous enveloppe métallique pour lui donner une taille compacte, comprenant la fonction du sectionneur. L'invention 10 propose un procédé pour supporter les bandes de conduction du côté bus 14 de telle sorte qu'elles peuvent supporter la force exercée sur celles-ci lorsque les sectionneurs, ou les lames 12, sont poussé(e)s et tiré(e)e, ainsi que la force 15 électromagnétique causée par la circulation de courants électriques sans qu'il soit nécessaire pour l'un quelconque des isolateurs de support, de fixer les bandes de conduction du côté bus 14 ou les bornes de la ligne omnibus 14a à la paroi de la cuve 2. Ceci produit 20 des effets aussi avantageux qu'une réduction du nombre de composants, une conception compacte de l'appareillage en conséquence d'une réduction dans la
distance d'isolement, ainsi qu'un cot peu élevé.
En outre, comme la lame 12 constituant le 25 sectionneur, et la borne de ligne omnibus 14a, sont fixées toutes les deux au tube d'isolement 8 unique, il est possible de supprimer la nécessité d'un ajustement de précision pour assurer un contact uniforme entre la lame de déconnexion 12 et la borne de ligne omnibus 30 14a, par comparaison à la construction précédemment décrite de l'art antérieur. Ceci produit en outre des
SR 23982 JP-AP
effets tellement avantageux que l'appareillage peut être assemblé en peu de temps, ce qui aboutit à une
réduction dans les cots d'assemblage.
Bien que la description qui précède du premier 5 mode de réalisation ait illustré un cas dans lequel la partie de fixation d'une ligne omnibus 8b s'étend dans une direction globalement perpendiculaire à l'axe central du tube d'isolement 8, l'angle entre la partie de fixation d'une ligne omnibus 8b et l'axe central du 10 tube d'isolement 8 ne doit pas nécessairement être un
angle droit. Bien que la partie de fixation d'une ligne omnibus 8b soit moulée d'un seul tenant avec le tube d'isolement 8 dans ce mode de réalisation, le tube d'isolement 8 et la partie de fixation d'une ligne 15 omnibus 8b ne doivent pas nécessairement être réalisés d'un seul tenant. De la même façon, le tube d'isolement 8 et la partie de fixation d'une ligne omnibus 8b ne doivent pas nécessairement être réalisés dans une résine époxy moulée, mais d'autres résines isolantes 20 ayant des propriétés similaires peuvent être utilisées sans aucune limitations spécifiques. En outre, il devrait être apparent pour les hommes du métier que divers changements et modifications sont possibles dans la forme de la partie de montage 8a du tube d'isolement 25 8, dans le procédé de raccordement entre la lame 12 et la tige d'électrode mobile 7b, ainsi que dans d'autres
détails de la construction.DEUXI ME MODE DE R ALISATION
La figure 3 est un diagramme en coupe transversale montrant les parties principales d'un appareillage sous
SR 23982 JP-AP
enveloppe métallique selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention; la figure 4 est un diagramme en coupe transversale montrant la totalité de l'appareillage sous enveloppe métallique; la figure 5 5 est une vue en perspective de l'une des enveloppes d'isolateurs globalement cylindriques 102 utilisées en tant que les tubes d'isolateurs; la figure 6 est une vue en élévation du logement d'isolateur cylindrique 102 de la figure 5, lorsqu'elle est vue depuis le côté 10 d'une partie d'extrémité ouverte 102c; et la figure 7 est une vue en perspective montrant de quelle façon sont agencées les enveloppes d'isolateurs cylindriques
102 pour trois phases.
Si l'on se réfère aux figures 3 et 4, 15 l'appareillage sous enveloppe métallique comporte une enveloppe hermétique (une enveloppe métallique) 101 dans laquelle les enceintes d'isolateurs cylindriques 102 individuelles sont fixées à côte-à-côte. Réalisée dans un matériau isolant, comme de la résine époxy par 20 exemple, chaque enceinte d'isolateur cylindrique 102 comporte une partie cylindrique 102a et une partie formant rebord 102b formée au niveau d'une extrémité de la partie cylindrique 102a. Il est fourni une plaque de support lOla fixée dans une position verticale à 25 l'intérieur de l'enveloppe hermétique 101 sur son côté avant. La plaque de support lOla agit en tant qu'une surface de support ainsi qu'un plan de référence pour le positionnement individuel des composants constituants fournis à l'intérieur de l'enveloppe hermétique 101. Chaque logement d'isolateur cylindrique
SR 23982 JP-AP
102 est installé dans une position horizontale avec sa partie formant rebord 102b vissée à la plaque de support lOla. Les logements d'isolateurs cylindriques 102 sont fournis pour les phases individuelles, comme 5 représenté sur la figure 7. De ce fait, un total de trois logements d'isolateurs cylindriques 102 sont agencés côte-à-côte dans une direction perpendiculaire
à la page de la figure 3.
Chacun des rupteurs à soupape casse-vide 103 est 10 réceptionné dans l'un des logements d'isolateurs cylindriques 102 individuels, comme représenté sur les figures 3 et 4. Il est fixé un conducteur intermédiaire 104 au niveau de la partie d'extrémité ouverte 102c qui est située à une extrémité de chacun des logements 15 d'isolateurs cylindriques 102 opposée à la partie
formant rebord 102b de la partie cylindrique 102a.
Réalisé dans un matériau conducteur, le conducteur intermédiaire 104 est formé de manière à se présenter globalement sous la forme d'une plaque rectangulaire, 20 constituant une partie latérale exposée de conducteur fixe du rupteur à soupape casse-vide 103. Le conducteur intermédiaire 104 comporte une saillie de préhension se projetant dans un espace intérieur de la partie cylindrique 102a du logement d'isolateur cylindrique 25 102. La saillie de préhension de chaque conducteur intermédiaire 104 saisit une partie d'extrémité d'une borne fixe (une tige d'électrode fixe) 103a du rupteur à soupape casse-vide 103, moyennant quoi le rupteur à soupape casse-vide 103 est fixé à la partie d'extrémité 30 ouverte 102c de la partie cylindrique 102a du logement d'isolateur cylindrique 102. De la même façon, une
SR 23982 JP-AP
partie centrale du conducteur intermédiaire 104 est raccordée par des moyens électriques à la borne fixe 103a du rupteur à soupape casse-vide 103. Le conducteur intermédiaire 104 est fermement vissé à quatre orifices 5 intérieurement filetés 102f représentés sur les figures et 6. Si l'on se réfère à nouveau aux figures 3 et 4, un sectionneur 105 est supporté sur une paroi latérale extérieure de chaque logement d'isolateur cylindrique 10 102. Le sectionneur 105 comprend une partie d'appui a agissant en tant qu'un organe de support de lame, une ferrure du côté fermé 105b constituant une borne de ligne omnibus qui est jointe fixement à une bande de conduction du côté bus (une barre omnibus) qui sera 15 décrite par la suite, une lame 105c et une ferrure du côté de mise à la terre 105d (Figure 4) agissant en tant qu'une borne de mise à la terre. La lame 105c est supportée de manière à pouvoir pivoter autour de la partie d'appui 105a prévue sur la paroi latérale 20 extérieure du logement d'isolateur cylindrique 102. A mesure que la lame 105c est tournée autour de la partie d'appui 105a, une partie d'extrémité terminale de la lame 105c se met en prise avec, et se désengage d'avec la ferrure du côté fermé 105b et la ferrure du côté de 25 mise à la terre 105d, alternativement. Le sectionneur ainsi configuré est actionné par un mécanisme d'actionnement (un mécanisme articulé) 110 illustré sur la figure 4. Contrôlé par le mécanisme d'actionnement 110, le sectionneur 105 est amené à prendre l'une parmi 30 trois positions, en d'autres termes, une position ouverte (un état d'arrêt) représenté par des lignes
SR 23982 JP-AP
continues sur la figure 4, une position fermée (un état de marche) dans laquelle la lame 105c vient en contact avec la ferrure du côté fermé 105b, et une position de mise à la terre (un état de neutre) dans laquelle la 5 lame 105c vient en contact avec la ferrure du côté de mise à la terre 105d.
Il est formé une ouverture latérale 102e dans la paroi latérale de chaque logement d'isolateur cylindrique 102, comme représenté sur la figure 3. Une 10 borne mobile (tige d'électrode mobile) 103b de chaque rupteur à soupape casse-vide 103 est raccordée à la partie d'appui 105a du sectionneur 105 par un conducteur flexible 106 qui est passé à travers l'ouverture latérale 102e dans le logement d'isolateur 15 cylindrique 102. Réalisé dans un matériau conducteur flexible, le conducteur flexible 106 se déforme de façon flexible lorsque le rupteur à soupape casse-vide 103 est ouvert et fermé. Chaque logement d'isolateur cylindrique 102 comprend en outre une tige d'isolement 20 107 qui transmet des forces d'actionnement pour l'ouverture et la fermeture des contacts du rupteur à soupape casse-vide 103 tout en isolant les contacts à
partir d'un dispositif d'actionnement externe.
Si l'on se réfère aux figures 5 et 6, il est formé 25 une première barrière d'isolement 102d au niveau de la partie d'extrémité ouverte 102c o le conducteur intermédiaire 104 de chaque logement d'isolateur cylindrique 102 est fourni, la première barrière d'isolement 102d couvrant trois côtés du conducteur 30 intermédiaire 104. S'étendant vers l'extérieur à partir de la partie d'extrémité ouverte 102c de la partie
SR 23982 JP-AP
cylindrique 102a de chaque logement d'isolateur cylindrique 102, la première barrière d'isolement 102d est réalisée d'un seul tenant avec la partie cylindrique 102a. Bien que le conducteur intermédiaire 5 104 s'étende vers l'extérieur à partir de la partie d'extrémité ouverte 102c sur une quantité spécifique, le conducteur intermédiaire 104 est couvert sur trois côtés par la première barrière d'isolement 102d qui s'étend plus loin vers l'extérieur que le conducteur 10 intermédiaire 104. La première barrière d'isolement 102d comprend une paire de parties formant barrière dans la direction horizontale 102dl pour une tension de rupture accrue entre les logements d'isolateurs cylindriques 102 des phases adjacentes et une partie 15 formant barrière dans la direction verticale 102d2
prévue sur le côté du sectionneur 105. Il n'est pas prévu de partie formant barrière sur le côté opposé de la partie formant barrière dans la direction verticale 102d2 car une barre omnibus 111, qui sera décrite par 20 la suite, est prévue à cet emplacement.
Si l'on se réfère à nouveau à la figure 3, il est préférable que la quantité de prolongement Al de la première barrière d'isolement 102d audelà d'une surface principale du conducteur intermédiaire 104, ou 25 qu'une hauteur de barrière substantielle Al, soit plus
importante que 0 mm (Al>0 mm). Par conséquent, une hauteur de barrière apparente A2 (qui correspond à la "hauteur de la barrière d'isolement" à laquelle il est fait référence dans les revendications annexées 4 et 5) 30 doit être de préférence plus importante que la hauteur
d'une partie de conducteur exposée du conducteur
SR 23982 JP-AP
intermédiaire 104 qui constitue la partie exposée sur le côté du conducteur fixe du rupteur à soupape cassevide 103.
Lorsque la barre omnibus 111 est raccordée à la 5 surface du conducteur intermédiaire 104 comme représenté sur la figure 4, la partie de conducteur exposée comprend l'épaisseur de la barre omnibus 111 en plus de la hauteur exposée du conducteur intermédiaire 104 prise dans le sens strict. Lorsque la largeur de la 10 barre omnibus 111 est beaucoup plus petite que celle du conducteur intermédiaire 104 et que la largeur de la partie exposée susmentionnée diminue d'une façon graduelle avec sa hauteur, toutefois, une trajectoire de champ électrique dans la proximité de la partie de 15 conducteur exposée est pratiquement déterminée par la forme du conducteur intermédiaire 104. Par conséquent, la hauteur de la barrière d'isolement peut être déterminée par la hauteur du conducteur intermédiaire
104 seul.
Si la largeur de la barre omnibus 111 est presque égale à, ou plus grande que la dimension extérieure du conducteur intermédiaire 104, toutefois, la hauteur de la partie de conducteur exposée est donnée comme étant la somme de la hauteur exposée du conducteur 25 intermédiaire 104 et de l'épaisseur de la barre omnibus 111 et, par conséquent, la hauteur de la barrière d'isolement doit de préférence être plus importante que
cette somme.
Les raisons pour lesquelles la hauteur de la 30 barrière d'isolement est définie comme mentionné cidessus seront expliquées plus en détails par la suite.
SR 23982 JP-AP
Si l'on se réfère à nouveau à la figure 4, les conducteurs intermédiaires 104 des logements d'isolateurs cylindriques individuels 102 sont raccordés par des moyens électriques aux bagues 5 inférieures 112 par les barres omnibus 111. D'autre part, les ferrures du côté fermé 105b des sectionneurs individuels 105 sont raccordées par des moyens électriques aux bagues supérieures 114, 115 et 116 fournies sur une surface supérieure de l'enveloppe 10 hermétique 101 par les barres omnibus 113. De la même
façon, il est fourni des bornes de mise à la terre 118 qui sont raccordées par des moyens électriques aux ferrures du côté de mise à la terre 105d des sectionneurs individuels 105 sur une paroi latérale 15 avant de la plaque de support lOla.
La figure 8 est une vue agrandie d'une partie de chaque logement d'isolateur cylindrique 102 prise à proximité de son ouverture latérale 102e. Cette figure illustre une vue en coupe du conducteur flexible 106. 20 La distance B entre le conducteur flexible 106 et les
bords latéraux de l'ouverture latérale 102e doit être comprise de préférence dans une plage allant de 15 à 30 mm, et de façon plus préférentielle de 23 mm, comme cela sera également décrit plus en détails par la 25 suite.
Des exemples des gaz d'isolement appropriés, adaptés pour remplir l'enveloppe hermétique 101 sont fournis ci-dessous: (1) Air déshydraté (2) Azote (3) Un mélange d'azote et d'oxygène
SR 23982 JP-AP
(4) Un mélange d'azote, d'oxygène et d'air (5) De l'hexafluorure de soufre (6) Un mélange d'hexafluorure de soufre et d'azote (7) Un mélange d'hexafluorure de soufre et d'air (8) Un mélange d'hexafluorure de soufre et d'air déshydraté. N'importe lequel de ces gaz, quel que soit celui choisi, peut être chargé à une pression plus élevée que
la pression atmosphérique.
Les avantages de l'appareillage sous enveloppe métallique du deuxième mode de réalisation ainsi
construit vont maintenant être décrits.
Tout d'abord, la construction du deuxième mode de réalisation permet de réduire la dimension globale de 15 l'appareillage, en raison de la fourniture de la barrière d'isolement 102d. Chaque logement d'isolateur cylindrique 102 comprend la première barrière d'isolement 102d réalisée d'un seul tenant avec la partie cylindrique 102a au niveau de la partie 20 d'extrémité ouverte 102c, la première barrière d'isolement 102d couvrant au moins une partie de la périphérie du conducteur intermédiaire 104. La première barrière d'isolement 102d comprend les parties formant barrière droite et gauche dans la direction horizontale 25 102dl et la partie formant barrière dans la direction verticale 102d2. Les parties formant barrière dans la direction horizontale 102dl permettent d'augmenter les tensions de rupture d'isolement entre les phases (c'est-à- dire entre les conducteurs intermédiaires 104 30 des phases adjacentes) et entre les phases dividendes et le niveau de neutre (c'est-à-dire entre les
SR 23982 JP-AP
conducteurs intermédiaires 104 et les parois de
l'enveloppe hermétique 101).
D'autre part, les parties formant barrière dans la direction verticale 102d2 permettent d'augmenter la 5 tension de rupture d'isolement entre les conducteurs intermédiaires 104 et les ferrures du côté fermé respectives 105b, ou la tension de rupture à l'encontre d'une tension appliquée à travers les électrodes de chaque sectionneur 105 lorsque la lame 105c du 10 sectionneur 105 est ouverte et que le rupteur à soupape casse-vide 103 est fermé. La distance nécessaire pour assurer une résistance d'isolement appropriée au niveau de chaque section correspondante peut être réduite de la même valeur que la tension de rupture est augmentée. 15 Bien que la fourniture de la première barrière d'isolement 102d cause une certaine augmentation de la dimension dans la direction dans laquelle elle se projette, elle permet de réduire les dimensions de chaque logement d'isolateur cylindrique 102 globalement, ce qui produit un effet avantageux en ce que les dimensions globales du système d'appareillage
peuvent être réduites.
Deuxièmement, comme la première barrière d'isolement 102d est réalisée d'un seul tenant avec la 25 partie cylindrique 102a de chaque logement d'isolateur cylindrique 102, plutôt que séparément à partir de la partie cylindrique 102a, les dimensions du système d'appareillage peuvent être efficacement réduites. Si une barrière d'isolement séparée est fournie au lieu de 30 la première barrière d'isolement 102d, il se produira la nécessité d'un espace supplémentaire autour du
SR 23982 JP-AP
logement d'isolateur cylindrique 102 pour supporter la barrière d'isolement, et ceci amoindrira l'effet de réduction des dimensions du système d'appareillage. La fourniture de la première barrière d'isolement 102d 5 réalisée d'un seul tenant avec la partie cylindrique 102a du logement d'isolateur cylindrique 102 permet de simplifier la structure intérieure de l'appareillage, ce qui produit de ce fait un effet augmenté de la
réduction de ses dimensions.
Troisièmement, la construction de ce mode de réalisation est avantageuse en ce qu'elle permet de réduire le cot de l'ensemble. Bien que l'enveloppe hermétique 101 se déforme légèrement en raison de la pression du gaz d'isolement qui la remplit, les 15 sectionneurs 105 sont maintenus à des positions correctes par rapport aux logements d'isolateurs cylindriques respectifs 102 dans la mesure o les logements d'isolateurs cylindriques 102 sont fixés à la plaque de support lOla qui agit en tant que plan de 20 référence pour le positionnement des composants constituants individuels, et que les rupteurs à soupape casse-vide 103 et les sectionneurs 105 sont fixés aux logements d'isolateurs cylindriques 102. Ceci permet de réduire la durée nécessaire pour un ajustement précis 25 dans le processus d'assemblage, ainsi que le cot de l'assemblage. Quatrièmement, la construction du mode de réalisation est avantageuse e ce qu'elle permet de réduire le cot des composants. Dans l'appareillage 30 sous enveloppe métallique du mode de réalisation, le rupteur à soupape casse-vide 103 et le sectionneur 105
SR 23982 JP-AP
sont fixés à chacun des logements d'isolateurs cylindriques 102 du même type réalisés à partir du matériau d'isolement. Comme les composants d'isolement structurels sont standardisés de cette façon, le nombre 5 de composants et le cot total des composants du système d'appareillage sont réduits.
La description qui précède a indiqué les plages
préférables de la hauteur de la barrière Ai et de la distance d'isolement B entre le conducteur flexible 106 10 et les bords latéraux de l'ouverture latérale 102e, en
référence aux figures 3 et 8. La description qui suit
va illustrer de quelle façon ces plages sont obtenues.
On expliquera tout d'abord la hauteur de la barrière Ai conjointement avec la nécessité de fournir 15 des barrières d'isolement sur les systèmes
d'appareillage actuels.
Les inventeurs ont réalisé une expérience pour déterminer la relation entre la hauteur de la barrière et la tension de rupture, en utilisant un système à 20 électrodes simulé illustré sur la figure 10. La figure
9 est un diagramme montrant le résultat de l'expérience.
Si l'on se réfère à la figure 10, le système à électrodes simulé comporte deux bases de montage 51 et 52 réalisées dans un matériau d'isolement. Ces bases de 25 montage 51 et 52 sont disposées côte-à-côte. Il est érigé une paire de barrières d'isolement 51a, 51b au niveau de parties d'extrémité opposées des bases de montage 51, 52, respectivement. Les deux barrières d'isolement 51a, 51b se font face parallèlement l'une à 30 l'autre. Un électrode de haute tension 53 est montée sur la base de montage 51 tandis qu'une électrode de
SR 23982 JP-AP
mise à la terre 54 est montée sur la base de montage 52, comme illustré. Le système à électrodes simulé est placé dans une enveloppe hermétique et la tension de rupture est mesurée tout en faisant varier la hauteur 5 substantielle de la barrière Ai (la hauteur de l'électrode de haute tension 53 par rapport à une surface principale) et la hauteur apparente de la barrière A2. L'enveloppe hermétique est remplie avec de l'air sous pression ou de l'air déshydraté à une 10 pression de 0,1 à 0,2 MPa (pression absolue).
Dans cette expérience, l'électrode de haute tension 53 correspond à un conducteur intermédiaire 104 tandis que l'électrode de mise à la terre 54 correspond au conducteur intermédiaire adjacent 104. De la même 15 façon, les barrières d'isolement 51a, 51b correspondent aux parties formant barrière dans la direction horizontale 102dl de deux logements d'isolateurs cylindriques adjacents 102. Un espace entre l'électrode de haute tension 53 et l'électrode de mise à la terre 20 54, que l'on appellera par la suite l'espace simulé,
simule un espace entre un conducteur de haute tension et un conducteur de mise à la terre, qui sont séparés par la surface d'un isolateur, une barrière d'isolement, du gaz d'isolement, une autre barrière 25 d'isolement et la surface d'un autre isolateur.
Les effets de la fourniture des barrières d'isolement 51a, 51b de la figure 10 sont expliqués cidessous. Si l'on se réfère à la figure 9, la tension de rupture augmente sous n'importe quelle pression du gaz 30 testée à mesure que les barrières d'isolement 51a, 51b sont érigées progressivement plus haut que les
SR 23982 JP-AP
électrodes de test 53, 54, ou lorsque la hauteur substantielle de la barrière Ai est plus grande que 0 mm (Al>O mm). Il est reconnu à partir de la figure 9 que la tension de rupture à Ai = 0 mm est 5 remarquablement plus élevée que en A2 = 0 mm à une pression de gaz de 0, 15 MPa, mais cette augmentation dans la tension de rupture ne se produit à d'autres pressions de gaz. Les résultats de l'expérience indiquent que même lorsque la hauteur des barrières 10 d'isolement 51a, 51b est plus petite que la hauteur des électrodes de test 53, 54, la tension de rupture augmente à une certaine pression du gaz, mais qu'une augmentation significative dans la tension de rupture ne peut pas se produire à toutes les pressions du gaz. 15 De ce fait, il est possible d'augmenter la tension de rupture entre les conducteurs intermédiaires 104 et les parois de l'enveloppe hermétique 101 (niveau de neutre), entre les conducteurs intermédiaires 104 des phases individuelles, et entre les conducteurs 20 intermédiaires 104 et les ferrures respectives du côté
fermé 105b d'une façon fiable en réalisant la hauteur substantielle de la barrière Ai plus grande que 0 mm.
Ceci est la raison pour laquelle la hauteur substantielle de la barrière Al doit de préférence être 25 plus grande que 0 mm (Al>0 mm).
Si les barrières d'isolement 51a, 51b ne sont pas fournies dans l'espace simulé, en d'autres termes, si le conducteur de haute tension et le conducteur de mise à la terre sont uniquement séparés par la surface d'un 30 isolateur, par le gaz d'isolement, et par la surface d'un autre isolateur, la tension de rupture entre les
SR 23982 JP-AP
deux conducteurs devient généralement plus basse par comparaison avec le cas o aucun autre isolateur n'est présent. Ceci provient du fait que, si le tube d'isolement et le conducteur de haute tension sont 5 agencés en contact direct l'un avec l'autre, un champ électrique élevé se produit au niveau d'une partie de surface du conducteur de haute tension en contact avec le gaz d'isolement à un endroit extrêmement proche du point de contact entre le tube d'isolement et le 10 conducteur de haute tension et une décharge est capable de se produire à partir de cette partie de surface, comme ceci est connu et largement accepté en tant qu'enseignement. Les mesures couramment prises pour augmenter la 15 tension de rupture consistent à: (1) Augmenter les distances de conducteur à conducteur; (2) Insérer une entretoise entre un isolateur et un conducteur de haute tension afin de s'assurer que 20 les parties arrondies du conducteur de haute tension ne puissent pas venir en contact avec le tube d'isolement; et (3) Augmenter la courbure des parties d'extrémité
courbes du conducteur de haute tension.
Tous ces mesures ont pour but de réduire le champ électrique au niveau des parties o une décharge est susceptible de se produire. Parmi celles- ci, la première mesure, une augmentation des distances de conducteur à conducteur, est plutôt indésirable dans la 30 mesure o elle a comme conséquence directe une augmentation dans la dimension de l'appareillage. De la
SR 23982 JP-AP
même façon, les deuxième et troisième mesures peuvent ne pas être mises en pratique dans certains cas en raison des limitations dans la taille de l'entretoise ou dans la courbure des parties d'extrémité courbes du 5 conducteur de haute tension. Même en l'absence de telles limitations, la fourniture de l'entretoise seule, ou une augmentation dans la courbure des parties d'extrémité courbes seule, peuvent ne pas être suffisantes si la tension de tenue diélectrique à 10 atteindre est extrêmement élevée.
Une autre mesure pour augmenter la tension de
tenue diélectrique consiste à augmenter le prolongement d'un espace rempli de gaz dans un "écart" d'isolement.
Dans une tentative de rechercher la possibilité de 15 cette mesure, les inventeurs ont mesuré la tension de rupture tout en faisant varier le prolongement d'un espace rempli de gaz (une lame de gaz D) dans un agencement illustré sur la figure 12. L'agencement de la figure 12 est identique à celui de la figure 10 sauf 20 que les barrières d'isolement Sla, 51b sont retirées de
l'espace simulé de celui-ci.
La figure Il représente le résultat des tests exécutés en utilisant une atmosphère d'air sec. On peut voir à partir de cette figure que la tension de rupture 25 n'augmente pas lorsque la lame de gaz (la distance d'électrode à électrode) D est variée à l'intérieur
d'une plage allant de 0 à 72 mm (0<D<72 mm).
Bien que des isolateurs adaptés pour fixer mécaniquement des électrodes (qui correspond aux 30 conducteurs intermédiaires 104 et aux barres omnibus 111) soient nécessaires dans un système d'appareillage
SR 23982 JP-AP
actuel, il n'est pas espéré que la tension de rupture puisse être augmentée même si la lame de gaz D est augmentée dans l'agencement de la figure 12 sans que des barrières d'isolement ne soient fournies. Par 5 conséquent, la fourniture des barrières d'isolement, comme dans le cas des barrières d'isolement 51a et 51b de la figure 10, est très importante pour augmenter la tension de rupture en plus des mesures susmentionnées
(1) à (3).
Une autre considération importante dans les exigences relatives aux dimensions, est la distance B entre le conducteur flexible 106 et les bords latéraux de l'ouverture latérale 102e dans le logement d'isolateur cylindrique 102. Les inventeurs ont réalisé 15 des expériences dans le but d'examiner un effet de la distance B en utilisant les systèmes à électrodes simulés représentés sur les figures 14 et 15 qui ont été placés dans des enveloppes hermétiques. La figure 13 est un diagramme montrant les résultats des 20 expériences. Le système à électrodes simulé de la figure 14 a été utilisé lors de l'examen de la tension de rupture entre les phases (que l'on appellera par la suite la tension de rupture de phase à phase), et le système à électrodes simulé de la figure 15 a été 25 utilisé lors de l'examen de la tension de rupture entre les phases individuelles et le niveau de neutre (que l'on appellera par la suite la tension de rupture de phase au neutre). Sur les figures 14 et 15, une électrode de haute tension 62 correspond à un 30 conducteur flexible 106, une électrode de mise à la terre 63 (64) correspond au conducteur flexible
SR 23982 JP-AP
adjacent et une plaque d'isolement intermédiaire 61 fournie entre l'électrode de haute tension 62 et l'électrode de mise à la terre 63 (64) correspond à une combinaison de deux logements d'isolateurs cylindriques 5 adjacents 102 et de l'espace entre ceux-ci. La distance entre l'électrode de haute tension 62 et l'électrode de mise à la terre 63 de la figure 14 a été fixée à 100 mm, tandis que la distance entre l'électrode de haute tension 62 et l'électrode de mise à la terre 64 de la 10 figure 15 a été fixée à 110 mm. Dans cette connexion, les inventeurs ont évalué à partir d'autres expériences qu'aucune différence dans la tension de rupture n'est observée entre un cas o un conducteur unique (c'est-àdire la plaque d'isolement intermédiaire 61) est 15 disposé comme dans les systèmes à électrodes simulé des figures 14 et 15 et un cas o deux conducteurs sont disposés dans une manière similaire à un système d'appareillage actuel simulant les deux logements d'isolateurs cylindriques adjacents 102 et l'espace 20 entre ceux-ci. L'enveloppe hermétique est remplie avec de l'air sous pression ou de l'air déshydraté à une
pression de 0,15 MPa (pression absolue).
On peut voir à partir de la figure 13 que lorsque la distance B est variée à l'intérieur d'une plage 25 spécifique, la tension de rupture atteint un point de crête à l'intérieur de cette plage. De façon spécifique, une tension de rupture maximale est obtenue à environ B 23 mm. Par comparaison avec le cas o B = 0 mm, la tension de rupture de phase au neutre augmente 30 de façon évidente lorsque la distance B est comprise entre 15 mm et 30 mm. Bien que la tension de rupture de
SR 23982 JP-AP
phase à phase augmente dans une plage plus large que la tension de rupturede phase au neutre, la plage de la distance B dans laquelle tant la tension de rupture de phase à phase que la tension de rupture de phase au 5 neutre augmentent, est de 15 à 30 mm environ. Il est reconnu à partir de ce qui précède que la distance B doit être comprise de préférence entre 15 mm et 30 mm pour que les tensions de rupture augmentent de façon efficace entre les conducteurs intermédiaires 104 et 10 les parois de l'enveloppe hermétique 101 (le niveau de neutre), et entre les conducteurs intermédiaires 104 de différentes phases. Il est plus préférable de définir la distance B à 23 mm dans la mesure o les tensions de
rupture peuvent être optimisées à cette distance.
Comme mentionné précédemment, il est souhaitable de remplir l'enveloppe hermétique 101 avec un des gaz d'isolement suivants à une pression plus élevée que la pression atmosphérique (1) Air déshydraté (2) Azote (3) Un mélange d'azote et d'oxygène (4) Un mélange d'azote, d'oxygène et d'air (5) De l'hexafluorure de soufre (6) Un mélange d'hexafluorure de soufre et d'azote 25 (7) Un mélange d'hexafluorure de soufre et d'air (8) Un mélange d'hexafluorure de soufre et d'air déshydraté. Les effets susmentionnés des barrières d'isolement dans ces gaz ont déjà été vérifiés, si bien que l'on 30 s'attend à ce que la tension de rupture augmente avec
SR 23982 JP-AP
la fourniture des barrières d'isolement selon le
présent mode de réalisation.
Comme expliqué jusqu'ici, chaque logement d'isolateur cylindrique 102 est fourni avec la première 5 barrière d'isolement 102d couvrant au moins une partie de la périphérie du conducteur intermédiaire 104 dans ce mode de réalisation, et la hauteur substantielle de la barrière Ai est de préférence rendue plus importante que 0 mm (A1>0 mm). D'autre part, la distance B entre 10 le conducteur flexible 106 et les bords latéraux de l'ouverture latérale 102e de chaque logement d'isolateur cylindrique 102 est de préférence définie entre 15 mm et 30 mm et, de façon plus préférentielle, elle est rendue égale à 23 mm. Les caractéristiques 15 susmentionnées du deuxième mode de réalisation
permettent de réduire la dimension globale du système d'appareillage. De la même façon, le mode de réalisation permet de fournir un appareillage sous enveloppe métallique fabriqué à des cots d'assemblage 20 et de composants réduits.
TROISI ME MODE DE R ALISATION
La figure 16 est une vue en perspective d'un des logements d'isolateurs globalement cylindriques 122 25 utilisés dans un appareillage sous enveloppe métallique selon un troisième mode de réalisation de la présente invention, et la figure 17 est une vue en coupe du logement d'isolateur cylindrique 122 de la figure 16 montrant en particulier son ouverture latérale 102e et 30 un conducteur flexible 106. Dans ce mode de réalisation, chaque logement d'isolateur cylindrique
SR 23982 JP-AP
122 comporte une partie cylindrique 102a et une deuxième barrière d'isolement 102h réalisée d'un seul tenant avec la partie cylindrique 102a le long des bords de l'ouverture latérale 102e dans le but de 5 couvrir au moins une partie de la périphérie du conducteur flexible 106. Bien que non représenté sur la figure 16, un sectionneur 105 de la même structure que celui de la figure 3 est fourni au même emplacement.
L'appareillage sous enveloppe métallique de ce mode de 10 réalisation comporte, sinon, la même construction que
celui du deuxième mode de réalisation.
Comme représenté sur la figure 17, la deuxième barrière d'isolement 102h a une hauteur D2 lorsqu'elle est vue le long de l'axe longitudinal du logement 15 d'isolateur cylindrique 122. Si l'on exprime la différence dans la hauteur de la deuxième barrière d'isolement 102h et du conducteur flexible 106 en tant que Dl (que l'on appellera par la suite la hauteur substantielle de la barrière Dl), il est préférable que 20 Dl soit plus grande que 0 mm (Dl>0 mm). Bien qu'une extrémité supérieure du conducteur flexible 106 se joigne à un conducteur raccordé à une partie d'appui 105a, ce conducteur n'est pas représenté sur la figure 17, afin de simplifier le dessin. La section en coupe 25 transversale du conducteur est si petite que le conducteur situé plus haut que l'extrémité supérieure du conducteur flexible 106 ne doit pas être prise en compte lors de l'examen de la structure de la deuxième
barrière d'isolement 102h.
La distance la plus courte B entre le conducteur flexible 106 et les bords latéraux de la deuxième
SR 23982 JP-AP
barrière d'isolement 102h doit être comprise de préférence dans une plage allant de 15 à 30 mm, et de façon plus préférentielle de 23 mm, dans ce mode de
réalisation également.
* Les avantages de la construction susmentionnée du troisième mode de réalisation vont maintenant être décrits, dans lesquels les mêmes avantages que ceux déjà mentionnés en référence au deuxième mode de
réalisation ne seront pas répétés ici.
Tout d'abord, la construction du troisième mode de réalisation est avantageuse en ce que la fourniture de la deuxième barrière d'isolement 102h permet de réduire encore les dimensions globales du système d'appareillage. Lorsque trois logements d'isolateurs 15 cylindriques 122 sont installés côte-à-côte, les deuxièmes barrières d'isolement 102b formées le long des bords de leur ouverture latérale 102e séparent les parties sous tension des trois phases. De façon spécifique, les deuxièmes barrières d'isolement 102b 20 augmentent les tensions de rupture d'isolement entre
les phases (c'est-à-dire entre les conducteurs flexibles 106 des phases adjacentes) et entre les phases dividendes et le niveau de neutre (c'està-dire entre les conducteurs flexibles 106 et les parois de 25 l'enveloppe hermétique 101).
Là encore, il est préférable que la hauteur substantielle de la barrière Dl des deuxièmes barrières d'isolement 102b illustrées sur la figure 17 soit plus grande que 0 mm (Dl>0 mm), comme précédemment décrit en 30 référence à la figure 9. De la même façon, la distance B entre le conducteur flexible 106 et les bords
SR 23982 JP-AP
latéraux de la deuxième barrière d'isolement 102h doit être de préférence de l'ordre de 15 à 30 mm, de façon plus préférentielle de 23 mm, comme précédemment décrit en référence à la figure 13. Si la distance B est 5 optimisée lors de la détermination de la hauteur substantielle de la barrière Dl comme décrit ci-dessus, leur effet coopératif va faire augmenter de manière significative à la fois la tension de rupture de phase à phase et la tension de rupture de phase au neutre, ce 10 qui permet de réduire les distances d'isolement entre les parties sous tension d'une quantité correspondant à
l'augmentation dans les tensions de rupture.
Bien que la fourniture des deuxièmes barrières d'isolement 102b cause une certaine augmentation de la 15 dimension dans la direction dans laquelle elle se projette, elle permet de réduire les dimensions de chaque logement d'isolateur cylindrique 122
globalement, ce qui produit un effet suffisant en ce que les dimensions globales de l'appareillage peuvent 20 être réduites.
Deuxièmement, comme la deuxième barrière d'isolement 102h est réalisée d'un seul tenant avec la partie cylindrique 102a de chaque logement d'isolateur cylindrique 122, plutôt que séparément à partir de la 25 partie cylindrique 102a, les dimensions du système d'appareillage peuvent être efficacement réduites. Si une barrière d'isolement séparée est fournie au lieu de la deuxième barrière d'isolement 102h, il se produira la nécessité d'un espace supplémentaire autour du 30 logement d'isolateur cylindrique 122 pour supporter la barrière d'isolement, et ceci amoindrira l'effet de
SR 23982 JP-AP
réduction des dimensions du système d'appareillage. La fourniture de la deuxième barrière d'isolement 102h réalisée d'un seul tenant avec la partie cylindrique 102a du logement d'isolateur cylindrique 122 permet de 5 simplifier la structure intérieure de l'appareillage, ce qui produit de ce fait un effet augmenté de la
réduction de ses dimensions.
Concernant le gaz d'isolement qui doit être chargé dans l'enveloppe hermétique 101, les effets 10 susmentionnés des barrières d'isolement dans les même
types de gaz que ceux mentionnés dans le deuxième mode de réalisation ont déjà été vérifiés, si bien que l'on s'attend à ce que la tension de rupture augmente avec la fourniture des barrières d'isolement selon le 15 présent mode de réalisation.
Comme expliqué jusqu'ici, chaque logement d'isolateur cylindrique 122 est fourni avec la deuxième barrière d'isolement 102h couvrant au moins une partie de la périphérie du conducteur flexible 106 dans ce 20 mode de réalisation, et la hauteur substantielle de la barrière Dl est de préférence rendue plus importante que 0 mm (Dl>0 mm). D'autre part, la distance B entre le conducteur flexible 106 et les bords latéraux de l'ouverture latérale 102e de chaque logement 25 d'isolateur cylindrique 122 est de préférence définie entre 15 mm et 30 mm et, de façon plus préférentielle, elle est rendue égale à 23 mm. Les caractéristiques susmentionnées du deuxième mode de réalisation permettent de réduire la dimension globale du système 30 d'appareillage. De la même façon, le mode de réalisation permet de fournir un appareillage sous
SR 23982 JP-AP
enveloppe métallique fabriqué à des cots d'assemblage
et de composants réduits.
QUATRI ME MODE DE R ALISATION
La figure 18 est une vue en coupe latérale schématique d'un appareillage sous enveloppe métallique selon un quatrième mode de réalisation de la présente invention montrant les principaux composants fournis dans sa cuve 2, et la figure 19 est un diagramme en 10 coupe transversale montrant les parties principales de l'appareillage sous enveloppe métallique, pris le long des lignes XIX-XIX de la figure 18, sur laquelle les éléments identiques ou similaires à ceux des modes de réalisation précédemment décrits sont désignés par les 15 mêmes numéros de référence. Dans le quatrième mode de réalisation, chacun des trois tubes d'isolement 81 se présente sous la forme d'un cône tronqué, le diamètre intérieur du tube d'isolement 81 diminuant progressivement depuis sa partie de montage du côté 20 avant 8a (le côté gauche comme illustré) fixé à une
paroi intérieure de la cuve 2 vers une partie d'extrémité arrière (le côté droit comme illustré).
Bien qu'il ne soit pas décrit ici de façon spécifique, l'appareillage sous enveloppe métallique de ce mode de 25 réalisation comporte, sinon, la même construction que
celui du premier mode de réalisation.
Les tubes d'isolement 81 sont produits en moulant par coulée de la résine thermodurcissable, comme de la résine époxy par exemple, dans un moule en métal. La 30 résine époxy est produite en mélangeant une matière première avec un agent de polymérisation et en
SR 23982 JP-AP
chauffant ce mélange à une température spécifique ou plus élevée. La résine époxy se rétracte légèrement durant la polymérisation. Lorsque de la résine époxy est moulée, le moule en métal est chauffé à 1000C ou 5 plus par exemple, dans le but d'augmenter la fluidité du mélange et accélérer la réaction de polymérisation.
La résine époxy se rétracte à partir du moment o le produit moulé est retiré du moule en métal, en raison
d'une légère baisse de la température.
En raison du retrait à la polymérisation durant le processus de moulage et le rétrécissement à la chaleur qui se produit à la suite de la baisse de la température, une contrainte se produit sur les surfaces du moule en métal dans les directions dans lesquelles 15 le moule en métal passe à travers le tube d'isolement 81. Bien qu'il serait difficile de retirer le tube d'isolement 81 fini du moule en métal si le tube d'isolement 81 avait un diamètre intérieur uniforme le long de sa longueur, le tube d'isolement 81 de ce mode 20 de réalisation peut être facilement retiré du moule en métal dans la mesure o le tube d'isolement 81 a une paroi intérieure biseautée avec son diamètre intérieur qui diminue progressivement depuis une extrémité
jusqu'à l'autre.
Comme décrit jusqu'ici, la paroi intérieure du tube d'isolement 81 est biseautée de telle sorte que le diamètre intérieur du tube d'isolement 81 diminue progressivement depuis sa partie de montage du côté avant 8a vers la partie d'extrémité arrière comme 30 représenté sur la figure 19 dans le quatrième mode de réalisation. Dans cette construction, le tube
SR 23982 JP-AP
d'isolement 81 peut être retiré du moule en métal dans une direction de son côté de grand diamètre à la fin du processus de moulage, si bien que le tube d'isolement 81 peut être facilement retiré du moule en métal même 5 lorsque le retrait à la polymérisation ou le rétrécissement à la chaleur du matériau d'isolement solide (de la résine époxy) se produit durant le processus de moulage. Ceci permet de renforcer l'efficacité de la fabrication et réduit le cot de 10 fabrication. Un autre avantage de ce mode de réalisation consiste en une amélioration dans la résistance mécanique du tube d'isolement 81 dans la mesure o il est installé en raison d'une augmentation
dans le diamètre de sa partie de montage 8a.
Illustrée sur la figure 20 est une variante du quatrième mode de réalisation, dans laquelle le diamètre intérieur de chaque tube d'isolement 82 est le plus petit au milieu de sa longueur, en augmentant progressivement vers les deux extrémités le long de sa 20 direction axiale. Un moule en métal utilisé pour produire le tube d'isolement 82 de cette variante doit être construit de manière à pouvoir être partagé en deux sections suivant un plan le long de son axe longitudinal. Un appareillage sous enveloppe métallique de cette variante est fourni avec des tubes d'isolement 82 pour trois phases, qui sont agencés côte-à-côte sur un plan horizontal dans une cuve métallique 2, chaque tube d'isolement 82 contenant un rupteur à soupape casse30 vide 7. Dans cet appareillage sous enveloppe métallique, les champs électriques les plus élevés se
SR 23982 JP-AP
produisent au niveau de parties des plaques d'extrémités 7c des rupteurs à soupape casse-vide 7 qui font face à la surface de paroi intérieure de la cuve 2 et au niveau de parties des plaques d'extrémité 7c des 5 rupteurs à soupape casse-vide 7 adjacents qui se font face l'un à l'autre. Chaque tube d'isolement 82 agit en tant qu'une barrière d'isolement qui permet d'empêcher qu'une rupture de l'isolement ne se produise à partir d'une région de champs électriques concentrés sur une 10 surface de la plaque d'extrémité 7c. Toutefois, des intensités de champ locales sur la surface de la plaque d'extrémité 7c augmentent à mesure que la surface de paroi intérieure du tube d'isolement 82 devient plus proche de la plaque d'extrémité 7c du rupteur à soupape 15 casse-vide 7 et, par conséquent, il est nécessaire de fournir au moins un espace spécifique entre la surface de paroi intérieure du tube d'isolement 82 et la plaque
d'extrémité 7c du rupteur à soupape casse-vide 7.
Selon le quatrième mode de réalisation représenté 20 sur les figures 18 et 19, le tube d'isolement 81 a le diamètre intérieur minimum au niveau de sa partie d'extrémité arrière (le côté droit comme illustré) si bien que le côté d'électrode fixe du rupteur à soupape casse-vide 7 est plus proche de la surface de paroi 25 intérieure du tube d'isolement 81. Comme le diamètre intérieur du tube d'isolement 81 augmente vers sa partie de montage du côté avant 8a (le côté gauche comme illustré), la dimension radiale du tube d'isolement 81 est déterminée par le diamètre intérieur 30 minimum au niveau de sa partie d'extrémité arrière,
SR 23982 JP-AP
l'angle d'inclinaison de la surface de paroi intérieure
et la longueur du tube d'isolement 81.
D'autre part, le tube d'isolement 82 de la figure comporte le diamètre intérieur minimum au milieu de 5 sa longueur, le diamètre intérieur du tube d'isolement 82 augmentant vers ses deux extrémités, si bien que le côté d'électrode mobile du rupteur à soupape casse-vide 7 est plus proche de la surface de paroi intérieure du tube d'isolement 82. Par conséquent, la dimension 10 radiale du tube d'isolement 82 est déterminée par le diamètre intérieur minimum au milieu de sa longueur, l'angle d'inclinaison de la surface de paroi intérieure
et une moitié de la longueur du tube d'isolement 82.
Il est compris à partir de ce qui précède que la 15 dimension radiale peut être réduite selon la forme du tube d'isolement 82 illustré sur la figure 20 et que la construction de l'appareillage sous enveloppe métallique, dans lequel les tubes d'isolement 82 pour trois phases sont agencés horizontalement côte-à-côte 20 dans la cuve 2, permet de réduire la largeur W de la
cuve 2.
Bien que supportant les rupteurs à soupape cassevide individuels 7, les tubes d'isolement 82 agissent en tant que des barrières d'isolement pour augmenter la 25 résistance à l'isolement entre les rupteurs à soupape casse-vide adjacents 7, et entre chaque rupteur à soupape casse-vide 7 et la surface de paroi intérieure de la cuve 2. Si le tube d'isolement 82 est placé trop près du rupteur à soupape casse-vide 7, toutefois, la 30 résistance à l'isolement diminue en raison d'une augmentation dans l'intensité de champ locale. De ce
SR 23982 JP-AP
fait, il existe des limitations de conception dans la réduction du diamètre intérieur d'un tube d'isolement.
En outre, si le tube d'isolement est biseauté pour produire une surface de paroi intérieure inclinée, le 5 tube d'isolement aura un diamètre maximum agrandi, ce qui ne permet pas de réduire la dimension globale de l'appareillage sous enveloppe métallique. Dans ces conditions, le diamètre intérieur minimum du tube d'isolement 82 est placé au milieu de sa longueur 10 environ dans le but de produire une surface de paroi intérieure inclinée et d'atteindre une réduction dans
la dimension de l'appareillage.
CINQUI ME MODE DE R ALISATION
La figure 21 est une vue en coupe latérale schématique d'un appareillage sous enveloppe métallique 201 selon un cinquième mode de réalisation de la 20 présente invention, et la figure 22 est un diagramme en coupe transversale montrant les parties principales de l'appareillage sous enveloppe métallique, pris le long des lignes XXII-XXII de la figure 21. Si l'on se réfère à ces figures, une cuve (enveloppe métallique) 213 se 25 présente sous la forme d'un carré en coupe transversale (se reporter à la figure 22) et comporte un compartiment de douille 213a s'étendant vers le bas à partir d'une partie inférieure arrière (le côté inférieur droit, comme illustré sur la figure 21). Il 30 est installé une douille 11 dans le compartiment de douille 213a dans une façon de scellage hermétique. Une
SR 23982 JP-AP
plaque de montage 219 est hermétiquement soudée au côté avant (le côté gauche comme illustré sur la figure 21) de la cuve 213. La cuve 213 est remplie avec un gaz d'isolement, comme de l'hexafluorure de soufre, de 5 l'azote, de l'air sous pression, ou un mélange de ces gaz mélangés à un taux spécifique.
Ayant un compartiment de commande 216 situé au niveau d'une partie supérieure avant gauche, un compartiment de mécanisme à actionneur 217 situé sur le 10 côté avant (le côté gauche comme illustré sur la figure 21) de la plaque de montage 219 pour réceptionner des mécanismes à actionneurs à soupape casse-vide non représentés, et un compartiment de câble 218 situé en dessous du compartiment du mécanisme d'actionnement 15 217, l'appareillage sous enveloppe métallique 201 constitue une structure cubique de la forme d'un boîtier dans son ensemble, la cuve 213 faisant partie
de la structure de la forme d'un boîtier.
Chacun des trois rupteurs à soupape casse-vide 202 20 comprend un réservoir de vide cylindrique 202a, une tige d'électrode fixe 202f et une tige d'électrode mobile 202g. Le réservoir de vide 202a comprend une partie cylindrique 202b réalisée dans un matériau d'isolement comme de la céramique par exemple, et des 25 plaques d'extrémité 202c, 202d réalisées dans un matériau conducteur hermétiquement brasé aux deux extrémités de la partie cylindrique 202b. La tige d'électrode fixe 202f passe à travers la plaque d'extrémité 202c d'une façon hermétiquement scellée, 30 avec un contact fixe (non représenté) fixé à une
SR 23982 JP-AP
extrémité terminale de la tige d'électrode fixe 202f à
l'intérieur du réservoir de vide 202a.
La tige d'électrode mobile 202g est montée de manière à pouvoir se déplacer sur la partie cylindrique 5 202b du rupteur à soupape casse-vide 202, en passant hermétiquement à travers un soufflet (non représenté) fixé à la plaque d'extrémité 202d. Un contact mobile (non représenté) est fixé à une extrémité de la tige d'électrode mobile 202g à l'intérieur du réservoir de 10 vide 202a. L'autre extrémité de la tige d'électrode mobile 202g est reliée au mécanisme d'actionnement à soupape casse-vide, non représenté, par l'intermédiaire d'une tige d'isolement 204. Dans cette configuration, le mécanisme d'actionnement à soupape casse-vide de 15 chaque rupteur à soupape casse-vide 202 entraîne la tige d'électrode mobile 202g vers la gauche et vers la droite, amenant le contact mobile à venir en contact avec et à être séparé du contact fixe susmentionné. La tige d'électrode fixe 202f fixée à la plaque 20 d'extrémité 202c est raccordée à une barrette de
connexion du côté charge 232.
Les supports d'isolement 203 servant de tubes d'isolement, supportent les rupteurs à soupape cassevide 202 des phases individuelles. Réalisé dans un 25 matériau d'isolement solide, comme de la résine époxy par exemple, chaque support d'isolement 203 comprend, en tant que ses parties intégrantes, une partie de moulage réalisée d'un seul tenant 203a, une partie de support étendue 203b, une partie de trou traversant 30 203c, une partie de raccordement 203d, une partie de support de sectionneur 203e et une partie de support de
SR 23982 JP-AP
conducteur du côté bus 203f. La partie de moulage réalisée d'un seul tenant 203a servant de couverture d'isolement comporte une partie d'ouverture 203j. La tige d'électrode mobile 202g du rupteur à soupape 5 casse-vide 202 passe à travers la partie d'ouverture 203j, laissant un espace spécifique entre la tige d'électrode mobile 202g et la partie d'ouverture 203j.
La partie de moulage réalisée d'un seul tenant 203a entoure de façon très proche la partie cylindrique 202b 10 du réservoir de vide 202a, en particulier les périphéries des deux plaques d'extrémité 202c, 202d, la tige d'électrode fixe 202f et la barrette de connexion du côté de charge 232 o des champs électriques élevés se produisent, de telle sorte qu'aucun espace n'est 15 créé entre ceux-ci sauf au niveau de la partie
d'ouverture 203j.
La partie de support étendue 203b est une structure cylindrique creuse s'étendant depuis la partie d'ouverture 203j de la partie de moulage 20 réalisée d'un seul tenant 203a le long de la direction du déplacement (la dimension de la gauche vers la droite comme illustré sur la figure 21) de la tige d'électrode mobile 202g de chaque rupteur à soupape casse-vide 202. La partie de support étendue 203b sert 25 à procurer une distance appropriée pour assurer un isolement de surface entre le rupteur à soupape cassevide 202 et la plaque de montage 219 qui est maintenue au potentiel neutre. La partie de trou traversant 203c est située à peu près au centre de la partie de support 30 étendue 203b, et la partie de montage 203d se présentant sous la forme d'un rebord circulaire est
SR 23982 JP-AP
formée au niveau d'une extrémité terminale de la partie de support étendue 203b. La partie de montage 203d est fixée à la plaque de montage 219 de telle manière que la direction de déplacement de la tige d'électrode 5 mobile 202g du rupteur à soupape casse-vide 202 s'aligne avec la direction horizontale, comme illustré
sur la figure 21.
La partie de support de sectionneur 203e se projette légèrement vers le haut comme illustré sur la 10 figure 21 à partir de la limite entre la partie de
moulage réalisée d'un seul tenant 203a et la partie de montage 203d. La partie de support de conducteur du côté bus 203f a une structure de la forme d'une barre dont une section en coupe transversale rectangulaire 15 s'étend vers le haut, comme illustré sur la figure 21.
La partie de support de conducteur du côté bus 203f sert à procurer une distance appropriée pour assurer l'isolement de surface entre la barrette de connexion du côté de charge 232 raccordée à la tige d'électrode 20 fixe 202f du rupteur à soupape casse-vide 202 et une bande de conduction du côté bus 209 qui sera décrite
par la suite.
Dans l'appareillage sous enveloppe métallique 201 de ce mode de réalisation, les supports d'isolement 203 25 intégrant individuellement les rupteurs à soupape casse-vide 202 pour les trois phases, sont agencés côte-à-côte à travers la cuve 213, comme cela sera décrit par la suite. Les supports d'isolement individuels 203 sont fixés à la plaque de montage 219 30 par des vis (non représentées) de telle sorte que les plaques d'extrémité 202c, 202d des rupteurs à soupape
SR 23982 JP-AP
casse-vide adjacents 202 sont séparés horizontalement (verticalement comme illustré sur la figure 22) par une distance spécifique C, laissant une distance spécifique D à partir des plaques d'extrémité 202c, 202d des deux 5 rupteurs à soupape casse-vide extérieurs 202 jusqu'aux surfaces de parois latérales intérieures de la cuve 213. La distance C entre les plaques d'extrémité 202c, 202d des rupteurs à soupape casse-vide adjacents 202 et 10 la distance D à partir des plaques d'extrémité 202c, 202d des deux rupteurs à soupape casse-vide extérieurs 202 jusqu'aux surfaces de parois latérales intérieures de la cuve 213 sont réalisées plus petites que les distances correspondantes dans le système d'appareillage sous enveloppe métallique conventionnel, si bien que la largeur de l'appareillage sous enveloppe métallique 201, lorsqu'il est mesuré dans une direction perpendiculaire au plan de la page de la figure 21, est réduite dans ce mode de réalisation. Comme les plaques 20 d'extrémité 202c, 202d des rupteurs à soupape cassevide 202, et en particulier leurs périphéries o des champs électriques concentrés se produisent, des trois phases sont entourées par les parties de moulage réalisées d'un seul tenant 203a des supports 25 d'isolement respectifs 203, il y a moins de risque de décharge partielle et de décharge disruptive entre les
rupteurs à soupape casse-vide adjacents 202.
La configuration d'un sectionneur 241 et d'un
contacteur de mise à la terre 242 de chaque phase va 30 maintenant être décrite.
SR 23982 JP-AP
Si l'on se réfère à la figure 21, une base de lame 205 agissant en tant qu'un organe de support de lame est fixée à la partie de support de sectionneur 203e de chaque support d'isolement 203. La base de lame 205 est 5 raccordée par des moyens électriques à la tige d'électrode mobile 202g du rupteur à soupape casse-vide 202 par un conducteur flexible 215 qui est passé à travers la partie de trou traversant 203c du support d'isolement 203. Chaque bande de conduction du côté bus 10 209 estsupporté de façon fixe par la partie de support de conducteur du côté bus correspondante 203f. Chaque bande de conduction du côté bus 209 est montée avec une borne de ligne omnibus 207 au niveau d'un emplacement légèrement séparé en dessus d'une partie o la bande 15 conductrice du côté bus 209 est supportée par la partie
de support de conducteur du côté bus 203f.
D'autre part, des bornes de mise à la terre 208
sont fixées à la plaque de montage 219. Des lames 206 pour les trois phases sont supportées de manière à 20 pouvoir pivoter par les bases de lames respectives 205.
Le rupteur à soupape casse-vide 202 est dans un état de marche (fermé) dans lequel un courant électrique circule, lorsque la lame 206 correspondante est tournée à une position dans le sens des aiguilles d'une montre, 25 comme représenté par les lignes continues sur la figure 21, o son extrémité terminale vient en contact avec la borne de ligne omnibus 207. Le rupteur à soupape cassevide 202 est dans un état de neutre lorsque la lame 206 est tournée à une position dans le sens contraire des 30 aiguilles d'une montre, comme représenté par les lignes
SR 23982 JP-AP
brisées sur la figure 21, o son extrémité terminale
vient en contact avec la borne de mise à la terre 208.
De la même façon, le rupteur à soupape casse-vide 202 est dans un état d'arrêt (ouvert) lorsque la lame 5 206 est disposée comme représenté par les lignes brisées à une position intermédiaire entre les positions représentant l'état de marche et l'état de neutre. Les lames individuelles 206 sont actionnées par des tiges de fonctionnement de lame 220 à partir du 10 compartiment de mécanisme à actionneur 217 situé sur le côté avant de la cuve 213. Ensemble, la base de lame 205, la lame 206 et la borne de ligne omnibus 207 constituent chacun des sectionneurs 241, tandis que la base de lame 205, la lame 206 et la borne de mise à la 15 terre 208 constituent, ensemble, chacun des contacteurs
de mise à la terre 242.
La tige d'électrode fixe 202f de chaque rupteur à soupape casse-vide 202 est raccordée à la douille correspondante 211 par l'intermédiaire de la barrette 20 de connexion du côté de charge 232 incorporée dans le tube d'isolement support 203 et d'un conducteur du côté de charge 214. Un câble externe 212 est raccordé à la
douille 211.
Les conducteurs du côté charge 214 des trois 25 phases raccordées respectivement aux bandes de conduction du côté bus 209, aux barres omnibus 210 et aux tiges d'électrode fixe 202f des rupteurs à soupape casse-vide 202 par l'intermédiaire des barrettes de connexion du côté charge respectives 232 sont 30 réceptionnés ensemble dans la cuve 213 remplie avec le gaz d'isolement. Dans cette configuration, les rupteurs
SR 23982 JP-AP
à soupape casse-vide 202 pour les trois phases sont agencés côte-à-côte de telle manière que leurs plaques d'extrémité 202c, 202d sont séparées horizontalement (verticalement comme illustré sur la figure 22) par la 5 distance spécifique C, laissant la distance spécifique D à partir des plaques d'extrémité 202c, 202d des deux rupteurs à soupape casse-vide extérieurs 202 jusqu'aux surfaces de parois latérales intérieures de la cuve 213
comme précédemment mentionné.
Avec la fourniture des supports d'isolement susmentionnés 203, la distance D illustrée sur la figure 22 peut être réalisée plus petite qu'une distance E entre une face arrière de chaque bande de conduction du côté bus 209 et une surface de paroi 15 intérieure arrière de la cuve 213 représentée sur les figures 21 et 22. Ceci permet de satisfaire le besoin de réduire la largeur de l'appareillage sous enveloppe métallique. Dans l'appareillage sous enveloppe métallique 201 20 ainsi constitué, les champs électriques les plus élevés se produisent entre les plaques d'extrémités 202c, 202d des rupteurs à soupape casse-vide adjacents 202, et entre les surfaces de parois latérales intérieures de la cuve 213 et les bords des plaques d'extrémité 202c, 25 202d des deux rupteurs à soupape casse-vide extérieurs 202. Dans un appareillage sous enveloppe métallique conventionnel d'une configuration similaire, dans lequel des rupteurs à soupape casse-vide sont logés dans des tubes d'isolement fixés dans une cuve, il 30 existe des espaces entre les rupteurs à soupape cassevide et les tubes d'isolement. Par conséquent, une
SR 23982 JP-AP
décharge partielle et/ou une décharge disruptive sont susceptibles de se produire à partir des plaques d'extrémité des rupteurs à soupape cassevide, là o des champs électriques élevés se produisent, en 5 particulier lorsque l'appareillage sous enveloppe métallique est réduit dans ses dimensions.
Dans l'appareillage sous enveloppe métallique du présent mode de réalisation dans lequel chacun des rupteurs à soupape casse-vide 202 est moulé dans la 10 partie de moulage réalisée d'un seul tenant 203a du support d'isolement 203, toutefois, les périphéries des plaques d'extrémité 202c, 202d constituant les bords de chacun des réservoirs de vide 202a, là o des champs électriques concentrés se produisent, sont entourés par 15 le tube d'isolement support 203 qui est réalisé dans le matériau d'isolement solide qui est doté de meilleures propriétés d'isolement que le gaz. C'est la raison pour laquelle la tension de décharge de surface le long des surfaces d'isolement, et la tension de démarrage de 20 décharge corona au niveau des tiges d'électrode fixe 202f sont augmentées dans la configuration de ce mode de réalisation. Les dimensions des supports d'isolement (matériau d'isolement solide) 203 peuvent être réduites d'une quantité correspondant à l'augmentation dans les 25 tensions de décharge, ce qui permet d'atteindre des performances d'isolement d'une plus grande fiabilité même lorsque les dimensions physiques de l'appareillage sous enveloppe métallique sont réduites. L'appareillage sous enveloppe métallique peut être rendu encore plus 30 compact en raison de la construction susmentionnée du mode de réalisation, dans laquelle le sectionneur 241
SR 23982 JP-AP
et le contacteur de mise à la terre 242 sont assemblés de façon compacte avec le rupteur à soupape casse-vide 202 pour former, ensemble, une unité modulaire.
SR 23982 JP-AP

Claims (9)

REVENDICATIONS
1. Appareillage sous enveloppe métallique caractérisé en ce qu'il comprend: un rupteur à soupape casse-vide (7, 103, 202); un tube d'isolement (8, 102, 203); un sectionneur (105, 241); et une enveloppe métallique (1, 101, 213) abritant ledit rupteur à soupape casse-vide, ledit tube d'isolement et ledit sectionneur; dans lequel ledit tube d'isolement est fixé, à une 10 de ses extrémités dans une direction axiale, à l'intérieur de ladite enveloppe métallique, ledit tube d'isolement comportant près de son autre extrémité dans la direction axiale une partie de fixation d'une ligne omnibus pour supporter un conducteur du côté bus (14, 15 113, 209) d'une façon isolée, et ledit rupteur à soupape casse-vide est fixé à l'intérieur dudit tube d'isolement, ledit rupteur à soupape casse-vide comportant au niveau de l'une et de l'autre de ses extrémités dans la direction axiale une tige 20 d'électrode mobile (7b, 103b, 202g) et une tige d'électrode fixe (7a, 103a, 202f), respectivement; et dans lequel ledit sectionneur comprend: un organe de support de lame (8d, 105a, 203e) raccordé par des moyens électriques à ladite tige 25 d'électrode mobile par un conducteur de raccordement (13, 106, 215) et fixé à une partie de périphérie dudit tube d'isolement; une borne de ligne omnibus (14a, 105b, 207) fixée et raccordée audit conducteur du côté bus; et
SR 23982 JP-AP
une lame (12, 105c, 206) montée de façon pivotante
sur ledit organe de support de lame à une extrémité, de telle sorte que l'autre extrémité de ladite lame peut être amenée en contact avec, et être séparée de ladite 5 borne de ligne omnibus, moyennant quoi ladite lame agit en tant qu'un dispositif de déconnexion.
2. Appareillage sous enveloppe métallique selon la revendication 1 comprenant en outre: une borne de mise à la terre (15, 105d, 208) 10 prévue à une position spécifique de ladite enveloppe métallique (1, 101, 213), de telle sorte que l'extrémité pivotante de ladite lame (12, 105c, 206) peut être amenée en contact avec et être séparée de ladite borne de mise à la terre; moyennant quoi ladite lame agit en tant qu'un dispositif de déconnexion à trois points qui établit un état de marche lorsque l'extrémité pivotante de ladite lame vient en contact avec ladite borne de ligne omnibus (14a, 105b, 207), un état de neutre lorsque 20 l'extrémité pivotante de ladite lame vient en contact
avec ladite borne de mise à la terre, et un état d'arrêt lorsque l'extrémité pivotante de ladite lame est maintenue à une position intermédiaire entre ladite borne de ligne omnibus et ladite borne de mise à la 25 terre.
3. Appareillage sous enveloppe métallique selon la revendication 1, dans lequel ledit tube d'isolement (102) comprend une barrière d'isolement (102d) formée en tant qu'une partie d'un seul tenant dudit tube 30 d'isolement dans le but d'entourer au moins une des parties de périphérie d'une partie exposée sur le côté
SR 23982 JP-AP
du conducteur fixe (104) dudit rupteur à soupape cassevide (103), une partie d'une paroi latérale (102e) dudit tube d'isolement lorsque ledit conducteur de raccordement (106) passe à travers et ledit organe de support de lame (105a).
4. Appareillage sous enveloppe métallique selon la revendication 3, dans lequel ledit tube d'isolement (102) est formé dans le but d'entourer la partie de périphérie de la partie exposée sur le côté du 10 conducteur fixe (104) dudit rupteur à soupape cassevide (103) au niveau d'une hauteur d'une barrière d'isolement plus importante que la hauteur maximale de
la partie exposée sur le côté du conducteur fixe.
5. Appareillage sous enveloppe métallique selon la 15 revendication 3, dans lequel ledit tube d'isolement (102) est formé dans le but d'entourer la partie de périphérie de la partie exposée sur le côté du conducteur fixe (104) dudit rupteur à soupape cassevide (103), la largeur de la partie exposée sur le côté 20 du conducteur fixe diminuant d'une façon en épaulement par rapport à sa hauteur, et dans lequel une hauteur d'une barrière d'isolement est rendue plus importante que la hauteur d'une partie de la partie exposée sur le
côté du conducteur fixe, o sa hauteur est optimisée.
6. Appareillage sous enveloppe métallique selon la revendication 3, dans lequel plus d'un ensemble dudit rupteur à soupape casse-vide (103), dudit tube d'isolement (102) et dudit sectionneur (105) sont agencés parallèlement les uns aux autres pour des 30 phases multiples et, étant donnée une distance d'isolement de phase à phase de 100 à 110 mm entre les
SR 23982 JP-AP
parties du conducteur de phases adjacentes, chaque ensemble comprenant au moins un dudit conducteur de raccordement et un dudit organe de support de lame (105a), et une distance d'isolement de 100 à 110 mm 5 entre lesdites parties de conducteur et ladite enveloppe métallique, ladite partie de conducteur et ladite barrière d'isolement (102d) de chaque phase sont séparées par une distance d'isolement de 15 à 30 mm dans une direction dans laquelle lesdits tubes 10 d'isolement des phases individuelles sont agencés.
7. Appareillage sous enveloppe métallique selon la revendication 1, dans lequel ledit tube d'isolement (81, 82) est produit par le moulage d'un matériau en résine se présentant sous une forme telle qu'une 15 surface de paroi intérieure dudit tube d'isolement (8)
est inclinée par rapport à sa direction axiale.
8. Appareillage sous enveloppe métallique selon la revendication 1, dans lequel ledit tube d'isolement (203) est en contact serré avec une surface extérieure 20 dudit rupteur à soupape casse-vide (202), sauf au niveau de sa partie de ladite tige d'électrode mobile (202g).
9. Appareillage sous enveloppe métallique selon la revendication 1, dans lequel ladite enveloppe 25 métallique (1, 101, 213) comprend une structure hermétiquement scellée dans laquelle un gaz est contenu à une pression plus élevée que la pression atmosphérique, ledit gaz étant choisi à partir du groupe comprenant: (1) de l'air déshydraté; (2) de l'azote;
SR 23982 JP-AP
(3) un mélange d'azote et d'oxygène; (4) un mélange d'azote, d'oxygène et d'air; (5) de l'hexafluorure de soufre; (6) un mélange d'hexafluorure de soufre et d'azote; (7) un mélange d'hexafluorure de soufre et d'air; et (8) un mélange d'hexafluorure de soufre et d'air déshydraté.
SR 23982 JP-AP
FR0350781A 2002-11-06 2003-11-04 Appareillage sous enveloppe metallique Expired - Lifetime FR2846802B1 (fr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2002322101A JP4040954B2 (ja) 2002-11-06 2002-11-06 真空開閉装置
JP2003005478A JP2004222390A (ja) 2003-01-14 2003-01-14 密閉形開閉装置
JP2003005162A JP4146249B2 (ja) 2003-01-14 2003-01-14 スイッチギヤ

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2846802A1 true FR2846802A1 (fr) 2004-05-07
FR2846802B1 FR2846802B1 (fr) 2016-02-05

Family

ID=32110660

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR0350781A Expired - Lifetime FR2846802B1 (fr) 2002-11-06 2003-11-04 Appareillage sous enveloppe metallique

Country Status (6)

Country Link
US (1) US6865072B2 (fr)
KR (1) KR100561113B1 (fr)
CN (1) CN1322646C (fr)
DE (1) DE10351766B4 (fr)
FR (1) FR2846802B1 (fr)
TW (1) TWI228339B (fr)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007137977A1 (fr) * 2006-05-29 2007-12-06 Siemens Aktiengesellschaft Tableau de distribution À isolement gazeux d'un Équipement de commutation À moyenne tension
EP2224463A3 (fr) * 2007-11-06 2010-11-10 Mitsubishi Electric Corporation Appareillage de commutation à isolation gazeuse
FR2987503A1 (fr) * 2012-02-28 2013-08-30 Schneider Electric Ind Sas Poste de distribution moyenne tension
WO2014154286A1 (fr) * 2013-03-28 2014-10-02 Abb Technology Ltd Commutateur à couteau, dispositif de commutation comprenant un commutateur à couteau et appareillage de commutation
EP3439009A1 (fr) * 2017-08-03 2019-02-06 Nuventura GmbH Disjoncteur pour appareillage de commutation isolé au gaz
EP4057315A1 (fr) * 2021-03-11 2022-09-14 ABB Schweiz AG Module commutateur-fusible
CN116844911A (zh) * 2023-07-07 2023-10-03 华中科技大学 一种用于多路并联断路器同步开断的电磁斥力机构

Families Citing this family (40)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL1020224C2 (nl) * 2002-03-21 2003-09-23 Holec Holland Nv Boogbestendige kast voor schakelsysteem.
JP4237591B2 (ja) * 2003-09-17 2009-03-11 株式会社日立製作所 ガス絶縁開閉装置
TWI251847B (en) * 2003-12-26 2006-03-21 Hitachi Ltd Vacuum switchgear system and kit for system
WO2007023113A1 (fr) * 2005-08-22 2007-03-01 Siemens Aktiengesellschaft Corps isolant pour installation de distribution moyenne tension
JP4752678B2 (ja) * 2006-08-25 2011-08-17 三菱電機株式会社 開閉装置
US7902480B2 (en) * 2007-06-13 2011-03-08 Hitachi, Ltd. Vacuum insulated switchgear
DE102008017987A1 (de) * 2008-04-04 2009-10-08 Siemens Aktiengesellschaft Isolieraufsatz und Isoliergehäuse
KR101153478B1 (ko) * 2008-04-07 2012-06-11 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 진공 차단기 및 이를 사용한 가스 절연 개폐 장치
EP2180490B1 (fr) * 2008-10-27 2012-08-08 ABB Technology AG Dispositif de commutation, appareillage doté de celui-ci et procédé pour le fonctionnement d'un dispositif de commutation
FR2937786B1 (fr) * 2008-10-29 2010-12-24 Areva T & D Sa Interrupteur de courant sur une ligne electrique comprenant une ampoule a vide
KR101103609B1 (ko) * 2009-01-22 2012-01-09 용숙 이 휴대기기용 케이스
JP4727736B2 (ja) * 2009-02-19 2011-07-20 株式会社日立製作所 スイッチギヤ
CA2764874C (fr) * 2009-06-12 2018-12-18 Abb Technology Ag Milieu d'isolation dielectrique
EP2312602A1 (fr) * 2009-10-13 2011-04-20 ABB Technology AG Commutation de tension moyenne isolée du gaz
EP2337052B1 (fr) 2009-12-17 2017-02-22 ABB Schweiz AG Dispositif de commutation et appareil de commutation
DE102010005090A1 (de) * 2010-01-15 2011-07-21 Siemens Aktiengesellschaft, 80333 Schaltkammer für einen Leistungsschalter sowie Leistungsschalter mit Schaltkammer
WO2011111086A1 (fr) * 2010-03-08 2011-09-15 三菱電機株式会社 Coupe-circuit électrique
US8248760B2 (en) * 2010-07-07 2012-08-21 Eaton Corporation Switch arrangement for an electrical switchgear
JP5181003B2 (ja) * 2010-08-23 2013-04-10 株式会社日立製作所 スイッチギヤ
AU2011346187B2 (en) * 2010-12-20 2014-10-09 Mitsubishi Electric Corporation Power switch device
CN103563194B (zh) * 2011-06-02 2016-06-15 三菱电机株式会社 箱型真空断路器
AU2011370756B2 (en) 2011-06-16 2015-09-24 Abb Schweiz Ag A switching device and a switchgear
AU2011370757B2 (en) * 2011-06-16 2015-10-22 Abb Schweiz Ag A switching device and a switchgear
EP2645395B1 (fr) * 2012-03-26 2014-11-12 ABB Technology AG Dispositif de commutation électrique et appareil électrique s'y rapportant
JP2014107179A (ja) * 2012-11-29 2014-06-09 Hitachi Ltd 三相一括式遮断器
DK2958205T3 (da) * 2013-02-13 2019-05-06 Mitsubishi Electric Corp Gasisoleret fordelingsanlæg
CN104734052A (zh) * 2014-07-22 2015-06-24 施周平 便于固体绝缘柜内线缆安装的工装
FR3024294B1 (fr) * 2014-07-24 2018-04-06 Alstom Technology Ltd Eclisse de connexion a un poste isole au gaz d'un appareillage a faible courant permettant de deconnecter cet appareillage pour une phase de test operationnel du poste
US9634469B2 (en) * 2015-02-12 2017-04-25 Eaton Corporation Complex electrically operated ground and test device using vacuum circuit interrupters and methods of operating the same
CN107431338B (zh) * 2015-04-02 2020-10-30 三菱电机株式会社 气体绝缘开关装置
KR20170003305U (ko) * 2016-03-15 2017-09-25 엘에스산전 주식회사 아크 제거기
GB2565085B (en) * 2017-07-31 2020-05-20 Camlin Tech Limited Improved Vacuum Circuit Breaker
CN107390103B (zh) * 2017-09-04 2021-07-02 南方电网科学研究院有限责任公司 测量绝缘液体直流击穿电压和击穿前电流的实验装置
US11095099B2 (en) * 2018-03-14 2021-08-17 Mitsubishi Electric Corporation Gas-insulated switching device
KR102006295B1 (ko) * 2018-04-17 2019-08-01 청진산전 주식회사 지상변압기 내장형 분전함의 조립식 접속장치
WO2019224975A1 (fr) * 2018-05-24 2019-11-28 三菱電機株式会社 Appareil de commutation à isolation gazeuse
WO2020019335A1 (fr) * 2018-07-27 2020-01-30 Abb Schweiz Ag Ensemble commutateur pour unité de détection d'appareillage de commutation ou de commande et compartiment et appareillage de commutation associés
CN111157130B (zh) * 2020-03-03 2024-06-14 成都盛帮双核科技有限公司 一种金属封闭开关主母线测温装置
CN114124064B (zh) * 2021-10-22 2024-03-26 山东大学 一种光导开关封装结构
CN117335281A (zh) * 2023-09-27 2024-01-02 深圳市康泰电气设备有限公司 一种具有回潮保护功能的开关设备充气柜

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4342796A1 (de) * 1993-12-15 1995-06-22 Abb Patent Gmbh Schaltanlage
EP0678956A1 (fr) * 1994-04-18 1995-10-25 ABBPATENT GmbH Capteur de courant et tension pour une installation haute tension
EP0684673A1 (fr) * 1994-04-18 1995-11-29 ABBPATENT GmbH Tableau de distribution avec une commutateur de puissance triphasée disposée à l'intérieur d'une armoire de commutation
JPH11185577A (ja) * 1997-12-24 1999-07-09 Toshiba Corp 断路器付真空遮断器
EP1107408A1 (fr) * 1999-12-07 2001-06-13 Kabushiki Kaisha Meidensha Installation de commutation à isolation gazeuse

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1954736B2 (de) * 1969-10-30 1971-10-21 Strombegrenzungsvorrichtung
JPS54108241A (en) * 1978-02-14 1979-08-24 Fuji Electric Co Ltd Enclosed switchgear
JPS62233007A (ja) * 1986-04-01 1987-10-13 株式会社日立製作所 縮小形ガス絶縁開閉装置
JP3020499B2 (ja) * 1988-01-11 2000-03-15 株式会社日立製作所 ガス絶縁開閉装置
JPH01259706A (ja) * 1988-04-11 1989-10-17 Toshiba Corp 絶縁性ガスを封入した電気機器のガス漏れ検出装置
JPH0799889B2 (ja) * 1989-08-22 1995-10-25 日新電機株式会社 ガス絶縁キユービクル
US5898565A (en) * 1996-06-27 1999-04-27 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Gas insulated switchgear apparatus
JP3431439B2 (ja) * 1997-03-06 2003-07-28 株式会社日立製作所 絶縁開閉装置
JP2000050437A (ja) * 1998-08-03 2000-02-18 Hitachi Ltd ガス絶縁開閉装置
JP3667150B2 (ja) * 1999-05-21 2005-07-06 三菱電機株式会社 ガス封入開閉装置
JP3663090B2 (ja) * 1999-10-14 2005-06-22 株式会社日立製作所 ガス遮断器及びそれを備えたガス絶縁開閉装置
JP3783836B2 (ja) 2000-05-26 2006-06-07 三菱電機株式会社 真空遮断器
JP2001352624A (ja) * 2000-06-02 2001-12-21 Mitsubishi Electric Corp ガス絶縁開閉装置のブッシング
JP2002152926A (ja) * 2000-11-09 2002-05-24 Mitsubishi Electric Corp ガス絶縁開閉装置
JP2002159109A (ja) * 2000-11-20 2002-05-31 Mitsubishi Electric Corp ガス絶縁開閉装置
JP2002171624A (ja) * 2000-11-30 2002-06-14 Mitsubishi Electric Corp ガス封入形開閉装置
JP4334852B2 (ja) * 2002-10-31 2009-09-30 三菱電機株式会社 ガス絶縁スイッチギヤ
JP4329923B2 (ja) * 2002-10-31 2009-09-09 三菱電機株式会社 ガス絶縁スイッチギヤ

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4342796A1 (de) * 1993-12-15 1995-06-22 Abb Patent Gmbh Schaltanlage
EP0678956A1 (fr) * 1994-04-18 1995-10-25 ABBPATENT GmbH Capteur de courant et tension pour une installation haute tension
EP0684673A1 (fr) * 1994-04-18 1995-11-29 ABBPATENT GmbH Tableau de distribution avec une commutateur de puissance triphasée disposée à l'intérieur d'une armoire de commutation
JPH11185577A (ja) * 1997-12-24 1999-07-09 Toshiba Corp 断路器付真空遮断器
EP1107408A1 (fr) * 1999-12-07 2001-06-13 Kabushiki Kaisha Meidensha Installation de commutation à isolation gazeuse

Cited By (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2007137977A1 (fr) * 2006-05-29 2007-12-06 Siemens Aktiengesellschaft Tableau de distribution À isolement gazeux d'un Équipement de commutation À moyenne tension
EP2224463A3 (fr) * 2007-11-06 2010-11-10 Mitsubishi Electric Corporation Appareillage de commutation à isolation gazeuse
US8263890B2 (en) 2007-11-06 2012-09-11 Mitsubishi Electric Corporation Switch
US8278577B2 (en) 2007-11-06 2012-10-02 Mitsubishi Electric Corporation Switch
CN103296609B (zh) * 2012-02-28 2016-06-01 施耐德电器工业公司 中压配电站
CN103296609A (zh) * 2012-02-28 2013-09-11 施耐德电器工业公司 中压配电站
EP2720329A1 (fr) * 2012-02-28 2014-04-16 Schneider Electric Industries SAS Poste de distribution moyenne tension
FR2987503A1 (fr) * 2012-02-28 2013-08-30 Schneider Electric Ind Sas Poste de distribution moyenne tension
WO2014154286A1 (fr) * 2013-03-28 2014-10-02 Abb Technology Ltd Commutateur à couteau, dispositif de commutation comprenant un commutateur à couteau et appareillage de commutation
US9466955B2 (en) 2013-03-28 2016-10-11 Abb Schweiz Ag Knife switch, a switching device comprising a knife switch and a switchgear
WO2019025032A1 (fr) * 2017-08-03 2019-02-07 Nuventura Gmbh Disjoncteur d'appareillage de commutation à isolation gazeuse
EP3439009A1 (fr) * 2017-08-03 2019-02-06 Nuventura GmbH Disjoncteur pour appareillage de commutation isolé au gaz
AU2018310524B2 (en) * 2017-08-03 2021-05-20 Nuventura Gmbh Circuit breaker for gas insulated switchgear
US11107652B2 (en) 2017-08-03 2021-08-31 Nuventura Gmbh Circuit breaker for gas insulated switchgear
EP4057315A1 (fr) * 2021-03-11 2022-09-14 ABB Schweiz AG Module commutateur-fusible
US11749976B2 (en) 2021-03-11 2023-09-05 Abb Schweiz Ag Switch-fuse module
CN116844911A (zh) * 2023-07-07 2023-10-03 华中科技大学 一种用于多路并联断路器同步开断的电磁斥力机构
CN116844911B (zh) * 2023-07-07 2024-02-27 华中科技大学 一种用于多路并联断路器同步开断的电磁斥力机构

Also Published As

Publication number Publication date
FR2846802B1 (fr) 2016-02-05
CN1499687A (zh) 2004-05-26
TW200409426A (en) 2004-06-01
TWI228339B (en) 2005-02-21
KR100561113B1 (ko) 2006-03-15
US6865072B2 (en) 2005-03-08
DE10351766A1 (de) 2004-05-27
DE10351766B4 (de) 2011-04-07
KR20040040358A (ko) 2004-05-12
US20040104201A1 (en) 2004-06-03
CN1322646C (zh) 2007-06-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2846802A1 (fr) Appareillage sous enveloppe metallique
EP0239460B1 (fr) Disjoncteur électrique à tenue diélectrique ameliorée
KR101246696B1 (ko) 접지 차단기 및 이의 제조 방법
FR2459565A1 (fr) Installation de distribution a isolation gazeuse par du sf6 et a blindage metallique
FR2999792A1 (fr) Dispositif de protection d&#39;un appareil electronique alimente par un reseau polyphase
JP4572145B2 (ja) ガス絶縁スイッチギヤ
EP0270389B1 (fr) Interrupteur rotatif multipolaire à isolement gazeux
FR2703825A1 (fr) Disjoncteur en boîtier moulé avec unité d&#39;adaptation des transformateurs de courant.
EP3001521B1 (fr) Appareillage de protection electrique moyenne tension à comptage du courant
FR2507835A1 (fr) Cellule blindee a isolement gazeux pour poste electrique a moyenne tension
FR2811134A1 (fr) Traversee de haute tension en plein air et appareil de commutation a haute tension equipe d&#39;une telle traversee
EP1226641B1 (fr) Commutateur electrique a enveloppe metallique compartimentee pour la mise en place de sectionneurs
FR2761823A1 (fr) Poste de distribution d&#39;energie electrique
EP1507274B1 (fr) Sectionneur de terre
FR2812771A1 (fr) Mecanisme de commutateur a isolation par gaz hybride
JP2002281620A (ja) タンク型真空遮断器
FR2689305A1 (fr) Module de coupure triphase et application notamment à un disjoncteur moyenne tension debrochable.
EP0017545A1 (fr) Sectionneur triphasé pour cellule de distribution moyenne tension
FR2596915A1 (fr) Disjoncteur electrique a autosoufflage ayant une tenue dielectrique elevee
EP0002398A1 (fr) Perfectionnements aux cellules de distribution de courant
FR2823002A1 (fr) Interrupteur/sectionneur multifonctionnel pour poste de distribution electrique
FR2866152A1 (fr) Disjoncteur multipolaire a blocs de coupure unipolaire
EP0348312B2 (fr) Poste blindé pour réseau à haute tension
EP4035228A1 (fr) Appareil de coupure électrique à fusible
JP2013138528A (ja) ガス絶縁開閉器

Legal Events

Date Code Title Description
PLFP Fee payment

Year of fee payment: 13

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 14

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 15

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 16

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 17

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 18

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 19

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 20