FR2836156A1 - Alliage magnetique doux pour blindage magnetique - Google Patents

Alliage magnetique doux pour blindage magnetique Download PDF

Info

Publication number
FR2836156A1
FR2836156A1 FR0201901A FR0201901A FR2836156A1 FR 2836156 A1 FR2836156 A1 FR 2836156A1 FR 0201901 A FR0201901 A FR 0201901A FR 0201901 A FR0201901 A FR 0201901A FR 2836156 A1 FR2836156 A1 FR 2836156A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
sep
magnetic
alloy
traces
permeability
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR0201901A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2836156B1 (fr
Inventor
Thierry Waeckerle
Herve Fraisse
Sylvain Witzke
Bruno Boulogne
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Aperam Stainless Precision SAS
Original Assignee
Imphy Ugine Precision SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Imphy Ugine Precision SA filed Critical Imphy Ugine Precision SA
Priority to FR0201901A priority Critical patent/FR2836156B1/fr
Priority to AU2003229824A priority patent/AU2003229824A1/en
Priority to US10/504,698 priority patent/US20060096670A1/en
Priority to PCT/FR2003/000491 priority patent/WO2003069637A1/fr
Priority to JP2003568672A priority patent/JP2006510799A/ja
Priority to EP03722655A priority patent/EP1474812A1/fr
Publication of FR2836156A1 publication Critical patent/FR2836156A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2836156B1 publication Critical patent/FR2836156B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05K—PRINTED CIRCUITS; CASINGS OR CONSTRUCTIONAL DETAILS OF ELECTRIC APPARATUS; MANUFACTURE OF ASSEMBLAGES OF ELECTRICAL COMPONENTS
    • H05K9/00—Screening of apparatus or components against electric or magnetic fields
    • H05K9/0073—Shielding materials
    • H05K9/0075—Magnetic shielding materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/147—Alloys characterised by their composition
    • H01F1/14708—Fe-Ni based alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

Alliage magnétique doux dont la composition comprend, en % en poids : 30% ≤ Ni ≤ 40%, 0% ≤ Cu + Co ≤ 4%, 5% ≤ Cr + Mo ≤ 17%, 5% ≤ Cr, 0% ≤ Nb ≤ 2 %, Mn ≤ 0,35 %, Si ≤ 0,2 %, C ≤ 0,050 %, O ≤ 0,0160 %, S ≤ 0,0020 %, B ≤ 0,0010 %, éventuellement, au moins un élément pris parmi le magnésium et le calcium en des teneurs telles que leur somme reste inférieure à 0, 1%, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant en outre les relations : Cr + Mo ≤ O, 8 x Ni + 0,9x (Co+Cu) -18,4; Cr + Mo ≤ 4 x Ni + 3x (Co + Cu) - 124; 4 x (Cr + Mo) ≥ 125 - 3 x Ni. Utilisation pour la fabrication de blindages magnétiques.

Description

<Desc/Clms Page number 1>
La présente invention est relative à un alliage magnétique doux utilisable pour la fabrication de blindages magnétiques.
Les blindages magnétiques sont réalisés en alliage magnétique à haute perméabilité, et en particulier, en alliage du type Fe-Ni80, contenant environ 80% de nickel. Ils ont, en effet, une perméabilité en champ continu Ucc supérieure à 100000, et une perméabilité en champ alternatif à 300Hz, UsooHz, supérieur à 10000. En outre, ces alliages ont un champ coercitif Hc inférieur à 20 mOe et une induction à saturation Bs supérieure à 6000Gauss. Mais, ces alliages sont très coûteux car ils contiennent une importante teneur en nickel.
Lorsqu'on cherche à fabriquer des blindages moins coûteux, on utilise des alliages du type Fe-Ni36, contenant environ 36% de nickel. Mais, ces alliages ont une perméabilité en champ continu Ucc comprise entre 20000 et 30000 seulement, une perméabilité en champ alternatif à 300Hz, U300Hz, comprise entre 8000 et 9000, un champ coercitif Hc compris entre 50 et 100 mOe, et une induction à saturation Bs voisine de 13000Gauss. Avec de telles propriétés magnétiques, les blindages obtenus sont moins performants que les blindages réalisés en alliage Fe-Ni80.
On a également proposé, par exemple dans le brevet US 5,158, 624, d'utiliser un alliage contenant 35 à 40% de nickel et 5 à 14% de chrome, le reste étant du fer et des impuretés. La composition satisfaisant les relations 3 x Ni-5 x Cr : : : 80 et NiCr > 25. En outre, les teneurs en oxygène, soufre et bore doivent être strictement contrôlées, en particulier, la teneur en oxygène doit rester inférieure à 0,005%. De plus, l'alliage contient environ 0,5% de manganèse, environ 0,2% de silicium, environ 0, 01% d'aluminium. Cet alliage a une perméabilité en champ alternatif à 300Hz, UsooHz, comprise entre 9400 et 14900, un champ coercitif Hc compris entre 10 et 80 mOe, et une induction à saturation Bs comprise entre 5000 G et 8200G.
Cet alliage a l'avantage d'avoir une perméabilité UsooHz plus élevée que l'alliage Fe-Ni36 et de contenir du chrome, ce qui lui donne une certaine résistance à la corrosion, mais, sa perméabilité meilleure ne peut être obtenue qu'avec de très faibles teneurs en oxygène ce qui rend sa fabrication contraignante. De plus, il serait souhaitable de disposer d'un alliage économique ayant une perméabilité magnétique encore meilleure.
Le but de la présente invention est de proposer un alliage magnétique doux économique, apte à la fabrication de blindages magnétiques, plus performant et moins contraignant à fabriquer que les alliages connus.
<Desc/Clms Page number 2>
A cet effet, l'invention a pour objet un alliage magnétique doux dont la composition comprend, en % en poids :
Figure img00020001

éventuellement, un ou plusieurs éléments pris parmi le magnésium et le calcium en des teneurs telles que leur somme reste inférieure à 0,1%, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. En poutre, la composition chimique satisfaisant les relations :
Figure img00020002
De préférence, il est préférable que la teneur en silicium soit inférieure à 0,15%, que la teneur en manganèse soit supérieure à 0,05%, que la somme des teneurs en cobalt et cuivre soit supérieure à 0,015%. La teneur en oxygène peut être supérieure à 0,0050%.
L'invention va maintenant être décrite plus en détails et illustrée par des exemples.
L'alliage selon l'invention contient en % en poids : - plus de 30% de nickel pour obtenir de bonnes propriétés magnétiques, et en particulier une perméabilité magnétique et une induction à saturation suffisantes, mais moins de 40% car le nickel est un élément cher et au delà de 40% il n'améliore pas les propriétés magnétiques recherchées.
- Un ou plusieurs éléments pris parmi le cuivre et le cobalt, la somme de leurs teneurs étant comprise entre 0% et 4%, et, de préférence, supérieure à 0,015%, et mieux, supérieure à 0,5%, et mieux encore, supérieure à 1%, afin d'augmenter
<Desc/Clms Page number 3>
l'induction à saturation Bs et de permettre d'obtenir une perméabilité magnétique élevée lorsque la teneur en nickel est relativement faible.
Un ou plusieurs éléments pris parmi le chrome et le molybdène, la somme de leurs teneurs étant comprise entre 5% et 17%, et la teneur en chrome étant supérieure à 5%. Ces éléments augmentent la perméabilité magnétique et diminuent le champ coercitif tant que leurs teneurs ne sont pas trop élevées. En outre, pour obtenir les propriétés magnétiques souhaitées, à savoir, Bs > 4000G à 40 C, et une bonne perméabilité magnétique, les teneurs en Cr, Mo, Ni, Cu et
Co doivent être telles que :
Figure img00030001

de plus, pour avoir une bonne perméabilité magnétique, les teneurs en Cr, Mo et Ni doivent être telles que :
Figure img00030002

- éventuellement jusqu'à 2% de niobium pour augmenter la résistance mécanique, - moins de 0,35%, et, de préférence plus de 0,05%, de manganèse ainsi que moins de 0,20% et de préférence moins de 0,15% de silicium. Ces éléments sont nécessaires à l'élaboration, mais, les inventeurs ont constaté de façon nouvelle qu'en limitant les teneurs en ces éléments, on augmente sensiblement la perméabilité magnétique à 300Hz, usooHz, même pour des teneurs en oxygène importantes pouvant aller jusqu'à 0,0160%.
Moins de 0,0500% de carbone, moins de 0,0020% de soufre, moins de 0,0010% de bore, moins de 0,0200% d'azote, moins de 0,0160% d'oxygène. Ces limites de teneurs en impuretés permettent d'obtenir une perméabilité magnétique élevée. A noter cependant, que la teneur en oxygène peut être supérieure à 0,0050% sans détériorer les propriétés magnétiques, ce qui permet d'élaborer l'alliage plus facilement et de façon plus économique, ce qui est souhaitable.
Eventuellement du magnésium ou du calcium et des teneurs dont la somme peut atteindre 0,1000%, et, de préférence doit rester inférieure à 0,0500%, mais être supérieure à 0,0010%, afin de former des oxydes de magnésium ou de calcium qui facilitent la découpe mécanique de pièces dans des bandes.
Le reste de la composition est du fer et, éventuellement des impuretés.
Avec cet alliage on fabrique par exemple des bandes par laminage à chaud puis laminage à froid. A l'épaisseur finale, les bandes sont soumises à un recuit à au
<Desc/Clms Page number 4>
moins 1050 C, et de préférence au-dessus de 1100 C, de préférence également sous atmosphère réductrice d'hydrogène ou d'un mélange vapeur d'eau et d'hydrogène. Après le recuit, le refroidissement jusqu'à la température ambiante doit, de préférence, être réalisé à vitesse lente, c'est à dire nécessiter plus d'une heure pour atteindre 200 C si on cherche à optimiser la perméabilité magnétique à 300Hz, ou si on cherche à optimiser la perméabilité magnétique en champ continu et que la teneur en nickel est supérieure à 35%. Au contraire, si on cherche à optimiser la perméabilité magnétique en champ continu et que la teneur en nickel est inférieure ou égale à 35%, le refroidissement doit être effectué en moins d'une heure pour atteindre 200 C.
Pour des bandes ainsi obtenues et d'épaisseur égale à 0, 4mm, on obtient les propriétés magnétiques suivantes :
Figure img00040001
Ces propriétés permettent de fabriquer des blindages magnétiques très performants, aussi bien pour les champs basse fréquence (fréquence inférieure à quelques kHz) que pour les champs continu (champ terrestre par exemple).
A titre d'exemple on a réalisé les alliages repérés 1 à 21 conformes à l'invention, et les alliages repérés 22 à 32 donnés à titre de comparaison. Les compositions et les propriétés de ces alliages sont reportés aux tableaux 1 et 2, et les propriétés magnétiques des alliages sont reportées aux tableaux 3 et 4.
Les propriétés magnétiques ont été mesurées sur des bandes de 0, 6mm d'épaisseur pour ce qui concerne le champ coercitif Hc, exprimé en mOe, et pour la perméabilité en champ continu Ucc qui a été mesurée à 0 C et à 40 C. L'induction à saturation Bs, exprimée en Gauss, a été mesurée à 40 C. La perméabilité magnétique en champ alternatif à 30Hz, UsooHz. a été mesurée à 40 C sur des bandes de 0, 4mm d'épaisseur. Les alliages ont été élaborés au four à induction sous vide, puis coulés sous forme de lingots laminés à chaud puis à froid pour obtenir des bandes dans lesquelles on a découpé des échantillons qui ont été recuits 4 heures à 1170 C sous hydrogène pur et sec, avec des refroidissements rapides lorsqu'ils
<Desc/Clms Page number 5>
étaient destinés à mesurer la perméabilité en champ continu et des refroidissements lents lorsqu'ils étaient destinés à mesurer la perméabilité en champ alternatif.
Les alliages 1 à 21 ont tous un champ coercitif sensiblement inférieur à 100mOe, une perméabilité en champ continu supérieure à 40000 aussi bien à 0 C qu'à 40 C, une perméabilité en champ alternatif à 300Hz supérieure à 15000, et une induction saturation supérieure à 4000G.
Tableau 1
Figure img00050001
<tb>
<tb> En <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> En <SEP> ppm
<tb> Rep <SEP> Ni <SEP> Cr <SEP> Mo <SEP> Co <SEP> Cu <SEP> Mn <SEP> Si <SEP> Nb <SEP> C <SEP> S <SEP> P <SEP> N <SEP> 0 <SEP> B
<tb> 1 <SEP> 38,94 <SEP> 9,14 <SEP> < 0,005 <SEP> 0,042 <SEP> 0,022 <SEP> 0,323 <SEP> 0,163 <SEP> traces <SEP> 65 <SEP> 13 <SEP> 41 <SEP> 28 <SEP> 67 <SEP> < 10
<tb> 2 <SEP> 36,52 <SEP> 9,02 <SEP> 0,0057 <SEP> 0,065 <SEP> 0,020 <SEP> 0,315 <SEP> 0,168 <SEP> traces <SEP> 55 <SEP> 14 <SEP> 43 <SEP> 27 <SEP> 80 <SEP> < 10
<tb> 3 <SEP> 36, <SEP> 88 <SEP> 9,04 <SEP> < 0, <SEP> 005 <SEP> 0,044 <SEP> 0,022 <SEP> 0, <SEP> 310 <SEP> 0,155 <SEP> traces <SEP> 45 <SEP> 14 <SEP> 43 <SEP> 27 <SEP> 100 <SEP> < 10
<tb> 4 <SEP> 37, <SEP> 64 <SEP> 6, <SEP> 98 <SEP> < 0, <SEP> 005 <SEP> 0, <SEP> 005 <SEP> 0,017 <SEP> 0,333 <SEP> 0,144 <SEP> traces <SEP> 45 <SEP> 14 <SEP> < 30 <SEP> 13 <SEP> 93 <SEP> < 10
<tb> 5 <SEP> 33, <SEP> 66 <SEP> 7, <SEP> 95 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 0,188 <SEP> < 0,01 <SEP> - <SEP> 41 <SEP> 9 <SEP> 34 <SEP> 29 <SEP> 120 <SEP> < 10
<tb> 6 <SEP> 33, <SEP> 55 <SEP> 8, <SEP> 17 <SEP> < 0, <SEP> 005 <SEP> 0,014 <SEP> < 0, <SEP> 01 <SEP> 0, <SEP> 172 <SEP> 0, <SEP> 016 <SEP> traces <SEP> 160 <SEP> < 5 <SEP> < 30 <SEP> 21 <SEP> 35 <SEP> < 10
<tb> 7 <SEP> 37, <SEP> 63 <SEP> 9, <SEP> 31 <SEP> 0,023 <SEP> 0,503 <SEP> 0,094 <SEP> 0, <SEP> 293 <SEP> < 0, <SEP> 01 <SEP> 0, <SEP> 007 <SEP> 86 <SEP> 8 <SEP> < 30 <SEP> 27 <SEP> 90 <SEP> < 10
<tb> 8 <SEP> 37, <SEP> 95 <SEP> 9, <SEP> 56 <SEP> 0,0056 <SEP> 1, <SEP> 42 <SEP> 0,020 <SEP> 0, <SEP> 289 <SEP> 0,017 <SEP> traces <SEP> 83 <SEP> 9 <SEP> < 30 <SEP> 30 <SEP> 84 <SEP> < 10
<tb> 37, <SEP> 86 <SEP> 10,55 <SEP> < 0, <SEP> 005 <SEP> 0, <SEP> 962 <SEP> 0, <SEP> 018 <SEP> 0,299 <SEP> 0,019 <SEP> traces <SEP> 49 <SEP> 10 <SEP> < 30 <SEP> 27 <SEP> 140 <SEP> < 10
<tb> 10 <SEP> 39. <SEP> 49 <SEP> 9,6 <SEP> 0, <SEP> 0097 <SEP> 1,02 <SEP> < 0,01 <SEP> 0,287 <SEP> 0,021 <SEP> 0,006 <SEP> 96 <SEP> 10 <SEP> 30 <SEP> 29 <SEP> 29 <SEP> < 10
<tb> 11 <SEP> 37,75 <SEP> 9,54 <SEP> - <SEP> 1,02 <SEP> - <SEP> 0,300 <SEP> - <SEP> -91 <SEP> 6 <SEP> < 20 <SEP> 6,6 <SEP> 62 <SEP> < 10
<tb> 12 <SEP> 37, <SEP> 66 <SEP> 9,19 <SEP> < 0, <SEP> 005 <SEP> 1,02 <SEP> < 0,01 <SEP> 0,178 <SEP> 0,105 <SEP> traces <SEP> 150 <SEP> 6 <SEP> < 30 <SEP> 14 <SEP> 25 <SEP> < 10
<tb> 13 <SEP> 35,8 <SEP> 9,05 <SEP> - <SEP> 1,04 <SEP> - <SEP> 0,300 <SEP> - <SEP> - <SEP> 83 <SEP> < 5 <SEP> < 20 <SEP> < 5 <SEP> 99 <SEP> < 10
<tb> 14 <SEP> 35, <SEP> 7 <SEP> 9, <SEP> 17 <SEP> < 0,005 <SEP> 1,03 <SEP> < 0,01 <SEP> 0,173 <SEP> 0,111 <SEP> traces <SEP> 130 <SEP> < 5 <SEP> < 30 <SEP> 12 <SEP> 64 <SEP> < 10
<tb> 15 <SEP> 35, <SEP> 77 <SEP> 5, <SEP> 6 <SEP> < 0,005 <SEP> 1, <SEP> 01 <SEP> < 0,01 <SEP> 0,306 <SEP> 0,035 <SEP> traces <SEP> 94 <SEP> < 5 <SEP> 40 <SEP> 8, <SEP> 3 <SEP> 75 <SEP> < 10
<tb> 16 <SEP> 37, <SEP> 74 <SEP> 5, <SEP> 76 <SEP> < 0,005 <SEP> 0, <SEP> 969 <SEP> < 0, <SEP> 01 <SEP> 0, <SEP> 308 <SEP> 0,033 <SEP> traces <SEP> 92 <SEP> < 5 <SEP> 38 <SEP> 7, <SEP> 5 <SEP> 58 <SEP> < 10
<tb> 17 <SEP> 35, <SEP> 85 <SEP> 5,89 <SEP> < 0,005 <SEP> 2,85 <SEP> < 0,01 <SEP> 0, <SEP> 308 <SEP> 0,031 <SEP> traces <SEP> 83 <SEP> < 5 <SEP> 34 <SEP> 5, <SEP> 5 <SEP> 52 <SEP> < 10
<tb> 18 <SEP> 35, <SEP> 79 <SEP> 8, <SEP> 92 <SEP> - <SEP> 3,03- <SEP> 0,290 <SEP> - <SEP> - <SEP> 90 <SEP> < 5 <SEP> < 20 <SEP> 9,6 <SEP> 69 <SEP> < 10
<tb> 19 <SEP> 37, <SEP> 77 <SEP> 5,8 <SEP> 0,0086 <SEP> 2,87 <SEP> < 0, <SEP> 01 <SEP> 0,298 <SEP> 0,033 <SEP> traces <SEP> 69 <SEP> < 5 <SEP> 37 <SEP> 8, <SEP> 8 <SEP> 83 <SEP> < 10
<tb> 20 <SEP> 37, <SEP> 45 <SEP> 8, <SEP> 7213, <SEP> 0610, <SEP> 30011895 < 201268 < 10
<tb> 21 <SEP> 31,84 <SEP> 8,23 <SEP> < 0,005 <SEP> 3,07 <SEP> < 0,01 <SEP> 0,174 <SEP> 0,013 <SEP> traces <SEP> 150 <SEP> 6 <SEP> < 30 <SEP> 10 <SEP> 19 <SEP> < 10
<tb>
Les alliages 22 à 32, donnés à titre de comparaison, montrent l'importance des limites imposées à la composition chimique.
<Desc/Clms Page number 6>
Tableau 2
Figure img00060001
<tb>
<tb> En <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> Enppm
<tb> Rep <SEP> Ni <SEP> Cr <SEP> Mo <SEP> Co <SEP> Cu <SEP> Mn <SEP> Si <SEP> Nb <SEP> C <SEP> S <SEP> P <SEP> N <SEP> 0 <SEP> B
<tb> 22 <SEP> 31,84 <SEP> 8,2 <SEP> < 0,995 <SEP> 0,011 <SEP> < 0,01 <SEP> 0,173 <SEP> 0,018 <SEP> traces <SEP> 150 <SEP> 5 <SEP> < 30 <SEP> 10 <SEP> 24 <SEP> < 10
<tb> 23 <SEP> 33,46 <SEP> 4,88 <SEP> 0,014 <SEP> 0,014 <SEP> 0,011 <SEP> 0,133 <SEP> 0,018traces <SEP> 66 <SEP> 11 <SEP> < 30 <SEP> 19 <SEP> 94 <SEP> < 10
<tb> 24 <SEP> 33,78 <SEP> 2,02 <SEP> 2,03 <SEP> traces <SEP> < 0,01 <SEP> 0,186 <SEP> < 0,01 <SEP> traces <SEP> 150 <SEP> < 5 <SEP> < 30 <SEP> 10 <SEP> 13 <SEP> < 10
<tb> 25 <SEP> 33,78 <SEP> 0,019 <SEP> 2,21 <SEP> traces <SEP> < 0,01 <SEP> 0,183 <SEP> < 0,01 <SEP> traces <SEP> 130 <SEP> < 5 <SEP> < 3010 <SEP> 34 <SEP> < 10
<tb> 26 <SEP> 37, <SEP> 69 <SEP> 3,14 <SEP> < 0,005 <SEP> 1,06 <SEP> < 0,01 <SEP> 0,296 <SEP> 0,031 <SEP> traces <SEP> 90 <SEP> < 5 <SEP> 35 <SEP> < 5 <SEP> 57 <SEP> < 10
<tb> 27 <SEP> 33, <SEP> 7 <SEP> 8 <SEP> 2, <SEP> 07 <SEP> 0, <SEP> 187 <SEP> < 0,01 <SEP> traces <SEP> 66 <SEP> 15 <SEP> 38 <SEP> 7 <SEP> 180 <SEP> < 10
<tb> 28 <SEP> 33,96 <SEP> 2,64 <SEP> < 0,005 <SEP> 1,96 <SEP> < 0,01 <SEP> 0,259 <SEP> 0,032 <SEP> - <SEP> 89 <SEP> < 5 <SEP> 35 <SEP> 5,1 <SEP> 85 <SEP> < 10
<tb> 29 <SEP> 33,83 <SEP> 5,1 <SEP> < 0,005 <SEP> 2,02 <SEP> < 0,01 <SEP> 0,152 <SEP> < 0,01 <SEP> traces <SEP> 67 <SEP> 7 <SEP> < 30 <SEP> 7,2 <SEP> 110 <SEP> < 10
<tb> 30 <SEP> 31, <SEP> 68 <SEP> 8,03 <SEP> 0,027 <SEP> 0, <SEP> 01 <SEP> 2, <SEP> 97 <SEP> 0,176 <SEP> 0, <SEP> 018 <SEP> traces <SEP> 120 <SEP> 7 <SEP> 31 <SEP> 54 <SEP> 67 <SEP> < 10
<tb> 31 <SEP> 30, <SEP> 14 <SEP> 2,09 <SEP> < 0, <SEP> 005 <SEP> traces <SEP> 2, <SEP> 99 <SEP> 0,193 <SEP> < 0,01 <SEP> 0,005 <SEP> 130 <SEP> < 5 <SEP> < 30 <SEP> 10 <SEP> 29 <SEP> < 10
<tb> 32 <SEP> 32, <SEP> 29 <SEP> 1,87 <SEP> 0, <SEP> 082 <SEP> traces <SEP> 3, <SEP> 92 <SEP> 0,166 <SEP> 0, <SEP> 014 <SEP> 0,007 <SEP> 83 <SEP> 9 <SEP> 35 <SEP> 7, <SEP> 6 <SEP> 86 <SEP> < 10
<tb>
Figure img00060002

L'alliage 22 a une teneur en chrome trop élevée qui ne satisfait pas les conditions Cr + Mo < 0, 8 x Ni + 0, 9 x (Co + Cu)-18, 4 et Cr + Mo < 4 x Ni + 3 x (Co + Cu)-124, son induction à saturation est très faible.
Les alliages 23, 24 et 25 ont des teneurs en chrome trop importantes pour satisfaire la condition 4 x (Cr + Mo) > 125-3 x Ni, et leur perméabilité en champ continu est sensiblement inférieure à 40000.
L'alliage 26 ne satisfait pas la relation Cr > 5%, et sa perméabilité en champ alternatif à 300Hz est sensiblement inférieure à 15000.
L'alliage 27 a une teneur en oxygène supérieure à 160ppm et sa perméabilité en champ continu est sensiblement inférieure à 40000.
Les alliages 28 et 29 ne satisfont pas la condition 4 x (Cr + Mo) > 125-3 x Ni et l'alliage 28 ne satisfait pas la condition Cr > 5%. D'une part leurs perméabilités en champ continu sont sensiblement inférieures à 40000, d'autre part leurs perméabilités en champ alternatif sont sensiblement inférieures à 15000.
L'alliage 30 ne satisfait pas la condition Cr + Mo < 0, 8 x Ni + 0, 9 x (Co + Cu)- 18, 4 et sa perméabilité en champ continu est sensiblement inférieure à 40000.
<Desc/Clms Page number 7>
L'alliage 31 ne satisfait pas les conditions Cr + Mo # 4 x Ni + 3 x (Co + Cu)- 124 et 4 x (Cr + Mo) > 125-3 x Ni, et sa perméabilité magnétique tant en champ alternatif qu'en champ continu est insuffisante.
Tableau 3
Figure img00070001
<tb>
<tb> Propriétés <SEP> magnétiques
<tb> Rep <SEP> Hc <SEP> Bs <SEP> cc <SEP> 0 C <SEP> cc <SEP> 40 C <SEP> 300Hz
<tb> 1 <SEP> 28 <SEP> 6800 <SEP> 61400 <SEP> 62400 <SEP> 17900
<tb> 2 <SEP> 23 <SEP> 5500 <SEP> 64000 <SEP> 50300 <SEP> 23200
<tb> 3 <SEP> 22 <SEP> 6000 <SEP> 69000 <SEP> 59600 <SEP> 21700
<tb> 4 <SEP> 39 <SEP> 8100 <SEP> 69200 <SEP> 67200 <SEP> 21100
<tb> 5 <SEP> 18 <SEP> 4500 <SEP> 47500 <SEP> 44700 <SEP> 17800
<tb> 6 <SEP> 10 <SEP> 4200 <SEP> 80300 <SEP> 72000 <SEP> 16000
<tb> 7 <SEP> 22 <SEP> 6500 <SEP> 67600 <SEP> 67400 <SEP> 21400
<tb> 8 <SEP> 26 <SEP> 6700 <SEP> 66800 <SEP> 64700 <SEP> 19100
<tb> 9 <SEP> 22 <SEP> 5600 <SEP> 48100 <SEP> 77200 <SEP> 20800
<tb> 10 <SEP> 21 <SEP> 7200 <SEP> 72600 <SEP> 72100 <SEP> 18600
<tb> 11 <SEP> 22 <SEP> 6800 <SEP> 98300 <SEP> 93000 <SEP> 18500
<tb> 12 <SEP> 14 <SEP> 6800 <SEP> 12900 <SEP> 118300 <SEP> 22000
<tb> 13 <SEP> 24 <SEP> 5700 <SEP> 71500 <SEP> 66900 <SEP> 22100
<tb> 14 <SEP> 22 <SEP> 5700 <SEP> 86900 <SEP> 78900 <SEP> 22400
<tb> 15 <SEP> 44 <SEP> 8400 <SEP> 42700 <SEP> 57100 <SEP> 17900
<tb> 16 <SEP> 34 <SEP> 9500 <SEP> 74900 <SEP> 93400 <SEP> 19400
<tb> 17 <SEP> 45 <SEP> 9100 <SEP> 52500 <SEP> 60500 <SEP> 17000
<tb> 18 <SEP> 27 <SEP> 6700 <SEP> 84200 <SEP> 97600 <SEP> 19100
<tb> 19 <SEP> 44 <SEP> 10000 <SEP> 48100 <SEP> 68200 <SEP> 17600
<tb> 20 <SEP> 25 <SEP> 7500 <SEP> 91900 <SEP> 84100 <SEP> 20800
<tb> 21 <SEP> 13 <SEP> 4700 <SEP> 51600 <SEP> 65000 <SEP> 17900
<tb>
<Desc/Clms Page number 8>
Tableau 4
Figure img00080001
<tb>
<tb> Propriétés <SEP> magnétiques
<tb> Rep <SEP> Hc <SEP> BS <SEP> cc <SEP> 0 C <SEP> cc <SEP> 40 C <SEP> 300Hz
<tb> 22 <SEP> 7 <SEP> 500 <SEP> 45800-13600
<tb> 23 <SEP> 36 <SEP> 7000 <SEP> 24200 <SEP> 29100 <SEP> 14400
<tb> 24 <SEP> 28 <SEP> 7400 <SEP> 33300 <SEP> 31900 <SEP> 14200
<tb> 25 <SEP> 33 <SEP> 8200 <SEP> 2910026600 <SEP> 14100
<tb> 26 <SEP> 54 <SEP> 11700 <SEP> 48200 <SEP> 59200 <SEP> 13700
<tb> 27 <SEP> 32 <SEP> 5900 <SEP> 26600 <SEP> 37600 <SEP> 20000
<tb> 28 <SEP> 85 <SEP> 10200 <SEP> 18000 <SEP> 22900 <SEP> 10800
<tb> 29 <SEP> 69 <SEP> 8400 <SEP> 14100 <SEP> 21300 <SEP> 13000
<tb> 30 <SEP> 26 <SEP> 4700 <SEP> 31700 <SEP> 32200 <SEP> 15300
<tb> 31 <SEP> 33 <SEP> 6500 <SEP> 20500 <SEP> 21400 <SEP> 11100
<tb> 32 <SEP> 73 <SEP> 10400 <SEP> 12500 <SEP> 18100 <SEP> -
<tb>
L'alliage 32 ne satisfait pas la condition 4 x (Cr + Mo) > 125-3 x Ni, et sa perméabilité magnétique est très insuffisante.

Claims (6)

  1. Figure img00090002
    éventuellement, au moins un élément pris parmi le magnésium et le calcium en des teneurs telles que leur somme reste inférieure à 0,1%, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant en outre les relations :
    Figure img00090001
    REVENDICATION 1-Alliage magnétique doux dont la composition comprend, en % en poids :
  2. 2-Alliage magnétique doux selon la revendication 1 caractérisé en ce que :
    Figure img00090003
  3. 3-Alliage magnétique doux selon la revendication 1 ou la revendication 2 caractérisé en ce que :
    Figure img00090004
  4. 4-Alliage magnétique doux selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que :
    Figure img00090005
  5. 5-Alliage magnétique doux selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que :
    <Desc/Clms Page number 10>
    Figure img00100001
  6. 6-Blindage magnétique constitué d'un alliage conforme à l'une quelconque des revendications 1 à 5.
FR0201901A 2002-02-15 2002-02-15 Alliage magnetique doux pour blindage magnetique Expired - Fee Related FR2836156B1 (fr)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0201901A FR2836156B1 (fr) 2002-02-15 2002-02-15 Alliage magnetique doux pour blindage magnetique
AU2003229824A AU2003229824A1 (en) 2002-02-15 2003-02-14 Low-frequency magnetic screening made from a soft magnetic alloy
US10/504,698 US20060096670A1 (en) 2002-02-15 2003-02-14 Low-frequency magnetic screening made from a soft magnetic alloy
PCT/FR2003/000491 WO2003069637A1 (fr) 2002-02-15 2003-02-14 Blindage magnetique basse frequence en alliage magnetique doux
JP2003568672A JP2006510799A (ja) 2002-02-15 2003-02-14 軟磁性合金から作製した低周波磁気遮蔽体
EP03722655A EP1474812A1 (fr) 2002-02-15 2003-02-14 Blindage magnetique basse frequence en alliage magnetique doux

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0201901A FR2836156B1 (fr) 2002-02-15 2002-02-15 Alliage magnetique doux pour blindage magnetique

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2836156A1 true FR2836156A1 (fr) 2003-08-22
FR2836156B1 FR2836156B1 (fr) 2005-01-07

Family

ID=27636198

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR0201901A Expired - Fee Related FR2836156B1 (fr) 2002-02-15 2002-02-15 Alliage magnetique doux pour blindage magnetique

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20060096670A1 (fr)
EP (1) EP1474812A1 (fr)
JP (1) JP2006510799A (fr)
AU (1) AU2003229824A1 (fr)
FR (1) FR2836156B1 (fr)
WO (1) WO2003069637A1 (fr)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7335428B2 (en) * 2001-11-30 2008-02-26 Imphy Alloys Cooking vessel comprising a base made of a multilayer material and a side wall, and article of multilayer material
FR2833019B1 (fr) * 2001-11-30 2004-09-10 Imphy Ugine Precision Alliage ferromagnetique pour la cuisson par induction
CN107904508B (zh) * 2017-11-16 2019-09-17 南京信息工程大学 一种合金带材料及其制备方法

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2775536A (en) * 1952-07-19 1956-12-25 Bell Telephone Labor Inc Bodies having low temperature coefficients of elasticity
US5135588A (en) * 1990-03-27 1992-08-04 Nisshin Steel Company Ltd. Soft-magnetic nickel-iron-chromium alloy for magnetic cores
EP0508148A2 (fr) * 1991-03-13 1992-10-14 Nisshin Steel Co., Ltd. Matériau en alliage magnétiquement doux
JPH06169537A (ja) * 1992-11-27 1994-06-14 Citizen Watch Co Ltd 電子時計用モータのステータ
JPH0762483A (ja) * 1993-08-30 1995-03-07 Nisshin Steel Co Ltd 軟磁性合金の溶製方法
JPH08203718A (ja) * 1994-10-04 1996-08-09 Nisshin Steel Co Ltd 絶縁皮膜を有する軟質磁性材料及びその製造方法
EP0827256A1 (fr) * 1996-08-29 1998-03-04 Imphy S.A. Moteur pas à pas pour horlogerie dont le stator est constitué d'un alliage magnétique doux et alliage magnétique doux
JP2000008148A (ja) * 1998-06-19 2000-01-11 Daido Steel Co Ltd 高耐食軟磁性焼結体及びその粉末
EP1041168A1 (fr) * 1999-04-02 2000-10-04 Imphy Ugine Precision Alliage magnetique doux pour horlogerie
WO2000063454A1 (fr) * 1999-04-15 2000-10-26 Vacuumschmelze Gmbh Alliage fer-nickel anti-corrosion pour disjoncteurs de courant de fuite et pieces de mouvements d'horlogerie

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2711574B2 (ja) * 1989-09-04 1998-02-10 日新製鋼株式会社 磁気シールド部材用Ｎｉ―Ｆｅ―Ｃｒ軟質磁性合金
EP1126041A4 (fr) * 1999-08-11 2009-06-03 Jfe Steel Corp Feuille d'acier de protection contre les perturbations magnetiques et son procede de fabrication

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2775536A (en) * 1952-07-19 1956-12-25 Bell Telephone Labor Inc Bodies having low temperature coefficients of elasticity
US5135588A (en) * 1990-03-27 1992-08-04 Nisshin Steel Company Ltd. Soft-magnetic nickel-iron-chromium alloy for magnetic cores
EP0508148A2 (fr) * 1991-03-13 1992-10-14 Nisshin Steel Co., Ltd. Matériau en alliage magnétiquement doux
JPH06169537A (ja) * 1992-11-27 1994-06-14 Citizen Watch Co Ltd 電子時計用モータのステータ
JPH0762483A (ja) * 1993-08-30 1995-03-07 Nisshin Steel Co Ltd 軟磁性合金の溶製方法
JPH08203718A (ja) * 1994-10-04 1996-08-09 Nisshin Steel Co Ltd 絶縁皮膜を有する軟質磁性材料及びその製造方法
EP0827256A1 (fr) * 1996-08-29 1998-03-04 Imphy S.A. Moteur pas à pas pour horlogerie dont le stator est constitué d'un alliage magnétique doux et alliage magnétique doux
JP2000008148A (ja) * 1998-06-19 2000-01-11 Daido Steel Co Ltd 高耐食軟磁性焼結体及びその粉末
EP1041168A1 (fr) * 1999-04-02 2000-10-04 Imphy Ugine Precision Alliage magnetique doux pour horlogerie
WO2000063454A1 (fr) * 1999-04-15 2000-10-26 Vacuumschmelze Gmbh Alliage fer-nickel anti-corrosion pour disjoncteurs de courant de fuite et pieces de mouvements d'horlogerie

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 018, no. 504 (E - 1608) 21 September 1994 (1994-09-21) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 1995, no. 06 31 July 1995 (1995-07-31) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 1996, no. 12 26 December 1996 (1996-12-26) *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2000, no. 04 31 August 2000 (2000-08-31) *

Also Published As

Publication number Publication date
FR2836156B1 (fr) 2005-01-07
WO2003069637A1 (fr) 2003-08-21
EP1474812A1 (fr) 2004-11-10
AU2003229824A1 (en) 2003-09-04
JP2006510799A (ja) 2006-03-30
US20060096670A1 (en) 2006-05-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101445952B1 (ko) 진공 용기용 2상 스테인리스 강재와 그 제조 방법
JP6328398B2 (ja) 耐酸化性に優れた高強度チタン合金及びこれを用いたコンプレッサー部品
AU2007301332A1 (en) Enameling steel sheet highly excellent in unsusceptibility to fishscaling and process for producing the same
WO2013046678A1 (fr) Lingot pour roulement et procédé de production
JP2016003377A (ja) 二相ステンレス鋼管
JP4654440B2 (ja) 低加工硬化型鉄合金
RU2578618C1 (ru) Способ производства полос из низколегированной свариваемой стали
JP6683414B2 (ja) 延性に優れたパーライト系高炭素鋼レール及びその製造方法
JP6160942B1 (ja) 低熱膨張超耐熱合金及びその製造方法
KR20230098875A (ko) 오스테나이트계 스테인리스강대의 제조방법
JP4041511B2 (ja) 被削性に優れた低炭素硫黄快削鋼
JP6058508B2 (ja) 冷間加工性と加工後の表面性状および硬さに優れる熱延鋼板
EP0931844B1 (fr) Acier maraging sans cobalt
JP7341016B2 (ja) フェライト系ステンレス冷延鋼板
FR2836156A1 (fr) Alliage magnetique doux pour blindage magnetique
JP2013531130A (ja) 高結晶粒細粒化性能及び安定結晶粒細粒化性能をもつフェライト系ステンレス鋼とその製造方法
TW201631180A (zh) 具有優異轉動疲勞特性之軸承用鋼材及軸承零件
JP7223210B2 (ja) 耐疲労特性に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼板
JP6714407B2 (ja) サブマージアーク溶接用ソリッドワイヤ
CN112095052B (zh) 耐腐蚀钢材及其制备方法和应用、耐腐蚀钢板及其制备方法
JPS5853703B2 (ja) 熱間加工性に優れたモリブデン材料
JP2005325387A (ja) 低比重鉄合金
WO2020135438A1 (fr) Acier pour substrat revêtu d&#39;aluminium à haute résistance et son procédé de fabrication
JP2001254146A (ja) 耐候性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼板とその製造方法
JP5720867B1 (ja) Ｃｕ−Ｓｎ共存鋼およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
ST Notification of lapse

Effective date: 20061031