JP2000008148A - 高耐食軟磁性焼結体及びその粉末 - Google Patents
高耐食軟磁性焼結体及びその粉末Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】電子制御式燃料噴射装置における可動鉄芯とし
て或いは車輪速センサにおける電磁ピックアップの鉄芯
としての各種特性を満足し得る高耐食軟磁性焼結体及び
その粉末を提供する。 【解決手段】高耐食軟磁性焼結体及びその粉末の組成
を、重量基準でＣ：≦０．１０％，Ｓｉ：≦３％，Ｍ
ｎ：≦０．３０％，Ｎｉ：３６〜６０％，Ｃｒ：１〜５
％，Ｍｏ：０．１〜６．０％，Ｃｕ：０．１％以上６．
０％未満，残部実質的にＦｅから成る組成とする。
て或いは車輪速センサにおける電磁ピックアップの鉄芯
としての各種特性を満足し得る高耐食軟磁性焼結体及び
その粉末を提供する。 【解決手段】高耐食軟磁性焼結体及びその粉末の組成
を、重量基準でＣ：≦０．１０％，Ｓｉ：≦３％，Ｍ
ｎ：≦０．３０％，Ｎｉ：３６〜６０％，Ｃｒ：１〜５
％，Ｍｏ：０．１〜６．０％，Ｃｕ：０．１％以上６．
０％未満，残部実質的にＦｅから成る組成とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は電子制御式燃料噴
射装置における可動鉄芯，電磁ピックアップ式車輪速セ
ンサにおける鉄芯等の用途に好適な高耐食軟磁性焼結体
及びその焼結体用の粉末に関する。
射装置における可動鉄芯，電磁ピックアップ式車輪速セ
ンサにおける鉄芯等の用途に好適な高耐食軟磁性焼結体
及びその焼結体用の粉末に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】図１は
電子制御式燃料噴射装置の例を具体的に示したもので、
同図中２００はソレノイドコイル，２０２は固定鉄芯，
２０４は可動鉄芯である。可動鉄芯２０４は、微小スト
ローク軸方向に移動可能とされているとともに、スプリ
ング２０６によって図中左向き、即ち後述の弁部を閉じ
る方向に常時付勢されている。
電子制御式燃料噴射装置の例を具体的に示したもので、
同図中２００はソレノイドコイル，２０２は固定鉄芯，
２０４は可動鉄芯である。可動鉄芯２０４は、微小スト
ローク軸方向に移動可能とされているとともに、スプリ
ング２０６によって図中左向き、即ち後述の弁部を閉じ
る方向に常時付勢されている。
【０００３】２０８はバルブボデーであって内部にニー
ドルバルブ２１０が微小ストローク軸方向に移動可能に
設けられており、そのニードルバルブ２１０の移動動作
に基づいて弁部が開閉され、その開動作時に噴射孔２１
２から燃料が噴射されるようになっている。尚２１４は
メッシュ状のストレーナである。
ドルバルブ２１０が微小ストローク軸方向に移動可能に
設けられており、そのニードルバルブ２１０の移動動作
に基づいて弁部が開閉され、その開動作時に噴射孔２１
２から燃料が噴射されるようになっている。尚２１４は
メッシュ状のストレーナである。
【０００４】この電子制御式燃料噴射装置の場合、コン
トロールユニットからターミナル２１６を通じてソレノ
イドコイル２００に駆動信号（パルス電圧）が供給され
ると、ソレノイドコイル２００が励磁されて、これによ
り可動鉄芯２０４が固定鉄芯２０２の側に吸引され、こ
れとともにニードルバルブ２１０が図１中右向きに微小
ストローク移動し、パルス幅（時間）に対応した時間弁
部を開孔させてその開孔から燃料を噴射させる。具体的
には始動，暖機，定常，加速及び減速時にエンジンの要
求する噴射量だけ噴射孔２１２から燃料を噴射させる。
トロールユニットからターミナル２１６を通じてソレノ
イドコイル２００に駆動信号（パルス電圧）が供給され
ると、ソレノイドコイル２００が励磁されて、これによ
り可動鉄芯２０４が固定鉄芯２０２の側に吸引され、こ
れとともにニードルバルブ２１０が図１中右向きに微小
ストローク移動し、パルス幅（時間）に対応した時間弁
部を開孔させてその開孔から燃料を噴射させる。具体的
には始動，暖機，定常，加速及び減速時にエンジンの要
求する噴射量だけ噴射孔２１２から燃料を噴射させる。
【０００５】図２はブレーキのアンチスキッドシステム
における車輪速センサの一例を具体的に示したもので、
同図中２１８はドライブシャフト，２２０は車輪速セン
サであって、この車輪速センサ２２０は、車輪と一体回
転するセンサリング２２２と、これに近接して設けられ
た電磁ピックアップ２２４とを有している。
における車輪速センサの一例を具体的に示したもので、
同図中２１８はドライブシャフト，２２０は車輪速セン
サであって、この車輪速センサ２２０は、車輪と一体回
転するセンサリング２２２と、これに近接して設けられ
た電磁ピックアップ２２４とを有している。
【０００６】ここでセンサリング２２２はギヤ状の部材
であって、図３（Ａ）に示しているように外周面に沿っ
て多数の突起２２５を備えている。他方電磁ピックアッ
プ２２４は、図２（Ｂ）に詳しく示しているように鉄芯
２２６，これを取り巻くコイル２２８，マグネット２３
０及びヨーク２３２を備えている。
であって、図３（Ａ）に示しているように外周面に沿っ
て多数の突起２２５を備えている。他方電磁ピックアッ
プ２２４は、図２（Ｂ）に詳しく示しているように鉄芯
２２６，これを取り巻くコイル２２８，マグネット２３
０及びヨーク２３２を備えている。
【０００７】この車輪速センサ２２０の場合、車輪とと
もにセンサリング２２２を回転させ、そしてそのセンサ
リング２２２に近接して設けた電磁ピックアップ２２４
により車輪回転数に比例した周波数のパルスを発生させ
る。詳しくは、センサリング２２２の突起２２５と溝と
が交互に通過するごとにコイル２２８に電流を惹起さ
せ、これにより図３（Ｂ）に示すようなパルスを発生さ
せて車輪の回転速度を検知する。
もにセンサリング２２２を回転させ、そしてそのセンサ
リング２２２に近接して設けた電磁ピックアップ２２４
により車輪回転数に比例した周波数のパルスを発生させ
る。詳しくは、センサリング２２２の突起２２５と溝と
が交互に通過するごとにコイル２２８に電流を惹起さ
せ、これにより図３（Ｂ）に示すようなパルスを発生さ
せて車輪の回転速度を検知する。
【０００８】尚図３（Ｂ）中実線は車輪が高速で回転し
ているときのパルス波を示したものであり、また点線は
低速で車輪が回転しているときのパルス波を示してい
る。
ているときのパルス波を示したものであり、また点線は
低速で車輪が回転しているときのパルス波を示してい
る。
【０００９】これら電子制御式燃料噴射装置における可
動鉄芯２０４，車輪速センサ２２０における鉄芯２２６
は、それぞれその特性として保磁力が一定以下に小さい
こと，所定の磁界中での磁束密度が高いこと，電気抵抗
が高いこと，耐食性が高いことなどが求められる。
動鉄芯２０４，車輪速センサ２２０における鉄芯２２６
は、それぞれその特性として保磁力が一定以下に小さい
こと，所定の磁界中での磁束密度が高いこと，電気抵抗
が高いこと，耐食性が高いことなどが求められる。
【００１０】具体的には、例えば電子制御式燃料噴射装
置における可動鉄芯２０４の場合、その材料特性として Ｈｃ(Ｏｅ)：≦１．５ Ｂ10(Ｇ)：≧１００００ Ｂ1(Ｇ) ：≧２０００ ρ(μΩｃｍ)：≧７０ Ｐcor(ｍＶ)：≧−１００ が求められる。
置における可動鉄芯２０４の場合、その材料特性として Ｈｃ(Ｏｅ)：≦１．５ Ｂ10(Ｇ)：≧１００００ Ｂ1(Ｇ) ：≧２０００ ρ(μΩｃｍ)：≧７０ Ｐcor(ｍＶ)：≧−１００ が求められる。
【００１１】ここでＨｃは保磁力であり、Ｂ10は１０エ
ルステッド（Ｏｅ）の磁界中においたときの磁束密度，
Ｂ1は１エルステッドの磁界中においたときの磁束密
度，ρは電気抵抗（体積低効率）であり、Ｐcor（ｍ
Ｖ）は孔食電位である。
ルステッド（Ｏｅ）の磁界中においたときの磁束密度，
Ｂ1は１エルステッドの磁界中においたときの磁束密
度，ρは電気抵抗（体積低効率）であり、Ｐcor（ｍ
Ｖ）は孔食電位である。
【００１２】以上は電子制御式燃料噴射装置における可
動鉄芯２０４の要求特性であるが、車輪速センサ２２０
における電磁ピックアップ２２４の鉄芯２２６もその要
求特性は同様である。
動鉄芯２０４の要求特性であるが、車輪速センサ２２０
における電磁ピックアップ２２４の鉄芯２２６もその要
求特性は同様である。
【００１３】従来、これら電子制御式燃料噴射装置にお
ける可動鉄芯２０４及び車輪速センサ２２０における電
磁ピックアップ２２４の鉄芯２２６は、電磁ステンレス
（Ｆｅ−１３Ｃｒ−１Ｓｉ−０．３Ａｌ）の溶製材にて
構成されていた。
ける可動鉄芯２０４及び車輪速センサ２２０における電
磁ピックアップ２２４の鉄芯２２６は、電磁ステンレス
（Ｆｅ−１３Ｃｒ−１Ｓｉ−０．３Ａｌ）の溶製材にて
構成されていた。
【００１４】この電磁ステンレスの溶製材から成る可動
鉄芯２０４及び鉄芯２２６は、特性的にはそれらに要求
される諸特性を充足し得るものの、かかる溶製材にてそ
れら可動鉄芯２０４，鉄芯２２６を製造する場合、溶製
材を切削加工して所定形状に成形することとなるため、
製造に際して加工費が高く、従ってコストの高いものと
なってしまうといった問題があった。
鉄芯２０４及び鉄芯２２６は、特性的にはそれらに要求
される諸特性を充足し得るものの、かかる溶製材にてそ
れら可動鉄芯２０４，鉄芯２２６を製造する場合、溶製
材を切削加工して所定形状に成形することとなるため、
製造に際して加工費が高く、従ってコストの高いものと
なってしまうといった問題があった。
【００１５】そこでこれらを粉末の焼結体にて構成する
ことが考えられるが、粉末焼結体の場合、内部に微細な
多数の気孔を有することから、その気孔に起因してかか
る粉末焼結体の場合、従来と同様の組成の溶製材に対し
て特性的に劣ったものとなるのを避け得ない。従って粉
末焼結体にて上記可動鉄芯２０４や鉄芯２２６を構成す
る場合には、それに適した焼結体組成となすことが求め
られる。
ことが考えられるが、粉末焼結体の場合、内部に微細な
多数の気孔を有することから、その気孔に起因してかか
る粉末焼結体の場合、従来と同様の組成の溶製材に対し
て特性的に劣ったものとなるのを避け得ない。従って粉
末焼結体にて上記可動鉄芯２０４や鉄芯２２６を構成す
る場合には、それに適した焼結体組成となすことが求め
られる。
【００１６】例えば本発明者が電磁ステンレスと同じ組
成の粉末焼結体にて電子制御式燃料噴射装置における可
動鉄芯２０４を構成したところ、その可動鉄芯２０４と
して要求される特性を満たし得ないものであった。
成の粉末焼結体にて電子制御式燃料噴射装置における可
動鉄芯２０４を構成したところ、その可動鉄芯２０４と
して要求される特性を満たし得ないものであった。
【００１７】次に高透磁率材として知られたパーマロイ
（Ｆｅ−４７Ｎｉ）の粉末焼結体にて可動鉄芯２０４を
構成したところ、磁気特性的には要求される特性を一応
満たしているものの電気抵抗値が小さく、やはり可動鉄
芯２０４用としては不適なものであった。
（Ｆｅ−４７Ｎｉ）の粉末焼結体にて可動鉄芯２０４を
構成したところ、磁気特性的には要求される特性を一応
満たしているものの電気抵抗値が小さく、やはり可動鉄
芯２０４用としては不適なものであった。
【００１８】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような課題
を解決すべくなされたもので、上記電子制御式燃料噴射
装置における可動鉄芯，車輪速センサにおける電磁ピッ
クアップの鉄芯等の用途に好適な高耐食軟磁性焼結体及
びその粉末を提供することを目的とする。而して請求項
１は高耐食軟磁性焼結体に係るもので、重量基準で、
Ｃ：≦０．１０％，Ｓｉ：≦３％，Ｍｎ：≦０．３０
％，Ｎｉ：３６〜６０％，Ｃｒ：１〜５％，Ｍｏ：０．
１〜６．０％，Ｃｕ：０．１％以上６．０％未満，残部
実質的にＦｅから成ることを特徴とする。
を解決すべくなされたもので、上記電子制御式燃料噴射
装置における可動鉄芯，車輪速センサにおける電磁ピッ
クアップの鉄芯等の用途に好適な高耐食軟磁性焼結体及
びその粉末を提供することを目的とする。而して請求項
１は高耐食軟磁性焼結体に係るもので、重量基準で、
Ｃ：≦０．１０％，Ｓｉ：≦３％，Ｍｎ：≦０．３０
％，Ｎｉ：３６〜６０％，Ｃｒ：１〜５％，Ｍｏ：０．
１〜６．０％，Ｃｕ：０．１％以上６．０％未満，残部
実質的にＦｅから成ることを特徴とする。
【００１９】請求項２はその焼結体用の粉末に係るもの
で、重量基準で、Ｃ：≦０．２５％，Ｓｉ：≦３％，Ｍ
ｎ：≦０．３０％，Ｎｉ：３６〜６０％，Ｃｒ：１〜５
％，Ｍｏ：０．１〜６．０％，Ｃｕ：０．１％以上６．
０％未満，残部実質的にＦｅから成ることを特徴とす
る。
で、重量基準で、Ｃ：≦０．２５％，Ｓｉ：≦３％，Ｍ
ｎ：≦０．３０％，Ｎｉ：３６〜６０％，Ｃｒ：１〜５
％，Ｍｏ：０．１〜６．０％，Ｃｕ：０．１％以上６．
０％未満，残部実質的にＦｅから成ることを特徴とす
る。
【００２０】請求項３は焼結体に係るもので、請求項１
において、前記焼結体が電子制御式燃料噴射装置におけ
る可動鉄芯又は電磁ピックアップ式車輪速センサにおけ
る鉄芯に用いられるものであることを特徴とする。
において、前記焼結体が電子制御式燃料噴射装置におけ
る可動鉄芯又は電磁ピックアップ式車輪速センサにおけ
る鉄芯に用いられるものであることを特徴とする。
【００２１】請求項４は焼結体用の粉末に係るもので、
請求項２において、前記粉末が前記電子制御式燃料噴射
装置における可動鉄芯又は電磁ピックアップ式車輪速セ
ンサにおける鉄芯に用いられる焼結体用のものであるこ
とを特徴とする。
請求項２において、前記粉末が前記電子制御式燃料噴射
装置における可動鉄芯又は電磁ピックアップ式車輪速セ
ンサにおける鉄芯に用いられる焼結体用のものであるこ
とを特徴とする。
【００２２】
【作用及び発明の効果】本発明によれば磁気特性，電気
的特性，耐食性等に優れた焼結体及び焼結体用の粉末が
得られる。これらは上記電子制御式燃料噴射装置用可動
鉄芯として、或いはまた車輪速センサにおける電磁ピッ
クアップ用鉄芯等として好適に用い得るものである。
的特性，耐食性等に優れた焼結体及び焼結体用の粉末が
得られる。これらは上記電子制御式燃料噴射装置用可動
鉄芯として、或いはまた車輪速センサにおける電磁ピッ
クアップ用鉄芯等として好適に用い得るものである。
【００２３】次に本発明における各化学成分の限定理由
につき詳述する。 Ｃ：≦０．１０％ 焼結体においてＣの含有量を０．１０％より多くすると
耐食性の劣化が著しいので０．１０％以下とする。但し
粉末については、Ｃ量が０．１０％以上であっても焼結
体の製造過程で粉末の酸素とのＣＯ還元・脱炭等により
Ｃ量を減少することが可能で、従って粉末の場合Ｃの含
有量は０．１０％よりも多くすることは可能である。但
し粉末酸素量と炭素量が４：３の割合なら炭素量は多く
添加しても製造可能であるものの、焼結体の寸法の安定
性から０．２５％以下としておくことが望ましい。
につき詳述する。 Ｃ：≦０．１０％ 焼結体においてＣの含有量を０．１０％より多くすると
耐食性の劣化が著しいので０．１０％以下とする。但し
粉末については、Ｃ量が０．１０％以上であっても焼結
体の製造過程で粉末の酸素とのＣＯ還元・脱炭等により
Ｃ量を減少することが可能で、従って粉末の場合Ｃの含
有量は０．１０％よりも多くすることは可能である。但
し粉末酸素量と炭素量が４：３の割合なら炭素量は多く
添加しても製造可能であるものの、焼結体の寸法の安定
性から０．２５％以下としておくことが望ましい。
【００２４】Ｓｉ：≦３％ Ｓｉは３％より多量になると粉末の硬化が著しくなって
圧粉密度の低下を引き起こし、同時に焼結体の延性を著
しく劣化させるため３％以下とする。尚Ｓｉは望ましく
は０．１０％以上含有させる。
圧粉密度の低下を引き起こし、同時に焼結体の延性を著
しく劣化させるため３％以下とする。尚Ｓｉは望ましく
は０．１０％以上含有させる。
【００２５】Ｍｎ：≦０．３０％ Ｍｎが０．３０％より多くなると粉末の酸素が高くな
り、成形性が悪くなるので０．３０％以下とする。
り、成形性が悪くなるので０．３０％以下とする。
【００２６】Ｎｉ：３６〜６０％ Ｎｉが６０％より多くなると磁束密度Ｂ10が低くなり、
体積低効率ρも低下し良好な特性が得られなくなる。ま
た３６％未満でも磁束密度Ｂ10が低くなり良好な特性が
得られなくなる。従って本発明ではＮｉを３６〜６０％
の範囲とする。望ましくは４２〜５０％である。
体積低効率ρも低下し良好な特性が得られなくなる。ま
た３６％未満でも磁束密度Ｂ10が低くなり良好な特性が
得られなくなる。従って本発明ではＮｉを３６〜６０％
の範囲とする。望ましくは４２〜５０％である。
【００２７】Ｃｒ：１〜５％ Ｃｒが１％未満では十分な耐食性が得られず、一方５％
より多くなると磁束密度Ｂ10及びＢ1が低くなる。望ま
しい含有量は２〜４％である。
より多くなると磁束密度Ｂ10及びＢ1が低くなる。望ま
しい含有量は２〜４％である。
【００２８】Ｍｏ：０．１〜６．０％ Ｍｏは本合金中でＣｒ，Ｃｕと共存することにより耐食
性を向上させる。しかしＭｏを６．０％を超えて多く含
有させると粉末の硬化が著しく、成形性が悪くなり、磁
束密度Ｂ10及びＢ1が低くなる。望ましい含有量は０．
４〜２．０％の範囲である。
性を向上させる。しかしＭｏを６．０％を超えて多く含
有させると粉末の硬化が著しく、成形性が悪くなり、磁
束密度Ｂ10及びＢ1が低くなる。望ましい含有量は０．
４〜２．０％の範囲である。
【００２９】Ｃｕ：０．１％以上６．０％未満 ＣｕはＣｒ，Ｍｏとの共存で特に中性環境での耐食性を
向上させるばかりでなく、本合金の電気抵抗を著しく高
抵抗にすることができ、交流での応答性を改善する。し
かしＣｕ６．０％超では粉末の硬化が著しく、成形性が
悪くなり、磁束密度Ｂ10及びＢ1が低くなる。望ましい
含有量は０．３〜３．０％であり、より望ましくは０．
４〜２．０％である。
向上させるばかりでなく、本合金の電気抵抗を著しく高
抵抗にすることができ、交流での応答性を改善する。し
かしＣｕ６．０％超では粉末の硬化が著しく、成形性が
悪くなり、磁束密度Ｂ10及びＢ1が低くなる。望ましい
含有量は０．３〜３．０％であり、より望ましくは０．
４〜２．０％である。
【００３０】
【実施例】次に本発明の実施例を以下に詳述する。 ＜実施例１＞表１に示す化学組成の粉末（−３０μｍ）
に対してバインダ（ポリプロピレン−ワックス系）を８
重量％混合し、加圧ニーダーにて６０分間混練した。そ
してその混練物を射出成形にて外径φ５０×内径φ３５
×厚さ６ｍｍの大きさのリング試験片に成形した。
に対してバインダ（ポリプロピレン−ワックス系）を８
重量％混合し、加圧ニーダーにて６０分間混練した。そ
してその混練物を射出成形にて外径φ５０×内径φ３５
×厚さ６ｍｍの大きさのリング試験片に成形した。
【００３１】
【表１】
【００３２】次に大気中３００℃×１０時間の条件で脱
バインダした後、真空中１３５０℃×１２０分→ＦＣ
（炉冷）の条件で焼結した。そしてその焼結体の直流磁
気特性，体積抵抗率及び孔食電位を調査した。尚、孔食
電位はＪＩＳ Ｇ ０５７７のステンレス鋼の孔食電位
測定方法に準拠して測定した。結果が表２に示してあ
る。尚、焼結体のＣ量は全て０．１０％以下であった。
バインダした後、真空中１３５０℃×１２０分→ＦＣ
（炉冷）の条件で焼結した。そしてその焼結体の直流磁
気特性，体積抵抗率及び孔食電位を調査した。尚、孔食
電位はＪＩＳ Ｇ ０５７７のステンレス鋼の孔食電位
測定方法に準拠して測定した。結果が表２に示してあ
る。尚、焼結体のＣ量は全て０．１０％以下であった。
【００３３】
【表２】
【００３４】表２に示しているように、電磁ステンレス
溶製材とほぼ同一成分であるＭＩＭ４１０Ｌ（電磁ステ
ンレス溶製材ではＡｌが０．２６％含まれているがＭＩ
Ｍ４１０ＬではＡｌが含まれていない）の焼結体は微細
気孔が分散しているために磁気特性が非常に悪く、特性
的に不足している。これに対して本発明例のものは磁気
特性，電気抵抗値，耐食性何れも優れており、必要な特
性を十分に満足している。
溶製材とほぼ同一成分であるＭＩＭ４１０Ｌ（電磁ステ
ンレス溶製材ではＡｌが０．２６％含まれているがＭＩ
Ｍ４１０ＬではＡｌが含まれていない）の焼結体は微細
気孔が分散しているために磁気特性が非常に悪く、特性
的に不足している。これに対して本発明例のものは磁気
特性，電気抵抗値，耐食性何れも優れており、必要な特
性を十分に満足している。
【００３５】＜実施例２＞表３に示す化学組成の粉末
(−１００メッシュ(−１５０μｍ))に対して潤滑剤（ス
テアリン酸亜鉛１％）を添加し、ブレンダーにて３０分
間混合した。そしてこの混合粉を成形圧力７ｔ／ｃｍ2
で上記と同様のリング試験片及び１１ｍｍφ×１０ｍｍ
Ｌの円板状試験片を成形した。
(−１００メッシュ(−１５０μｍ))に対して潤滑剤（ス
テアリン酸亜鉛１％）を添加し、ブレンダーにて３０分
間混合した。そしてこの混合粉を成形圧力７ｔ／ｃｍ2
で上記と同様のリング試験片及び１１ｍｍφ×１０ｍｍ
Ｌの円板状試験片を成形した。
【００３６】
【表３】
【００３７】次に大気中４００℃×３０分の条件で脱ロ
ウ（脱ステアリン酸亜鉛）した後、真空中１２５０℃×
６０分→ＦＣ（炉冷）の条件で焼結した。そしてその焼
結体の直流磁気特性，体積抵抗率を調査するとともに耐
食性の評価を行った。
ウ（脱ステアリン酸亜鉛）した後、真空中１２５０℃×
６０分→ＦＣ（炉冷）の条件で焼結した。そしてその焼
結体の直流磁気特性，体積抵抗率を調査するとともに耐
食性の評価を行った。
【００３８】ここで耐食性の評価は、塩水噴霧（３５
℃）を９６時間行い、錆びの発生状況を評価した。結果
が表４に示してある。尚、焼結体のＣ量は全て０．１０
％以下であった。
℃）を９６時間行い、錆びの発生状況を評価した。結果
が表４に示してある。尚、焼結体のＣ量は全て０．１０
％以下であった。
【００３９】
【表４】
【００４０】表４の結果においても、比較例の場合には
磁気特性，電気抵抗値，耐食性の何れかが特性的に不足
しているのに対し、本発明例のものは磁気特性，電気抵
抗値，耐食性ともに十分に良好であった。
磁気特性，電気抵抗値，耐食性の何れかが特性的に不足
しているのに対し、本発明例のものは磁気特性，電気抵
抗値，耐食性ともに十分に良好であった。
【００４１】以上本発明の実施例を詳述したがこれはあ
くまで一例示であり、本発明は場合によって上記例示し
た電子制御式燃料噴射装置における可動鉄芯，車輪速セ
ンサにおける電磁ピックアップの鉄芯以外の高耐食，軟
磁性の要求される部材に適用することも可能であるな
ど、その主旨を逸脱しない範囲において種々変更を加え
た態様で実施可能である。
くまで一例示であり、本発明は場合によって上記例示し
た電子制御式燃料噴射装置における可動鉄芯，車輪速セ
ンサにおける電磁ピックアップの鉄芯以外の高耐食，軟
磁性の要求される部材に適用することも可能であるな
ど、その主旨を逸脱しない範囲において種々変更を加え
た態様で実施可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の適用対象の一例である電子制御式燃料
噴射装置を示す図である。
噴射装置を示す図である。
【図２】本発明の適用対象の他の例である車輪速センサ
を示す図である。
を示す図である。
【図３】車輪速センサの原理及び得られる出力波形のパ
ターン例を示す図である。
ターン例を示す図である。
２０４ 可動鉄芯 ２２０ 車輪速センサ ２２４ 電磁ピックアップ ２２６ 鉄芯
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｇ０１Ｐ 3/488 Ｇ０１Ｐ 3/488 Ｌ (72)発明者 小山 治雄 愛知県東海市加木屋町南鹿持18 (72)発明者 斎藤 吉信 宮城県柴田郡村田町大字村田字西ヶ丘23 東北特殊鋼株式会社内 (72)発明者 及川 広勝 宮城県柴田郡村田町大字村田字西ヶ丘23 東北特殊鋼株式会社内 Ｆターム(参考） 3G066 AA01 AB02 CC06U CC14 CC37 CD28 CE24 CE31 4K018 AA29 AA30 AA32 BA16 BC13 BD01 CA09 CA29 DA03 DA11 DA32 HA04 KA32 KA43
Claims (4)
- 【請求項１】重量基準で、 Ｃ ：≦０．１０％ Ｓｉ：≦３％ Ｍｎ：≦０．３０％ Ｎｉ：３６〜６０％ Ｃｒ：１〜５％ Ｍｏ：０．１〜６．０％ Ｃｕ：０．１％以上６．０％未満 残部実質的にＦｅから成ることを特徴とする高耐食軟磁
性焼結体。 - 【請求項２】重量基準で、 Ｃ ：≦０．２５％ Ｓｉ：≦３％ Ｍｎ：≦０．３０％ Ｎｉ：３６〜６０％ Ｃｒ：１〜５％ Ｍｏ：０．１〜６．０％ Ｃｕ：０．１％以上６．０％未満 残部実質的にＦｅから成ることを特徴とする高耐食軟磁
性焼結体用粉末。 - 【請求項３】 請求項１において、前記焼結体が電子制
御式燃料噴射装置における可動鉄芯又は電磁ピックアッ
プ式車輪速センサにおける鉄芯に用いられるものである
ことを特徴とする高耐食軟磁性焼結体。 - 【請求項４】 請求項２において、前記粉末が前記電子
制御式燃料噴射装置における可動鉄芯又は電磁ピックア
ップ式車輪速センサにおける鉄芯に用いられる焼結体用
のものであることを特徴とする高耐食軟磁性焼結体用粉
末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10189907A JP2000008148A (ja) | 1998-06-19 | 1998-06-19 | 高耐食軟磁性焼結体及びその粉末 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10189907A JP2000008148A (ja) | 1998-06-19 | 1998-06-19 | 高耐食軟磁性焼結体及びその粉末 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000008148A true JP2000008148A (ja) | 2000-01-11 |
Family
ID=16249208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10189907A Pending JP2000008148A (ja) | 1998-06-19 | 1998-06-19 | 高耐食軟磁性焼結体及びその粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000008148A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003069637A1 (fr) * | 2002-02-15 | 2003-08-21 | Imphy Alloys | Blindage magnetique basse frequence en alliage magnetique doux |
| WO2003069638A1 (fr) * | 2002-02-15 | 2003-08-21 | Imphy Ugine Precision | Alliage magnetique doux pour horlogerie |
| CN108188388A (zh) * | 2017-12-29 | 2018-06-22 | 中国第汽车股份有限公司 | 一种用于喷油器球座的不锈钢金属粉末注射成型材料 |
| RU195570U1 (ru) * | 2019-10-04 | 2020-01-31 | Общество с ограниченной ответственностью Управляющая компания "Алтайский завод прецизионных изделий" | Электромагнит топливной форсунки |
-
1998
- 1998-06-19 JP JP10189907A patent/JP2000008148A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003069637A1 (fr) * | 2002-02-15 | 2003-08-21 | Imphy Alloys | Blindage magnetique basse frequence en alliage magnetique doux |
| WO2003069638A1 (fr) * | 2002-02-15 | 2003-08-21 | Imphy Ugine Precision | Alliage magnetique doux pour horlogerie |
| FR2836156A1 (fr) * | 2002-02-15 | 2003-08-22 | Imphy Ugine Precision | Alliage magnetique doux pour blindage magnetique |
| FR2836155A1 (fr) * | 2002-02-15 | 2003-08-22 | Imphy Ugine Precision | Alliage magnetique doux pour horlogerie |
| US7195680B2 (en) | 2002-02-15 | 2007-03-27 | Imphy Alloys | Soft magnetic alloy for clock-making |
| CN108188388A (zh) * | 2017-12-29 | 2018-06-22 | 中国第汽车股份有限公司 | 一种用于喷油器球座的不锈钢金属粉末注射成型材料 |
| RU195570U1 (ru) * | 2019-10-04 | 2020-01-31 | Общество с ограниченной ответственностью Управляющая компания "Алтайский завод прецизионных изделий" | Электромагнит топливной форсунки |
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