FR2745298A1

FR2745298A1 - Alliage fer-nickel et bande laminee a froid a texture cubique

Info

Publication number: FR2745298A1
Application number: FR9602404A
Authority: FR
Inventors: Lucien Coutu; Pierre Louis Reydet
Original assignee: Imphy SA
Current assignee: Imphy SA
Priority date: 1996-02-27
Filing date: 1996-02-27
Publication date: 1997-08-29
Anticipated expiration: 2016-02-27
Also published as: EP0792943A1; EP0792943B1; ES2162204T3; US5783145A; ATE204342T1; DE69706083T2; DE69706083D1; FR2745298B1

Abstract

Alliage fer-nickel dont la composition chimique comprend, en poids: 30% =< Ni + Co =< 85%; 0% =< Co + Cu + Mn =< 10%; 0% =< Mo + W + Cr =< 4%; 0% =< V + Si =< 2%; 0% =< Nb + Ta =< 1%; 0,003% =< C =< 0,05%; 0,003% =< Ti + Zr + Hf =< 0,15%; 0,001% < S + Se + Te < 0,015%; le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant, en outre, la relation: 0% =< Nb + Ta + Ti + AI =< 1%. Bande laminée à froid à texture cubique et utilisations.

Description

ALLIAGE FER-NICKEL ET BANDE LAMINEE A FROID A TEXTURE CUBIQUE

La présente invention concerne un alliage fer-nickel.

Les alliages fer-nickel dont la composition chimique comprend, en poids, de 27% à 60% de nickel, de 0% à 7% de cobalt, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, sont utilisés sous forme de bandes laminées à froid et recuites, notamment pour fabriquer des noyaux magnétiques doux. Le recuit, effectué sur des bandes laminées à froid très fortement écrouies, a l'avantage de conférer à ces alliages une texture de recristallisation cubique dont les propriétés magnétiques sont très favorables pour certaines applications l0 telles que les noyaux bobinés pour amplificateurs magnétiques. En particulier, les bandes en alliage fer-nickel à texture cubique ont un cycle d'hystérésis très rectangulaire (Br/Bs > 95 %). Cependant, ces alliages ont l'inconvénient d'être difficiles à fabriquer. Le domaine de température de recuit favorable à l'obtention d'une bonne texture et de propriétés magnétiques satisfaisantes est trop étroit, moins de 25 C, pour que la fabrication soit fiable, en particulier parce que la

position de ce domaine de température dépend de paramètres mal connus.

Le but de la présente invention est de remédier à cet inconvénient en proposant un alliage fer-nickel plus facile à fabriquer que l'alliage selon l'art antérieur. A cet effet, l'invention a pour objet un alliage fer-nickel dont la composition chimique comprend, en poids: % < Ni + Co < 85% 0% < Co + Cu + Mn < 10% 0%< Mo + W + Cr < 4% 0% < V + Si < 2% 0% < Nb + Ta < 1%

0,003% < C < 0,05%

0,003% < Ti + Zr + Hf < 0,15% 0,001% < S + Se + Te < 0,015% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant, en outre, la relation: 0% < Nb + Ta + Ti + AI < 1% De préférence, la composition chimique est telle que: 0,005 % < Ti < 0,05 % et 0,001% < Hf + Zr < 0,025% Il est également préférable que:

0,002% < S < 0,007%

et il est souhaitable que:

0,005% < C < 0,02 %

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De préférence, la teneur en manganèse doit être supérieure à 0,05% et il n'est pas utile qu'elle soit supérieure à 1%. De même, il est préférable que Nb +

Ta < 0,05%.

IL est souhaitable que les teneurs en impuretés soient telles que: Mg < 0,001% Ca < 0,0025%

AI < 0,05%

O < 0,0025%

N < 0,005%

P < 0,01%

Sc + Y + La + Ce + Pr + Nd + Sm < 0,01%

L'invention concerne également une bande laminée à froid en alliage fer-

nickel selon l'invention dont la texture de recristallisation est cubique du type (100)<001>, et son utilisation pour la fabrication d'un masque d'ombre pour tube

de visualisation cathodique ou d'un noyau magnétique torique.

L'invention va maintenant être décrite de façon plus précise mais non

limitative, et être illustrée par les exemples qui suivent.

Les inventeurs ont constaté, de façon inattendue, qu'en ajoutant séparément ou en combinaison de petites quantités de Ti, Zr ou Hf, en présence de petites quantités de S, Se ou Te, et, éventuellement, de Nb, Ta, C ou Mn, à un alliage fer-nickel par ailleurs conforme à l'art antérieur, on élargissait de façon très sensible le domaine de température de recuit permettant d'obtenir une texture cubique (100)<001> très favorable à l'obtention de bonnes propriétés magnétiques. Avec ces additions, la largeur du domaine de température satisfaisant dépasse 50 C alors qu'habituellement, cette largeur est inférieure à C. Les alliages fer-nickel concernés susceptibles de présenter une structure cubique contiennent principalement du fer et du nickel, le nickel pouvant être partiellement substitué par du cobalt. Ils peuvent également contenir, notamment, du cuivre, du manganèse, du molybdène, du tungstène, du

vanadium, du chrome et du silicium.

Exprimées en poids %, les teneurs en ces éléments sont telles que: % < Ni + Co < 85% 0% < Co + Cu + Mn < 10% 0%< Mo + W + Cr< 4% 0% < V + Si < 2% Le reste de la composition est constitué par du fer, les éléments propres à

l'invention, et des impuretés.

Pour que ces alliages puissent avoir une structure cubique, il est également nécessaire que, si ils contiennent du titane, de l'aluminium, du niobium ou du tantale, on ait: Ti +AI + Nb + Ta < 1% Les impuretés sont, notamment, le magnésium, le calcium, I'aluminium, l'oxygène, l'azote, le phosphore et les terres rares. De préférence, les teneurs en ces éléments sont telles que: Mg < 0,001% Ca < 0,0025%

AI < 0,05%

O < 0,0025%

N < 0,005%

P < 0,01%

Sc + Y + La + Ce + Pr + Nd + Sm <0,01% Conformément à l'invention, l'alliage contient: - au moins un élément pris parmi Ti, Zr et Hf, la somme des teneurs en ces éléments étant comprise entre 0,003% et 0,15%; il est préférable d'avoir simultanément 0,005% < Ti < 0,05% et 0,001% < Hf + Zr < 0,025%; - de 0,003% à 0,05%, et de préférence, de 0,005% à 0, 02% de carbone; - éventuellement au moins un élément pris parmi Nb et Ta, la somme des teneurs en ces éléments ne dépassant pas, de préférence, 0,05%; - de préférence, plus de 0,05% de manganèse; lorsqu'une forte addition de manganèse n'est pas utile ou pas souhaitable, la teneur en cet élément est

limitée à 1%.

Cet alliage peut être élaboré au four à arc, coulé en continu sous forme de brame ou de bande mince, ou en lingot, puis laminé à chaud sous forme de bande à chaud. La bande à chaud est alors laminée à froid avec un taux d'écrouissage supérieur à 80%, et de préférence supérieur ou égal à 90%, pour

obtenir une bande laminée à froid.

Lorsque la bande laminée à froid est destinée à la fabrication de noyaux magnétiques toriques, le recuit doit conférer à l'alliage non seulement une

texture cubique, mais, également, un champ coercitif le plus faible possible.

Dans ce cas, il est préférable, d'abord, de découper et d'enrouler la bande pour former un noyau torique. Le noyau torique est alors recuit à une température comprise entre 850 C et 1200 C pour provoquer une recristallisation primaire qui engendre la formation d'une texture cubique (100)<001>. La température de recuit doit être ajustée pour, d'une part, rester inférieure à la température critique de recristallisation secondaire à grains géants, et, d'autre part, pour que les

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grandeurs Bm, Bm-Br, H1 et AH mesurées par la méthode CCFR selon la norme ASTM A598-92 au chapitre "Standard Method For Magnetic Properties of Magnetic Amplifier Cores" soient telles que: Bm > 14500 Gauss Bm-Br < 400 Gauss H1 compris entre 0,15 et 0,30 Oersteds

AH < 0,035 Oersteds.

Le traitement thermique peut également être effectué directement sur la bande laminée à froid, avec éventuellement moins de contraintes sur la io recherche de propriétés magnétiques. C'est, notamment, le cas lorsque la teneur en nickel est voisine de 36 % et que la bande est utilisée pour la fabrication de masques d'ombre pour tubes de visualisation cathodique; la texture cubique est, en effet, particulièrement favorable à une bonne qualité du perçage de trous par gravure chimique. Le recuit est alors réalisé à une température supérieure à 550 C et inférieure à la température de recristallisation secondaire. Lorsqu'il n'est pas indispensable d'avoir un champ coercitif particulièrement bas, la

température de recuit est, en général, inférieure à 800 C.

A titre d'exemple, et pour mettre en évidence les effets de l'invention, on a déterminé la température critique d'apparition de la recristallisation secondaire à grains géants des alliages A (selon l'art antérieur) et B (selon l'invention) laminée à froid avec des taux d'écrouissage de 83%, 90% et 95%. Les températures critiques ont été déterminées en utilisant un four à gradient thermique. Les compositions chimiques des alliages étaient, en poids %: Fe Ni Mn Si C S AI Ti Hf A bal 36,1 0,4 0,09 0,005 7 ppm <0,005 0 0 B bal 36,4 0,3 0,1 0, 012 30ppm 0,01 0,019 0,007 Pour les différents taux d'écrouissage, les temperatures critiques étaient:

83% 90% 95%

A f 970 C 10200C 10400C

B 1060 C 10900C 10900C

Ces exemples montrent que l'alliage selon l'invention conserve une structure cubique à une température supérieure à 1050 C même pour un taux d'écrouissage relativement faible (83%), et, dans tous les cas, supérieure de

500C aux températures de recristallisation de l'alliage selon l'art antérieur.

Egalement à titre d'exemple et de comparaison, on a fabriqué les alliages 1, 2 et 3 selon l'art antérieur et les alliages 4, 5 et 6 selon l'invention. Ces alliages on été laminés à froid sous forme de bandes de 0,05 mm d'épaisseur

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avec des taux d'écrouissage de 95 %, puis on a déterminé le domaine de température de recuit permettant d'obtenir une structure cubique (100)<001>

ainsi que les propriétés magnétiques citées plus haut.

Les compositions chimiques étaient, en % en poids: alliageFe* Ni Mn Si C S AI Ti Zr Hf Nb

1 Bal 47,5 0,38 0,1 0,007 0,005 < 0,005 - - -

2 Bal 47,8 0,51 0,21 0,005 0,005 < 0,005 -=

3 Bal 48 0,49 0,23 0,001 0,004 < 0,005 - -

4 Bal 47,5 0,48 0,22 0,009 0,005 < 0,005 0,021 0,003 Bal 47,4 0,49 0,24 0,008 0,004 0,011 0,023 - - 0,02 6 Bal 47,5 0,26 0,01 0,0011 0,005 0,015 0,023 - 0,002 0,026 * Fe et impuretés Les propriétés magnétiques et le domaine de température de recuit satisfaisant étaient: aliliage Bm(gauss) Bm- Br(gauss) H1 (Oersteds) AH(Oersteds) O recuit satisfaisante C

1 14800 140 0,34 0,042 -

2 14500 170 0,36 0,021 -

3 14600 240 0,27 0,032 975/1000

4 14500 190 0,28 0,029 1040/1100

14700 130 0,28 0,024 950/1050

6 15000 140 0,26 0,031 1000/1100

On constate sur ces résultats qu'avec les alliages 1 et 2 selon l'art antérieur il n'est pas possible d'obtenir l'ensemble des caractéristiques 0io magnétiques requises à savoir: Bm > 14500 Gauss, Bm-Br < 400 Gauss, H1 compris entre 0,15 et 0,30 Oersteds, AH < 0,035 Oersteds. Pour l'alliage 3 selon l'art antérieur le domaine de température de recuit satisfaisant a une étendue de C, alors que, pour les alliages 4, 5 et 6, le domaine de température de recuit satisfaisant a une étendue de 60 C, 100 C et 100 C respectivement. Ces exemples illustrent clairement les difficultés rencontrées avec les alliages selon

l'art antérieur et l'avantage apporté par l'invention.

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Claims

REVENDICATIONS

1 - Alliage fer-nickel caractérisé en ce que sa composition chimique comprend, en poids: 30%< Ni + Co< 85% 0% < Co + Cu + Mn < 10% 0% <Mo + W + Cr < 4% 0%<V+Si <2% 0% < Nb +Ta < 1% t0 0,003% < C <0,05% 0,003% < Ti + Zr + Hf < 0, 15% 0,001% <S + Se + Te < 0,015% le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, la composition chimique satisfaisant, en outre la relation: 0% < Nb + Ta + Ti +AI <1% 2 - Alliage fer-nickel selon la revendication 1 caractérisé en ce que: 0, 005 % < Ti < 0,05 % 0,001% < Hf + Zr < 0,025% 3 - Alliage fer-nickel selon la revendication 1 ou la revendication 2 caractérisé en ce que:

0,002% < S < 0,007%

4 - Alliage fer-nickel selon l'une quelconque des revendications 1 à 3

caractérisé en ce que:

0,005% < C < 0,02 %

5 - Alliage fer-nickel selon l'une quelconque des revendications 1 à 4

caractérisé en ce que: 0,05% < Mn

6 - Alliage fer-nickel selon l'une quelconque des revendications 1 à 5

caractérisé en ce que: Mn < 1%

7 - Alliage fer-nickel selon l'une quelconque des revendications 1 à 6

caractérisé en ce que: Nb + Ta < 0,05%

8 - Alliage fer-nickel selon l'une quelconque des revendications 1 à 7

caractérisé en ce que les teneurs en impuretés sont telles que: Mg < 0, 001% Ca < 0,0025%

AI < 0,05%

O < 0,0025%

N < 0,005%

P < 0,01%

Sc + Y + La + Ce + Pr + Nd + Sm <0,01% 9 - Procédé de fabrication d'une bande laminée à froid en alliage selon

l'une quelconque des revendications 1 à 8 ayant une texture cubique caractérisé

en ce que: - on fabrique une bande laminée à chaud, - on lamine à froid la bande avec un taux d'écrouissage supérieur à 80%, - et on recuit la bande à froid à une température supérieure à 550 C et inférieure à la température de recristallisation secondaire de l'alliage, pour lui conférer une

texture cubique.

- Procédé de fabrication d'un noyau magnétique torique en alliage

selon l'une quelconque des revendications 1 à 8 caractérisé en ce que:

- on fabrique une bande laminée à froid ayant un taux d'écrouissage supérieur à %, - on découpe la bande et on l'enroule pour former un noyau torique, - et on recuit le noyau torique à une température supérieure à 850 C et

inférieure à la température de recristallisation secondaire de l'alliage.

1 - Bande laminée à froid en alliage fer-nickel selon l'une quelconque

des revendications 1 à 8 dont la texture de recristallisation est cubique du type

(1 00)<001>.

12 - Utilisation d'une bande selon la revendication 11 pour la fabrication

d'un masque d'ombre pour tube de visualisation cathodique.

13 - Noyau magnétique torique en alliage selon l'une quelconque des

revendication 1 à 8 ayant une texture cubique.