FR2767538A1 - Procede de fabrication d'une bande en alliage du type fer-nickel a partir d'un demi produit de coulee continue - Google Patents
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Abstract
Procédé de fabrication d'une bande en alliage du type fer-nickel contenant, principalement, de 25% à 50% en poids de nickel et de 50% à 75% en poids de fer, et, éventuellement, un ou plusieurs éléments d'alliage tels que, notamment, le cobalt, le chrome, le molybdène, le manganèse, le silicium, le vanadium, le tantale, le titane, l'aluminium, en des teneurs inférieures à 8 % en poids, le reste étant des impuretés résultant de l'élaboration, à partir d'un demi produit obtenu par coulée continue de brame, brame mince ou bande mince, selon lequel on effectue un traitement d'homogénéisation de façon à obtenir un taux de ségrégation standard du nickel inférieure à 0, 4 %. Bande obtenue.
Description
PROCEDE DE FABRICATION D'UNE BANDE EN ALLIAGE DU TYPE FER-NICKEL
A PARTIR D'UN DEMI PRODUIT DE COULEE CONTINUE
La présente invention concerne la fabrication d'une bande en alliage du type fer-nickel obtenue a partir d'un demi produit de coulée continue, et, en particulier, à partir d'une bande mince obtenue par coulée directe d'une bande mince. Les alliages du type fer-nickel sont bien connus et utilisés pour leurs propriétés magnétiques ou pour leurs propriétés de dilatation. Leur composition chimique comprend, en poids principalement, de 25% à 50% en poids de nickel, de % à 75% en poids de fer, éventuellement au moins un élément d'alliage pris parmi le cobalt, le chrome et le molybdène, en des teneurs inférieures à 5 %. On connaît, par exemple, les alliages à très faibles coefficient de dilatation contenant environ 36% de nickel ou environ 33 % de nickel et environ 4% de cobalt, le reste étant essentiellement du fer, éventuellement quelques éléments complémentaires en faibles quantités, et des impuretés. Ces alliages à faible coefficient de dilatation ont des usages très divers. En particulier, ils sont utilisés pour la fabrication de masques d'ombre pour tubes de visualisation cathodique. Pour cette application, on les utilise sous forme de bande laminée à froid d'épaisseur généralement comprise entre 0,1 mm et 0,2 mm, et on leur demande, notamment, de présenter un coefficient de dilatation moyen entre 20 C et 100 C inférieur à 1x104 K'l et de bonnes propriétés magnétiques caractérisées par un champ coercitif inférieur à 55 A/m. Les bandes sont obtenues par coulée en lingots, puis par laminage à chaud pour obtenir une bande à chaud d'épaisseur inférieure à 5 mm qui est laminée à froid Avec cette bande à froid, on fabrique les masques d'ombre dont les propriétés finales sont
obtenues par un recuit de recristallisation à une température voisine de 750 C.
Cette technique présente l'inconvénient de nécessiter des opérations de laminage à chaud importantes puisque les lingots doivent d'abord être transformés en ébauches par laminage à chaud avant que celles ci soient elles même laminées à chaud pour
être transformées en bandes à chaud.
Pour limiter, voire éviter, le laminage à chaud, il est possible de couler lI'alliage en continu, soit sous forme de brame d'épaisseur comprise entre 150 et 250 mm environ, soit sous forme de brame mince d'épaisseur comprise entre 50 et 100 mm environ, soit, encore, directement sous forme de bande mince d'épaisseur inférieure à 10 mm. Pour cela, on peut utiliser soit une machine de coulée continue
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classique de brames, soit une machine de coulée continue de brames minces, soit, encore, une machine de coulée continue de bande mince entre deux cylindres rotatifs à axes horizontaux. Cependant, quelle que soit l'épaisseur de la brame ou de la bande obtenue par coulée directe, cette technique présente l'inconvénient de ne pas permettre d'obtenir des propriétés magnétiques satisfaisantes. On constate, en effet, que les bandes laminées à froid obtenues à partir de produits coulés en continu, ont un champ coercitif sensiblement plus élevé que celui des bandes laminées à froid issues de lingots. Le champ coercitif étant d'autant plus grand que le produit brut de coulé de départ, est mince. Du fait de ces propriétés magnétiques insuffisantes, il n'est pas possibles d'utiliser les bandes laminées à froid issues de produits coulés en continu pour la fabrication de masques d'ombre pour tubes de visualisation cathodique. De plus, les masques d'ombre ainsi fabriqués présentent un défaut appelé " silky marks " caractérisé par des marbrures apparaissant après
le perçage des trous par attaque chimique.
Le but de la présente invention est de remédier à cet inconvénient en proposant un moyen pour fabriquer des bandes d'alliage du type fer- nickel obtenus à partir d'un demi produit de coulée continue, que ce demi produit soit une brame, une brame mince ou une bande mince obtenue par coulée directe de bande mince, ayant des propriétés magnétiques aussi satisfaisantes que les propriétés
magnétiques des bandes du même alliage, fabriquées à partir de lingots.
A cet effet, I'invention a pour objet un procédé de fabrication d'une bande en alliage du type fer-nickel contenant, principalement, de 25% à 50% en poids de nickel et de 50% à 75% en poids de fer, et, éventuellement, un ou plusieurs éléments d'alliage tels que, notamment, le cobalt, le chrome, le molybdène, le manganèse, le silicium, le vanadium, le tantale, le titane, I'aluminium, en des teneurs inférieures à 8 % en poids, le reste étant des impuretés résultant de l'élaboration, à partir d'un demi produit obtenu par coulée continue de brame, brame mince ou bande mince, selon lequel on effectue un traitement d'homogénéisation de façon à obtenir un " taux de ségrégation standard " du nickel inférieure à 0,4 %, et, de préférence, inférieure à 0,35 %. Le traitement d'homogénéisation comporte, de préférence, au moins un maintien d'une durée t (en heures) à une température T (en C), tels que: t > 0,5 x 10-12 exp(38000/(T + 273))
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et mieux encore, que: t > 1 x 10'12 exp(38000/(T + 273)) Lorsque l'épaisseur du produit sur lequel on effectue le traitement d'homogénéisation est supérieure à 10 mm, il est préférable que: t > 0,5 x 10-" exp(38000/(T + 273)) et mieux encore, que: t > 1 x 10-" exp(38000/(T + 273)) Le traitement d'homogénéisation peut être effectué sur le demi produit directement issu de la coulée continue, éventuellement à l'occasion du réchauffage avant laminage à chaud. Il peut, également, être effectué sur le produit obtenu après un laminage à chaud du demi produit, ou sur le produit obtenu après un laminage à
froid, effectué, éventuellement, après un laminage à chaud.
De préférence, que le traitement d'homogénéisation soit effectué sur le demi produit de coulée continue, sur un produit résultant d'un laminage à chaud ou d'un produit résultant d'un laminage à froid, il est préférable que ledit traitement d'homogénéisation soit effectué avant le laminage à froid destiné à conférer à la
bande à froid son épaisseur finale et sa texture.
L'invention concerne également une bande à chaud et une bande à froid issues d'un demi produit de coulée continue, en alliage du type fernickel contenant, principalement, de 25% à 50% en poids de nickel et de 50% à 75% en poids de fer, et, éventuellement, un ou plusieurs éléments d'alliage tels que, notamment, le cobalt, le chrome, le molybdène, le manganèse, le silicium, le vanadium, le tantale, le titane, l'aluminium, en des teneurs inférieures à 8 % en poids, le reste étant des impuretés résultant de l'élaboration, dont le " taux de ségrégation standard " du
nickel est inférieur à 0,4 %, et, de préférence, inférieur à 0,35 %.
L'invention concerne, enfin, une bande à froid issue d'un demi produit de coulée continue en alliage du type fer-nickel dont la teneur en nickel est comprise entre 35 % et 37 %, et dont le champ coercitif Hc est inférieur à 45 A/m après un recuit à 750 C pendant 15 minutes, ainsi qu'une bande à froid issue d'un demi produit de coulée continue en alliage du type fer-nickel dont la teneur en nickel est comprise entre 32 % et 34 %, la teneur en cobalt est comprise entre 3,5 % et 6,5 %, et dont le champ coercitif Hc est inférieur à 55 A/m après un recuit à 750 C pendant
minutes.
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Ces deux dernières bandes sont particulièrement adaptées à la fabrication d'un masque d'ombre pour tube cathodique de visualisation en couleur, en particulier lorsqu'elles ont un coefficient de dilatation moyen entre 20 C et 100 C
inférieur à 1x104 K' et une texture cubique avec un grain d'indice AFNOR 8 à 9.
L'invention va maintenant être décrite plus en détails mais de façcon non
limitative, et être illustrée par des exemples.
Les inventeurs ont constaté, de façon nouvelle et tout à fait surprenante, que les propriétés magnétiques des alliages du type fer- nickel étaient affectées par la micro ségrégation du nickel dans les espaces interdendritiques résultant de la solidification et que, pour des produits issus de coulée continue, cet effet défavorable était d'autant plus marqué que les demi produits directement issus de la
coulée continue étaient minces.
Pour mettre en évidence cet effet, ils ont défini un " taux de ségrégation standard " qui permet de caractériser la micro ségrégation du nickel aussi bien sur une bande laminée à froid, que sur une bande à chaud destinée à être laminée à froid. La bande à chaud destinée à être laminée à froid, peut être soit une bande obtenue par laminage à chaud d'une brame de coulée continue classique ou de coulée continue de brame mince, soit une bande mince obtenue directement par coulée continue de bande mince et ayant, éventuellement, subi un laminage à chaud ou un traitement thermique complémentaire. Pour fixer les idées, et à titre indicatif, la brame classique a une épaisseur comprise entre 150 mm et 300 mm, la brame mince a une épaisseur comprise entre 50 mm et 100 mm, la bande mince obtenue directement par coulée continue de bande mince a une épaisseur comprise entre 1 mm et 10 mm. La bande à chaud destinée au laminage à froid a une épaisseur
inférieure à 10 mm.
Le " taux de ségrégation standard " défini par les inventeurs est l'estimateur sans biais de l'écart type de la distribution de la teneur en nickel dans l'épaisseur d'un feuillard laminé à froid d'épaisseur inférieure à 0,2 mm, ayant subi un recuit de
recristallisation à 850 C pendant 15 minutes.
Pour déterminer ce taux de ségrégation standard, on prend un feuillard d'épaisseur inférieure à 0,2 mm et on mesure, par microscopie électronique à balayage couplée à de la spectrométrie par dispersion d'énergie (EDS), la teneur en nickel en une pluralité de points répartis dans l'épaisseur, tous les lpm, le long
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d'une ligne perpendiculaire à la surface. On obtient ainsi n valeurs de teneur en nickel (Ni)j, j variant de là n, et on calcule le taux de ségrégation standard, appelé CrNi, par la formule: CyNi= [ i) (- (Ni)jNi)moy)2 /(n-1)]1/2 J=l Dans cette formule, (Ni)moy est la moyenne arithmétique des (Ni)1, et n le nombre de mesures. Avec cette définition, en l'absence de traitement particulier, conformément à l'art antérieur, le " taux de ségrégation standard " du nickel est supérieur à 0,5 % pour une bande à froid issue d'une bande mince à chaud obtenue directement par coulée continue directe de bande mince et supérieur à 0,4 % pour une bande à froid issue d'une brame de coulée continue classique, alors qu'il est inférieur à 0,35 %
pour une bande à froid issue d'un lingot.
Pour fabriquer une bande laminée à froid issue de coulée continue, on élabore au four à arc électrique et par affinage en poche un alliage du type fer-nickel tel que défini plus haut, et pour lequel on vise par exemple une teneur en nickel de 36 % et une teneur en manganèse comprise, de préférence, entre 0,02 % et 0,5 %, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. L'alliage liquide ainsi obtenu est coulé sous forme d'un demi produit de coulée continue dans une machine de coulée continue soit de brame, soit de brame mince, soit de bande mince. Lorsque le demi produit est une bande mince, la machine de coulée continue de bandes minces comporte deux cylindres disposés horizontalement, parallèlement l'un à l'autre, de façon à former une fente de largeur inférieure à 10 mm, et, en général, comprise entre 1 mm et 5 mm. Les deux cylindres tournent en sens inverse l'un de l'autre, autour de leurs axes respectifs, de façon à entraîner l'alliage vers le bas en le faisant passer à travers la fente. Les deux rouleaux sont refroidis par une circulation intérieure d'eau, si bien que, I'alliage est refroidi au contact des cylindres et sort de leur emprise sous forme d'une bande solidifiée d'épaisseur sensiblement égale à la largeur de l'entrefer des cylindres. La bande mince est alors enroulée à l'aide d'une bobineuse pour obtenir une bobine qu'on laisse refroidir, en général,
naturellement.
Lorsque le demi produit est une brame ou une brame mince, il est toujours laminé à chaud pour obtenir une bande à chaud d'épaisseur comprise, en général,
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entre 3 mm et 4 mm. Lorsque le demi produit est une bande mince obtenue par coulée directe de bande mince, il peut subir un laminage à chaud léger, mais, ce n'est pas obligatoire. Dans tous les cas, ce laminage à chaud se fait, de préférence,
après réchauffage entre 1050 C et 1300 C.
La bande à chaud est alors laminée à froid après décapage pour obtenir une bande à froid ayant l'épaisseur finale souhaitée qui peut être comprise entre 0,1 mm et 0,25 mm. En général, ce laminage à froid se fait en plusieurs étapes séparées par des recuits de recristallisation à des températures de l'ordre de 1000 C. A titre d'exemple, une première étape permet d'atteindre une épaisseur comprise entre 0,5 mm et 2 mm, une deuxième étape permet d'atteindre une épaisseur de 0,15 mm à 0,3 mm, et une dernière étape conduit à l'épaisseur finale. Le laminage à froid ne sert pas uniquement à obtenir l'épaisseur finale, mais également à conférer à la bande une texture qui, de préférence, doit être du type " cubique ", et à contrôler la taille du grain qui doit, de préférence, avoir un indice AFNOR compris entre 8 et 9,
environ.
Outre les opérations de laminage à chaud et à froid, la fabrication de la bande est complétée par un traitement d'homogénéisation consistant en au moins un maintien d'une durée t (en heures) à une température T (en C), tels que: t > A exp(38000/(T + 273)) Le coefficient A dépend de l'épaisseur du produit sur le quel on effectue le traitement d'homogénéisation. Ce produit pouvant être une brame, une brame mince, une bande mince directement issue de coulée continue, une bande obtenue par laminage à chaud, ou enfin, une bande obtenue après un laminage à froid. Dans tous les cas, A est supérieur ou égal à 0,5 x 10'12, et de préférence supérieur à 1 x 1012. Lorsque l'épaisseur du produit sur lequel on effectue le traitement d'homogénéisation est supérieure à 10 mm, le coefficient A doit être supérieur à
0,5 x 10-", et mieux encore, supérieur à 0,5 x 10".
On peut, également, effectuer plusieurs traitements d'homogénéisation successifs, à des températures T1, T2,...T,, pendant des durées t1, t2,.. .t.t, Dans ce cas, les temps et les températures doivent être tels que: tj exp[- (38000/(Tj + 273))] > A J-I
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avec A supérieur à 0,5 x 10-12, et de préférence supérieur à 1 x 10'12, et, en particulier, lorsque tous les traitements d'homogénéisation ont été effectués sur des produits d'épaisseur supérieure à 10 mm, A doit être supérieur à 0,5 x 10-", et de
préférence supérieur à 1 x 10'11.
Ces conditions correspondent, par exemple, à un maintien de 4 heures à 1150 C ou de 1,8 heures à 1200 C pour une brame de 250 mm d'épaisseur, et à un maintien de 0,5 heures à 1150 C ou de 10 minutes à 1200 C pour une bande de 3 mm d'épaisseur (obtenue directement par coulée continue de bande mince ou
par laminage à chaud d'un demi produit plus épais).
Bien que le traitement d'homogénéisation soit d'autant plus efficace et facile à réaliser que le produit sur lequel il est effectué est mince, lorsque le laminage à froid final de la bande à froid est destiné, notamment, à conférer une texture et une taille de grain, le traitement d'homogénéisation doit être effectué impérativement avant ce laminage à froid final. Dans le cas contraire, il détruirait la structure et ferait grossir
le grain.
Lorsque la totalité du traitement d'homogénéisation est effectuée sur le demi produit de coulée continue, ce demi produit est caractérisé par un " taux de ségrégation standard " du nickel inférieur à 0,4 %, et qui peut même être inférieur à 0,35 %. Il en est de même de la bande laminée à chaud et de la bande laminée à
froid obtenues ultérieurement.
Lorsque le traitement d'homogénéisation n'est terminé que sur la bande laminée à chaud, seule celle-ci ou la bande laminée à froid qui en est issue est caractérisée par un " taux de ségrégation standard " du nickel inférieur à 0,4 % ou 0,35 %. Lorsque le traitement d'homogénéisation n'est terminé que sur la bande laminée à froid, celle-ci est caractérisée par un " taux de ségrégation standard " du
nickel inférieur à 0,4 % ou 0,35 %.
Lorsque la bande laminée à froid selon l'invention est en alliage à faible coefficient de dilatation contenant principalement de 35 % à 37 % de nickel, son champ coercitif Hc est inférieur à 45 A/m après un recuit à 750 C pendant 15 minutes. Lorsque la bande laminée à froid est en alliage à faible coefficient de dilatation contenant principalement de 32 % à 34 % de nickel et de 3,5 % à 6,5 % de cobalt, son champ coercitif Hc est inférieur à 55 NA/m après un recuit à 750 C pendant 15 minutes. Si les teneurs en éléments d'alliage secondaires et les x8 2767538 impuretés sont en teneur suffisamment faible pour que le coefficient de dilatation thermique entre 20 C et 80 C soit inférieur à 1x106 K' (de tels alliages sont bien connus de l'état de la technique), la bande peut être utilisée pour fabriquer un masque d'ombre pour tube de visualisation cathodique en couleur. On utilise alors, en général une bande d'épaisseur de l'ordre de 0,12 mm. Cette bande a l'avantage
de ne pas engendrer le défaut dit " silky marks ".
Le masque d'ombre est fabriqué à partir d'une bande brut de laminage à froid et donc écrouie, dont l'indice de taille de grain est compris entre 8 et 9, et la texture est cubique. On effectue d'abord un perçage de trous par gravure chimique, puis un o0 recuit à une température comprise entre 750 C et 850 C de façon à obtenir une texture isotrope facile à mettre en forme par emboutissage et un champ coercitif
satisfaisant. On effectue, enfin, la mise en forme du masque d'ombre.
A titre d'exemple et de comparaison, on a réalisé une coulée de brames classiques (de 250 mm d'épaisseur) CCB1, deux coulées directes de bandes minces CCBM3 et CCBM2, et deux coulées en lingots CL1 et CL2 d'un alliage contenant 36 % de nickel, 0,3 % de manganèse, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration. Avec ces coulées, on a fabriqué des bandes laminées à froid de 0,12 mm
d'épaisseur qu'on a recuit à 750 C et 850 C.
Les lingots des coulées CL1 et CL2 ont d'abord été laminés à chaud pour obtenir des bandes à chaud de 3 mm d'épaisseur, qui ont, ensuite, été laminées à froid jusqu'à l'épaisseur finale. On a obtenu ainsi les bandes à froid BL1 et BL2,
données à titre de comparaison.
Deux brames de la coulée CCB1 ont été laminée à chaud pour obtenir deux bande à chaud de 3 mm d'épaisseur. L'une, conformément à l'invention, a été homogénéisée par un maintien à 1230 C pendant 3 heures avant d'être laminée à chaud puis à froid pour obtenir la bande laminée à froid BC1. L'autre, donnée à titre de comparaison, n'a pas été homogénéisée, mais laminée à chaud après réchauffage à 1080 C puis laminée à froid pour obtenir la bande laminée à froid
BC2.
Les bandes minces obtenues par coulée directe de bandes minces avaient une épaisseur de 3 mm et on été utilisées pour fabriquer plusieurs bandes laminées à froid:
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- à titre de comparaison, BM3C et BM2C, qui ont été obtenues directement par laminage à froid, - conformément à l'invention, BM311, BM312, BM313, BM211et BM212 qui, outre le
laminage à froid, ont été soumises à des traitements d'homogénéisation.
Les traitements d'homogénéisation étaient: - BM311: maintien à 1150 C pendant 30 mn, - BM312: maintien à 1250 C pendant 30 mn, - BM313: maintien à 1200 C pendant 20 mn précédé d'un laminage à froid avec réduction de 50%, - BM212: maintien à 1250 C pendant 30 minutes, suivi d'un laminage à chaud avec
réduction de 35 %.
Sur toutes les bandes laminées à froid ainsi obtenues, on a mesuré le " taux de ségrégation standard " du nickel ONI, le champ coercitif Hc et la perméabilité
magnétique Lmaxcc.
Les résultats ont été les suivants: -[ recuit à 750 C recuit à 850 C0 (Ni % Hc A/m [Lmaxcc Hc Am f maxcc
BL1 0,30 34,2 9300 26,3 11800
BL2 0,32 39,0 5400 28,2 6400
BC2 0,48 54,8 4800 42,0 5900
BM3C 0,54 64,6 3200 52,2 3700
BM2C 0,75 68,3 3200 56,7 3600
BM311 0,39 43,4 5200 38,2 5500
BM312 0,38 44,6 5400 34,5 6400
BM313 0,36 43,2 5100 36,2 5700
BM212 0,32 39,4 6200 30,0 7600
BCl 0,30 33,9 9700 25,8 12100 Ces résultats montrent d'une part qu'en fabriquant directement la bande à froid à partir d'un demi produit de coulée continue, sans effectuer de traitement d'homogénéisation, il n'est pas possible d'obtenir un champ coercitif inférieur à
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A/m après un traitement thermique de 15 mn à 750 C, comme cela est obtenu sans difficultés avec des bandes issues de lingots. Par contre, lorsqu'on complète la fabrication de la bande laminée à froid issue d'un demi produit de coulée continue par un traitement d'homogénéisation permettant de faire tomber la ségrégation du nickel en dessous de 0,4 %, on obtient un champ coercitif inférieur à 45 A/m. De plus, les bandes conformes à l'invention avaient un coefficient de dilatation entre 20 C et 100 C de 0,99x104, une taille de grain GAFNOR de 9, une texture cubique {100}<001>, une densité de pôles 1/10o = 5, et la texture était isotrope
après un traitement thermique de recristallisation de 15 mn à 750 C.
Toutes ces caractéristiques étaient conformes à ce qui est nécessaire pour
fabriquer des masques d'ombre pour tubes cathodiques de visualisation en couleur.
Claims (11)
1 - Procédé de fabrication d'une bande en alliage du type fer-nickel contenant, principalement, de 25% à 50% en poids de nickel et de 50% à 75% en poids de fer, et, éventuellement, un ou plusieurs éléments d'alliage tels que, notamment, le cobalt, le chrome, le molybdène, le manganèse, le silicium, le vanadium, le tantale, le titane, I'aluminium, en des teneurs inférieures à 8 % en poids, le reste étant des impuretés résultant de l'élaboration, à partir d'un demi produit obtenu par coulée continue de brame, brame mince ou bande mince, caractérisé en ce que on effectue un traitement d'homogénéisation de façon à
obtenir un " taux de ségrégation standard " du nickel inférieure à 0,4 %.
2 - Procédé selon la revendication I caractérisé en ce que le taux de
ségrégation standard du nickel est inférieure à 0,35 %.
3 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 2 caractérisé en
ce que le traitement d'homogénéisation est effectué sur le demi produit directement
issu de la coulée continue.
4 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 2 caractérisé en
ce que le traitement d'homogénéisation est effectué après laminage à chaud du
demi produit issu de coulée continue.
- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 2 caractérisé en
ce que le traitement d'homogénéisation est effectué après une opération de
laminage à froid.
6 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5 caractérisé en
ce que après le traitement d'homogénéisation on effectue un laminage à froid jusqu'à l'épaisseur finale de la bande, de façon à conférer à la bande une texture
contrôlée.
7 - Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6 caractérisé en
ce que le traitement d'homogénéisation consiste en un maintien à une température T (en C) pendant un temps t (en heures) tels que: t > 0,5 x 1 0-2 exp(38000/(T + 273)) 8 - Procédé selon la revendication 7 caractérisé en ce que: t > 1 x 1 0-12 exp(38000/(T + 273))
12 2767538
9 - Procédé selon la revendication 8 caractérisé en ce que lorsque l'épaisseur du produit sur lequel on effectue le traitement d'homogénéisation est supérieure à mm: t > 0,5 x 10 -" exp(38000/(T + 273)) 10 - Procédé selon la revendication 9 caractérisé en ce que: t > 1 x 1011 exp(38000/(T + 273)) 11 - Bande à chaud issue de coulée continue, d'épaisseur inférieure à 10 mm, en alliage du type fer- nickel contenant, principalement, de 25% à 50% en poids de nickel et de 50% à 75% en poids de fer, et, éventuellement, un ou plusieurs 1o éléments d'alliage tels que, notamment, le cobalt, le chrome, le molybdène, le manganèse, le silicium, le vanadium, le tantale, le titane, l'aluminium, en des teneurs inférieures à 8 % en poids, le reste étant des impuretés résultant de l'élaboration, caractérisée en ce que le taux de ségrégation standard du nickel est inférieur à 0,4%. 1l - Bande à chaud selon la revendication 8 caractérisée en ce que le taux de
ségrégation standard du nickel est inférieur à 0,35 %.
12 - Bande à froid obtenue par laminage à froid d'un bande à chaud issue de coulée continue, en alliage du type fer-nickel contenant, principalement, de 25% à % en poids de nickel et de 50% à 75% en poids de fer, et, éventuellement, un ou plusieurs éléments d'alliage tels que, notamment, le cobalt, le chrome, le molybdène, le manganèse, le silicium, le vanadium, le tantale, le titane, I'aluminium, en des teneurs inférieures à 8 % en poids, le reste étant des impuretés résultant de l'élaboration, caractérisée en ce que le taux de ségrégation standard du nickel est
inférieur à 0,4 %.
12 - Bande à froid selon la revendication 11 caractérisée en ce que le taux de
ségrégation standard du nickel est inférieur à 0,35 %.
13 - Bande à froid issue de coulée continue, en alliage du type fernickel contenant, principalement, de 25% à 50% en poids de nickel et de 50% à 75% en poids de fer, et, éventuellement, un ou plusieurs éléments d'alliage tels que, notamment, le cobalt, le chrome, le molybdène, le manganèse, le silicium, le vanadium, le tantale, le titane, I'aluminium, en des teneurs inférieures à 8 % en poids, le reste étant des impuretés résultant de l'élaboration, caractérisée en ce que la composition chimique de l'alliage est telle que la teneur en nickel est comprise
13 2767538
entre 35 % et 37 %, et le champ coercitif Hc est inférieur à 45 A/m après un recuit à
750 C pendant 15 minutes.
14 - Bande à froid issue de coulée continue, en alliage du type fernickel contenant, principalement, de 25% à 50% en poids de nickel et de 50% à 75% en poids de fer, et, éventuellement, un ou plusieurs éléments d'alliage tels que, notamment, le cobalt, le chrome, le molybdène, le manganèse, le silicium, le vanadium, le tantale, le titane, I'aluminium, en des teneurs inférieures à 8 % en poids, le reste étant des impuretés résultant de l'élaboration, caractérisée en ce que la composition chimique de l'alliage est telle que la teneur en nickel est comprise Io entre 32 % et 34 %, la teneur en cobalt est comprise entre 3,5 % et 6,5 %, et le champ coercitif Hc est inférieur à 55 A/m après un recuit à 750 C pendant 15 minutes. - Utilisation d'une bande selon la revendication 13 ou la revendication 14 pour la fabrication d'un masque d'ombre pour tube cathodique de visualisation en
couleur.
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| CHEMICAL ABSTRACTS, vol. 106, no. 20, 18 May 1987, Columbus, Ohio, US; abstract no. 160435, TSUJI, MASAHIRO ET AL: "Etching defect-free iron-nickel alloy for shadow mask" XP002064375 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 013, no. 595 (C - 672) 27 December 1989 (1989-12-27) * |
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