JPH01252725A - シャドウマスク用のFe−Ni合金板の製造方法 - Google Patents
シャドウマスク用のFe−Ni合金板の製造方法Info
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Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
ク用Fe−Ni合金板、特にシャドウマスクの製造工程
においてエツチング時に発生するスジムラを抑制したシ
ャドウマスク用Fe−Ni合金板の製造方法に関するも
のである。
低炭素網が使用されている。カラーブラウン管は真空管
を形成するガラスパルプのフエ−スプレート部(パネル
)に赤、緑、青の3原色を発する螢光膜が塗布されてお
り、反対側のネック部には螢光膜を刺激発光させるため
の電子ビームを発射する電子銃を備えている。シャドウ
マスクは、螢光面と電子銃の間の螢光面に近い位置に設
けられており、電子銃から発する3原色に対応する3本
の電子ビームを、スロットと呼ばれる孔に通過させて各
々対応する螢光体のみに当てるような色選別の機能を果
たしているものである。従って、シャドウマスク上のス
ロットと螢光体の位置関係が正確に合っている必要があ
る。しかし、カラーブラウン管を連続使用する場合、電
子ビームのエネルギーのうち約80%がシャドウマスク
上で熱エネルギーとして消費されるため、シャドウマス
クの温度は局部的に90℃程度まで上昇し熱膨張により
電子ビームと螢光体の一致が得られなくなり、画像が不
鮮明になる。
マスクの熱膨張を補償することが行われているが十分で
ない。
が低炭素鋼に比べて極めて小さい、30〜50%Niの
低熱膨張Fe−Ni合金板が使用されつつある。
ようなFe−Ni合金板をエツチングにより穿孔すると
、圧延方向に沿うスジ状の模様、すなわちスジムラと呼
ばれる不良を発生することがある。
ク用Fe−Ni合金板、特にシャドウマスクの製造工程
においてエツチング穿孔時に発生するスジムラを抑制し
たシャドウマスク用Fe−Ni合金板を製造する方法が
強く要望されている。
ると言われており、Fe−Nt金合金偏析軽減方法とし
て、スラブを1150〜1300″Cの温度範囲で加熱
および熱間圧延を行いNiまたはMnの偏析を軽減して
エツチング穿孔性を改善する方法が特開昭61−383
5号公報に開示されているが、歩留や作業性の点で問題
がある。
気加熱すると、粒界酸化や内部酸化等のサブスケールが
著しく発生する。このようなサブスケールが発生すると
、熱間圧延時に割れや表面疵が多発し、歩留や作業性を
劣化させる。一方、サブスケールの抑制の点から加熱時
間を短くして熱間圧延を行うと、NiまたはMnの拡散
が不充分となり、偏析起因によるスジムラが発生する。
スク用Fe−Ni合金板、特にシャドウマスクの製造工
程においてエツチング穿孔時に発生するスジムラを抑制
したシャドウマスク用Fe−Ni合金板を歩留よく、か
つ作業性よく製造する方法を提供することを目的として
いる。
種々検討した結果、鋳造以降から冷間圧延以前までの間
に均一化熱処理を最適な温度および時間で行うことによ
りこれを達成した。
e−Ni合金のスラブを熱間圧延し、再結晶焼鈍し、1
回または2回以上の冷間圧延を行い、再結晶焼鈍するシ
ャドウマスク用Fe−Ni合金板の製造方法において、
(1)式を満たす条件で均一化熱処理を行うものである
。
−・(1)ただし、tは保定時間(hr)、 Tは材料
温度で1350℃以下である。
延し、再結晶焼鈍し、1回または2回以上の冷間圧延を
行い、再結晶焼鈍する。
延し、再結晶焼鈍せずに1回または2回以上の冷間圧延
を行い、再結晶焼鈍する。
理を施し、2回以上の冷間圧延を行い、再結晶焼鈍する
。
以下、CCスラブと呼ぶ)、インゴット法により鋳込ん
だ鋳片を分塊圧延または熱間鍛造したスラブ(以下、そ
れぞれ分塊スラブ、鍛造スラブと呼ぶ)である。また、
N回の冷間圧延は、冷間圧延回数がN回あり各冷間圧延
の間には必ず再結晶焼鈍が行われる。従って、2回の冷
間圧延とは冷間圧延−再結晶焼鈍−冷間圧延のことであ
る。
述べる。Ni含有量が30重量%より少ないと熱膨張係
数が極めて高くなってカラーブラウン管の鮮映性が劣化
し、50重量%を超えて含有しても熱膨張係数が高くな
る。従って、Ni含有量を重量%にて30〜50%とし
た。
で保定時間を種々変化させて熱処理して熱間圧延し、再
結晶焼鈍し、1回または2回以上の冷間圧延を行い、板
厚0.20+n+++とじた後再結晶焼鈍した薄板を用
いて、43%FeC1x溶液によるエツチング試験を行
い成分偏析とスジムラ発生の関係を検討した。その結果
、(2)式で定義されるNiの偏析レベルが薄板製品で
0.7以下に低減すれば、スジムラ発生が実用上問題な
い程度に抑制されることを見出した。
イザーにより定量線分析した薄板製品でのNiの濃度プ
ロフィールにおける最大値、最小値をそれぞれ示す、C
’++ax 、 C’minは鋳片での値を示す。C’
max−C’minは鋳片でのNiの偏析を示すが、凝
固時の冷却速度依存性が小さいため、CCスラブでもイ
ンゴット法により鋳込んだ鋳片でも、この値は約5.0
%とほぼ一定である。
均一化熱処理し、熱間圧延、冷間圧延および再結晶焼鈍
し、板厚0.20 amの薄板製品とした後でのNiの
偏析レベルを調査した。その実験結果を第1図に示す。
品でのNiの偏析レベルが0.7以下に低減されること
を知見した。直線ABは、熱処理温度をT(”C)とし
、熱処理の保定時間をt (tlr)とすると、(1)
式で表される。
部酸化等のサブスケールの発生が著しくなり、加熱雰囲
気中の酸素濃度を低減してもサブスケールの発生はほと
んど改善されない。従って、均一化熱処理温度は135
0℃以下とした。好ましい範囲は1325 ℃以下であ
る。
Hr以下にすることが好ましい。このため、均一化熱処
理温度を1100℃以上とするのが好ましい。
スケール抑制の点から酸素濃度が低い方が良く、0.1
0 vol、%以下が好ましい。酸素濃度をコントロー
ルできる加熱炉としては、直接通電式加熱炉や電熱式加
熱炉がある。前者は、スラブの長手方向の両端に電極を
直接接続して大電流を流しジュール熱によりスラブを加
熱するものである。後者は、加熱炉内の炉壁に取りつけ
られた金属WまたはFe−Cr−^!合金等の棒または
線状発熱体によりスラブまたはコイルを加熱するもので
ある。両者とも加熱雰囲気は燃焼ガス組成にする必要が
なく非酸化性ガス(例えば、Ar、 N、、 AX)が
使用可能であるため、酸素濃度を0.10 vo10%
以下にすることは容易に達成できる。均一化熱処理を熱
間圧延前のスラブ加熱として兼用するためには、酸素濃
度を0.05 vol、%以下にするのが更に好ましい
。また、加熱炉能力と熱間圧延能力のバランスの点から
均一化熱処理を熱延板に施す方が良い場合があるが、こ
の場合サブスケール除去による歩留落ちがスラブの場合
に比べて著しく増大するためコイル研削に対する負荷が
増大する。従って、コイル研削を軽減するため、熱延板
では酸素濃度を0.10 vol、%以下に低減できる
加熱炉で均一化熱処理を行うことが特に好ましい。
しても後工程の熱間圧延により冷間圧延素材となる熱延
焼鈍板の結晶粒は通常の微細粒となるため、1回または
2回以上の冷間圧延を行い再結晶焼鈍して薄板を製造し
ても何等問題がない。
本発明合金は熱間圧延での加工による再結晶が促進され
、熱延板の組織は再結晶組織となる。
延板に均一化熱処理を施した板材では、その結晶粒が粗
大化したまま冷間圧延されるため結晶粒ごとの不均一変
形により表面肌荒れ(オレンジピール)が発生し、再結
晶焼鈍後も残留し製品外観上好ましくない。従って、均
一化熱処理を熱延板に施す場合には、2回以上の冷間圧
延を行い、1回目の冷間圧延後の再結晶焼鈍で結晶粒を
微細化する必要がある。冷間圧延回数は、エツチング孔
サイズに大きな影響を及ぼす板厚精度を確保するには多
いほうが良いが、コストの点から実用上3回以内である
ことが好ましい。更に、最終の再結晶焼鈍後は!Jl譬
圧延または調質圧延と歪取り焼鈍の工程が必要に応じて
実施される。
すれば、Niの偏析が著しく軽減され、エツチング穿孔
時におけるスジムラの発生が抑制されるため、エツチン
グ不良による歩留落ちが大幅に低減される。
、連続鋳造法およびインゴット法により鋳込んだ。鋳片
の化学成分を第1表に示す。これら鋳片を第2図に示す
製造工程により板厚0.20mmの薄板製品に製造した
。第2図の(a)は従来工程、(b)〜(C)は本発明
工程である。均一化熱処理は、スラブでは直火式加熱炉
または直接通電式加熱炉で行い、熱延板では電熱式加熱
炉で実施した。直接通電式加熱炉および電熱式加熱炉は
N2ガスを用いて酸素濃度をコントロールした。これら
の工程により製造された薄板製品からX線マイクロアナ
ライザー用およびエツチング穿孔用サンプルをそれぞれ
採取しNIの偏析レベルの測定とスジムラ評価を実施し
た。
のNiの偏析レベルおよびスジムラ評価を第2表に示す
。同表により、本発明工程は従来工程に比べてスジムラ
発生は著しく抑制されていることがわかる。
C13m液でエツチングした後のスジムラを肉眼観察し
て判定したものであり、Aはスジムラのないもの、Eは
激しいスジムラが発生したもの、B−DはAとEとの間
をランクづけしたもので、BランクおよびCランクは実
用上問題のない程度のスジムラである。
マスク用Fe−Ni合金板を製造すれば、エツチング穿
孔時においてスジムラによるエツチング不良を解消し、
製造歩留が大幅に改善される。
Niの偏析レベルに及ぼす均一化熱処理温度および保定
時間の影響を調査した図、第2図は実施例を示すもので
あり、(a)は従来工程、(b)はスラブに均一化熱処
理を施した本発明工程、(C)は熱延板に均一化熱処理
を施した本発明工程である。 第1図 QS / J
10 !0 /DOイ戻
走時閏t (He)
Claims (3)
- (1)重量%にて30〜50%のNiを含有するFe−
Ni合金のスラブを、(1)式を満たす条件で均一化熱
処理し、熱間圧延し、再結晶焼鈍し、1回または2回以
上の冷間圧延を行い、再結晶焼鈍することを特徴とする
シャドウマスク用Fe−Ni合金板の製造方法。 logt≧8.28−6.09×10^−^3T・・・
(1) ただし、tは保定時間(hr)、Tは材料温度で135
0℃以下である。 - (2)重量%にて30〜50%のNiを含有するFe−
Ni合金のスラブを、(1)式を満たす条件で均一化熱
処理し、熱間圧延し、1回または2回以上の冷間圧延を
行い、再結晶焼鈍することを特徴とするシャドウマスク
用Fe−Ni合金板の製造方法。 logt≧8.28−6.09×10^−^3T・・・
(1) ただし、tは保定時間(hr)、Tは材料温度で135
0℃以下である。 - (3)重量%にて30〜50%のNiを含有するFe−
Ni合金のスラブを熱間圧延し、(1)式を満たす条件
で均一化熱処理し、2回以上の冷間圧延を行い、再結晶
焼鈍することを特徴とするシャドウマスク用Fe−Ni
合金板の製造方法。 logt≧8.28−6.09×10^−^3T ・・
・(1) ただし、tは保定時間(hr)、Tは材料温度で135
0℃以下である。
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JP7619088A JPH0668128B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | シャドウマスク用のFe−Ni合金板の製造方法 |
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