JPH01252725A - シャドウマスク用のＦｅ−Ｎｉ合金板の製造方法 - Google Patents
シャドウマスク用のＦｅ−Ｎｉ合金板の製造方法Info
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- JPH01252725A JPH01252725A JP7619088A JP7619088A JPH01252725A JP H01252725 A JPH01252725 A JP H01252725A JP 7619088 A JP7619088 A JP 7619088A JP 7619088 A JP7619088 A JP 7619088A JP H01252725 A JPH01252725 A JP H01252725A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はカラーブラウン管内で使用されるシャドウマス
ク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板、特にシャドウマスクの製造工程
においてエツチング時に発生するスジムラを抑制したシ
ャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板の製造方法に関するも
のである。
ク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板、特にシャドウマスクの製造工程
においてエツチング時に発生するスジムラを抑制したシ
ャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板の製造方法に関するも
のである。
カラーブラウン管シャドウマスク用素材としては一般に
低炭素網が使用されている。カラーブラウン管は真空管
を形成するガラスパルプのフエ−スプレート部（パネル
）に赤、緑、青の３原色を発する螢光膜が塗布されてお
り、反対側のネック部には螢光膜を刺激発光させるため
の電子ビームを発射する電子銃を備えている。シャドウ
マスクは、螢光面と電子銃の間の螢光面に近い位置に設
けられており、電子銃から発する３原色に対応する３本
の電子ビームを、スロットと呼ばれる孔に通過させて各
々対応する螢光体のみに当てるような色選別の機能を果
たしているものである。従って、シャドウマスク上のス
ロットと螢光体の位置関係が正確に合っている必要があ
る。しかし、カラーブラウン管を連続使用する場合、電
子ビームのエネルギーのうち約８０％がシャドウマスク
上で熱エネルギーとして消費されるため、シャドウマス
クの温度は局部的に９０℃程度まで上昇し熱膨張により
電子ビームと螢光体の一致が得られなくなり、画像が不
鮮明になる。
低炭素網が使用されている。カラーブラウン管は真空管
を形成するガラスパルプのフエ−スプレート部（パネル
）に赤、緑、青の３原色を発する螢光膜が塗布されてお
り、反対側のネック部には螢光膜を刺激発光させるため
の電子ビームを発射する電子銃を備えている。シャドウ
マスクは、螢光面と電子銃の間の螢光面に近い位置に設
けられており、電子銃から発する３原色に対応する３本
の電子ビームを、スロットと呼ばれる孔に通過させて各
々対応する螢光体のみに当てるような色選別の機能を果
たしているものである。従って、シャドウマスク上のス
ロットと螢光体の位置関係が正確に合っている必要があ
る。しかし、カラーブラウン管を連続使用する場合、電
子ビームのエネルギーのうち約８０％がシャドウマスク
上で熱エネルギーとして消費されるため、シャドウマス
クの温度は局部的に９０℃程度まで上昇し熱膨張により
電子ビームと螢光体の一致が得られなくなり、画像が不
鮮明になる。
このため、カラーブラウン管の構造を工夫してシャドウ
マスクの熱膨張を補償することが行われているが十分で
ない。
マスクの熱膨張を補償することが行われているが十分で
ない。
そこで、近年シャドウマスク用素材として、熱膨張係数
が低炭素鋼に比べて極めて小さい、３０〜５０％Ｎｉの
低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ合金板が使用されつつある。
が低炭素鋼に比べて極めて小さい、３０〜５０％Ｎｉの
低熱膨張Ｆｅ−Ｎｉ合金板が使用されつつある。
しかしながら、シャドウマスクの製造工程においてこの
ようなＦｅ−Ｎｉ合金板をエツチングにより穿孔すると
、圧延方向に沿うスジ状の模様、すなわちスジムラと呼
ばれる不良を発生することがある。
ようなＦｅ−Ｎｉ合金板をエツチングにより穿孔すると
、圧延方向に沿うスジ状の模様、すなわちスジムラと呼
ばれる不良を発生することがある。
従って、カラーブラウン管内で使用されるシャドウマス
ク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板、特にシャドウマスクの製造工程
においてエツチング穿孔時に発生するスジムラを抑制し
たシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板を製造する方法が
強く要望されている。
ク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板、特にシャドウマスクの製造工程
においてエツチング穿孔時に発生するスジムラを抑制し
たシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板を製造する方法が
強く要望されている。
スジムラの発生原因としては成分偏析が最も支配的であ
ると言われており、Ｆｅ−Ｎｔ金合金偏析軽減方法とし
て、スラブを１１５０〜１３００″Ｃの温度範囲で加熱
および熱間圧延を行いＮｉまたはＭｎの偏析を軽減して
エツチング穿孔性を改善する方法が特開昭６１−３８３
５号公報に開示されているが、歩留や作業性の点で問題
がある。
ると言われており、Ｆｅ−Ｎｔ金合金偏析軽減方法とし
て、スラブを１１５０〜１３００″Ｃの温度範囲で加熱
および熱間圧延を行いＮｉまたはＭｎの偏析を軽減して
エツチング穿孔性を改善する方法が特開昭６１−３８３
５号公報に開示されているが、歩留や作業性の点で問題
がある。
Ｆｅ−Ｎｉ合金は１１５０℃以上という高温で長時間大
気加熱すると、粒界酸化や内部酸化等のサブスケールが
著しく発生する。このようなサブスケールが発生すると
、熱間圧延時に割れや表面疵が多発し、歩留や作業性を
劣化させる。一方、サブスケールの抑制の点から加熱時
間を短くして熱間圧延を行うと、ＮｉまたはＭｎの拡散
が不充分となり、偏析起因によるスジムラが発生する。
気加熱すると、粒界酸化や内部酸化等のサブスケールが
著しく発生する。このようなサブスケールが発生すると
、熱間圧延時に割れや表面疵が多発し、歩留や作業性を
劣化させる。一方、サブスケールの抑制の点から加熱時
間を短くして熱間圧延を行うと、ＮｉまたはＭｎの拡散
が不充分となり、偏析起因によるスジムラが発生する。
本発明は、カラーブラウン管内で使用されるシャドウマ
スク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板、特にシャドウマスクの製造工
程においてエツチング穿孔時に発生するスジムラを抑制
したシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板を歩留よく、か
つ作業性よく製造する方法を提供することを目的として
いる。
スク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板、特にシャドウマスクの製造工
程においてエツチング穿孔時に発生するスジムラを抑制
したシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板を歩留よく、か
つ作業性よく製造する方法を提供することを目的として
いる。
本発明は、この目的のために製造工程およびその条件を
種々検討した結果、鋳造以降から冷間圧延以前までの間
に均一化熱処理を最適な温度および時間で行うことによ
りこれを達成した。
種々検討した結果、鋳造以降から冷間圧延以前までの間
に均一化熱処理を最適な温度および時間で行うことによ
りこれを達成した。
本発明は、重量％にて３０〜５０％のＮｉを含有するＦ
ｅ−Ｎｉ合金のスラブを熱間圧延し、再結晶焼鈍し、１
回または２回以上の冷間圧延を行い、再結晶焼鈍するシ
ャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板の製造方法において、
（１）式を満たす条件で均一化熱処理を行うものである
。
ｅ−Ｎｉ合金のスラブを熱間圧延し、再結晶焼鈍し、１
回または２回以上の冷間圧延を行い、再結晶焼鈍するシ
ャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板の製造方法において、
（１）式を満たす条件で均一化熱処理を行うものである
。
ｌｏｇｔ≧８．２８−６．０９ ×１０−３Ｔ −・
−・（１）ただし、ｔは保定時間（ｈｒ）、 Ｔは材料
温度で１３５０℃以下である。
−・（１）ただし、ｔは保定時間（ｈｒ）、 Ｔは材料
温度で１３５０℃以下である。
請求項（１）は、スラブに均一化熱処理を施し、熱間圧
延し、再結晶焼鈍し、１回または２回以上の冷間圧延を
行い、再結晶焼鈍する。
延し、再結晶焼鈍し、１回または２回以上の冷間圧延を
行い、再結晶焼鈍する。
請求項（２）は、スラブに均一化熱処理を施し、熱間圧
延し、再結晶焼鈍せずに１回または２回以上の冷間圧延
を行い、再結晶焼鈍する。
延し、再結晶焼鈍せずに１回または２回以上の冷間圧延
を行い、再結晶焼鈍する。
請求項（３）は、スラブを熱間圧延した後、均一化熱処
理を施し、２回以上の冷間圧延を行い、再結晶焼鈍する
。
理を施し、２回以上の冷間圧延を行い、再結晶焼鈍する
。
ここで、スラブとは連続鋳造法により鋳込んだスラブ（
以下、ＣＣスラブと呼ぶ）、インゴット法により鋳込ん
だ鋳片を分塊圧延または熱間鍛造したスラブ（以下、そ
れぞれ分塊スラブ、鍛造スラブと呼ぶ）である。また、
Ｎ回の冷間圧延は、冷間圧延回数がＮ回あり各冷間圧延
の間には必ず再結晶焼鈍が行われる。従って、２回の冷
間圧延とは冷間圧延−再結晶焼鈍−冷間圧延のことであ
る。
以下、ＣＣスラブと呼ぶ）、インゴット法により鋳込ん
だ鋳片を分塊圧延または熱間鍛造したスラブ（以下、そ
れぞれ分塊スラブ、鍛造スラブと呼ぶ）である。また、
Ｎ回の冷間圧延は、冷間圧延回数がＮ回あり各冷間圧延
の間には必ず再結晶焼鈍が行われる。従って、２回の冷
間圧延とは冷間圧延−再結晶焼鈍−冷間圧延のことであ
る。
〔作用）
まず、本発明においてＮｉの成分範囲を限定した理由を
述べる。Ｎｉ含有量が３０重量％より少ないと熱膨張係
数が極めて高くなってカラーブラウン管の鮮映性が劣化
し、５０重量％を超えて含有しても熱膨張係数が高くな
る。従って、Ｎｉ含有量を重量％にて３０〜５０％とし
た。
述べる。Ｎｉ含有量が３０重量％より少ないと熱膨張係
数が極めて高くなってカラーブラウン管の鮮映性が劣化
し、５０重量％を超えて含有しても熱膨張係数が高くな
る。従って、Ｎｉ含有量を重量％にて３０〜５０％とし
た。
３０〜５０％ＮｉのＦｅ−Ｎｉ合金スラブを１２５０℃
で保定時間を種々変化させて熱処理して熱間圧延し、再
結晶焼鈍し、１回または２回以上の冷間圧延を行い、板
厚０．２０＋ｎ＋＋＋とじた後再結晶焼鈍した薄板を用
いて、４３％ＦｅＣ１ｘ溶液によるエツチング試験を行
い成分偏析とスジムラ発生の関係を検討した。その結果
、（２）式で定義されるＮｉの偏析レベルが薄板製品で
０．７以下に低減すれば、スジムラ発生が実用上問題な
い程度に抑制されることを見出した。
で保定時間を種々変化させて熱処理して熱間圧延し、再
結晶焼鈍し、１回または２回以上の冷間圧延を行い、板
厚０．２０＋ｎ＋＋＋とじた後再結晶焼鈍した薄板を用
いて、４３％ＦｅＣ１ｘ溶液によるエツチング試験を行
い成分偏析とスジムラ発生の関係を検討した。その結果
、（２）式で定義されるＮｉの偏析レベルが薄板製品で
０．７以下に低減すれば、スジムラ発生が実用上問題な
い程度に抑制されることを見出した。
ここで、Ｃｍａｘ ＋ Ｃｍ１ｎはＸ線マイクロアナラ
イザーにより定量線分析した薄板製品でのＮｉの濃度プ
ロフィールにおける最大値、最小値をそれぞれ示す、Ｃ
’＋＋ａｘ 、 Ｃ’ｍｉｎは鋳片での値を示す。Ｃ’
ｍａｘ−Ｃ’ｍｉｎは鋳片でのＮｉの偏析を示すが、凝
固時の冷却速度依存性が小さいため、ＣＣスラブでもイ
ンゴット法により鋳込んだ鋳片でも、この値は約５．０
％とほぼ一定である。
イザーにより定量線分析した薄板製品でのＮｉの濃度プ
ロフィールにおける最大値、最小値をそれぞれ示す、Ｃ
’＋＋ａｘ 、 Ｃ’ｍｉｎは鋳片での値を示す。Ｃ’
ｍａｘ−Ｃ’ｍｉｎは鋳片でのＮｉの偏析を示すが、凝
固時の冷却速度依存性が小さいため、ＣＣスラブでもイ
ンゴット法により鋳込んだ鋳片でも、この値は約５．０
％とほぼ一定である。
次に、本発明者はＣＣスラブを種々の温度および時間で
均一化熱処理し、熱間圧延、冷間圧延および再結晶焼鈍
し、板厚０．２０ ａｍの薄板製品とした後でのＮｉの
偏析レベルを調査した。その実験結果を第１図に示す。
均一化熱処理し、熱間圧延、冷間圧延および再結晶焼鈍
し、板厚０．２０ ａｍの薄板製品とした後でのＮｉの
偏析レベルを調査した。その実験結果を第１図に示す。
この図において添え数字は、Ｎｉの偏析レベルを表す。
直線ＡＢの右側の領域で均一化熱処理を行えば、薄板製
品でのＮｉの偏析レベルが０．７以下に低減されること
を知見した。直線ＡＢは、熱処理温度をＴ（”Ｃ）とし
、熱処理の保定時間をｔ （ｔｌｒ）とすると、（１）
式で表される。
品でのＮｉの偏析レベルが０．７以下に低減されること
を知見した。直線ＡＢは、熱処理温度をＴ（”Ｃ）とし
、熱処理の保定時間をｔ （ｔｌｒ）とすると、（１）
式で表される。
均一化熱処理温度が１３５０℃を超えると粒界酸化や内
部酸化等のサブスケールの発生が著しくなり、加熱雰囲
気中の酸素濃度を低減してもサブスケールの発生はほと
んど改善されない。従って、均一化熱処理温度は１３５
０℃以下とした。好ましい範囲は１３２５ ℃以下であ
る。
部酸化等のサブスケールの発生が著しくなり、加熱雰囲
気中の酸素濃度を低減してもサブスケールの発生はほと
んど改善されない。従って、均一化熱処理温度は１３５
０℃以下とした。好ましい範囲は１３２５ ℃以下であ
る。
均一化熱処理の保定時間は、コストの点から実用上４０
Ｈｒ以下にすることが好ましい。このため、均一化熱処
理温度を１１００℃以上とするのが好ましい。
Ｈｒ以下にすることが好ましい。このため、均一化熱処
理温度を１１００℃以上とするのが好ましい。
均一化熱処理の雰囲気は、粒界酸化や内部酸化等のサブ
スケール抑制の点から酸素濃度が低い方が良く、０．１
０ ｖｏｌ、％以下が好ましい。酸素濃度をコントロー
ルできる加熱炉としては、直接通電式加熱炉や電熱式加
熱炉がある。前者は、スラブの長手方向の両端に電極を
直接接続して大電流を流しジュール熱によりスラブを加
熱するものである。後者は、加熱炉内の炉壁に取りつけ
られた金属ＷまたはＦｅ−Ｃｒ−＾！合金等の棒または
線状発熱体によりスラブまたはコイルを加熱するもので
ある。両者とも加熱雰囲気は燃焼ガス組成にする必要が
なく非酸化性ガス（例えば、Ａｒ、 Ｎ、、 ＡＸ）が
使用可能であるため、酸素濃度を０．１０ ｖｏ１０％
以下にすることは容易に達成できる。均一化熱処理を熱
間圧延前のスラブ加熱として兼用するためには、酸素濃
度を０．０５ ｖｏｌ、％以下にするのが更に好ましい
。また、加熱炉能力と熱間圧延能力のバランスの点から
均一化熱処理を熱延板に施す方が良い場合があるが、こ
の場合サブスケール除去による歩留落ちがスラブの場合
に比べて著しく増大するためコイル研削に対する負荷が
増大する。従って、コイル研削を軽減するため、熱延板
では酸素濃度を０．１０ ｖｏｌ、％以下に低減できる
加熱炉で均一化熱処理を行うことが特に好ましい。
スケール抑制の点から酸素濃度が低い方が良く、０．１
０ ｖｏｌ、％以下が好ましい。酸素濃度をコントロー
ルできる加熱炉としては、直接通電式加熱炉や電熱式加
熱炉がある。前者は、スラブの長手方向の両端に電極を
直接接続して大電流を流しジュール熱によりスラブを加
熱するものである。後者は、加熱炉内の炉壁に取りつけ
られた金属ＷまたはＦｅ−Ｃｒ−＾！合金等の棒または
線状発熱体によりスラブまたはコイルを加熱するもので
ある。両者とも加熱雰囲気は燃焼ガス組成にする必要が
なく非酸化性ガス（例えば、Ａｒ、 Ｎ、、 ＡＸ）が
使用可能であるため、酸素濃度を０．１０ ｖｏ１０％
以下にすることは容易に達成できる。均一化熱処理を熱
間圧延前のスラブ加熱として兼用するためには、酸素濃
度を０．０５ ｖｏｌ、％以下にするのが更に好ましい
。また、加熱炉能力と熱間圧延能力のバランスの点から
均一化熱処理を熱延板に施す方が良い場合があるが、こ
の場合サブスケール除去による歩留落ちがスラブの場合
に比べて著しく増大するためコイル研削に対する負荷が
増大する。従って、コイル研削を軽減するため、熱延板
では酸素濃度を０．１０ ｖｏｌ、％以下に低減できる
加熱炉で均一化熱処理を行うことが特に好ましい。
冷間圧延回数は、以下に示すように限定した。
均−化熱処理をスラブに施す場合には、結晶粒が粗大化
しても後工程の熱間圧延により冷間圧延素材となる熱延
焼鈍板の結晶粒は通常の微細粒となるため、１回または
２回以上の冷間圧延を行い再結晶焼鈍して薄板を製造し
ても何等問題がない。
しても後工程の熱間圧延により冷間圧延素材となる熱延
焼鈍板の結晶粒は通常の微細粒となるため、１回または
２回以上の冷間圧延を行い再結晶焼鈍して薄板を製造し
ても何等問題がない。
更に、熱間圧延が９００℃以上の温度で終了する場合、
本発明合金は熱間圧延での加工による再結晶が促進され
、熱延板の組織は再結晶組織となる。
本発明合金は熱間圧延での加工による再結晶が促進され
、熱延板の組織は再結晶組織となる。
従って、熱延板の再結晶焼鈍は省略して良い。また、熱
延板に均一化熱処理を施した板材では、その結晶粒が粗
大化したまま冷間圧延されるため結晶粒ごとの不均一変
形により表面肌荒れ（オレンジピール）が発生し、再結
晶焼鈍後も残留し製品外観上好ましくない。従って、均
一化熱処理を熱延板に施す場合には、２回以上の冷間圧
延を行い、１回目の冷間圧延後の再結晶焼鈍で結晶粒を
微細化する必要がある。冷間圧延回数は、エツチング孔
サイズに大きな影響を及ぼす板厚精度を確保するには多
いほうが良いが、コストの点から実用上３回以内である
ことが好ましい。更に、最終の再結晶焼鈍後は！Ｊｌ譬
圧延または調質圧延と歪取り焼鈍の工程が必要に応じて
実施される。
延板に均一化熱処理を施した板材では、その結晶粒が粗
大化したまま冷間圧延されるため結晶粒ごとの不均一変
形により表面肌荒れ（オレンジピール）が発生し、再結
晶焼鈍後も残留し製品外観上好ましくない。従って、均
一化熱処理を熱延板に施す場合には、２回以上の冷間圧
延を行い、１回目の冷間圧延後の再結晶焼鈍で結晶粒を
微細化する必要がある。冷間圧延回数は、エツチング孔
サイズに大きな影響を及ぼす板厚精度を確保するには多
いほうが良いが、コストの点から実用上３回以内である
ことが好ましい。更に、最終の再結晶焼鈍後は！Ｊｌ譬
圧延または調質圧延と歪取り焼鈍の工程が必要に応じて
実施される。
かくして、上記のような工程でＦｅ−Ｎｉ合会合板製造
すれば、Ｎｉの偏析が著しく軽減され、エツチング穿孔
時におけるスジムラの発生が抑制されるため、エツチン
グ不良による歩留落ちが大幅に低減される。
すれば、Ｎｉの偏析が著しく軽減され、エツチング穿孔
時におけるスジムラの発生が抑制されるため、エツチン
グ不良による歩留落ちが大幅に低減される。
ｐ６−Ｎｉ合金を電気炉で溶製しＡＯＤ炉で精錬した後
、連続鋳造法およびインゴット法により鋳込んだ。鋳片
の化学成分を第１表に示す。これら鋳片を第２図に示す
製造工程により板厚０．２０ｍｍの薄板製品に製造した
。第２図の（ａ）は従来工程、（ｂ）〜（Ｃ）は本発明
工程である。均一化熱処理は、スラブでは直火式加熱炉
または直接通電式加熱炉で行い、熱延板では電熱式加熱
炉で実施した。直接通電式加熱炉および電熱式加熱炉は
Ｎ２ガスを用いて酸素濃度をコントロールした。これら
の工程により製造された薄板製品からＸ線マイクロアナ
ライザー用およびエツチング穿孔用サンプルをそれぞれ
採取しＮＩの偏析レベルの測定とスジムラ評価を実施し
た。
、連続鋳造法およびインゴット法により鋳込んだ。鋳片
の化学成分を第１表に示す。これら鋳片を第２図に示す
製造工程により板厚０．２０ｍｍの薄板製品に製造した
。第２図の（ａ）は従来工程、（ｂ）〜（Ｃ）は本発明
工程である。均一化熱処理は、スラブでは直火式加熱炉
または直接通電式加熱炉で行い、熱延板では電熱式加熱
炉で実施した。直接通電式加熱炉および電熱式加熱炉は
Ｎ２ガスを用いて酸素濃度をコントロールした。これら
の工程により製造された薄板製品からＸ線マイクロアナ
ライザー用およびエツチング穿孔用サンプルをそれぞれ
採取しＮＩの偏析レベルの測定とスジムラ評価を実施し
た。
本発明工程および従来工程により製造された薄板製品で
のＮｉの偏析レベルおよびスジムラ評価を第２表に示す
。同表により、本発明工程は従来工程に比べてスジムラ
発生は著しく抑制されていることがわかる。
のＮｉの偏析レベルおよびスジムラ評価を第２表に示す
。同表により、本発明工程は従来工程に比べてスジムラ
発生は著しく抑制されていることがわかる。
第１表中のスジムラランクは、薄板製品を４３％ Ｆｅ
Ｃ１３ｍ液でエツチングした後のスジムラを肉眼観察し
て判定したものであり、Ａはスジムラのないもの、Ｅは
激しいスジムラが発生したもの、Ｂ−ＤはＡとＥとの間
をランクづけしたもので、ＢランクおよびＣランクは実
用上問題のない程度のスジムラである。
Ｃ１３ｍ液でエツチングした後のスジムラを肉眼観察し
て判定したものであり、Ａはスジムラのないもの、Ｅは
激しいスジムラが発生したもの、Ｂ−ＤはＡとＥとの間
をランクづけしたもので、ＢランクおよびＣランクは実
用上問題のない程度のスジムラである。
以上のことから明らかな如く、本発明法によりシャドウ
マスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板を製造すれば、エツチング穿
孔時においてスジムラによるエツチング不良を解消し、
製造歩留が大幅に改善される。
マスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板を製造すれば、エツチング穿
孔時においてスジムラによるエツチング不良を解消し、
製造歩留が大幅に改善される。
第１図は、本発明においてＦｅ−Ｎｉ合金のスラブでの
Ｎｉの偏析レベルに及ぼす均一化熱処理温度および保定
時間の影響を調査した図、第２図は実施例を示すもので
あり、（ａ）は従来工程、（ｂ）はスラブに均一化熱処
理を施した本発明工程、（Ｃ）は熱延板に均一化熱処理
を施した本発明工程である。 第１図 ＱＳ ／ Ｊ
１０ ！０ ／ＤＯイ戻
走時閏ｔ （Ｈｅ）
Ｎｉの偏析レベルに及ぼす均一化熱処理温度および保定
時間の影響を調査した図、第２図は実施例を示すもので
あり、（ａ）は従来工程、（ｂ）はスラブに均一化熱処
理を施した本発明工程、（Ｃ）は熱延板に均一化熱処理
を施した本発明工程である。 第１図 ＱＳ ／ Ｊ
１０ ！０ ／ＤＯイ戻
走時閏ｔ （Ｈｅ）
Claims (3)
- （１）重量％にて３０〜５０％のＮｉを含有するＦｅ−
Ｎｉ合金のスラブを、（１）式を満たす条件で均一化熱
処理し、熱間圧延し、再結晶焼鈍し、１回または２回以
上の冷間圧延を行い、再結晶焼鈍することを特徴とする
シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ合金板の製造方法。 ｌｏｇｔ≧８．２８−６．０９×１０＾−＾３Ｔ・・・
（１） ただし、ｔは保定時間（ｈｒ）、Ｔは材料温度で１３５
０℃以下である。 - （２）重量％にて３０〜５０％のＮｉを含有するＦｅ−
Ｎｉ合金のスラブを、（１）式を満たす条件で均一化熱
処理し、熱間圧延し、１回または２回以上の冷間圧延を
行い、再結晶焼鈍することを特徴とするシャドウマスク
用Ｆｅ−Ｎｉ合金板の製造方法。 ｌｏｇｔ≧８．２８−６．０９×１０＾−＾３Ｔ・・・
（１） ただし、ｔは保定時間（ｈｒ）、Ｔは材料温度で１３５
０℃以下である。 - （３）重量％にて３０〜５０％のＮｉを含有するＦｅ−
Ｎｉ合金のスラブを熱間圧延し、（１）式を満たす条件
で均一化熱処理し、２回以上の冷間圧延を行い、再結晶
焼鈍することを特徴とするシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ
合金板の製造方法。 ｌｏｇｔ≧８．２８−６．０９×１０＾−＾３Ｔ ・・
・（１） ただし、ｔは保定時間（ｈｒ）、Ｔは材料温度で１３５
０℃以下である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7619088A JPH0668128B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | シャドウマスク用のＦｅ−Ｎｉ合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7619088A JPH0668128B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | シャドウマスク用のＦｅ−Ｎｉ合金板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01252725A true JPH01252725A (ja) | 1989-10-09 |
| JPH0668128B2 JPH0668128B2 (ja) | 1994-08-31 |
Family
ID=13598213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7619088A Expired - Lifetime JPH0668128B2 (ja) | 1988-03-31 | 1988-03-31 | シャドウマスク用のＦｅ−Ｎｉ合金板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0668128B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03281756A (ja) * | 1990-02-15 | 1991-12-12 | Nkk Corp | シャドウマスク用Ｆｅ―Ｎｉ合金薄板およびその製造方法 |
| JPH04103743A (ja) * | 1990-08-22 | 1992-04-06 | Nkk Corp | シャドウマスク用Ｆｅ―Ｎｉ合金薄板およびその製造方法 |
| JPH04103744A (ja) * | 1990-08-22 | 1992-04-06 | Nkk Corp | シャドウマスク用Ｆｅ―Ｎｉ合金薄板およびその製造方法 |
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| JPH09241743A (ja) * | 1996-03-07 | 1997-09-16 | Nikko Kinzoku Kk | シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金板の製造方法 |
| FR2767538A1 (fr) * | 1997-08-21 | 1999-02-26 | Imphy Sa | Procede de fabrication d'une bande en alliage du type fer-nickel a partir d'un demi produit de coulee continue |
| WO2001092587A1 (fr) * | 2000-05-30 | 2001-12-06 | Imphy Ugine Precision | Alliage fe-ni durci pour la fabrication de grilles support de circuits integres et procede de fabrication |
| US6547893B1 (en) | 1999-06-10 | 2003-04-15 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Fe-Ni based material for shadow mask |
| US7226515B2 (en) | 2000-09-29 | 2007-06-05 | Hippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Fe—Ni based permalloy and method of producing the same and cast slab |
-
1988
- 1988-03-31 JP JP7619088A patent/JPH0668128B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US5520755A (en) * | 1992-01-24 | 1996-05-28 | Nkk Corporation | Method for manufacturing thin Fe--Ni alloy sheet for shadow mask |
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| CN1083894C (zh) * | 1997-08-21 | 2002-05-01 | 安费尤吉纳精密公司 | 将连铸薄带材加工成铁镍型合金带材的方法 |
| US6547893B1 (en) | 1999-06-10 | 2003-04-15 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Fe-Ni based material for shadow mask |
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| US7226515B2 (en) | 2000-09-29 | 2007-06-05 | Hippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Fe—Ni based permalloy and method of producing the same and cast slab |
| US7419634B2 (en) | 2000-09-29 | 2008-09-02 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Fe-Ni based permalloy and method of producing the same and cast slab |
| US7435307B2 (en) | 2000-09-29 | 2008-10-14 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd | Fe-Ni based permalloy and method of producing the same and cast slab |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0668128B2 (ja) | 1994-08-31 |
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