FR2493191A1 - Cydindre de laminage a froid fabrique par coulee et son procede de fabrication - Google Patents
Cydindre de laminage a froid fabrique par coulee et son procede de fabrication Download PDFInfo
- Publication number
- FR2493191A1 FR2493191A1 FR8023316A FR8023316A FR2493191A1 FR 2493191 A1 FR2493191 A1 FR 2493191A1 FR 8023316 A FR8023316 A FR 8023316A FR 8023316 A FR8023316 A FR 8023316A FR 2493191 A1 FR2493191 A1 FR 2493191A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- cylinder
- temperature
- metal
- quenching
- chromium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 title description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 26
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 26
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 21
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 17
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 14
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 13
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 9
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000007420 reactivation Effects 0.000 claims description 4
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 2
- 230000009182 swimming Effects 0.000 claims 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 235000019589 hardness Nutrition 0.000 description 11
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 6
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 6
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 5
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 238000005480 shot peening Methods 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000600039 Chromis punctipinnis Species 0.000 description 1
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000282342 Martes americana Species 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920001074 Tenite Polymers 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 description 1
- 230000036541 health Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910001349 ledeburite Inorganic materials 0.000 description 1
- FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N methylidynechromium Chemical class [Cr]#[C] FXNGWBDIVIGISM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/38—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for roll bodies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12951—Fe-base component
- Y10T428/12958—Next to Fe-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12951—Fe-base component
- Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
- Y10T428/12979—Containing more than 10% nonferrous elements [e.g., high alloy, stainless]
Abstract
LA PRESENTE INVENTION EST RELATIVE A UN CYLINDRE COMPOSITE BIMETALLIQUE POUR LAMINAGE A FROID OBTENU PAR MOULAGE, CARACTERISE EN CE QU'IL COMPREND UN METAL DE COEUR CONSTITUE D'UNE FONTE NODULAIRE OU LAMELLAIRE ET UN METAL D'ENVELOPPE CONSTITUE D'UN ACIER AYANT UNE TENEUR EN CHROME DE 8 A 16 ET EN CARBONE DE 0,65A 0,95, LE RAPPORT CHROMECARBONE ETANT COMPRIS ENTRE 11 ET 16 ET LA STRUCTURE DU METAL D'ENVELOPPE ETANT MARTENSITIQUE AVEC UNE TENEUR EN AUSTENITE RESIDUELLE INFERIEURE A 10.
Description
La présente invention est relative à des cylindres de travail pour
laminage à froid de métaux ferreux et non ferreux, qui sont du type composite et
obtenuspar coulée.
On utilisait antérieurement, pour la fabrica- tion de tels cylindres de travail pour laminage à froid, des cylindres en acier forgé trempé à l'eau dans des nuances à carbone de 0,8 à 0,9 % et à chrome de 1,8 à 3 %. Ces cylindres forgés doivent avoir une parfaite santé interne pour supporter les tensions considérables
induites lors de la trempe martensitique par un refroi-
dissement brutal à l'eau.
Dans certains cas, notamment lorsqu'on recher-
che de très fortes profondeurs de trempe, les tensions internes induites par le traitement de trempe sont telles qu'il peut ertre nécessaire de recourir à une refusion
sous laitier, afin d'obtenir une cristallisation parfaite.
La teneur en chrome de ces cylindres peut alors atteindre
à 7 %.
Une compétition s'est engagée entre forgerons pour accroître la profondeur de trempe, afin d'augmenter la partie utilisable du cylindre dans le laminoir, sans avoir à le retremper. Ainsi, de 30 mm il y a une dizaine d'années on est passé à une partie utilisable de 70 mm sur le diamètre. Cette compétition n'a néanmoins pas apporté d'amélioration sensible en ce qui concerne la résistance à l'adoucissement qui caractérise, dans une
certaine mesure, la résistance aux incidents de laminage.
Plus récemment, les fabricants de cylindres moulés ontintroduit sur le marché un nouveau type de cylindre constitué d'une couche externe en fonte à haute teneur en chrome et d'un coeur en fonte lamellaire ou nodulaire. Ces cylindres, qui se caractérisent tout à la fois par une haute résistance à l'adoucissement, et donc 2.
aux incidents, et par une forte possibilité d'utilisa-
tion sur le diamètre ( >70 mm), prennent sur le marché une place de plus en plus importante, venant ainsi
concurrencer les cylindres forgés réalisés Jusqu'alors.
Ces cylindres en fonte à haute teneur en chrome, dont les duretés atteignent celles des cylindres en acier forgé trempé à l'eau, présentent cependant des inconvénients qui en freinent l'utilisation dans les laminoirs:
- Ils présentent une grande difficulté de rec-
tification. En effet, la durée de rectification de ces cylindres entre deux montages de laminage atteint, pour une même retouche, un temps au moins double de celui
d'un cylindre en acier forgé.
- Ils sont plus difficiles à grenailler que
les cylindres forgés.
On peut m9me noter qu'il est parfois impos-
sible, notamment lorsque les cylindres en acier moulé
sont très durs, d'obtenir de fortes rugosités.
La présente invention vise à remédier à ces deux inconvénients importants, tout en conservant les qualités inhérentes à ce type de cylindres obtenus par moulage, dont les qualités essentielles sont une bonne résistance à l'adoucissement et une grande profondeur
de la partie utilisable sur le diamètre.
La présente invention a ainsi pour objet un cylindre composite bimétallique pour laminage à froid obtenu par moulage, caractérisé en ce qu'il comprend un
métal de coeur constitué d'une fonte nodulaire ou lamel-
laire et un métal d'enveloppe constitué d'un acier ayant une teneur en chrome de 8 à 16 5X et en carbone de 0,65 à 0,95 %, le rapport chrome/carbone étant compris entre
il à 16 et la structure du métal d'enveloppe étant mar-
tensitique avec une teneur en austénite résiduelle
inférieure à 10 %.
3. La structure du cylindre métallique, dont la composition est définie précédemment, est obtenue par un procédé de traitementthermique qui consiste tout
d'abord à soumettre le cylindre à un traitement d'aus-
ténitisation à une température supérieure à 900 C pen- dant un temps de 8 à 24 heures, puis après trempe à l'air soufflé arrêtée à une température de 450 à 550 C, on maintient la température à 500-550 C pendant 8 à 24 heures, on refroidit alors le cylindre par trempe à l'air jusqu'à la température ambiante et on soumet enfin le cylindre à un revenu pour réactivation de l'austénite à une température comprise entre 400 et 450 C pendant
un temps de 8 à 24 heures.
Le traitement d'austénitisation est de préfé-
rence conduit à une température comprise entre 1000 et 1050 C, pendant un temps de 8 à 24 heures. Le cylindre est ensuite soumis à une trempe par soufflage d'air
ambiant, qui est de préférence arrêtée lorsque la tem-
pérature du cylindre atteint 500 à 520 C. On maintient
alors le cylindre, pendant 8 à 24 heures, dans une en-
ceinte portée à la température indiquée précédemment de 500 à 5500C, afin d'équilibrer les températures entre
coeur et peau. On ramène alors la température du cy-
lindre à la valeur de la température ambiante par une nouvelle trempe à l'air. Le cylindre est enfin
soumis à un traitement de revenu à une température com-
prise entre 400 et 450 C, pendant 8 à 24 heures.
Les cylindres définis précédemment, ayant les
compositions et obtenus à la suite des traitements ther-
miques définis ci-dessus présentent les cinq propriétés essentielles suivantes: 1 - Utilisation de millimètres utiles jusqu'à
sur le diamètre.
2 - Résistance à l'adoucissement à chaud
exceptionnelle au moins jusqu'à 450 C.
3 - Haute dureté pour éviter les marques et
augmenter la tenue du grenaillage.
24:93191
4. 4 - Facilité de rectification égale à celle
des cylindres en acier forgé.
- Facilité de grenaillage avec obtention
aisée de fortes rugosités.
Ces cinq propriétés réunies sur un seul type de cylindre constituent un progrès notable par rapport à l'état actuel de la technique, qui ne permettait pas
jusqu à présent de concilier tous ces avantages.
Le cylindre composite selon la présente in-
vention comporte une couche de métal d'enveloppe ayant
une épaisseur de 30 à 70 mm, qui est de préférence réa-
lisée par centrifugation.
Ce métal d'enveloppe est un acier à haute teneur en chrome et en carbone, présentant de préférence la composition suivante: C Si Mn Cr Ni Mo V % 6 024 0o 4 8 _050 0SoL0 o,95 o,6 o,8 il 0,7max. 1,50 1 Le métal de coeur est de préférence une fonte nodulaire ayant la composition suivante: C Si Mn Ni Cr 2,90 150 0,40 Mo52 <0,15
3,20 2,50 1 2
Les composition et traitements thermiques dé-
finis ci-dessus permettent d'expliquer l'obtention des cinq propriétés énoncées précédemment pour les raisons suivantes. 1. Forte couche utile (jusqu'à 100 mn sur le diamètre)
Ceci est obtenu à l'aide d'une transforma-
tion martensitique sur toute l'épaisseur utile et, grâce à des tensions internes induites maintenues au plus bas niveau. La transformation martensitique est obtenue par refroidissement à l'air et l'effet de trempe est limité par la liaison de la couche utile du métal d'enveloppe avec un métal de coeur donnant lors du refroidissement
à l'air une transformation perlitique.
5.
Le métal de coeur, peu allié, est donc cons-
titué d'une fonte nodulaire ou lamellaire qui permet d'ob-
tenir tout à la fois de bonnes caractéristiques mécaniques et une bonne cristallisation, ces deux propriétés étant essentielles pour supporter les contraintes de traction
induites par la trempe martensitique du métal d'enveloppe.
2. Résistance à l'adoucissement à chaud L'analyse du métal d'enveloppe est choisie avec une composition voisine de celle de la matrice des cylindres de travail à froid en fonte à haute teneur en chrome antérieurement utilisée dans la technique. Les revenus utilisés sur la nuance d'acier très alliée selon
la présente invention ne conduisent pas à une transfor-
mation de l'austénite en bainite, mais à une réactivation de l'austénite résiduelle qui se transforme, lors du
refroidissement, en martensite.
Pour obtenir la réactivation de l'austénite
résiduelle, il est nécessaire de monter à des tempéra-
tures de plus de 4000C, sans pour autant que la marten-
site de trempe soit fortement adoucie.
3. Hautes duretés Après trempe à l'air, le nouveau cylindre composite selon la présente invention permet d'atteindre une dureté de 700 EV (dureté Vickers) avec une teneur en austénite résiduelle de 30 à 40 Y.
Après revenu, la réactivation de cette aus-
ténite permet d'obtenir des duretés de 760 à 800 IUV. Ces
niveaux de haute dureté sont ceux que l'on obtient habi-
tuellement en laminage à froid avec des cylindres en
acier forgé traditionnel.
4. Facilité de rectification
Cette propriété est obtenue par l'élimina-
tion de la présence de carbures lédéburitiques du type
M7C3 qui étaient antérieurement présents dans les cy-
lindres moulés selon la technique antérieure.
En effet, on peut expliquer le comportement singulier à la rectification et au grenaillage de ces 6. cylindres selon la technique antérieure, comme étant la conséquence de la présence dans la structure de la fonte d'une forte quantité de carbures de chrome du type M7C3 dont la dureté individuelle peut atteindre 1700 HV. Ces carbures, solidement enchâssés dans une matrice marten- sitique également dure (700 HV), s'opposent évidemment à l'abrasion de la meule, ainsi qu'à la déformation de la grenaille, qui n'atteint pas, loin s'en faut, leur
dureté (la grenaille la plus dure atteint 900 à 940 RW).
L'étude du comportement en service de ces cylindres en fonte à haute teneur en chrome, selon la technique an' térieure, a permis de conclure que la phase de carbures du type M7C3 ne jouait pas un r8le important au cours
du laminage, mais provoquait, par contre, les inconvé-
nients constatés lors de la rectification et du grenail-
lage.
La composition du nouvel alliage selon la pré-
sente invention est calculée, notamment en ce qui con-
cerne la teneur en carbone et en chrome, pour atteindre
une composition légèrement hypereutectoIde, afin d'évi-
ter la présence de ces carbures lédéburitiques nuisibles.
5. Facilité de grenaillage, notamment pour les fortes rugosités Là, également l'absence des carbures massifs
de type M7C3 très durs permet un meilleur travail de dé-
formation plastique de la grenaille projetée, ainsi que
cela a été expliqué ci-dessus.
L'étude de la composition de l'alliage d'enveloppe du cylindre selon la présente invention,
dont le carbone et le chrome constituent les deux élé-
ments principaux, permet de dégager les conclusions suivantes. On peut considérer que le chrome présente
un coefficient de carbone équivalent de 0,05.
Il apparatt ainsi que la composition légè-
rement hypereutectoîde de l'alliage est donc équivalente, en oe qui concerne l'apparition de la lédéburite à un 7. acier de composition 0,7 + 11 x 0,05 = 1,25 % de carbone
pour la teneur maximale en chrome.
On vérifie ainsi que cette teneur est à la limité inférieure de l'apparition d'un réseau de carbures lédéburitiques. Par ailleurs, pour obtenir les propriétés de résistance à l'adoucissement à chaud, il est nécessaire
d'avoir uné teneur en chrome suffisante dans la matrice.
Le meilleur rapport Cr, qui détermine avec la tempéra-
c
ture d'austénitisation la teneur en chrome de la ma-
trice, a été déterminé expérimentalement sur toute une
série d'alliages carbone-chrome, et doit être de préfé-
rence compris entre il et 16.
Les autres éléments, à savoir Si et Mn, se trouvent dans les fourchettes habituelles des analyses
des aciers moulés.
Le nickel et le manganèse sont volontairement limités à 0,7% pour éviter leur effet stabilisant sur
l'austénite résiduelle.
Le molybdène et le vanadium améliorent la ré-
sistance au revenu de l'austénite et se trouvent dans les teneurs habituelles des aciers de travail à froid
au chrome (classes 80 et 90 de la classification amé-
ricaine).
On obtient ainsi de nouveaux cylindres compo-
sites bimétalliques moulés présentant une résistance à
l'adoucissement exceptionnelle par revenu de la matrice.
A titre d'exemple, un cylindre selon la pré-
sente invention a été réalisé à l'aide d'un métal d'en-
veloppe et d'un métal de coeur ayant les compositions suivantes. Analyse du métal d'enveloppe C. Si. Mn. S. P. Cr. Ni. Mo. V. 0,715 0,470 0,705 0, 025 0,020 9,60 o,68 1,150 0,535 8. Analyse du métal de coeur fonte (nodulaire) C Si Mn S P Cr Ni Mo Mg
3,02 2,42 0,48 0,008-0,022 0,10 0,50 - 0,055
Le cylindre ainsi obtenu est soumis à un trai-
tement d'austénitisation pendant 24 heures à 1000C, puis à une trempe à l'air soufflé qui est arrêtée à une température de 520 C. On maintient alors la température du cylindre à une valeur de 520 C pendant 20 heures, puis on refroidit le eylindre jusqu'à la température
ambiante par trempe à l'air.
Il présente une dureté après trempe de 692 HV
et une teneur en austénite de 40,6 5.
On soumet alors ce cylindre à un revenu à une température supérieure à 4000C, pendant 20 heures, qui permet d'obtenir à l'issue du traitement une dureté de
780 HV sur 50 mm au rayon.
Ce cylindre a été utilisé pour le laminage à froid de tôles fines et a confirmé les avantages énoncés
précédemment dans le cours de la description.
9.
Claims (6)
1. Cylindre composite bimétallique pour lami-
nage à froid obtenu par moulage, caractérisé en ce qu'il
comprend un métal de coeur constitué d'une fonte nodu-
laire ou lamellaire et un métal d'enveloppe constitué d'un acier ayant une teneur en chrome de 8 à 16 % et en carbone de 0,65 à 0,95 %, le rapport chrome/carbone étant
compris entre il et 16 et la structure du métal d'en-
veloppe étant martensitique avec une teneur en austénite
résiduelle inférieure à 10 %.
2. Cylindre selon la revendication 1, caracté-
risé en ce que le métal d'enveloppe a une épaisseur de
à 70 mm environ.
3. Cylindre selon la revendication 1 ou 2,
caractérisé en ce que le métal d'enveloppe a la composi-
tion suivante: C Si Mn Cr Ni Mo V
0,65 0,4 0,4 8 - 0,50 0,10
0,95 0,6 0,8 ll 0,7 max. 1,50 1
4. Cylindre selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le métal de coeur est une fonte nodulaire ayant la composition suivante: C Si Mn Ni Cr
2,90 1,50 0,40 0,50
% - - Ko,15
3,20 2,50 1 2
5. Procédé de fabrication d'un cylindre selon
l'une quelconque des revendications précédentes, carac-
térisé en ce qu'on coule tout d'abord par centrifugation une couche de métal d'enveloppe en acier ayant une teneur en chrome de 8 à 16 %, en carbone de 0,65 à 0,95 % et un rapport chrome/carbone compris entre ll et 16, puis un noyau de métal de coeur en fonte nodulaire ou lamellaire
et on soumet le cylindre à un traitement d'austénitisa-
tion à une température supérieure à 900 C pendant un temps de 8 à 24 heures, puis après trempe à l'air soufflé 10. arrêtée à une température de 450 à 550 C, on maintient la température à 500-550 C, pendant 8 à 24 heures, on refroidit alors le cylindre par trempe à l'air soufflé jusqu'à la température ambiante et on soumet enfin le cylindre à un revenu pour réactivation de l'austénite à une température comprise entre 400 et 450 C pendant un
temps de 8 à 24 heures.
6. Procédé selon la revendication 5, caracté-
risé en ce que le traitement d'austénitisation est de préférence réalisé à une température de 1000 à 1050 C et la trempe est de préférence arrêtée à une température
comprise entre 500 et 520 0C.
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8023316A FR2493191A1 (fr) | 1980-10-31 | 1980-10-31 | Cydindre de laminage a froid fabrique par coulee et son procede de fabrication |
| EP81401594A EP0051511B1 (fr) | 1980-10-31 | 1981-10-14 | Cylindre de laminage à froid fabriqué par coulée et son procédé de fabrication |
| AT81401594T ATE7463T1 (de) | 1980-10-31 | 1981-10-14 | Gegossene walze zum kaltwalzen und verfahren zu ihrer herstellung. |
| DE8181401594T DE3163662D1 (en) | 1980-10-31 | 1981-10-14 | Cast roll for cold rolling, and method for its production |
| BE0/206381A BE890909A (fr) | 1980-10-31 | 1981-10-29 | Cylindre de laminage a froid fabrique par coulee et son procede de fabrication |
| US06/316,487 US4436791A (en) | 1980-10-31 | 1981-10-29 | Cast cold rolling roll |
| IT68406/81A IT1145572B (it) | 1980-10-31 | 1981-10-29 | Cilindro di laminazione a freddo fabbricato mediante colata e procedimento per la sua fabbricazione |
| ES507388A ES8503921A1 (es) | 1980-10-31 | 1981-10-30 | Cilindro de la inacion en frio fabricado por colada y su procedimiento de fabricacion. |
| JP56175563A JPS57108242A (en) | 1980-10-31 | 1981-10-31 | Cold rolling cast roll and production thereof |
| ES518633A ES518633A0 (es) | 1980-10-31 | 1982-12-15 | Procedimiento para la fabricacion de cilindros compuestos bimetalicos, para laminacion en frio. |
| US06/568,431 US4548653A (en) | 1980-10-31 | 1984-01-05 | Cast cold rolling roll and its method of manufacture |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8023316A FR2493191A1 (fr) | 1980-10-31 | 1980-10-31 | Cydindre de laminage a froid fabrique par coulee et son procede de fabrication |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2493191A1 true FR2493191A1 (fr) | 1982-05-07 |
| FR2493191B1 FR2493191B1 (fr) | 1984-10-26 |
Family
ID=9247535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8023316A Granted FR2493191A1 (fr) | 1980-10-31 | 1980-10-31 | Cydindre de laminage a froid fabrique par coulee et son procede de fabrication |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4436791A (fr) |
| EP (1) | EP0051511B1 (fr) |
| JP (1) | JPS57108242A (fr) |
| AT (1) | ATE7463T1 (fr) |
| BE (1) | BE890909A (fr) |
| DE (1) | DE3163662D1 (fr) |
| ES (2) | ES8503921A1 (fr) |
| FR (1) | FR2493191A1 (fr) |
| IT (1) | IT1145572B (fr) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2469221A1 (fr) * | 1979-11-13 | 1981-05-22 | Usinor | Cylindre de laminoir pour train a chaud |
| FR2509640A1 (fr) * | 1981-07-17 | 1983-01-21 | Creusot Loire | Procede de fabrication d'une piece metallique composite et produits obtenus |
| FI853544L (fi) * | 1985-09-16 | 1987-03-17 | Valmet Oy | Pressvals och foerfarande foer framstaellning av denna. |
| US4856161A (en) * | 1985-01-09 | 1989-08-15 | Valmet Oy | Press roll |
| US4841611A (en) * | 1986-07-14 | 1989-06-27 | Kawasaki Steel Corporation | Work roll with dulled surface having geometrically patterned uneven dulled sections for temper rolling |
| US4721153A (en) * | 1986-09-12 | 1988-01-26 | Hitachi Metals, Inc. | High-chromium compound roll |
| WO1988007594A1 (fr) * | 1987-03-24 | 1988-10-06 | Hitachi Metals, Ltd. | Rouleau composite resistant a l'abrasion et procede de production |
| US5536230A (en) * | 1987-12-23 | 1996-07-16 | Chavanne-Ketin | Composite working roll for hot rolling flat products |
| FR2625225B1 (fr) * | 1987-12-23 | 1990-06-08 | Chavanne Ketin | Cylindre d'appui composite bimetallique pour train de laminoir a chaud |
| FI80097B (fi) * | 1988-04-28 | 1989-12-29 | Valmet Paper Machinery Inc | Vals i presspartiet av en pappersmaskin och foerfarande foer framstaellning av denna. |
| EP0347512A1 (fr) * | 1988-06-23 | 1989-12-27 | INNSE CILINDRI S.r.l. | Cylindre bimétallique pour un laminoir de réduction et de finissage dans un train de laminoirs |
| US5419973A (en) * | 1990-06-13 | 1995-05-30 | Nippon Steel Corporation | Composite roll for rolling and process for producing the same |
| US5144168A (en) * | 1990-08-17 | 1992-09-01 | Texas Instruments Incorporated | Self latching input buffer |
| FI88420B (fi) * | 1991-03-20 | 1993-01-29 | Valmet Paper Machinery Inc | Foerfarande foer framstaellning av en vals och en vals |
| US5305522A (en) * | 1991-07-09 | 1994-04-26 | Hitachi Metals, Ltd. | Method of producing a compound roll |
| US5611143A (en) * | 1994-10-21 | 1997-03-18 | Voith Sulzer Paper Technology North America, Inc. | Process for making chilled iron rolls |
| US20130122327A1 (en) * | 2011-11-11 | 2013-05-16 | Shen Sheu | Apparatus and method for imparting selected topographies to aluminum sheet metal |
| CN110512055B (zh) * | 2018-05-22 | 2021-03-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种卧式退火炉内带钢结瘤压印缺陷的处理方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4008598A (en) * | 1975-11-13 | 1977-02-22 | Asko, Inc. | Work reducing |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR559835A (fr) * | 1921-12-16 | 1923-09-22 | Mode de composition de cylindre de laminoirs à tôles | |
| FR637119A (fr) * | 1926-07-07 | 1928-04-24 | Llanelly Foundry & Engineering | Perfectionnements aux cylindres pour laminer les métaux |
| DE539816C (de) * | 1929-01-10 | 1931-12-02 | Ernst Peipers | Verfahren zur Herstellung von aus zweierlei Werkstoffen bestehenden Gussstuecken, wie Walzen |
| DE1136558B (de) * | 1956-09-21 | 1962-09-13 | United States Pipe Foundry | Walze und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| US3659323A (en) * | 1968-07-26 | 1972-05-02 | Hitachi Ltd | A method of producing compound cast rolls |
| US3623850A (en) * | 1969-03-24 | 1971-11-30 | Bethlehem Steel Corp | Composite chill cast iron rolling mill rolls having increased resistance to the spalling |
| FR2086561A5 (en) * | 1970-09-14 | 1971-12-31 | Marichal Ketin Cie | High chromium steel - for rolling mill roll surfaces |
| JPS5166216A (en) * | 1974-11-09 | 1976-06-08 | Hitachi Ltd | Netsukanatsuenyo rooruzai |
| SU596653A1 (ru) | 1977-01-12 | 1978-03-05 | Центральный Научно-Исследовательский Институт Технологии Машиностроения | Сталь |
| JPS5917184B2 (ja) * | 1977-02-09 | 1984-04-19 | 日立金属株式会社 | 鋳放しパ−ライト地球状黒鉛鋳鉄 |
| JPS5938068B2 (ja) * | 1977-02-28 | 1984-09-13 | 日本ステンレス株式会社 | 耐摩耗性．耐食性．耐割れ性のすぐれた熱延テ−ブルロ−ラ−用複合ロ−ルの製造方法 |
| JPS5528337A (en) * | 1978-08-16 | 1980-02-28 | Kubota Ltd | Manufacture of composite roll |
| JPS5586670A (en) * | 1978-12-26 | 1980-06-30 | Kubota Ltd | Production of composite roll |
| JPS5920417B2 (ja) * | 1979-09-11 | 1984-05-12 | 株式会社クボタ | 芯材の強靭な高クロムロ−ルの製造法 |
| JPS5914091B2 (ja) * | 1980-03-13 | 1984-04-03 | 株式会社クボタ | 複合ロ−ルの製造法 |
| JPS5952931B2 (ja) * | 1980-03-13 | 1984-12-22 | 株式会社クボタ | 熱間圧延用球状黒鉛鋳鉄ロ−ルの熱処理方法 |
| US4396442A (en) * | 1981-05-15 | 1983-08-02 | Kubota Ltd. | Ductile cast iron roll and a manufacturing method thereof |
-
1980
- 1980-10-31 FR FR8023316A patent/FR2493191A1/fr active Granted
-
1981
- 1981-10-14 DE DE8181401594T patent/DE3163662D1/de not_active Expired
- 1981-10-14 EP EP81401594A patent/EP0051511B1/fr not_active Expired
- 1981-10-14 AT AT81401594T patent/ATE7463T1/de not_active IP Right Cessation
- 1981-10-29 US US06/316,487 patent/US4436791A/en not_active Expired - Lifetime
- 1981-10-29 BE BE0/206381A patent/BE890909A/fr not_active IP Right Cessation
- 1981-10-29 IT IT68406/81A patent/IT1145572B/it active
- 1981-10-30 ES ES507388A patent/ES8503921A1/es not_active Expired
- 1981-10-31 JP JP56175563A patent/JPS57108242A/ja active Granted
-
1982
- 1982-12-15 ES ES518633A patent/ES518633A0/es active Granted
-
1984
- 1984-01-05 US US06/568,431 patent/US4548653A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4008598A (en) * | 1975-11-13 | 1977-02-22 | Asko, Inc. | Work reducing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0051511B1 (fr) | 1984-05-16 |
| ATE7463T1 (de) | 1984-06-15 |
| JPS6411707B2 (fr) | 1989-02-27 |
| ES507388A0 (es) | 1985-04-16 |
| IT1145572B (it) | 1986-11-05 |
| US4436791A (en) | 1984-03-13 |
| US4548653A (en) | 1985-10-22 |
| ES8401342A1 (es) | 1983-12-16 |
| ES8503921A1 (es) | 1985-04-16 |
| BE890909A (fr) | 1982-04-29 |
| DE3163662D1 (en) | 1984-06-20 |
| JPS57108242A (en) | 1982-07-06 |
| IT8168406A0 (it) | 1981-10-29 |
| EP0051511A1 (fr) | 1982-05-12 |
| ES518633A0 (es) | 1983-12-16 |
| FR2493191B1 (fr) | 1984-10-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2493191A1 (fr) | Cydindre de laminage a froid fabrique par coulee et son procede de fabrication | |
| CA2506349C (fr) | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue | |
| CA2847809C (fr) | Acier lamine durcissant par precipitation apres formage a chaud et/ou trempe sous outil a tres haute resistance et ductilite et son procede de fabrication | |
| WO2004048618A1 (fr) | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tôle obtenue | |
| WO2004048620A1 (fr) | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tôle obtenue | |
| EP0717116B1 (fr) | Procédé de fabrication d'une pièce en acier de construction mécanique et pièce ainsi fabriquée | |
| EP1427866B1 (fr) | Procede de fabrication de tubes soudes et tube ainsi obtenu | |
| US20200070569A1 (en) | Railway wheel | |
| EP0209437B1 (fr) | Cylindre forgé pour laminage à froid en acier faiblement allié | |
| EP1099769B1 (fr) | Procédé de réalisation d'une bande de tôle laminée à chaud à très haute résistance, utilisable pour la mise en forme et notamment pour l'emboutissage | |
| JP4061003B2 (ja) | 高周波焼入れ性と冷鍛性に優れた冷間鍛造用棒線材 | |
| JP2019055419A (ja) | 冷間圧延用ロール | |
| BE1006599A6 (fr) | Procede de fabrication d'une tole d'acier laminee a chaud presentant des proprietes magnetiques elevees. | |
| JPH07310118A (ja) | 冷間加工に適した肌焼鋼の製造方法 | |
| JPS5810982B2 (ja) | 冷間圧延用高硬度クロムロ−ル | |
| TWI764846B (zh) | 含鉻高碳鋼材及其製造方法 | |
| JPH0999306A (ja) | 熱間圧延用ロール | |
| JP3019240B2 (ja) | 遠心鋳造製複合ロール | |
| JPH0338325B2 (fr) | ||
| JPS6029422A (ja) | 耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ルの製法 | |
| JPH0466619A (ja) | 複合ハイスロールの熱処理法 | |
| WO2022253912A1 (fr) | Pièce en acier mise en forme à chaud et procédé de fabrication | |
| FR2673197A1 (fr) | Procede de fabrication de blocs ou pieces massives en acier et pieces obtenues. | |
| JPS6252011B2 (fr) | ||
| JPS63290221A (ja) | 複合ロ−ル |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TP | Transmission of property | ||
| CA | Change of address | ||
| ST | Notification of lapse |