JPS6029422A - 耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ルの製法 - Google Patents
耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ルの製法Info
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- JPS6029422A JPS6029422A JP13729883A JP13729883A JPS6029422A JP S6029422 A JPS6029422 A JP S6029422A JP 13729883 A JP13729883 A JP 13729883A JP 13729883 A JP13729883 A JP 13729883A JP S6029422 A JPS6029422 A JP S6029422A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/38—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for roll bodies
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
耐摩耗性を要求される合金チルドロ一ルにおいて、その
使用層に対し特定の熱処理を施すことによシ、更に耐摩
耗性の向上を企図したものに関する。
使用層に対し特定の熱処理を施すことによシ、更に耐摩
耗性の向上を企図したものに関する。
熱間圧延用ロールの使用層（以下本発明でいう使用層と
は複合ロールの外層、単体ロールの外層、組立ロールの
スリーブ層を相称する）における耐摩耗性は、炭化物と
基地の双方によって決定され。
は複合ロールの外層、単体ロールの外層、組立ロールの
スリーブ層を相称する）における耐摩耗性は、炭化物と
基地の双方によって決定され。
原則として前記双方が共に高硬度である程耐摩耗性が向
上する。
上する。
炭化物については、従来はセメンタイト、もしくはＯｒ
複炭化物が使用されていたが、最近はよシ高硬度化を計
るために、ＷやＶの炭化物を有する材質を本出願人は先
に特願昭５６−８３２８３号、特願昭５７−１５４０４
５号として提案した。
複炭化物が使用されていたが、最近はよシ高硬度化を計
るために、ＷやＶの炭化物を有する材質を本出願人は先
に特願昭５６−８３２８３号、特願昭５７−１５４０４
５号として提案した。
一方基地については、高硬度化という点から、マルテン
サイトが最も良好であると判断されるが。
サイトが最も良好であると判断されるが。
一般に均一なマルテンサイト基地を得ることは困難であ
夛、一部パーライトと々つたシ、また残留オーステナイ
トが残存したりする傾向がある。
夛、一部パーライトと々つたシ、また残留オーステナイ
トが残存したりする傾向がある。
従って炭化物が高硬度であっても、基地が低硬度のパー
ライトを有し、もしくは、未変態組織の残留オーステナ
イトが残存している場合は目的とする耐摩耗性が得られ
ない。
ライトを有し、もしくは、未変態組織の残留オーステナ
イトが残存している場合は目的とする耐摩耗性が得られ
ない。
本発明は、高硬度化をすでに達成できた従前チルドロー
ル材（特願昭５６−８３２８３号、特願昭５７−１３４
０４５号）Ｋ、更に高硬度均一なマルテンサイトの基地
を有せしめ、一層耐摩耗性の優れたものを提供する目的
でなされたものである。すなわち、本発明は、上記の従
前のものに特定の熱処理を施すことによシ、その目的を
達成できたものであシ、本発明の特徴とするところは、
ロール使用層に化学成分が重量％で、 ０； ５．０〜４．２％ Ｓｉ； Ｑ、１〜２．０％ Ｍｌｌ； ０．３〜２．０％ Ｐ；０．０１〜０．５％以下 ８；０．１ｓ以下 Ｎｉ； ０．２〜４．０％ Ｏｒ； ０．２〜１８．０％ 庵；０．１〜６．０％ Ｗ； ２．０〜１０．０％ 残部Ｆｅおよび不純物からなる合金チルドを使用し、該
チルド材を昇温して８５０〜１０５０°０の温度に保持
した後、１００〜１０００°０７４（ｒの冷却速度で冷
却し、次いで４００〜５６０°０の温度で１〜５ＱＨｒ
を保持する熱処理を行なう点にあル、更に他の特徴は、
前記化学成分中に６．０％以下のＶが含まれている点に
ある。
ル材（特願昭５６−８３２８３号、特願昭５７−１３４
０４５号）Ｋ、更に高硬度均一なマルテンサイトの基地
を有せしめ、一層耐摩耗性の優れたものを提供する目的
でなされたものである。すなわち、本発明は、上記の従
前のものに特定の熱処理を施すことによシ、その目的を
達成できたものであシ、本発明の特徴とするところは、
ロール使用層に化学成分が重量％で、 ０； ５．０〜４．２％ Ｓｉ； Ｑ、１〜２．０％ Ｍｌｌ； ０．３〜２．０％ Ｐ；０．０１〜０．５％以下 ８；０．１ｓ以下 Ｎｉ； ０．２〜４．０％ Ｏｒ； ０．２〜１８．０％ 庵；０．１〜６．０％ Ｗ； ２．０〜１０．０％ 残部Ｆｅおよび不純物からなる合金チルドを使用し、該
チルド材を昇温して８５０〜１０５０°０の温度に保持
した後、１００〜１０００°０７４（ｒの冷却速度で冷
却し、次いで４００〜５６０°０の温度で１〜５ＱＨｒ
を保持する熱処理を行なう点にあル、更に他の特徴は、
前記化学成分中に６．０％以下のＶが含まれている点に
ある。
以下本発明について詳細に説明する。
本発明のロール使用層に使用する合金チルド材を構成す
る合金化学成分及びその限定理由について述べる。
る合金化学成分及びその限定理由について述べる。
（３；３．０〜４．２％
０は基地に溶は込み、基地のマルテンサイトを硬くする
一方、炭化物を形成する。５．０％未満では炭化物量が
少くなシ、耐摩耗性に劣る。一方４．２％を越えると、
初晶の炭化物が晶出して跪くなり、また耐摩耗性も劣化
する。
一方、炭化物を形成する。５．０％未満では炭化物量が
少くなシ、耐摩耗性に劣る。一方４．２％を越えると、
初晶の炭化物が晶出して跪くなり、また耐摩耗性も劣化
する。
ｓｉ；ｏ、ｉ 〜２．０％
８ｉは溶湯の脱酸効果があシ、まｆｃ鋳造性を良くする
。０．１％未満ではその効果は期待されず。
。０．１％未満ではその効果は期待されず。
また実際上、０．１％以下に下げることは困難である。
しかし２．０％を越えると、フェライト中に溶は込み、
材質を脆くするため好ましくない。
材質を脆くするため好ましくない。
地；０．５〜２．０％
ＭｎはＳの書を除くとともに、材質の焼入れ性を向上す
る。 ０．３ Ｘ未満ではそのゝ効果は期待されず、ま
た２、０％を越えると、材質の靭性低下を招くため好ま
しくない。
る。 ０．３ Ｘ未満ではそのゝ効果は期待されず、ま
た２、０％を越えると、材質の靭性低下を招くため好ま
しくない。
Ｐ；０．０１〜０．５％
Ｐは一般には不純元素として知られているが、耐焼付性
を向上させる効果がある。この耐焼付性向上のためには
、０．５％で充分であシ、それ以上の含有は材質を脆く
するため好ましくない。
を向上させる効果がある。この耐焼付性向上のためには
、０．５％で充分であシ、それ以上の含有は材質を脆く
するため好ましくない。
Ｐは低い程材質の強靭性を増すが（反面耐焼付性は低下
するが）、０．０１Ｘ未満とすることは経済面で不利と
〜なる。
するが）、０．０１Ｘ未満とすることは経済面で不利と
〜なる。
８；０．１％以下
Ｓは不純元素であシ、材質の強靭性を劣化させるため０
．１％以下とする。なお０．００５Ｘ以下とすることは
コスト面で不利であシ、またＭｎによ勺０．００５％以
下の８の害は除去される。
．１％以下とする。なお０．００５Ｘ以下とすることは
コスト面で不利であシ、またＭｎによ勺０．００５％以
下の８の害は除去される。
Ｎｉ； ０，２〜４．０％
Ｎｉは焼入性を増す元素であシ、均一なマルテンサイト
基地を得るために必要である。その必要性から０．２％
以上とし、また、一方４．０％を越えると、マルテンサ
イト変態点が低温になシ過ぎ残留オーステナイトが残存
し易くなる。
基地を得るために必要である。その必要性から０．２％
以上とし、また、一方４．０％を越えると、マルテンサ
イト変態点が低温になシ過ぎ残留オーステナイトが残存
し易くなる。
Ｏｒ； ０．２〜１８．０％
Ｏｒは基地の焼入性を増すとともに炭化物を硬くする。
また多量に含有させれば、共晶点を低Ｃ％側に移行させ
、偏析の減少、炭化物の微細化が計られる。以上の理由
から０．２％以上とし、また上限は（ｐｅｅｒ）ｚｓｏ
・炭化物が生成しないだめの条件として１８．０％以下
とする。
、偏析の減少、炭化物の微細化が計られる。以上の理由
から０．２％以上とし、また上限は（ｐｅｅｒ）ｚｓｏ
・炭化物が生成しないだめの条件として１８．０％以下
とする。
Ｍｏ；０．１〜６．０％
ＭＯはマルテンサイト変態温度をあまル変化させずに焼
入性を向上させる特性を持っている。
入性を向上させる特性を持っている。
０．１％未満ではこの効果は得られず、また６、０％を
越えるとＮｉと同様に残留オーステナイトを残存し易く
する。また６、０％を越えるとＭｏ炭化物量が増加して
跪くなシ、またコスト面でも不利になる点が挙げられる
。
越えるとＮｉと同様に残留オーステナイトを残存し易く
する。また６、０％を越えるとＭｏ炭化物量が増加して
跪くなシ、またコスト面でも不利になる点が挙げられる
。
Ｗ； ２．Ｏ〜１０．０％
Ｗは主として炭化物を形成する。この炭化物は極めて高
硬度であり、高温時の耐摩耗性向上に有効である。２．
０％未満ではＷ炭化物量が少く効果が少い。一方１０．
０％を越えると、材質の靭性を劣化し、耐ヒートクラツ
ク性が減じるため好ましくない。なお、特に遠心力鋳造
によって製造する場合には、Ｗが比重差によって偏析し
易いが、その場合前記したＯｒが偏析防止に有効である
。
硬度であり、高温時の耐摩耗性向上に有効である。２．
０％未満ではＷ炭化物量が少く効果が少い。一方１０．
０％を越えると、材質の靭性を劣化し、耐ヒートクラツ
ク性が減じるため好ましくない。なお、特に遠心力鋳造
によって製造する場合には、Ｗが比重差によって偏析し
易いが、その場合前記したＯｒが偏析防止に有効である
。
Ｖｉ３．０％以下
■は高硬度の炭化物を形成する他に、Ｗを含んだ複炭化
物の形状を塊状に改善する効果があり、材質の強靭性を
改善し、耐クラツク性を向上させる。そのためＶ添加に
より材質は改良されるため、含有させる方が望ましいが
、その場合５．０％を越えても効果は飽和するため、６
．０％以下とする。
物の形状を塊状に改善する効果があり、材質の強靭性を
改善し、耐クラツク性を向上させる。そのためＶ添加に
より材質は改良されるため、含有させる方が望ましいが
、その場合５．０％を越えても効果は飽和するため、６
．０％以下とする。
次に本発明で実施する熱処理手段について説明する。
第１図は本発明に係る熱処理の熱曲線を示したものであ
る。同図において（萄はオーステナイト化。
る。同図において（萄はオーステナイト化。
および炭化物の析出化を目的としたものである。
従来は組織安定化、歪取シを目的とした低温熱処理（５
５０９０以下）が行われていたが、この低温熱処理では
未変態組織が残存し易い。この理由は基地中の合金元素
の不均一による、局部的にマルテンサイト変態点の低い
部分が存在するためである。そこで残留オーステナイト
の変態を目的として、例えば６００°０の熱処理を施し
た場合には、既に生成していたマルテンサイトが焼戻さ
れ、硬度の低下を来す。本発明では合金元素の濃化され
た部分において、炭化物を析出させることによってオー
ステナイ・トの合金含有量を低下させるとともに、オー
ステナイトを均一にすることを目的として、オーステナ
イト域まで昇温して８５０〜１０００°Ｃの温度に保持
するのである。ここで前記の保持温度に限定した理由は
次の通シである。
５０９０以下）が行われていたが、この低温熱処理では
未変態組織が残存し易い。この理由は基地中の合金元素
の不均一による、局部的にマルテンサイト変態点の低い
部分が存在するためである。そこで残留オーステナイト
の変態を目的として、例えば６００°０の熱処理を施し
た場合には、既に生成していたマルテンサイトが焼戻さ
れ、硬度の低下を来す。本発明では合金元素の濃化され
た部分において、炭化物を析出させることによってオー
ステナイ・トの合金含有量を低下させるとともに、オー
ステナイトを均一にすることを目的として、オーステナ
イト域まで昇温して８５０〜１０００°Ｃの温度に保持
するのである。ここで前記の保持温度に限定した理由は
次の通シである。
例えば後記する試料２の材質の場合、保持温度とマルテ
ンサイト変態開始点（以下Ｍｓ点と称す）は下記の通シ
変化する。
ンサイト変態開始点（以下Ｍｓ点と称す）は下記の通シ
変化する。
（保持温度） Ｍｓ点
８００°０ １７０℃
８５０／／ １４０＃
９００＃ １００＃
９５０／／ ７ＯＮ
１０００＃ ５５＃
１０５０＃ ３０＃
１１００／／ −１０／／
上記によれば、８００°０ではＭｓ点は１７０°０ と
高いが、オーステナイト量は少いため硬度が低くなる。
高いが、オーステナイト量は少いため硬度が低くなる。
一方１１００°０になればＭｓ点が下がシ過ぎて残留オ
ーステナイトが残り易くなる。従って０）の温度は本発
明の使用付成分のものにあっては８５０〜１０５０°０
が適切である。なお保持時間は１０分〜１０時間が適切
である。
ーステナイトが残り易くなる。従って０）の温度は本発
明の使用付成分のものにあっては８５０〜１０５０°０
が適切である。なお保持時間は１０分〜１０時間が適切
である。
第１図の（Ｂ）はパーライト変態を抑えるだけの冷却速
度を与えてやればよく、試料２の材質の場合１５０°０
／Ｈｒ以上で充分である。一般的には本発明使用材質に
あっては１００００／Ｈｒ 〜１０００００／Ｈｒ （
Ｄ範囲がパーライト変態を抑える必要性と、作業上の問
題点から適切である。
度を与えてやればよく、試料２の材質の場合１５０°０
／Ｈｒ以上で充分である。一般的には本発明使用材質に
あっては１００００／Ｈｒ 〜１０００００／Ｈｒ （
Ｄ範囲がパーライト変態を抑える必要性と、作業上の問
題点から適切である。
第１図の（０）については、後記の（Ｄ）以下の温度と
する必要がある。この際、常温付近まで低下させた場合
、材質上の問題はないが割れ不良を発生し易くなるため
、（０）直下の温度に止める方が望ましい。
する必要がある。この際、常温付近まで低下させた場合
、材質上の問題はないが割れ不良を発生し易くなるため
、（０）直下の温度に止める方が望ましい。
第１図の（Ｄ）は特に重要である。この（Ｄ）は硬度低
下をきたすパーライト変態を目的とするものではないた
め５６０°Ｃ以下とする必要がある。試料２の材質によ
れば、（Ｄ）の保持温度、時間によってＭｓ点は下記の
通り変化する。
下をきたすパーライト変態を目的とするものではないた
め５６０°Ｃ以下とする必要がある。試料２の材質によ
れば、（Ｄ）の保持温度、時間によってＭｓ点は下記の
通り変化する。
（保持温度・時間） （Ｍｓ点）
５６０°□Ｘ ５Ｈｒ ２３０’０
５００ Ｎ Ｘ ５０ ／／ ２０５ ／１５００ ／
／ Ｘ １２ ／／ １６０ 。
／ Ｘ １２ ／／ １６０ 。
５０ｇ ／／ Ｘ １ ｎ １２０ ａ４５０／／Ｘ
８ｎ １１０＃ ４００°ｏｘ１５ｆｆｒ ９０ °０ ３５０ｚｚ ｘ ７ ｔｔ ６０ ｓ （註Ｍ”−２州）化、冷却条件；９５０°０Ｘ４Ｈｒ
、３００°０７ＨｒＭｓ点が上昇することは、割れ防止
、残留オーステナイト防止の点から有利であシ、上記試
験結果から（Ｄ）の保持温度範囲は４００〜５６０°Ｃ
が適切である。
８ｎ １１０＃ ４００°ｏｘ１５ｆｆｒ ９０ °０ ３５０ｚｚ ｘ ７ ｔｔ ６０ ｓ （註Ｍ”−２州）化、冷却条件；９５０°０Ｘ４Ｈｒ
、３００°０７ＨｒＭｓ点が上昇することは、割れ防止
、残留オーステナイト防止の点から有利であシ、上記試
験結果から（Ｄ）の保持温度範囲は４００〜５６０°Ｃ
が適切である。
又保持時間は作業上の問題、つまり長過ぎるとコスト面
で不利であり、また上記試験結果から１〜５０ｕｒが好
ましい。
で不利であり、また上記試験結果から１〜５０ｕｒが好
ましい。
以上第１図の（Ａ）〜（Ｄ）の熱曲線によって、材質の
特性は決定されるが、ロールとしての残留応力の問題、
また組織の安定化の点から、更に第１図の（Ｅ）に示す
歪取）熱処理（例えば保持温度３ｏｏ〜５６゜００、保
持時間２〜２０Ｈｒ）を付加すふ事が望ましい。
特性は決定されるが、ロールとしての残留応力の問題、
また組織の安定化の点から、更に第１図の（Ｅ）に示す
歪取）熱処理（例えば保持温度３ｏｏ〜５６゜００、保
持時間２〜２０Ｈｒ）を付加すふ事が望ましい。
次に本発明の実施例を比較例と共に挙げる。
〈実施例〉
０ロ一ル寸法（胴部） ｉ ４２０φＸ７００ＡＯ鋳造
法；横型遠心力鋳造（内層；強靭鋳鉄）０化学組成（重
量％、残部Ｆｅおよび不純物・外層のみ） ０熱処理 （Ａ） ； ９５０°ｏｘ４Ｈｒ 体）−； ４００’
Ｏ／Ｈｒ（１；ｓｏｏｏｏ ｘ ２０Ｈｒ （Ｅ） ；
５２０００ ｘ １５ＨｒＯ硬度（ＵＳ）（胴表面） 試料１ 試料２ Ｈｓ ８６．２ ９１．３ ０顕微鏡組織（試料２による） 第２図（ＸＳＯ）、第３図（Ｘ４００）〈比較例〉 （
特願昭５６−８３２８３号）ロール寸法、鋳造法、化学
組成は実施例と同じ ０熱処理 ５２０°ＯＸ ＩＱＨｒ （歪取シ 熱処理
；実施例の（Ｅ）に相当） ０硬度（Ｈ８）（胴表面） 試料１ 試料２ Ｈｓ ８４．３ ８８．２ ０顕微説組織（試料２による） 第４図（ＸＳＯ）、第５図（Ｘ４００）上記実施例と比
較例を検討した結果次のことが判った。
法；横型遠心力鋳造（内層；強靭鋳鉄）０化学組成（重
量％、残部Ｆｅおよび不純物・外層のみ） ０熱処理 （Ａ） ； ９５０°ｏｘ４Ｈｒ 体）−； ４００’
Ｏ／Ｈｒ（１；ｓｏｏｏｏ ｘ ２０Ｈｒ （Ｅ） ；
５２０００ ｘ １５ＨｒＯ硬度（ＵＳ）（胴表面） 試料１ 試料２ Ｈｓ ８６．２ ９１．３ ０顕微鏡組織（試料２による） 第２図（ＸＳＯ）、第３図（Ｘ４００）〈比較例〉 （
特願昭５６−８３２８３号）ロール寸法、鋳造法、化学
組成は実施例と同じ ０熱処理 ５２０°ＯＸ ＩＱＨｒ （歪取シ 熱処理
；実施例の（Ｅ）に相当） ０硬度（Ｈ８）（胴表面） 試料１ 試料２ Ｈｓ ８４．３ ８８．２ ０顕微説組織（試料２による） 第４図（ＸＳＯ）、第５図（Ｘ４００）上記実施例と比
較例を検討した結果次のことが判った。
両者材質の化学組成が同一であっても、比較例の場合、
低温の歪取り熱処理のみであるので、第４．５図の顕微
鏡写真でも明らかなように、オーステナイトが不均一で
あシ、どうしても残留オーステナイトが残り易い。その
結果、低硬度となり、また圧延使用時に残留オーステナ
イトが変態し、摩耗、肌荒れが発生し易くなつブヒ。ま
た、残留オーステナイトの変態（圧延時の熱角荷、気温
の変化により）により、使用途中に割損事故の生ずるこ
とがあった。これに苅し実施例の方は、第２、第３図の
顕微鏡写真でも明らかなように、オーステナイトの均質
化が行なわれ、全体の均等な変態が起υ、残留オーステ
ナイトをほとんど無くすことができた（ただしＭｓ点の
上昇を目的とした恒温処理、つま、り （Ｄ）が必要で
ある。）その結果、硬度の上昇が前記比較例と対比して
も明らかであシ、また、耐摩耗性、耐肌荒性も改善され
た。
低温の歪取り熱処理のみであるので、第４．５図の顕微
鏡写真でも明らかなように、オーステナイトが不均一で
あシ、どうしても残留オーステナイトが残り易い。その
結果、低硬度となり、また圧延使用時に残留オーステナ
イトが変態し、摩耗、肌荒れが発生し易くなつブヒ。ま
た、残留オーステナイトの変態（圧延時の熱角荷、気温
の変化により）により、使用途中に割損事故の生ずるこ
とがあった。これに苅し実施例の方は、第２、第３図の
顕微鏡写真でも明らかなように、オーステナイトの均質
化が行なわれ、全体の均等な変態が起υ、残留オーステ
ナイトをほとんど無くすことができた（ただしＭｓ点の
上昇を目的とした恒温処理、つま、り （Ｄ）が必要で
ある。）その結果、硬度の上昇が前記比較例と対比して
も明らかであシ、また、耐摩耗性、耐肌荒性も改善され
た。
なお、実施例及び比較例のロールを数セット使用中であ
るが、耐用寿命は実施例の方が平均１．８倍大であるこ
とが判明している。
るが、耐用寿命は実施例の方が平均１．８倍大であるこ
とが判明している。
以上のように、本発明はロール使用層に特定の化学成分
を有する合金チルド材に対し、昇温して８５０〜１０５
０°０の温度に保持した後、１００〜１０００°Ｃ／Ｈ
ｒの冷却速度で冷却し、次いで４００〜５６０°０の温
度で１〜５０Ｈｒ保持するという特定の熱処理を行うこ
とによ＃）、従前の特願昭５６−８３２８３号や、特願
昭５７−１３４０４５号などに比し、更に高硬度均一な
マルテンサイトの基地を有せしめ、一層耐摩耗性の優れ
たものを提供する事が出来、その圧延性能並びに使用寿
命に極めて大きな改善効果を得ることができた。
を有する合金チルド材に対し、昇温して８５０〜１０５
０°０の温度に保持した後、１００〜１０００°Ｃ／Ｈ
ｒの冷却速度で冷却し、次いで４００〜５６０°０の温
度で１〜５０Ｈｒ保持するという特定の熱処理を行うこ
とによ＃）、従前の特願昭５６−８３２８３号や、特願
昭５７−１３４０４５号などに比し、更に高硬度均一な
マルテンサイトの基地を有せしめ、一層耐摩耗性の優れ
たものを提供する事が出来、その圧延性能並びに使用寿
命に極めて大きな改善効果を得ることができた。
なお、本発明のロール使用層は冒頭で定義した通シであ
るが、特に複合ロールの外層とした場合についてのロー
ル実施例について説明を付加すると、該外層の形成は横
型、傾斜、垂直の何れの遠心力鋳造によるも可能である
が、偏析防止という点からは垂直遠心力鋳造が最も好し
い。又内層材質としては、ＦＣ，ＤＯＩ、黒鉛鋼、鋳鋼
のいずれでも可能であるが、比較的荷重の軽いスタンド
であるため、通常はＦＣで良い。又遠心力鋳造では外層
材質が内層に溶は込むことによって、内層月質の強靭性
が劣化する傾向があるため、外層と内層との間に中間層
を設ければより健全性が向上する。
るが、特に複合ロールの外層とした場合についてのロー
ル実施例について説明を付加すると、該外層の形成は横
型、傾斜、垂直の何れの遠心力鋳造によるも可能である
が、偏析防止という点からは垂直遠心力鋳造が最も好し
い。又内層材質としては、ＦＣ，ＤＯＩ、黒鉛鋼、鋳鋼
のいずれでも可能であるが、比較的荷重の軽いスタンド
であるため、通常はＦＣで良い。又遠心力鋳造では外層
材質が内層に溶は込むことによって、内層月質の強靭性
が劣化する傾向があるため、外層と内層との間に中間層
を設ければより健全性が向上する。
第１図は本発明に係る熱処理の熱曲線、第２図、第６図
は本発明によるロール使用層の顕微鏡写真、第４図、第
５図は同比較例の同写真である。 特許出願人 久保田鉄工株式会社 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 Ｘ５θ Ｘ４００
は本発明によるロール使用層の顕微鏡写真、第４図、第
５図は同比較例の同写真である。 特許出願人 久保田鉄工株式会社 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 Ｘ５θ Ｘ４００
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ロール使用層に化学成分が重量％で、Ｃ；５゜０
〜４．２％ ８７； ０．１〜２．ＯＮ 施；０．５〜２．０％ Ｐ；０．０１〜０．５％以下 Ｓ；０．１％以下 Ｎｉ； ０．２〜４．０％ Ｃｒ； ０．２〜１８．０％ ｎｏ； Ｑ、１〜６，０％ Ｗ； ２．０〜１０．０％ 残部Ｆｅおよび不純物からなる合金チルドを使用し、該
チルド材を昇温して８５０〜１０５０°０の温度に保持
した後１００〜１０００°ｏ／Ｈｒの冷却速度で冷却し
、次いで４００〜５６０°０の温度で１〜５０Ｈｒを保
持する熱処理を行うことを特徴とする耐摩耗性に優れる
合金チルドロールの製法。 ２、 ロール使用層に化学成分が重量％で０；３．［ｌ
〜４．２％ ８ｉ； ０．１〜２，０％ 施；０．３〜２．０ Ｘ Ｐ；０．０１〜０．５％以下 ８；０．１％以下 Ｎｉ； ０．２〜４．０％ （３ｒ； ０．２〜１８．０％ 庵；０．１〜６．０％ Ｗ；２．Ｑ〜１０．０％ Ｖ；３．０％以下 残部Ｆｅおよび不純物からなる合金チルドを使用し、該
チルド材を昇温して８５０〜１０５０°０の温度に保持
した後１００〜１０００°０／Ｈｒの冷却速度で冷却し
、次いで４００〜５６０°０の温度で１〜５Ｑｎｒ ｔ
保持する熱処理を行うことを特徴とする耐摩耗性に優
れる合金チルドロールの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13729883A JPS6029422A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ルの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13729883A JPS6029422A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ルの製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6029422A true JPS6029422A (ja) | 1985-02-14 |
| JPH042649B2 JPH042649B2 (ja) | 1992-01-20 |
Family
ID=15195412
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13729883A Granted JPS6029422A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ルの製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6029422A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0196355A (ja) * | 1987-10-06 | 1989-04-14 | Hitachi Metals Ltd | 耐摩耗複合ロール材 |
| JPH01122655A (ja) * | 1987-11-05 | 1989-05-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ２層遠心鋳造ロールの製造方法 |
| KR100450395B1 (ko) * | 2000-08-24 | 2004-09-30 | 주식회사 포스코 | 내마모 및 내부착 특성이 우수한 가이드 라이너 |
| KR100481360B1 (ko) * | 2000-08-23 | 2005-04-08 | 주식회사 포스코 | 내마모, 내부착성 및 내충격 특성이 우수한 가이드라이나의 제조방법 |
-
1983
- 1983-07-26 JP JP13729883A patent/JPS6029422A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0196355A (ja) * | 1987-10-06 | 1989-04-14 | Hitachi Metals Ltd | 耐摩耗複合ロール材 |
| JPH0521973B2 (ja) * | 1987-10-06 | 1993-03-26 | Hitachi Metals Ltd | |
| JPH01122655A (ja) * | 1987-11-05 | 1989-05-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ２層遠心鋳造ロールの製造方法 |
| KR100481360B1 (ko) * | 2000-08-23 | 2005-04-08 | 주식회사 포스코 | 내마모, 내부착성 및 내충격 특성이 우수한 가이드라이나의 제조방법 |
| KR100450395B1 (ko) * | 2000-08-24 | 2004-09-30 | 주식회사 포스코 | 내마모 및 내부착 특성이 우수한 가이드 라이너 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH042649B2 (ja) | 1992-01-20 |
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