JPS6029423A - 耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ルの製法 - Google Patents
耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ルの製法Info
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- JPS6029423A JPS6029423A JP13729983A JP13729983A JPS6029423A JP S6029423 A JPS6029423 A JP S6029423A JP 13729983 A JP13729983 A JP 13729983A JP 13729983 A JP13729983 A JP 13729983A JP S6029423 A JPS6029423 A JP S6029423A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/38—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for roll bodies
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱間圧延ロールの如く、その使用層が耐摩耗性
を要求される合金チルドロールにおいて、その使用層に
対し特定の熱処理を施すことによシ、更に耐摩耗性の向
上を企図したものに関する。
を要求される合金チルドロールにおいて、その使用層に
対し特定の熱処理を施すことによシ、更に耐摩耗性の向
上を企図したものに関する。
熱間圧延用ロールの使用Ｍ（以下本発明でいう使用層と
は複合ロールの外層、草本ロールの外層、組立ロールの
スリーブ層を相称する）における耐摩耗性は、炭化物と
基地の双方によって決定され、原則として前記双方が共
に高硬度である程耐摩耗性が向上する。
は複合ロールの外層、草本ロールの外層、組立ロールの
スリーブ層を相称する）における耐摩耗性は、炭化物と
基地の双方によって決定され、原則として前記双方が共
に高硬度である程耐摩耗性が向上する。
炭化物については、従来はセメンタイト、もしくはＯｒ
複炭化物が使用されていたが、最近はより高硬度化を計
るために、ＷやＶの炭化物を有する材質を本出願人は先
に特願昭５６−８３２８３号、特願昭５７−１５４０４
５号として提案した。
複炭化物が使用されていたが、最近はより高硬度化を計
るために、ＷやＶの炭化物を有する材質を本出願人は先
に特願昭５６−８３２８３号、特願昭５７−１５４０４
５号として提案した。
一方基地については、高硬度化という点から、マルテン
サイトが最も良好であると判断されるが、一般に均一々
マルテンサイト基地を得ることは困難であシ、一部パー
ライトとなったシ、また残留オーステナイトが残存した
シする傾向がある。
サイトが最も良好であると判断されるが、一般に均一々
マルテンサイト基地を得ることは困難であシ、一部パー
ライトとなったシ、また残留オーステナイトが残存した
シする傾向がある。
従って炭化物が高硬度であっても、基地が低硬度のパー
ライトを有し、もしくは、未変態組織の残留オーステナ
イトが残存している場合は目的とする耐摩耗性が得られ
ない。
ライトを有し、もしくは、未変態組織の残留オーステナ
イトが残存している場合は目的とする耐摩耗性が得られ
ない。
本発明は、高硬度化をすでに達成できた従前チルドロー
ル材（特願昭５６−８３２８３号、特願昭５７−１３４
０４５号）に、更に高硬度均一なマルテンサイトの基地
を有せしめ、一層耐摩耗性の優れたものを提供する目的
でなされたものである。すなわち。
ル材（特願昭５６−８３２８３号、特願昭５７−１３４
０４５号）に、更に高硬度均一なマルテンサイトの基地
を有せしめ、一層耐摩耗性の優れたものを提供する目的
でなされたものである。すなわち。
本発明は、上記の従前のものに特定の熱処理を施すこと
によシ、その目的を達成できたものであり、本発明の特
徴とするところは、ロール使用層に化学成分が重量％で
、 Ｃｉ５．０〜４．２％ ８ｉｉ ０．１〜２．０％ 施；０．３〜２．０％ Ｐ；０．０１〜０．５％以下 Ｓ；０．１％以下 Ｎｉ； ０．２〜４．０％ Ｏｒ； ０．２〜１８．０％ Ｍｏ； Ｑ、１〜６．０％ Ｗ；２．０〜１０．０％ Ｃｏ； ０．２〜５．０％ 残部Ｆｅおよび不純物からなる合金チルドを使用し、該
チルド材を昇温して８５０〜１１０口００の温度に保持
した後、１００〜１０００°０／Ｉｌｒの冷却速度で冷
却し、次いで４００〜５６０°０の温度で１〜５ＱＩｉ
ｒを保持する熱処理を行なう点ｒあシ、更に他の特徴は
、前記化学成分中に３．０％以下のＶが含まれている点
にある。
によシ、その目的を達成できたものであり、本発明の特
徴とするところは、ロール使用層に化学成分が重量％で
、 Ｃｉ５．０〜４．２％ ８ｉｉ ０．１〜２．０％ 施；０．３〜２．０％ Ｐ；０．０１〜０．５％以下 Ｓ；０．１％以下 Ｎｉ； ０．２〜４．０％ Ｏｒ； ０．２〜１８．０％ Ｍｏ； Ｑ、１〜６．０％ Ｗ；２．０〜１０．０％ Ｃｏ； ０．２〜５．０％ 残部Ｆｅおよび不純物からなる合金チルドを使用し、該
チルド材を昇温して８５０〜１１０口００の温度に保持
した後、１００〜１０００°０／Ｉｌｒの冷却速度で冷
却し、次いで４００〜５６０°０の温度で１〜５ＱＩｉ
ｒを保持する熱処理を行なう点ｒあシ、更に他の特徴は
、前記化学成分中に３．０％以下のＶが含まれている点
にある。
以下本発明について詳細に説明する。
本発明のロール使用層に使用する合金チルド材を構成す
る合金化学成分及びその限定理由について述べる。
る合金化学成分及びその限定理由について述べる。
０；３．０〜４．２％
Ｃは基地に溶は込み、基地のマルテンサイトを硬くする
一方、炭化物を形成する。５．０％未満では炭化物量が
少くなり、耐摩耗性に劣る。
一方、炭化物を形成する。５．０％未満では炭化物量が
少くなり、耐摩耗性に劣る。
一方４．２％を越えると、初晶の炭化物が晶出して脆く
なシ、また耐摩耗性も劣化する。
なシ、また耐摩耗性も劣化する。
８ｉ； ０．１〜２．０％
８１は溶湯の脱酸効果があシ、また鋳造性を良くする。
Ｏ，１％未満ではその効果は期待されず、また実際上、
０．１％以下に下げることは困難である。しかし２．０
％を越えると、フェライト中に溶は込み、材質を脆くす
るため好ましくない。
０．１％以下に下げることは困難である。しかし２．０
％を越えると、フェライト中に溶は込み、材質を脆くす
るため好ましくない。
Ｋｎ； Ｑ、３〜２．０％
Ｍｎは８の害を除くとともに、材質の焼入れ性を向上す
る。０．３％未満ではその効果は期待されず、また２、
０％を越えると、材質の靭性低下を招くため好ましくな
い。
る。０．３％未満ではその効果は期待されず、また２、
０％を越えると、材質の靭性低下を招くため好ましくな
い。
Ｐ；０．０１〜０．５％
Ｐは一般には不純元素として知られているが、耐焼付性
を向上させる効果がある。この耐焼付性向上、のために
は、０．５％で充分であり、それ以上の含有は材質を脆
くするため好ましくない。
を向上させる効果がある。この耐焼付性向上、のために
は、０．５％で充分であり、それ以上の含有は材質を脆
くするため好ましくない。
Ｐは低い程材質の強靭性を増すが（反面耐焼付性は低下
するが）、０．０１％未満とすることは経済面で不利と
なる。
するが）、０．０１％未満とすることは経済面で不利と
なる。
９；０．１％以下
Ｓは不純元素であり、材質の強靭性を劣化させるため０
．１％以下とする。なお０．００５％以下とすることは
コスト面で不利であり、また凪により０．００５％以下
の８の害は除去される。
．１％以下とする。なお０．００５％以下とすることは
コスト面で不利であり、また凪により０．００５％以下
の８の害は除去される。
Ｎｉ；０．２〜４．０％
Ｎｉは焼入性を増す元素であシ、均一なマルテンサイト
基地を得るために必要である。その必要性から０．２％
以上とし、また、一方４．０％を越えると、マルテンサ
イト変態点が低温になり過ぎ残留オーステナイトが残存
し易くなる。
基地を得るために必要である。その必要性から０．２％
以上とし、また、一方４．０％を越えると、マルテンサ
イト変態点が低温になり過ぎ残留オーステナイトが残存
し易くなる。
Ｃｒ； ０．２〜１８．０％
Ｏｒは基地の焼入性を増すとともに炭化物を硬くする。
また多量に含有させれば、共晶点を低Ｃ％側に移行させ
、偏析の減少、炭化物の微細化が計られる。以上の理由
から０．２％以上とし、寸た上限は（Ｆｅａｒ ）ｘｑ
ｏｓ 炭化物が生成しないための条件として１８．０％
以下とする。
、偏析の減少、炭化物の微細化が計られる。以上の理由
から０．２％以上とし、寸た上限は（Ｆｅａｒ ）ｘｑ
ｏｓ 炭化物が生成しないための条件として１８．０％
以下とする。
Ｍｏ； ０．１〜６．０％
ＭＯはマルテンサイト変態温度をあまり変化させずに焼
入性を向上させる特性を持っている。
入性を向上させる特性を持っている。
０．１％未満ではこの効果は得られず、また６、０％を
越えるとＮｉと同様に残留オーステナイトを残存し易く
する。また６、０％を越えるとＭＯ炭化物量が増加して
脆くなシ、またコスト面でも不利になる点が挙げられる
。
越えるとＮｉと同様に残留オーステナイトを残存し易く
する。また６、０％を越えるとＭＯ炭化物量が増加して
脆くなシ、またコスト面でも不利になる点が挙げられる
。
Ｗ；２．０〜１０，０％
Ｗは主として炭化物を形成する。この炭化物は極めて高
硬度であ如、高温時の耐摩耗性向上に有効である。２．
０％未満ではＷ炭化物量が少く効果が少い。一方１０．
０％を越えると、材質の靭性を劣化し、耐ヒートクラツ
ク性が減じるため好ましくない。なお、特に遠心力鋳造
によって製造する場合には、Ｗが比重差によって偏析し
易いが、その場合前記したＯｒが偏析防止に有効である
。
硬度であ如、高温時の耐摩耗性向上に有効である。２．
０％未満ではＷ炭化物量が少く効果が少い。一方１０．
０％を越えると、材質の靭性を劣化し、耐ヒートクラツ
ク性が減じるため好ましくない。なお、特に遠心力鋳造
によって製造する場合には、Ｗが比重差によって偏析し
易いが、その場合前記したＯｒが偏析防止に有効である
。
Ｃｏ； ０．２〜５．０％
ＣＯの本材質における与える特徴はマルテンサイト変態
温度を上昇させることにある。また高温における組織の
安定性を増す。このような目的を達成するには０．２％
以上必要であるが、５．０％を越えても効果は飽和する
。
温度を上昇させることにある。また高温における組織の
安定性を増す。このような目的を達成するには０．２％
以上必要であるが、５．０％を越えても効果は飽和する
。
Ｖ；３．０％以下
■は高硬度の炭化物を形成する他に、Ｗを含んだ複炭化
物の形状を塊状に改変する効果があり、材質の強靭性を
改善し、耐クラツク性を向上させる。そのためＶ添加に
よ多材質は改良されるため、含有させる方が望ましいが
、その場合３．０％を越えても効果は飽和するため、６
．０％以下とする。
物の形状を塊状に改変する効果があり、材質の強靭性を
改善し、耐クラツク性を向上させる。そのためＶ添加に
よ多材質は改良されるため、含有させる方が望ましいが
、その場合３．０％を越えても効果は飽和するため、６
．０％以下とする。
次に本発明で実施する熱処理手段について説明する。
第１図は本発明に係る熱処理の熱曲線を示したものであ
る。同図において（菊はオーステナイト化、および炭化
物の析出化を目的としたものである。
る。同図において（菊はオーステナイト化、および炭化
物の析出化を目的としたものである。
従来は組織安定化、歪取シを目的とした低温熱処理（５
５０°０以下）が行われていたが、この低温熱処理では
未変態組織が残存し易い。この理由は基地中の合金元素
の不均一による、局部的にマルテンサイト変態点の低い
部分が存在するためである。そこで残留オーステナイト
の変態を目的として、例えば６００°０ の熱処理を施
した場合には。
５０°０以下）が行われていたが、この低温熱処理では
未変態組織が残存し易い。この理由は基地中の合金元素
の不均一による、局部的にマルテンサイト変態点の低い
部分が存在するためである。そこで残留オーステナイト
の変態を目的として、例えば６００°０ の熱処理を施
した場合には。
既に生成していたマルテンサイトが焼戻され、硬度の低
下を来す。本発明では合金元素の濃化された部分にｂｗ
で、炭化物を析出させることによってオーステナイトの
合金含有量を低下させるとともに、オーステナイトを均
一にすることを目的として、オーステナイト域まで昇温
して８５０〜ＩＤ０Ｏ００の温度に保持するのである。
下を来す。本発明では合金元素の濃化された部分にｂｗ
で、炭化物を析出させることによってオーステナイトの
合金含有量を低下させるとともに、オーステナイトを均
一にすることを目的として、オーステナイト域まで昇温
して８５０〜ＩＤ０Ｏ００の温度に保持するのである。
ここで前記の保持温度に限定した理由は次の通りである
。
。
例えば後記する試料２の材質の場合、保持温度とマルテ
ンサイト変態開始点（以下Ｍｓ点と称す）は下記の通シ
変化する。
ンサイト変態開始点（以下Ｍｓ点と称す）は下記の通シ
変化する。
（保持温度） （Ｍｓ）点
８００°０ ２３０°０
８５０ ／／ １９０ Ｎ
９００ ’／ １７０ ｔｔ
９５０ ／／ ｆ ３ Ｑ ／／
１０００ ／／ １１０ ｔｔ
ｌ ０５０ ／／ ９０ ｔｔ
ｌ １００ ／／ ６０ 、。
１１５０１／ １０ ／／
上記によれば、８００°０ではＭｓ点は１９０°０と高
いが、オーステナイト量は少いため硬度が低くなる。
いが、オーステナイト量は少いため硬度が低くなる。
一方１１５０°０になればＭｓ点が下がシ過ぎて残留オ
ーステナイトが残）易くなる。従って（萄の温度は本発
明の使用付成分やものにあっては８５０〜１１００°０
が適切である。なお保持時間は１０分〜１０時間が適切
である。
ーステナイトが残）易くなる。従って（萄の温度は本発
明の使用付成分やものにあっては８５０〜１１００°０
が適切である。なお保持時間は１０分〜１０時間が適切
である。
第１図の（Ｂ）はパーライＦ変鮨を抑えるだけの冷却速
度を与えてやればよく、試料２の材質の場合１５０°（
Ｊ／Ｈｒ以上で充分である。一般的には本発明使用材質
にあっては１００°０／Ｈｒ〜１０００°ｏ／Ｉ（ｒの
範囲がパーライト変態を抑える必要性と、作業上の問題
点から適切である。
度を与えてやればよく、試料２の材質の場合１５０°（
Ｊ／Ｈｒ以上で充分である。一般的には本発明使用材質
にあっては１００°０／Ｈｒ〜１０００°ｏ／Ｉ（ｒの
範囲がパーライト変態を抑える必要性と、作業上の問題
点から適切である。
第１図の（０）については、復配の（Ｄ）以下の温度と
する必要がある。この際、常温付近まで低下させた場合
、材質上の問題はないが割れ不良を発生し易くなるため
、（〔直下の温度に止める方が望ましい。
する必要がある。この際、常温付近まで低下させた場合
、材質上の問題はないが割れ不良を発生し易くなるため
、（〔直下の温度に止める方が望ましい。
第１図の（Ｄ）は特に重要である。この（Ｄ）は硬度低
下をきたすパーライト変態を目的とするものではないた
め５６０°Ｃ以下とする必要がある。試料２の材質によ
れば、（Ｄ）の保持温度、時間によってＭｓ点は下記の
通り変化する。
下をきたすパーライト変態を目的とするものではないた
め５６０°Ｃ以下とする必要がある。試料２の材質によ
れば、（Ｄ）の保持温度、時間によってＭｓ点は下記の
通り変化する。
（保時温度・時間） （Ｍｓ点）
５６０°ＯＸ ５Ｈｒ ２７０°０
５００°ａｘ５０Ｈｒ ２９０°Ｃ
３０Ｄ’０Ｘ１２Ｈｒ ２３０°０
５００°ｏｘ ＩＨｒ ２１０°０
４５０°ｏｘ ８Ｈｒ １９０°０
４００°ｏ ｘ １５Ｈｒ １５５°Ｃ３５０°ＯＸ
７Ｈｒ １１０°Ｃ （註）トス州ト化、冷却条件；９５０°ｏｘ４Ｈｒ 、
３００°ｏ／ＨｒＭｓ点が上昇することは、割れ防止
、残留オーステナイト防止の点から有利であり、上記試
験結果から（Ｄ）の保持温度範囲は４００〜５６０°０
が適切である。又保持時間は作業上の問題、つまシ長過
ぎるとコスト面で不利であり、また上記試験結果から１
〜５０Ｈｒが好ましい。
７Ｈｒ １１０°Ｃ （註）トス州ト化、冷却条件；９５０°ｏｘ４Ｈｒ 、
３００°ｏ／ＨｒＭｓ点が上昇することは、割れ防止
、残留オーステナイト防止の点から有利であり、上記試
験結果から（Ｄ）の保持温度範囲は４００〜５６０°０
が適切である。又保持時間は作業上の問題、つまシ長過
ぎるとコスト面で不利であり、また上記試験結果から１
〜５０Ｈｒが好ましい。
以上第１図の（４）〜（０）の熱曲線によって、材質の
特性は決定されるが、ロールとしての残留応力の問題、
また組織の安定化の点から、更に第１図の（Ｅ）に示す
歪取シ熱処理（例えば保持温度５００〜５６０’０保持
時間２〜２０Ｈｒ）を付加する事が望ましい。
特性は決定されるが、ロールとしての残留応力の問題、
また組織の安定化の点から、更に第１図の（Ｅ）に示す
歪取シ熱処理（例えば保持温度５００〜５６０’０保持
時間２〜２０Ｈｒ）を付加する事が望ましい。
次に本発明の実施例を比較例と共に挙げる。
〈実施例〉
０ロ一ル寸法（胴部） ； ４２０φＸ７００！０鋳造
法；横型遠心力鋳造（内層；強靭鋳鉄）０化学組成（重
量％、残部Ｆｅおよび不純物・外０熱処理 （Ａ） ； ９５０°ｏ ｘ ４Ｈｒ （Ｂ） ； ４
００°Ｏ／Ｉ（ｒ（Ｄ） ｉ ５００°ＯＸ ２０Ｈｒ
（ＦＪ ： ５２０°ｏｘ１５Ｈｒ０（ｉｉ！度（Ｈ
ｓ）（胴表面） 試料１ 試料２ ）Ｉｓ ８８．２ ９２．０ ０顕微鏡組織（試料２による） 第２図（ｘｓｏ） 第５図（Ｘ４００）く比較例〉 （
特願昭５７−１３４０４５ ）ロール寸法、鋳造法、化
学組成は実施例と同じ ０熱処理 ５２０°ｏｘ１０Ｈｒ （歪取り熱処理；実施例の（Ｅ）に相当）０硬度（Ｈｓ
） （胴表面） 試料１ 試料２ Ｈｓ ８４．５ 、 ８８．２ ０顕微鏡組織（試料２による） 第４図（ｘｓｏ） 第５図（Ｘ４００）上記実施例と比
較例を検討した結果次のことが判った。
法；横型遠心力鋳造（内層；強靭鋳鉄）０化学組成（重
量％、残部Ｆｅおよび不純物・外０熱処理 （Ａ） ； ９５０°ｏ ｘ ４Ｈｒ （Ｂ） ； ４
００°Ｏ／Ｉ（ｒ（Ｄ） ｉ ５００°ＯＸ ２０Ｈｒ
（ＦＪ ： ５２０°ｏｘ１５Ｈｒ０（ｉｉ！度（Ｈ
ｓ）（胴表面） 試料１ 試料２ ）Ｉｓ ８８．２ ９２．０ ０顕微鏡組織（試料２による） 第２図（ｘｓｏ） 第５図（Ｘ４００）く比較例〉 （
特願昭５７−１３４０４５ ）ロール寸法、鋳造法、化
学組成は実施例と同じ ０熱処理 ５２０°ｏｘ１０Ｈｒ （歪取り熱処理；実施例の（Ｅ）に相当）０硬度（Ｈｓ
） （胴表面） 試料１ 試料２ Ｈｓ ８４．５ 、 ８８．２ ０顕微鏡組織（試料２による） 第４図（ｘｓｏ） 第５図（Ｘ４００）上記実施例と比
較例を検討した結果次のことが判った。
両者材質の化学組成が同一であっても、比較例の場合、
低温の歪取り熱処理のみであるので、第４．５図の顕微
鏡写真でも明らかなように、オ−ステナイトが不均一で
あル、どうしても残留オーステナイトが残り易い。その
結果、低硬度とな択また圧延使用時に残留オーステナイ
トが変態し、摩耗、肌荒れが発生し易くなった。また、
残留オーステナイトの変態（圧延時の熱負荷、気温の変
化によシ）により、使用途中に割損事故の生ずることが
あった。これに対し実施例の方は、第２、第６図の顕微
鏡写真でも明らかなように、オーステナイトの均質化が
行なわれ、全体の均等な変態が起り、残留オーステナイ
トをｉｔとんど無くすことができた（ただしＭｓ点の上
昇を目的とした恒温処理、つまシ（〔が必要である。）
その結果、硬度の上昇が前記比較例と対比しても明らか
であシ、また、耐摩耗性、耐肌荒性も改善された。
低温の歪取り熱処理のみであるので、第４．５図の顕微
鏡写真でも明らかなように、オ−ステナイトが不均一で
あル、どうしても残留オーステナイトが残り易い。その
結果、低硬度とな択また圧延使用時に残留オーステナイ
トが変態し、摩耗、肌荒れが発生し易くなった。また、
残留オーステナイトの変態（圧延時の熱負荷、気温の変
化によシ）により、使用途中に割損事故の生ずることが
あった。これに対し実施例の方は、第２、第６図の顕微
鏡写真でも明らかなように、オーステナイトの均質化が
行なわれ、全体の均等な変態が起り、残留オーステナイ
トをｉｔとんど無くすことができた（ただしＭｓ点の上
昇を目的とした恒温処理、つまシ（〔が必要である。）
その結果、硬度の上昇が前記比較例と対比しても明らか
であシ、また、耐摩耗性、耐肌荒性も改善された。
なお、実施例及び比較例のロールを数セット使用中であ
るが、耐用寿命は実施例の方が平均１．８倍大であるこ
とが判明している。
るが、耐用寿命は実施例の方が平均１．８倍大であるこ
とが判明している。
以上のように、本発明はロール使用層に特定の化学成分
を有する合金チルド材に対し、昇温しで８５０°０〜１
１００°０の温度に保持した後、１００〜１０００°０
／Ｈｒの冷却速度で冷却し、次いで４００〜５６０°Ｃ
の温度で１〜５ＱＨｒ保持するという特定の熱処理を行
うことにより、従前の特願昭５６−８３２８３号や、特
願昭５７−１３４０４５号などに比し、更に高硬度均一
なマルテンサーイトの基地を有せしめ、一層耐摩耗性の
優れたものを提供する事が出来、その圧延性能並びに使
用寿命に極めて大きな改善効果を得ることができた。
を有する合金チルド材に対し、昇温しで８５０°０〜１
１００°０の温度に保持した後、１００〜１０００°０
／Ｈｒの冷却速度で冷却し、次いで４００〜５６０°Ｃ
の温度で１〜５ＱＨｒ保持するという特定の熱処理を行
うことにより、従前の特願昭５６−８３２８３号や、特
願昭５７−１３４０４５号などに比し、更に高硬度均一
なマルテンサーイトの基地を有せしめ、一層耐摩耗性の
優れたものを提供する事が出来、その圧延性能並びに使
用寿命に極めて大きな改善効果を得ることができた。
なお、本発明のロール使用層は冒頭で定義した通シであ
るが、特に複合ロールの外層とした場合についてのロー
ル実施例について説明を付加すると、該外層の形成は横
型、傾斜、垂直の何れの遠心力鋳造によるも可能である
が、偏析防止という点からは垂直遠心力鋳造が最も好し
い。又内層材質としては、 ＦＣ，ＤＣＩ、黒鉛鋼、鋳
鋼のいずれでも可能であるが、比較的荷重の軽いスタン
ドであるため、通常はＦＣで良い。又遠心力鋳造では外
層材質が内層に溶は込むことによって、内層材質の強靭
性が劣化する傾向があるため、外層と内層との間に中間
層を設ければよシ健全性が向上する。
るが、特に複合ロールの外層とした場合についてのロー
ル実施例について説明を付加すると、該外層の形成は横
型、傾斜、垂直の何れの遠心力鋳造によるも可能である
が、偏析防止という点からは垂直遠心力鋳造が最も好し
い。又内層材質としては、 ＦＣ，ＤＣＩ、黒鉛鋼、鋳
鋼のいずれでも可能であるが、比較的荷重の軽いスタン
ドであるため、通常はＦＣで良い。又遠心力鋳造では外
層材質が内層に溶は込むことによって、内層材質の強靭
性が劣化する傾向があるため、外層と内層との間に中間
層を設ければよシ健全性が向上する。
第１図は本発明に係る熱処理の熱曲線、第２図。
第３図は本発明によるロール使用層の顕微鏡写真、第４
図、第５図は同比較例の同写真である。 第１図 □Ｂ手間Ｈｒ 第２図 第３図 第４図 第５図 ＢＯ゛ 答Ｃ
図、第５図は同比較例の同写真である。 第１図 □Ｂ手間Ｈｒ 第２図 第３図 第４図 第５図 ＢＯ゛ 答Ｃ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ロール使用層に化学成分が重量％で、０；３．０
〜４．２％ Ｓｉ； Ｄ、１〜２．０％ 庵；０．３〜２．０％ Ｐｉｏ、０１〜０．５％以下 ｓ；ｏ、１ｘ以下 Ｎｉ； ０．２〜４．０％ Ｏｒ； ０．２〜１８．０％ 廊；０．１〜６．０％ Ｗ；２．０〜１０．０％ Ｃｊｏ； ０，２〜５．０％ 残部Ｆｅおよび不純物からなる合金チルドを使用し、該
チルド材を昇温して８５０〜１１００’０の温度に保持
した後、１００〜Ｉ Ｄ ０００ｏ／Ｈｒの冷却速度で
冷却し、次イテ４００〜５６０°ｏｏｉ度−ｔ’ １〜
５ＱＨｒを保持する熱ＩｊＩＬ洲を行りこ入を縣躬ルナ
六冊療耗性に優れる合金チルドロールの製法。 ２、 ロール使用層に化学成分が重量％で、０；５．０
〜４．２ Ｘ ８ｉ； Ｑ、１〜２．０％ 施；０．３〜２．０％ Ｐ；０．０１〜０．５％以下 Ｓ；０．１％以下 Ｎｉ； ０．２〜４．０％ Ｃａｒ； ０−２〜１８．０％ 胸；０，１〜６．０％ Ｗ；２．０〜１０．０％ 伽；０．２〜５．０％ Ｖ；３．０％以下 残部Ｆｅおよび不純物からなる合金チルドを使用し、該
チルド材を昇温して８５０〜１１００°０の温度に保持
した後、１００〜１０００°Ｏ／Ｈｒの冷却速度で冷却
し、次いで４００〜５６０００の温度で１〜５０Ｈｒを
保持する熱処理を行うことを特徴とする耐摩耗性に優れ
る合金チルドロールの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13729983A JPS6029423A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ルの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13729983A JPS6029423A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ルの製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6029423A true JPS6029423A (ja) | 1985-02-14 |
| JPH042650B2 JPH042650B2 (ja) | 1992-01-20 |
Family
ID=15195437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13729983A Granted JPS6029423A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ルの製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6029423A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62211349A (ja) * | 1986-03-10 | 1987-09-17 | Kubota Ltd | 耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ル材及びその製造方法 |
| JPH0472034A (ja) * | 1990-07-09 | 1992-03-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 形鋼圧延ロール用スリーブとその製造方法 |
| CN111101077A (zh) * | 2018-10-26 | 2020-05-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低成本高耐磨的张减径辊及其热处理工艺 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103959134B (zh) | 2011-11-24 | 2017-05-10 | 松下知识产权经营株式会社 | 头戴式显示器装置 |
-
1983
- 1983-07-26 JP JP13729983A patent/JPS6029423A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62211349A (ja) * | 1986-03-10 | 1987-09-17 | Kubota Ltd | 耐摩耗性に優れる合金チルドロ−ル材及びその製造方法 |
| JPH0472034A (ja) * | 1990-07-09 | 1992-03-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 形鋼圧延ロール用スリーブとその製造方法 |
| JP2546416B2 (ja) * | 1990-07-09 | 1996-10-23 | 住友金属工業株式会社 | 形鋼圧延ロール用スリーブとその製造方法 |
| CN111101077A (zh) * | 2018-10-26 | 2020-05-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低成本高耐磨的张减径辊及其热处理工艺 |
| CN111101077B (zh) * | 2018-10-26 | 2021-08-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低成本高耐磨的张减径辊及其热处理工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH042650B2 (ja) | 1992-01-20 |
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