FI58947B - Nickel- och/eller koboltoeverdraget staol med uppkolad graensyta - Google Patents
Nickel- och/eller koboltoeverdraget staol med uppkolad graensyta Download PDFInfo
- Publication number
- FI58947B FI58947B FI750718A FI750718A FI58947B FI 58947 B FI58947 B FI 58947B FI 750718 A FI750718 A FI 750718A FI 750718 A FI750718 A FI 750718A FI 58947 B FI58947 B FI 58947B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- nickel
- steel
- layer
- cobalt
- carbonized
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C12/00—Solid state diffusion of at least one non-metal element other than silicon and at least one metal element or silicon into metallic material surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
- C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
- C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
- C23C28/025—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only with at least one zinc-based layer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/20—Carburising
- C23C8/22—Carburising of ferrous surfaces
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S205/00—Electrolysis: processes, compositions used therein, and methods of preparing the compositions
- Y10S205/917—Treatment of workpiece between coating steps
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12687—Pb- and Sn-base components: alternative to or next to each other
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
- Y10T428/12792—Zn-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12806—Refractory [Group IVB, VB, or VIB] metal-base component
- Y10T428/12826—Group VIB metal-base component
- Y10T428/12847—Cr-base component
- Y10T428/12854—Next to Co-, Fe-, or Ni-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12903—Cu-base component
- Y10T428/1291—Next to Co-, Cu-, or Ni-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12931—Co-, Fe-, or Ni-base components, alternative to each other
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12937—Co- or Ni-base component next to Fe-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12951—Fe-base component
- Y10T428/12958—Next to Fe-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
GSSrTI M (Hi UL UTUSJ ULKAISU cQQAn 4ΕΓφ lBJ I11) utlAggn I NGSSKRIFT 5 o 9 4 7 C .... Patentti myönnetty 11 05 1031 ' * Patent meddelat ^ T ^ (51) K».ik?/Nit.a.3 c 23 C 11/10 SUOMI—FINLAND (21) p»«nttih«k.mu.—ρ*«*·η·βωη| 750718 (22) H«k«ml*p»lvl —An»ölcnlB|*d*| 12.03.75 (23) AJkupftivt—Glltif h«tsd*g 12.03.75 (41) Tullut |ulkU*ktl — Bllvlt off«mtl| -^5 gc)
PrtMtti. )· r«ki»t*rlh»llftu« NBrtMkip·», J. kuuLjulla.™ pvnv-
Patant- och regittentyralMn Antölun utlafd och utl.tkrifun publkcrad 30.01.81 (32)(33)(31) h^etty «uoikaui—Begird prlorlm 1I4.03.7I4 Ruotsi-Sverige(SE) 71+03^11-7 (71) Rederiaktiebolaget Nordstjernan, Fack, S-103 80 Stockholm 7,
Ruotsi -Sverige(SE) (72) Lars Henry Ramqvist, Nynäshanm, Ruotsi-Sverige(SE) (7I+) Berggren Oy Ab (5I+) Nikkeli- ja/tai kobolttipäällystetty teräs hiiletetyllä jakopinnalla -Nickel- och/eller koboltöverdraget stäl med uppkolad gränsyta Tämä keksintö koskee menetelmää nikkeli- ja/tai kobolttipäällysteisen hiiletetyn teräksen valmistamiseksi, jolla on parantunut korroosion-kestokyky ja parantuneet fysikaaliset ominaisuudet.
Hiiletyskarkaisu on menetelmä teräsalustan pinnan ja pinnanala:an osan karkaisemiseksi kuumentamalla terästä austenisoivassa lämpötilassa hiilettävässä atmosfäärissä, jossa hiili diffundoituu teräksen pintaan karkaisten sen samalla, kun sisuksen hiilipitoisuus säilyy muuttumattomana. Näin ollen teräksen sisäosa on sitkeä, kun taas ulkopinta on kova.
Hiiletyskarkaisutekniikkaa käytetään kallioporien, peltiruuvien, kulu-tuselementtien jne. valmistuksessa. Yleensä pinnan suuremmasta kovuudesta johtuen mekaanisen murtumisen vaara kasvaa. Näin on erityisesti asia, kun pintakorroosio panee alulle mekaanisesta murtumisesta johtuvan vian. Kallioporien murtuminen pintakorroosion vuoksi ei ole harvinainen .
Kallioporien kyseessä ollen korroosiota tapahtuu helpoimmin poravar- 2 58947 sien huuhtelureikien sisäpuolella hapottuneesta vedestä johtuen, joka yleensä sisältää kovien hiukkasten, esim. hienon hiekan yms. suspensiota ja hiukkasilla on kuluttava vaikutus huuhtelureikään. Tällainen kulutusvaikutus voi johtaa ennenaikaiseen väsymismurtumaan.
On tunnettua päällystää teräskappaleita, kuten teräsnauhoja, -lankoja, -putkia tai -levyjä ohuella nikkeli- tai kobolttikerroksella. Tätä menetelmää on käytetty laajasti korroosiovaikutuksen kestokyvyn lisäämiseen. Jos kuitenkin nikkeli- tai kobolttipäällystyskerros murtuu tai hilseilee pois, se ei enää suojaa teräsalustaa korroosiota vastaan.
On myös tunnettua, että teräskappaleet, jotka on päällystetty elektrolyyttisesti tai kemiallisesti nikkeli- ja kobolttipintakerroksella, voidaan karkaista tämän pintakerroksen levityksen jälkeen kuumentamalla teräs lämpötila-alueelle, jolla muodostuu austeniittia ja jäähdyttämällä sanottu teräs nopeasti martensiittisen rakenteen muodostamiseksi. On havaittu, että karkaisukäsittely ei vahingoita pintakerrosta ja että riittävä suojaus korroosiota vastaan säilyy samaan aikaan, kun alusta-aineen lujuusominaisuudet paranevat.
Edelleen on tunnettua, ettei nikkeli eikä koboltti muodosta helposti karbiideja. Sitä paitsi on tunnettua käyttää melko paksuja nikkeli-ja kobolttipäällysteitä hiilen diffuusioestokerroksina erityisesti tiettyjen yhdistettyjen teräslevyjen valmistuksessa, jotka koostuvat esimerkiksi ruostumattomasta teräksestä, joka on sidottu hiiliteräs-alustalle.
Mitä tulee edelleen alan aikaisempaan tietouteen viitataan amerikkalaiseen patenttiin n:o 2 294 562, jossa esitetään menetelmä hiile-tetyn teräsnauhan muodostamiseksi, jota on tarkoitus käyttää elektroni-purkausputkissa. Hiilikerros muodostaa huomattavan prosenttimäärän poikkileikkauksen paksuudesta hiiletetyn kerroksen tarkoituksen ollessa, että materiaalilla on pienempi sekundäärinen elektroniemissio verrattuna kirkkaaseen tai tumnentamattomaan teräspintaan. Menetelmä käsittää teräksen nikkeligalvanoinnin, nikkelikerroksen hapetuksen ja sen jälkeen samanaikaisesti oksidin pelkistämisen ja teräksen hiilet-tämisen lämpötilassa, joka riittää muodostamaan matriisiin perliitti-kerroksen, jonka päällä on hiiletetty pinta. Saadulla esineellä on hiiliulkokerros, joka on toivottava elefcctronikäytössä, ja perliittinen pinnanalainen osa nauhan keskiytimen ollessa oleellisesti ferriittiä 58947 tarpeellisen taipuisuuden aikaansaamiseksi siten, että nauhaa voidaan deformoida taivuttamalla pintaa murtamatta.
Nyt on yllättäen havaittu, että on mahdollista hiilettää terästä hiilet-tämättä pintaa huolimatta siitä, että teräksen pinnalla on metallinen nikkeli- tai kobolttikerros. Tällaisesta hiiletysprosessista on tarvetta tapauksissa, joissa vaaditaan sitkeää perusmateriaalia, jolla on parantuneet lujuusominaisuudet kuin myös parantunut suojaus korroosiota vastaan.
Keksinnön tarkoituksena on näin ollen saada aikaan hiiletetty nikkeli-ja/tai kobolttipäällysteinen teräskappale, jolle on luonteenomaista parantunut korroosionkestokyky ja parantuneet fysikaaliset ominaisuudet .
Toisena tarkoituksena on saada aikaan menetelmä hiiletetyn nikkeli-ja/tai kobolttipäällysteisen teräskappaleen valmistamiseksi, jolle on luonteenomaista parantunut korroosionkestokyky ja parantuneet fysikaaliset ominaisuudet.
Lisätarkoituksena on saada aikaan menetelmä hiiletetyn nikkeli- ja/tai kobolttipäällysteisen teräskappaleen valmistamiseksi, jossa menetelmässä nikkeli- tai kobolttikerroksen päälle levitetään lisäpäällystysmetal-li sanotun kappaleen korroosionkestokyvyn edelleen parantamiseksi.
Nämä ja muut tarkoitukset käyvät selvemmin ilmi, kun niitä ajatellaan seuraavan selostuksen ja liitteenä olevien patenttivaatimusten yhteydessä .
Laajassa mielessä keksintö kohdistuu menetelmään teräsesineiden käsittelemiseksi tarkoituksena parantaa niiden fysikaalisia ominaisuuksia ja korroosionkestokykyä, jossa menetelmässä teräsesine päällystetään nikkeli- ja/tai kobolttipintakerroksella ja lämpökäsitellään korotetussa austenitoivassa lämpötilassa hiiletettävissä olosuhteissa riittävä aika teräksen pinnan hiilettymisen aikaansaamiseksi nikkeli-ja/tai kobolttipäällysteen alapuolelta.
Keksintöä käyttämällä saadaan kaksitahoinen vaikutus, nimittäin: (1) metallipäällyste kiinnittyy lujasti teräksenpintaan ja (2) teräksen pinta hiilettyy lisäten sen kovuutta suhteessa teräsesineen alemman ytimen kovuuteen.
58947
Toinen keksinnön etu on se, että hiilettävän lämpökäsittelyn jälkeen esine voidaan nopeasti jäähdyttää austenitöivasta lämpötilasta martensiittisen rakenteen aikaansaamiseksi ainakin yhdessä hiiletetyn teräsesineen tai -kappaleen vyöhykkeessä.
Vielä muuna etuna on se, että hiiletettyä, päällystettyä terästä voidaan edelleen parantaa korroosionkestokyvyn suhteen levittämällä metal-lipäällyste ryhmästä, johon kuuluvat Cr, Zn, Pb, Sn, Cu ja Cd.
Teräsesineillä tai -kappaleilla, jotka voidaan päällystää nikkelillä ja/tai koboltilla ja sen jälkeen hiilettää ja karkaista, voi olla mikä tahansa mielivaltainen muoto ja koostumus, joka kyetään karkaisemaan, esim. teräsalusta-aine, jonka hiilipitoisuus vaihtelee aina 0,5 5&:iin saakka, esim. välillä 0,05-0,4 paino-3» hiiltä. On havaittu mahdolliseksi tämän keksinnön avulla hiiletyskarkaista monia erilaisia kappaleita, kuten valmiita osia, esim. pultteja, ruuveja, kallioporia jatko-tangot mukaanluettuna yms. nikkeli- ja/tai kobolttipäällystyksen jälkeen.
Nikkeli- ja/tai kobolttikerros teräskappaleen päälle voidaan levittää tavanomaiseen tapaan kemiallisesti tai elektrolyyttisesti. Tämän keksinnön mukaisten nikkeli- tai kobolttipäällysteisten teräskappaleiden hiiletys voidaan suorittaa tunnetulla tavalla kuumentamalla päällystetty teräskappale austenitoivaan lämpötilaan ja pitämällä se sanotussa lämpötilassa hiiltä luovuttavassa atmosfäärissä (esim. hiile-tysolosuhteissa) riittävä aika teräskappaleen pintavyöhykkeen hiilet-tymisen aikaansaamiseksi diffundoitumalla. Toivottava hiiletyssyvyys voi olla vähintään n. 0,1 mm. Hiiletys voidaan saavuttaa upottamalla teräskappale hiileen ja/tai muihin aineisiin, jotka edistävät hiilen absorptiota, esim. bariumkarbonaattiin tai soodaan tai hiilettävien kaasujen avulla, kuten hiilimonoksidilla tai hiilivedyillä tai metaanin ja ammoniakin seoksella.
Suorittamalla lämpökäsittely austenitoivassa lämpötilassa saadaan hyvä sidos nikkelin ja/tai koboltin muodostaman pintakerroksen ja teräskappaleen välillä samaan aikaan, kun hiili tunkeutuu nikkeli- ja/tai kobolttikerroksen läpi ja diffundoituu teräksen pintaan. Kuten yllä esitettiin hiilen tunkeutuminen metallipäällysteen läpi on odottamaton. Yli 725°C:n lämpökäsittelylämpötiloja tulee käyttää. Austenitoi-van lämpötilan tulee mieluummin olla välillä 800-1000°C.
5 58947
Jos kappale halutaan karkaista, se voidaan tehdä hiilettävän lämpökäsittelyn yhteydessä jäähdyttämällä nopeasti kappale hiiletyksen jälkeen, esim. upottamalla veteen, öljyyn, ilmaan tai tavalla, jolla muodostetaan martensiittinen rakenne ainakin teräskappaleen hiiletet-tyyn kerrokseen. Karkaisua ei kuitenkaan tarvitse suorittaa välittömästi hiiletyksen jälkeen, vaan kappale voidaan jäähdyttää hitaammin, esim. uunissa, jotta se voitaisiin kuumentaa myöhemmin uudelleen ja jäähdyttää nopeasti karkaisua silmällä pitäen, esim. veteen upottamalla, kun hiilipitoisuus on n. 0,3 % C tai sen alle ja upottamalla öljyyn, kun hiilipitoisuus on n. 0,5 paino-/?. Haluttaessa karkaisua voi seurata päästö tunnetulla tavalla. Hiiletyksen, martensiittiseksi muuttamisen ja päästön yksityiskohdat ovat alalla hyvin tunnettuja, eikä niitä tarvitse toistaa tässä.
Kokeet ovat osoittaneet, että nikkelikerros, jonka paksuus on n. 10-20 mikronia, voi pienentää hiiletysvaikutusta puolella verrattuna päällystämättömään teräkseen, mutta hiiletysvaikutus on riittävä, jotta sillä olisi suurta kaupallista merkitystä monissa tapauksissa. Nikkeli- ja/tai kobolttikerros on mieluummin vähintään n. 5 mikronia taloudellisuuden määrätessä maksimipaksuuden. Esimerkkejä edellä olevan käytöstä on kallioporien valmistus, jolloin tarkoitetaan erityisesti poraustangon sisäpuolisia huuhdontareikiä, jotka kuten yllä esitettiin, ovat alttiita korroosiolle ja kulutukselle. Tällainen vaikutus voi aiheuttaa ennenaikaisen väsymismurtuman. Korroosion ja väsymismurtuman ongelmat esiintyvät myös poran ulkopinnalla, vaikkakaan nämä ongelmat eivät ole yhtä ilmeisiä kuin sisäpuolisessa huuhtelureiässä. Keksinnön mukaisesti tällaiset kallioporat voidaan varustaa sekä sisä- että ulkopuolelta nikkelikerroksella ja sen jälkeen hiilettää ja karkaista. Korroosion-kestokyvyn lisäämiseksi edelleen valmis osa voidaan valinnaisesti galvanoida metallilla ryhmästä, johon kuuluvat Cr, Sn, Pb, Zn, Cu ja Cd.
Kuten yllä esitettiin nikkeli- ja/tai kobolttikerros voi olla vähintään n. 5 mikronia ja mieluunmin vaihdella välillä n. 5-15 tai 20 mikronia materiaalin fysikaalisten ominaisuuksien optimiparannuksen varmistamiseksi. Kerrokset, joiden paksuus on alle 1 mikroni, eivät saa aikaan haluttuja parannuksia korroosionkestokyvyssä, kun taas kerrokset, joiden paksuus on yli 15 mikronia, pyrkivät häiritsemään teräspinnan hii-lettymisnopeutta. Suurempia paksuuksia voidaan kuitenkin käyttää; tämän vuoksi on kussakin erikoistapauksessa suositeltavaa tehdä tasa-painoitus halutun korroosiosuojauksen ja halutun lujuuden väli 11.’!.
6 58947
Suuri hiiliaktiivisuuspotentiaali on välttämätön hiiletysvyöhykkeessä terästä hiiletettäessä. Tämä johtaa yleensä hiilisaostumiin suoraan teräksen pinnalle sekä uunin osien pinnalle. Kuitenkin nikkelipäällys-teiselle teräkselle saostunut määrä on paljon pienempi. Nikkelille saostunut hiili tarttuu melko heikosti ja tämän vuoksi on erittäin helppoa puhdistaa pinta esim. peittaamalla kloorivetyhappoliuoksessa 1-2 minuuttia. Tämä johtuu siitä, että nikkeli ei helposti muodosta karbideja.
Kuitenkin hiiletyksen aikana teräksen pinnalle saostunut hiili on vaikea poistaa sekä peittaamalla että kiillottamalla. Tavallisesti vaaditaan aina 20 tai 30 minuutin peittausajat suhteellisen puhtaan pinnan saamiseen. Tämä voi johtaa huomattavaan teräksen hiiliabsorptioon, mikä voi johtaa vetyhaurastumiseen. Kun kyseessä on hiiletetty nikkeli-päällysteinen teräs, tapahtuu huomattavan vähäistä tai ei lainkaan vetyabsorptiota, koska peittausaika on hyvin lyhyt, sitä paitsi hyvin vähän vetyä vapautuu, koska kloorivetyhappo ei suuressa määrin vaikuta nikkeliin.
Aina ei ole mahdollista poistaa saostunutta hiiltä täysin teräspinnoilta johtuen siitä, että sakkaa jää pinnalla oleviin halkeamiin ja rakoihin. Tämän vuoksi metallipäällyste, joka on saostettu teräksen pinnalle hiiletyksen ja puhdistuksen jälkeen, esim. Sn, Cd yms. ei ehkä tartu riittävästi eikä näin ollen ehkä saa aikaan haluttua suojausta korroosiota vastaan.
Keksinnön tärkeä sovellutus on itse kierrettävissä ruuveissa, jotka päällystetään normaalisti sinkillä tai kadmiumilla kitkan pienentämiseksi, kun ruuveja kierretään vastaavaan reikään. Kuitenkin hiilete-tyillä ruuveilla, joissa ei ole nikkelipäällystettä, pyrkii esiintymään suurta kitkaa ruuvauksen aikana johtuen kierteissä olevasta saostuneesta hiilestä.
Hiiletetyt ja runsashiiliset teräkset ovat herkkiä jännityskorroosio-murtumalle ja vetyhauraudelle. Kuitenkin nikkelipäällysteen levittäminen ennen hiilettämistä on lisäksi edullinen siinä mielessä, että nikkelikerros on hiilettävän lämpökäsittelyvaiheen jälkeen pehmeä ja jännitysvapaa, mikä on tärkeää vältettäessä murtumista hiiletetyn teräksen pinnalla. Tämä tunnusmerkki johtaa keksinnön mukaisiin huomattavasti parantuneisiin fysikaalisiin ominaisuuksiin.
7 58947
Keksinnön erään suoritusmuodon kuvaamiseksi esitetään seuraava esimerkki .
Esimerkki 1
Kaksi samanlaista teräskappaletta, jotka sisältävät n. 0,1 paino-# hiiltä, päällystetään pinnaltaan elektrolyyttisesti toinen nikkelillä ja toinen koboltilla n. 10 mikronia paksulla kerroksella. Nikkelipääl-lyste levitetään teräksen pinnalle käyttäen seuraavaa kylpyä (Watt'in kylpy), joka sisältää n. 240-340 g/1 NiSO^^HgO, n. 30-60 g/1 NiC^· 6H20 ja n. 30-40 g/1 H^BO^, n. 1 A/dm2:n virrantiheydellä 55 minuuttia. Koboltti levitetään elektrolyyttihauteesta (pH = 3~5), joka sisältää n. 330- 56.5 g/1 CoSO^^O n. 30-45 g/1 H^BOj, 0 - n. 45 g/1 CoCl2· 6H20, valinnaisesti 17-35 g/1 NaCl tai KC1, n. 2,15-5 A/dm2:n virrantiheydellä 16 minuuttia.
Kunnankin teräskappaleen galvanoinnin jälkeen kappaleita hiiletetään uunissa n. 880°C:ssa 1,5 tuntia atmosfäärissä,joka sisältää 10 tilavuus-% metaania ja 90 tilavuus-# typpeä. Lämpökäsittelyn päätyttyä hiile-tetty vyöhyke vaihtelee kummassakin tapauksessa välillä n. 0,10-0,15 nm Rockwell-kovuus (Rc) on n. 45 pinnalla ja n. 37 — 38 sisustassa. Keksinnön mukaisesti hiiletetyllä teräksellä on parantunut korroosionkestoky-ky.
Vertailun vuoksi sama teräskappale hiiletetään samalla tavoin ilman metallipäällysteitä, jolloin saadaan n. 0,10-0,23 mm paksu hiilitetty vyöhyke, jonka Rc-kovuus on yli n. 45. Toisaalta sisustan kovuus vaihtelee välillä n. 28-38 R^. Tavanomaisesti hiiletetyllä teräksellä on kuitenkin huono korroosionkestokyky.
Erilaisia muita kylpyjä voidaan käyttää oleellisesti jatkuvan Ni-ja/tai Co-päällysteen aikaansaamiseen teräskappaleille. Esimerkkejä tällaisista kylvyistä ovat seuraavat:
Sulfamaattiliuos
Nikkelisulfamaattia Ni(NH2S0j)2 300 g/1
Nikkelikloridia NiCl2*6H20 30 g/1
Boorihappoa H^BO^ 30 g/1 pH 3,5-4,5
Lämpötila 25-70°C
Katodinen virrantiheys 2-14 A/dm^ 58947 8
Nikkelipäällyste ilman elektrolyysiä
Nikkelikloridia 30 g/1
Natriumhypofosfiittia 10 g/1
Anmoniumsitraattia 65 g/ l
Ammoniumkloridia 50 g/1 pH 8-10
Lämpötila 80-90°C
Kobolttipäällyste ilman elektrolyysiä
Kobolttikloridia 30 g/1
Natriumhypofosfiittia 20 g/1
Natriumsitraattia 35 g/1
Ammoniumkloridia 50 g/1 pH 9-10
Esimerkkejä eri menetelmistä teräksen hiileitämiseksi annetaan teoksen ASM Metals Handbook (1948 painos) sivuilla 677-697· Menetelmiä nikkelin ja/tai koboltin galvanoimiseksi esitetään sivuilla 87-140 ja 141-147 teoksessa Handbuch der Galvanotechnik, Band II, H.W. Dettner und J.
Elze, Carl Hanser Verlag (1966), MCinchen.
Kuten yllä mainittiin saattaa olla suositeltavaa riippuen nikkelillä ja/tai koboltilla päällystetyn hiiietetyn teräskappaleen lopullisesta käytöstä parantaa edelleen sen korroosionkestävyyttä. Niinpä nikkelin ja/tai koboltin muodostamalle pintakerrokselle voidaan hiiletyksen ja pinnan puhdistuksen jälkeen levittää lisäksi ohut kerros yhtä tai useampaa Cr-, Sn-, Pb-, Zn-, Cu- ja Cd-metalleista. Kerros voidaan levittää tavanomaiseen tapaan esim. elektrolyysillä, kemiallisella saostuksella, metalliruiskutuksella yms., jotka ovat kaikki alaan perehtyneille hyvin tunnettuja.
Näin ollen eräässä toteutusmuodossa, joka koskee teräspultteja (esim.
0,3 paino-jK C), levitetään pulteille 10 mikronin nikkelikerros, pultit hiiletetään keksinnön mukaisesti ja sen jälkeen, kun ne on puhdistettu tunnetulla tavalla, ne päällystetään toisella metallilla ryhmästä, johon kuuluvat Cr, Sn, Pb, Zn, Cu ja Cd, seuraavasti:
Pultit päällystetään 10 mikronin sinkkikerroksella elektrolyyttisesti käyttäen kylpyä, joka sisältää 15-20 g/1 sinkkiä, 25-45 g/1 natrium-syanidia ja 80 g/1 NaOH ja galvanointia suoritetaan n. 1 A/dm2:n virran- 9 58947 tiheydellä 60 minuuttia huoneenlämpötilassa.
Vaihtoehdossa voidaan käyttää lyijypäällystettä sinkin sijasta käyttämällä esimerkiksi kylpyä, joka sisältää 110-165 g/1 lyijyä, 50-100 g/1 p vapaata sulfamidihappoa pH-arvolla n. 1,5, virrantiheyttä 0,5-4 A/dm ja lämpötilaa 24-50°C. Tunnettuja lyijysilikaattikylpyjä voidaan myös käyttää.
Samalla tavoin voidaan kadmiumpintakerros levittää nikkeli- ja/tai ko-bolttikerrokselle. Tyypillinen rumpugalvanointikylpy on sellainen, joka sisältää 15-20 g/1 Cd ja 70-90 g/1 NaCN. Keskimääräinen tehokas virrantiheys on sellainen, joka vaihtelee välillä n. 1,5-2 A/dm2 20-35° C:n lämpötilassa.
Galvanointiolosuhteet jäljellä olevan, yllä mainitun päällystysmetal-lien luokan suhteen ovat hyvin tunnettuja eikä niitä tarvitse toistaa tässä. Cr-, Sn-, Pb-, Zn-, Cu- ja Cd-metallien päällystyspaksuus voi olla vähintään n. 2-3 mikronia. Paksuus voi vaihdella ylöspäin n. 20 mikroniin tai jopa 30 mikroniin saakka tai ylikin riippuen taloudellisista merkityksistä. Suositeltava alue on n. 5-20 tai 30 mikronia.
Seuraava kuvaa lisäparannuksia, joita voidäan saavuttaa peittämällä nikkelikerros yllä kuvatulla tavalla lisämetallikerroksella. Vertailua suoritetaan tyypillisen alan aikaisemman prosessin kanssa seuraavasti:
Esimerkki 2
Aikaisempi tieto Keksinnön mukaisesti
Teräsosa Teräsosa
Peittaus
Nikkeligalvanointi
Hiiletys Hiiletys
Karkaisu Karkaisu Päästö Päästö
Rasvanpoisto Rasvanpoisto
Peittaus (HC1, 25°C) Peittaus
Sinkkipäällystys Sinkkipäällystys
Hiiliteräsruuveja (n. 0,18 paino-$ C), jotka olivat 40 mm pitkiä ja halkaisijaltaan 8 nm, käsiteltiin korroosionkestokyvyn kannalta katsoen seuraavasti, 10 ruuvinäytettä hiiletettiin ja sinkkipäällystettiin 10 58947 käyttäen alan aikaisempaa menetelmää, jonka pääpiirteet esitettiin yllä, ja 10 ruuvinäytettä nikkelipäällystettiin käyttäen tätä keksintöä. Neutraalia suolasuihkutuskoetta (suolasuihkusumu), joka perustuu ASTM B-l17-menetelmään, käytettiin määritettäessä korroosionkestokykyä. Tulokset annetaan seuraavasti:
Aikaisempi tieto Keksintö
Hiiletetty 10 mikronin nikkelikerros ja hiiletetty 10 mikronin sinkkipäällyste 10 mikronin sinkkipäällyste
Aika punaiseen ruosteeseen Aika punaiseen ruosteeseen 4 näytettä 40 tuntia 4 näytettä l80 tuntia 2 " 60 " 3 " 200 " 3 " 80 " 2 " 220 " 1 " 100 " 1 " 2 40 "
Esimerkki 3
Samoille ruuveille kuin esimerkissä 2 suoritettiin elinikäkoe jännityksen alaisena samalla, kun ne olivat alistettuina samaan suolasuihkutus-kokeeseen, ruuvien ollessa jännitetyt 90 %:iin myötörajasta ruuvin akselin suunnassa. Tämä koe mittaa tehokkaasti herkkyyttä jännityskor-roosiomurtumalle ja vetyhaurastumiselle. Ruuvien lopullisena päällysteenä oli kadmium. Saadut tulokset ovat seuraavat:
Aikaisempi tieto Tunnit murtumiseen
Hiiletetty + 10 mikronia Cd 70
Hiiletetty + 10 " Ni 10
Keksintö 10 mikronia Ni + hiiletetty Ei murtumia + 10 mikronia Cd 1000 tunnin kuluttua
Kuten havaitaan Ni-hiiletys-Cd-systeemi saa aikaan merkittävästi paremmat tulokset jännitys-elinikäkokeessa.
Vaikka tätä keksintöä on kuvattu suositeltavien toteutusmuotojen yhteydessä, on ymmärrettävä, että modifikaatioihin ja muunnoksiin voidaan turvautua poikkeamatta keksinnön hengestä ja suojapiiristä, kuten alaan perehtyneet helposti ymmärtävät. Tällaisten modifikaatioiden ja muunnoksien katsotaan olevan keksinnön ja liitteenä olevien patenttivaatimusten rajojen ja suojapiirin sisäpuolella.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE7403411 | 1974-03-14 | ||
| SE7403411A SE7403411L (fi) | 1974-03-14 | 1974-03-14 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI750718A FI750718A (fi) | 1975-09-15 |
| FI58947B true FI58947B (fi) | 1981-01-30 |
| FI58947C FI58947C (fi) | 1981-05-11 |
Family
ID=20320518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI750718A FI58947C (fi) | 1974-03-14 | 1975-03-12 | Nickel- och/eller koboltoeverdraget staol med uppkolad graensyta |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4013487A (fi) |
| JP (1) | JPS5918473B2 (fi) |
| AT (1) | AT344223B (fi) |
| BE (1) | BE826720A (fi) |
| BR (1) | BR7501485A (fi) |
| CA (1) | CA1057175A (fi) |
| DE (1) | DE2510329C2 (fi) |
| DK (1) | DK100975A (fi) |
| FI (1) | FI58947C (fi) |
| FR (1) | FR2264105B1 (fi) |
| GB (1) | GB1452257A (fi) |
| IT (1) | IT1030338B (fi) |
| NL (1) | NL7503102A (fi) |
| NO (1) | NO137323C (fi) |
| SE (1) | SE7403411L (fi) |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5782467A (en) * | 1980-11-08 | 1982-05-22 | Nisshin Steel Co Ltd | Manufacture of heat treated plated steel strip |
| US4411566A (en) * | 1981-01-05 | 1983-10-25 | General Electric Company | Self-lubricating cutting tool and method |
| JPS60129175U (ja) * | 1984-02-08 | 1985-08-30 | パイオニア株式会社 | プリント基板の接続構造 |
| US4556607A (en) * | 1984-03-28 | 1985-12-03 | Sastri Suri A | Surface coatings and subcoats |
| JPS6217173U (fi) * | 1985-07-17 | 1987-02-02 | ||
| JPS63141393A (ja) * | 1986-12-03 | 1988-06-13 | 富士通テン株式会社 | プリント基板のはんだデイツプ方法 |
| SA05260056B1 (ar) * | 1991-03-08 | 2008-03-26 | شيفرون فيليبس كيميكال كمبني ال بي | جهاز لمعالجة الهيدروكربون hydrocarbon |
| DE4137118A1 (de) * | 1991-11-12 | 1993-05-13 | Schaeffler Waelzlager Kg | Kaltband zur herstellung praezisions-tiefgezogener, einsatzgehaerteter bauteile, insbesondere waelzlager- und motorenteile |
| US6277499B1 (en) * | 1992-04-23 | 2001-08-21 | United Technologies Corporation | Oxidation resistant coatings for copper |
| US5406014A (en) * | 1993-01-04 | 1995-04-11 | Chevron Research And Technology Company | Dehydrogenation processes, equipment and catalyst loads therefor |
| SA94150056B1 (ar) * | 1993-01-04 | 2005-10-15 | شيفرون ريسيرتش أند تكنولوجي كمبني | عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation |
| US5413700A (en) * | 1993-01-04 | 1995-05-09 | Chevron Research And Technology Company | Treating oxidized steels in low-sulfur reforming processes |
| USRE38532E1 (en) | 1993-01-04 | 2004-06-08 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Hydrodealkylation processes |
| US6258256B1 (en) | 1994-01-04 | 2001-07-10 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Cracking processes |
| US5575902A (en) * | 1994-01-04 | 1996-11-19 | Chevron Chemical Company | Cracking processes |
| US6274113B1 (en) | 1994-01-04 | 2001-08-14 | Chevron Phillips Chemical Company Lp | Increasing production in hydrocarbon conversion processes |
| AU7006596A (en) * | 1995-06-07 | 1997-01-09 | Chevron Chemical Company | Using hydrocarbon streams to prepare a metallic protective l ayer |
| US5653822A (en) * | 1995-07-05 | 1997-08-05 | Ford Motor Company | Coating method of gas carburizing highly alloyed steels |
| US5598968A (en) * | 1995-11-21 | 1997-02-04 | General Electric Company | Method for preventing recrystallization after cold working a superalloy article |
| US6419986B1 (en) | 1997-01-10 | 2002-07-16 | Chevron Phillips Chemical Company Ip | Method for removing reactive metal from a reactor system |
| US6117249A (en) * | 1998-02-13 | 2000-09-12 | Kerk Motion Products, Inc. | Treating metallic machine parts |
| US7431778B2 (en) * | 2002-07-16 | 2008-10-07 | Danmarks Tekniske Universitet-Dtu | Case-hardening of stainless steel |
| US7208052B2 (en) * | 2003-12-23 | 2007-04-24 | Rolls-Royce Corporation | Method for carburizing steel components |
| JP2008545886A (ja) * | 2005-05-31 | 2008-12-18 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 金属ストリップ製品およびその製造方法 |
| US20080032172A1 (en) * | 2006-08-04 | 2008-02-07 | Subhasish Mukerjee | Conductive coating for solid oxide fuel cell |
| US9437880B2 (en) * | 2006-08-04 | 2016-09-06 | Delphi Technologies, Inc. | Method of manufacturing a fuel cell stack having an electrically conductive interconnect |
| FI124466B (fi) * | 2008-11-19 | 2014-09-15 | Canatu Oy | Kiteisiä pintarakenteita ja menetelmiä niiden valmistamiseksi |
| SE534450C2 (sv) * | 2009-07-01 | 2011-08-30 | Atlas Copco Rock Drills Ab | Anordning och metod för att skydda en bergborrmaskin mot korrosionsangrepp |
| KR101242986B1 (ko) * | 2010-03-22 | 2013-03-12 | 현대하이스코 주식회사 | 연료전지용 금속 분리판 제조 방법 |
| WO2015073098A2 (en) * | 2013-08-27 | 2015-05-21 | University Of Virginia Patent Foundation | Three-dimensional space frames assembled from component pieces and methods for making the same |
| WO2016071399A1 (de) * | 2014-11-04 | 2016-05-12 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zum herstellen einer korrosionsschutzbeschichtung für härtbare stahlbleche und korrosionsschutzschicht für härtbare stahlbleche |
| DE102016214645A1 (de) * | 2016-08-08 | 2018-02-08 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Lagerschale für ein Halbschalenlager, sowie Halbschalenlager und dessen Verwendung |
| CN114214622A (zh) * | 2021-09-26 | 2022-03-22 | 金永和精工制造股份有限公司 | 一种汽车零部件产品表面深层次热处理工艺 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB345659A (en) * | 1929-12-19 | 1931-03-19 | Hubert Sutton | Improvements in or relating to hardening alloy steels |
| GB380882A (en) * | 1931-07-17 | 1932-09-29 | Hubert Sutton | Improvements in or relating to hardening alloy steels |
| US1984411A (en) * | 1933-06-08 | 1934-12-18 | Du Pont | Method of case hardening |
| US1978180A (en) * | 1933-07-22 | 1934-10-23 | Swedish Iron & Steel Corp | Method of carbonizing ferrous metal |
| US2294562A (en) * | 1939-07-15 | 1942-09-01 | Hygrade Syivania Corp | Carbonized steel strip and method of making same |
| US2315740A (en) * | 1941-06-16 | 1943-04-06 | Standard Steel Spring Co | Protected metal article and process of producing the same |
| US3206324A (en) * | 1961-06-22 | 1965-09-14 | John R Daesen | Method and pre-flux for coating ferrous metals with nickel prior to galvanizing |
| US3668951A (en) * | 1967-05-10 | 1972-06-13 | New Britain Machine Co | Force-applying tools |
| US3769084A (en) * | 1968-12-25 | 1973-10-30 | Hitachi Ltd | Method for forming carbon coating and composite article with a carbonaceous coating thereon |
| US3647572A (en) * | 1969-08-25 | 1972-03-07 | Ametek Inc | Nitriding process |
-
1974
- 1974-03-14 SE SE7403411A patent/SE7403411L/xx not_active Application Discontinuation
-
1975
- 1975-03-04 US US05/555,108 patent/US4013487A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-03-07 AT AT177875A patent/AT344223B/de not_active IP Right Cessation
- 1975-03-10 DE DE2510329A patent/DE2510329C2/de not_active Expired
- 1975-03-11 CA CA221,770A patent/CA1057175A/en not_active Expired
- 1975-03-12 NO NO750846A patent/NO137323C/no unknown
- 1975-03-12 DK DK100975A patent/DK100975A/da not_active Application Discontinuation
- 1975-03-12 FI FI750718A patent/FI58947C/fi not_active IP Right Cessation
- 1975-03-13 IT IT67639/75A patent/IT1030338B/it active
- 1975-03-13 BR BR1485/75A patent/BR7501485A/pt unknown
- 1975-03-13 GB GB1053675A patent/GB1452257A/en not_active Expired
- 1975-03-14 FR FR7508127A patent/FR2264105B1/fr not_active Expired
- 1975-03-14 NL NL7503102A patent/NL7503102A/xx not_active Application Discontinuation
- 1975-03-14 BE BE154364A patent/BE826720A/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-03-14 JP JP50030988A patent/JPS5918473B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5918473B2 (ja) | 1984-04-27 |
| CA1057175A (en) | 1979-06-26 |
| NO137323B (no) | 1977-10-31 |
| FR2264105B1 (fi) | 1979-08-24 |
| AT344223B (de) | 1978-07-10 |
| FI750718A (fi) | 1975-09-15 |
| DE2510329C2 (de) | 1982-04-29 |
| GB1452257A (en) | 1976-10-13 |
| FR2264105A1 (fi) | 1975-10-10 |
| NO750846L (fi) | 1975-09-16 |
| DE2510329A1 (de) | 1975-10-23 |
| BR7501485A (pt) | 1975-12-16 |
| AU7902775A (en) | 1976-09-16 |
| IT1030338B (it) | 1979-03-30 |
| FI58947C (fi) | 1981-05-11 |
| NL7503102A (nl) | 1975-09-16 |
| DK100975A (fi) | 1975-09-15 |
| JPS50157231A (fi) | 1975-12-19 |
| BE826720A (fr) | 1975-06-30 |
| SE7403411L (fi) | 1975-09-15 |
| US4013487A (en) | 1977-03-22 |
| ATA177875A (de) | 1977-11-15 |
| NO137323C (no) | 1978-02-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI58947B (fi) | Nickel- och/eller koboltoeverdraget staol med uppkolad graensyta | |
| US10443142B2 (en) | Method for producing chromium-containing multilayer coating and a coated object | |
| JP6774135B2 (ja) | クロム被覆を製造する方法および被覆物体 | |
| CN104995339B (zh) | 在金属衬底上产生铬涂层的方法 | |
| CN1070538C (zh) | 奥氏体金属的渗碳方法及由此制得的奥氏体金属制品 | |
| US4013488A (en) | Process for improving the anti-corrosion properties of steel coated with nickel or cobalt | |
| US8202627B2 (en) | Electrocomposite coatings for hard chrome replacement | |
| CN103339296A (zh) | 具有抗腐蚀覆层的基材及其生产方法 | |
| CN111471997A (zh) | 含层状双氢氧化物复合涂镀层的金属材料及其制备方法 | |
| US3771972A (en) | Coated article | |
| CN110592644A (zh) | 一种钛合金表面纳米化辅助沉积Cu-石墨复合镀层的方法 | |
| Dingremont et al. | Comparison of the corrosion resistance of different steel grades nitrided, coated and duplex treated | |
| US20040099344A1 (en) | Heat-treating method for improving wear-resistance and corrosion-resistance of chromium-plated steel substrate | |
| CN208164841U (zh) | 一种表面有复合镀层的汽车头枕杆 | |
| JPH08105582A (ja) | 耐ゴーリング性に優れた高Ｃｒ合金鋼製鋼管継手の表面処理方法 | |
| CN109735796B (zh) | 一种抑制高铬高钴渗碳钢网状碳化物组织并提高渗碳速度的渗碳方法 | |
| CA1038245A (en) | Process for improving the anti-corrosion properties of steel coated with nickel or cobalt | |
| JEKLA | Heat treatment of electroless Ni-P layers on an austenitic stainless-steel substrate | |
| US1937629A (en) | Black finishing metal articles | |
| JPH05179481A (ja) | 高耐食性亜鉛−コバルトめっき鋼材の製造方法 | |
| KR100376522B1 (ko) | 도금밀착성 및 내식성이 우수한 용융알루미늄 도금스테인레스 강판의 제조방법 | |
| Voorwald et al. | Influence of electroless nickel interlayer thickness on fatigue strength of chromium plated AISI 4340 steel | |
| Capel et al. | Enhancement of Co-W Electrodeposits on Cast Iron And Steel Substrates by use of a Cobalt Strike | |
| Gordon | Hydrogen re-embrittlement susceptibility of ultra high-strength steels | |
| JPH0635674B2 (ja) | 自動車車体外面用Ｚｎ−Ｎｉめつき鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed |
Owner name: REDERIAKTIEBOLAGET NORDSTJERNAN |