ES2927467T3 - Lixiviación en resina a favor de la corriente y a contracorriente en procesos de lixiviación de oro - Google Patents

Lixiviación en resina a favor de la corriente y a contracorriente en procesos de lixiviación de oro Download PDF

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Abstract

Se proporciona un método y un sistema en los que un circuito de resina en lixiviación que recoge oro y/o plata comprende secciones tanto en paralelo como en contracorriente. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

DESCRIPCIÓN
Lixiviación en resina a favor de la corriente y a contracorriente en procesos de lixiviación de oro
La presente solicitud reivindica los beneficios de la Solicitud Provisional de los EE.UU. N.° de Serie 61/420.596, presentada el 7 de diciembre de 2010, titulada "Uso de resina a favor de la corriente y a contracorriente en lixiviación para mejorar la recuperación de oro en la lixiviación con tiosulfato".
CAMPO
La descripción se refiere, en general, a procesos hidrometalúrgicos para recuperar oro y/o plata y, en particular, a procesos hidrometalúrgicos para la recuperación oro.
ANTECEDENTES
Con respecto a la Figura 1, se representa un proceso de recuperación de oro convencional.
Un material 100 que contiene oro y/o plata refractario o doble refractario se somete a oxidación a presión, tal como en un autoclave, en la etapa 104 para formar una suspensión de salida oxidada 108, que incluye un residuo que contiene oro y/o plata.
La suspensión de salida oxidada 108 se cura en caliente en la etapa opcional 112 para convertir sulfato de hierro básico y ácido sulfúrico libre en sulfato férrico disuelto y formar una suspensión caliente curada 116.
En la etapa 120, la suspensión curada caliente 116 se somete opcionalmente a separación líquido/sólido, tal como mediante un circuito de decantación a contracorriente, para formar una suspensión lavada 124.
La suspensión lavada 124 es sometida a neutralización en la etapa 128, habitualmente mediante una base más débil tal como óxidos y carbonatos de metales alcalinos o alcalinotérreos, para neutralizar la mayor parte del ácido y los equivalentes de ácido en la suspensión lavada 124 y formar una suspensión neutralizada 132.
La suspensión neutralizada 132 se acondiciona previamente en la etapa 136 mediante contacto con aire enfriado a chorro y una base fuerte, en particular cal, para formar una suspensión acondicionada previamente 140 que tiene un pH de aproximadamente pH 8 o superior. En la etapa 144, la suspensión acondicionada previamente 140 es sometida a un proceso de lixiviación en resina de oro y/o plata en presencia de un licor de lixiviación de oro y/o plata, tal como tiosulfato, para cargar sobre la resina el oro y/o plata en el residuo. La resina cargada puede extraerse y el oro y/o plata extraídos pueden recuperarse como un producto de oro y/o plata 148.
La Figura 2 representa un circuito 200 convencional de lixiviación en resina (o resina en pulpa) a contracorriente del tipo utilizado en la etapa 144. El circuito 200 incluye una pluralidad de tanques primero, segundo, tercero, ... enésimo 208a-n. La resina fresca 204, que normalmente es una resina de intercambio aniónico de base fuerte, se pone en contacto en primer lugar con la suspensión 140 que contiene la cantidad más baja de oro disuelto, proporcionando una fuerza impulsora para promover la lixiviación del oro del residuo y la adsorción del oro disuelto. La resina 212 cargada de oro y/o plata se retira del primer tanque 208a y los relaves sin producto 216 se retiran del tanque n 208n.
Aunque este proceso puede ser eficaz en la recuperación de oro y/o plata, las recuperaciones de oro y/o plata pueden ser problemáticos. El uso del método de lixiviación en resina o resina en pulpa generalmente se limita a aquellos minerales o concentrados que contienen oro y/o plata que requieren condiciones de lixiviación de tiosulfato suaves, puesto que las condiciones fuertes de lixiviación con tiosulfato pueden dar como resultado una adsorción competitiva sobre la resina por aniones de politionato (por ejemplo, tetrationato y tritionato) producidos durante la lixiviación. A modo de ejemplo, se ha descubierto que las concentraciones de tetrationato y tritionato de 420 y 350 mg/l, respectivamente, reducen la carga de oro sobre una resina Purolite™ A500C en un orden de magnitud; es decir, de 26 a 2 kg de resina de Au/t a partir de una solución que contiene Au 0,3 mg/l. Una concentración típica de tetrationato y otros politionatos superiores en una solución de lixiviación de tiosulfato varía de aproximadamente 50 a aproximadamente 200 mg/l y de tritionato varía de aproximadamente 275 a aproximadamente 375 mg/l.
Para contrarrestar este problema, se ha añadido sulfito a las soluciones de lixiviación de tiosulfato preñadas en una atmósfera sin oxígeno (por ejemplo, usando una purga de nitrógeno) para contrarrestar el efecto perjudicial de la concentración de politionato. Aunque es eficaz, este enfoque puede añadir costes adicionales al proceso.
En el estado de la técnica se conocen diferentes procesos de lixiviación convencional. La Patente de los EE.UU.
5.785.736 muestra un proceso para la recuperación de oro a partir de minerales carbonáceos refractarios por oxidación a presión, lixiviando tiosulfato, y absorción de resina en pulpa. Por el contrario, un proceso para recuperar el oro a partir de minerales refractarios mediante la lixiviación con ácido sulfuroso se describe en el documento US 5.147.618 A. Además, el documento americano n° US 2005/0066774 A1 muestra un proceso para la separación mutua de metales del grupo del platino a partir de una materia prima mediante extracción con disolvente.
BREVE DESCRIPCIÓN
Estas y otras necesidades se abordan mediante los diversos aspectos, realizaciones y configuraciones de la presente descripción y tal como se reivindica en la reivindicación independiente 1 de método y la reivindicación independiente 7 de sistema. La presente invención se refiere en general a la lixiviación de oro y/o plata usando un circuito de lixiviación en resina.
El método podría incluir la etapa de:
lixiviar, mediante tiosulfato, un material que contiene oro y/o plata en un circuito de lixiviación en resina o resina en pulpa, comprendiendo el circuito una porción a favor de la corriente donde el material que contiene oro y/o plata y una resina que recoge oro y/o plata fluyen a favor de la corriente y una porción a contracorriente donde el material que contiene oro y/o plata y una resina que recoge oro y/o plata fluyen a contracorriente.
Además, el método podría incluir la etapa de:
lixiviación con tiosulfato, mediante un circuito de lixiviación en resina o resina en pulpa, un material que contiene oro, el circuito que comprende una porción a favor de la corriente donde el material que contiene oro y una resina de intercambio iónico fluyen a favor de la corriente y una porción a contracorriente donde el material que contiene oro y/o plata y una resina de intercambio iónico fluyen a contracorriente. Las soluciones empleadas para extraer el oro de la resina cargada de oro y para convertir tetrationato y otros politionatos superiores en tritionato son generalmente diferentes y las operaciones se realizan en etapas separadas.
El sistema podría incluir:
un primer conjunto de tanques configurado para fluir a favor de la corriente de una resina de intercambio iónico, tiosulfato y un material que contiene oro y/o plata, comprendiendo el primer conjunto de tanques una primera entrada para una primera resina de intercambio iónico introducida y una primera salida para una primera resina cargada de oro y/o plata; y
un segundo conjunto de tanques para recibir el tiosulfato y el material que contiene oro y/o plata del primer conjunto de tanques y que se configura para que fluya a contracorriente de una segunda resina de intercambio iónico introducida por un lado y el tiosulfato y el material que contiene oro y/o plata por otro. El segundo conjunto de tanques incluye una segunda entrada para una segunda resina introducida y una segunda salida para una segunda resina cargada de oro y/o plata. Las resinas de intercambio iónico primera y segunda introducidas son diferentes entre sí y las resinas primera y segunda cargadas de oro y/o plata son diferentes entre sí. En una configuración, la segunda resina cargada de oro y/o plata se introduce en la primera entrada como parte de la primera resina de intercambio iónico introducida.
Las porciones a favor de la corriente y a contracorriente pueden tener muchas configuraciones. En una configuración, las porciones a favor de la corriente y a contracorriente no comparten un tanque común de lixiviación en resina o resina en pulpa. Habitualmente, el material que contiene oro y/o plata fluye en primer lugar a través de la porción a favor de la corriente y en segundo lugar a través de la porción a contracorriente. La mayor parte (o la totalidad) de la resina cargada de oro y/o plata en la porción a favor de la corriente se retira de la porción a favor de la corriente y la mayor parte (o la totalidad) de una resina cargada de oro y/o plata en la porción a contracorriente se retira de la porción a contracorriente. En una configuración, las porciones a favor de la corriente y a contracorriente comparten un recipiente común. Dicho de otra forma, la mayor parte (o la totalidad) de la resina cargada de oro y/o plata en la porción a favor de la corriente y la mayor parte (o la totalidad) de la resina cargada de oro y/o plata en la porción a contracorriente se retiran de un tanque común.
Habitualmente, una primera concentración de resina en una parte de la porción a favor de la corriente es mayor que una segunda concentración de resina en una parte (o la totalidad) de la porción a contracorriente. Un promedio y la mediana de una concentración de resina en la porción a favor de la corriente es habitualmente mayor que el promedio y la mediana de una concentración de resina respectiva en la porción a contracorriente. Dicho de otra forma, una concentración máxima de resina en la porción a favor de la corriente supera una concentración máxima de resina en la porción a contracorriente y una concentración mínima de resina en la porción a favor de la corriente supera una concentración mínima de resina en la porción a contracorriente.
Sin embargo, en otras aplicaciones, una primera concentración de resina en una parte de la porción a favor de la corriente es menor que una segunda concentración de resina en una parte (o la totalidad) de la porción a contracorriente. Un promedio y la mediana de una concentración de resina en la porción a favor de la corriente es puede ser menor que el promedio y la mediana de una concentración de resina respectiva en la porción a contracorriente. Dicho de otra forma, una concentración máxima de resina en la porción a favor de la corriente no supera una concentración máxima de resina en la porción a contracorriente y una concentración mínima de resina en la porción a favor de la corriente no supera una concentración mínima de resina en la porción a contracorriente. A modo de ejemplo, una primera concentración de resina en un primer tanque de la porción a favor de la corriente es más baja que las concentraciones de resina en uno o más tanques en la porción a contracorriente.
En muchos circuitos de lixiviación, el tiosulfato está sensiblemente o completamente exento de amoníaco.
En una configuración, la mayor parte (o la totalidad) de la resina cargada de politionato y de oro y/o plata de la porción a contracorriente se trata para convertir la mayor parte de los politionatos superiores en tritionato usando una primera solución, pero la mayor parte (o la totalidad) del oro y/o la plata permanece cargada en la resina para formar una resina cargada de oro y/o plata tratada. En una aplicación, el pentationato y/u otros politionatos superiores sorbidos en la resina se tratan con sulfito, que convierte el tetrationato, el pentationato y otros politionatos superiores en tritionato y tiosulfato. Los altos niveles de tetrationato y otros politionatos superiores sorbidos en la resina cargada de oro y/o plata pueden aumentar significativamente los niveles de tetrationato y otros politionatos superiores en la porción a favor de la corriente. El tritionato no se absorbe con tanta fuerza sobre la resina como el pentationato y el tetrationato y, en comparación con los politionatos superiores, es mucho menos probable que precipite oro y/o plata en solución e inhiba la adsorción de oro y/o plata sobre la resina. La resina cargada de oro y/o plata tratada se introduce en la primera entrada de la porción a favor de la corriente. La resina cargada de oro y/o plata tratada se carga con más oro y/o plata en la porción a favor de la corriente para formar resina cargada de oro y/o plata adicional y la resina cargada de oro y/o plata adicional se retira de la porción a favor de la corriente y se somete a una extracción de oro y/o plata usando una segunda solución (de extracción) para retirar la mayor parte (o la totalidad) del oro y/o la plata de la resina cargada de oro y/o plata adicional y formar una resina desprovista de oro y/o plata. La resina desprovista de oro y/o plata puede regenerarse y volver a introducirse en la porción a contracorriente. Esta configuración se utiliza habitualmente cuando el nivel adsorbido de tetrationato y otros politionatos superiores en la resina cargada de oro y/o plata tratada de la porción a contracorriente es relativamente alto. Por ejemplo, la configuración sería apropiada cuando los politionatos adsorbidos están predominantemente en forma de tetrationato y otros politionatos superiores.
En una configuración, la resina cargada de oro y/o plata de la porción a contracorriente se introduce desde la segunda salida directamente dentro de la primera entrada de la porción a favor de la corriente sin tratamiento intermedio para retirar el tetrationato y otros politionatos superiores de la resina. Esta configuración se emplea cuando los niveles de tetrationato adsorbido y otros politionatos superiores son relativamente bajos. Por ejemplo, la configuración sería apropiada cuando los politionatos adsorbidos están predominantemente en forma de tritionato.
En una configuración, las resinas cargadas de oro y/o plata de las porciones a contracorriente y a favor de la corriente se someten para separar las etapas de tratamiento de la resina (para la conversión de politionato superior) y/o de extracción de oro y/o plata.
En una configuración, las resinas cargadas de oro y/o plata de las porciones a contracorriente y a favor de la corriente se someten a etapas comunes de tratamiento y/o de extracción de oro y/o plata.
Todas, algunas o ninguna de las resinas extraídas pueden regenerarse para su reutilización en una o ambas porciones a favor de la corriente y a contracorriente.
La presente descripción puede proporcionar una serie de ventajas dependiendo de la configuración particular. El circuito puede favorecer una rápida cinética de adsorción de oro y/o plata de la suspensión en el extremo frontal del circuito y puede evitar la pérdida de oro y/o plata por preg robbing y otros mecanismos de disminución de la recuperación de oro y/o plata. Mediante la adición de resina en un flujo a favor de la corriente al primer tanque, habitualmente no hay compuestos interferentes, lo que reduce la carga de resina, de tanques de lixiviación posteriores que se transfieran a los tanques al comienzo del circuito. La resina añadida al primer tanque normalmente se retiene en el segundo tanque hasta que la concentración se acumula. Permitir que la concentración de resina se acumule en el segundo tanque puede minimizar sustancialmente los efectos de los cambios en la composición del material que contiene oro y/o plata. El circuito puede recuperar oro y/o plata de manera eficaz de minerales o concentrados de oro y/o plata lo que requiere no solo condiciones de lixiviación de tiosulfato suaves sino también fuertes. Además, los efectos perjudiciales de los aniones de politionato (por ejemplo, tetrationato y otros politionatos superiores siendo el tetrationato el más perjudicial) en la recuperación de oro y/o plata pueden ser invalidados por el circuito.
Estas y otras ventajas resultarán evidentes a partir de la descripción de los aspectos, realizaciones y configuraciones contenidas en el presente documento.
Las frases "al menos uno", "uno o más" e "y/o" son expresiones abiertas que son tanto conjuntivas como disyuntivas en su funcionamiento. Por ejemplo, cada una de las expresiones "al menos uno de A, B y C", "al menos uno de A, B o C", "uno o más de A, B y C", "uno o más de A, B o C" y "A, B y/o C" significa A solo, B solo, C solo, A y B juntos, A y C juntos, B y C juntos o A, B y C juntos. Cuando cada uno de A, B y C en las expresiones anteriores se refiere a un elemento, tal como X, Y y Z, o a una clase de elementos, tal como Xi-Xn, Y1-Ym y Z1-Z0 , la frase tiene por objeto referirse a un solo elemento seleccionado entre X, Y y Z, a una combinación de elementos seleccionados entre la misma clase (por ejemplo, X1 y X2), así como a una combinación de elementos seleccionados entre dos o más clases (por ejemplo, Y1 y Z0).
El término "un" o "una" entidad se refiere a uno o más de esa entidad. Como tales, las expresiones "un" (o "una"), "uno o más" y "al menos uno" pueden usarse indistintamente en esta memoria. También cabe señalar que las expresiones "que comprende", "que incluye" y "que tiene" pueden usarse indistintamente.
La expresión "politionato superior" se refiere a un compuesto que comprende Sn(SO3)2]2', donde n > 4. "Politionatos superiores", por tanto, incluye tetrationato, pentationato, hexationato, etc.
La expresión "resina de intercambio iónico" o "polímero de intercambio iónico" es una matriz insoluble (o estructura de soporte) normalmente en forma de pequeñas perlas (con un diámetro de 0,25-2 mm) fabricadas a partir de un sustrato de polímero orgánico, tal como poliestireno reticulado o copolímeros de poliestireno-divinilbenceno. El material tiene una estructura altamente desarrollada de poros o grupos funcionales (tales como aminas y ésteres sobre la superficie), que atrapan y liberan iones fácilmente. La adsorción de iones tiene lugar solamente con la liberación simultánea de otros iones; por tanto, el proceso se denomina intercambio iónico. Los grupos funcionales pueden ser básicos (intercambiadores de aniones) o ácidos (intercambiadores de cationes), siendo preferidas las resinas de bases fuertes y débiles.
Una reivindicación que incorpora el término "medios" incluirá todas las estructuras, materiales o actos establecidos en el presente documento y todos los equivalentes de los mismos. Además, las estructuras, materiales o actos y los equivalentes de los mismos deberán incluir todos los descritos en la breve descripción de la invención, en la breve descripción de los dibujos, en la descripción detallada, el resumen y las reivindicaciones.
Un "politionato" es una sal o éster de un ácido politiónico.
La frase "carbono de preg robbing" se refiere a un material carbonoso que preferentemente absorbe, de forma permanente o temporal, los complejos de oro y los oro-thio y los complejos de plata y los plata-thio.
Lo anterior es una breve descripción simplificada de la divulgación para proporcionar una comprensión de algunos aspectos de la divulgación. Este sumario no es una visión general extensa ni exhaustiva de la divulgación y sus diversos aspectos, realizaciones y configuraciones. No tiene por objeto identificar elementos clave o críticos de la divulgación ni delinear el alcance de la divulgación sino presentar conceptos seleccionados de la divulgación de forma simplificada como introducción a la descripción más detallada que se presenta a continuación. Como se apreciará, son posibles otros aspectos, realizaciones y configuraciones de la divulgación utilizando, solas o en combinación, una o más de las características expuestas anteriormente o que se describen en detalle a continuación.
BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS
Los dibujos que se acompañan se incorporan y forman parte de la memoria descriptiva para ilustrar varios ejemplos de la presente descripción. Estos dibujos, junto con la descripción, explican los principios de la descripción. Los dibujos simplemente ilustran ejemplos preferidos y alternativos de cómo puede hacerse y usarse la descripción y no deben interpretarse como limitantes de la divulgación solo a los ejemplos ilustrados y descritos. Se harán evidentes características y ventajas adicionales a partir de la siguiente descripción, más detallada, de los diversos aspectos, realizaciones y configuraciones de la descripción, tal como se ilustra en los dibujos a los que se hace referencia a continuación.
La Figura 1 es un diagrama de flujo del proceso de acuerdo con la técnica anterior;
la Figura 2 es un circuito de lixiviación en resina de acuerdo con la técnica anterior;
la Figura 3 es un circuito de lixiviación en resina de acuerdo con una configuración del sistema que no forma parte de la invención reivindicada;
la Figura 4 es un gráfico de recuperación de oro (porcentaje) (eje vertical) frente al tiempo de residencia (horas) (eje horizontal);
la Figura 5 es un gráfico de extracción de oro (porcentaje) (eje vertical) frente al tiempo de funcionamiento (horas) (eje horizontal);
la Figura 6 es un gráfico de oro cargado en resina (kg/t) (eje vertical) frente al tiempo de funcionamiento (horas) (eje horizontal) y un gráfico de tetrationato cargado en resina (kg/t) frente al tiempo de funcionamiento (horas) y; la Figura 7 es un gráfico de oro cargado en resina (kg/t) (eje vertical) frente al tiempo de funcionamiento (días) y un gráfico de tetrationato cargado en resina (kg/t) frente al tiempo de funcionamiento (días).
DESCRIPCIÓN DETALLADA
La Figura 4 representa fenómenos que pueden suceder cuando se realiza la lixiviación de oro y/o plata con tiosulfato con y sin una resina de intercambio iónico. En primer lugar, la mayor parte del oro se suele lixiviar rápidamente a partir del material que contiene oro. En segundo lugar, cuando el material que contiene oro está sustancialmente libre de componentes de preg robbing, el oro normalmente se lixivia del material de forma rápida y casi completa. La cinética de lixiviación no parece verse afectada por la presencia o la ausencia de una resina de intercambio iónico. En tercer lugar, cuando el material que contiene oro contiene un componente de preg robbing, las cinéticas de lixiviación suelen ser más lentas y la cinética de lixiviación inicial y la recuperación de oro global mejoran cuando la resina está presente. Finalmente, cuando el material que contiene oro contiene un componente de preg robbing y la resina no está presente durante la lixiviación, la cinética de lixiviación inicial suele ser alta, pero la recuperación de oro suele disminuir con el tiempo. La disminución de la recuperación es más probable debido a la adsorción del complejo de tiosulfato de oro por el material de preg robbing. Tal como se muestra en la Figura 4, la rápida adsorción de oro en la solución puede evitar pérdidas posteriores en la recuperación mediante preg robbing.
La alimentación a los circuitos de recuperación de oro puede presentar una gran variabilidad que también puede afectar negativamente a la recuperación de oro. Además del efecto de preg robbing que se ha mostrado anteriormente, la concentración de oro y la presencia de otros metales, que pueden formar complejos con el tiosulfato y pueden ser adsorbidos por la resina, también pueden afectar a la cinética de lixiviación y a las recuperaciones.
El tiosulfato se oxida parcialmente bajo las condiciones requeridas para la lixiviación con oro y sus productos de oxidación pueden competir con los complejos de tiosulfato de oro y/o plata por los sitios de grupos funcionales. Los productos de oxidación incluyen tritionato (S3O6), tetrationato (S4O6), pentationato (S5O6), otros politionatos superiores y sulfato (SO42-) y estos productos de oxidación pueden ser adsorbidos por la resina. Las afinidades relativas para diversos compuestos adsorbidos por resinas de intercambio aniónico de base fuerte son:
Oro > Mercurio > Pentationato > Tetrationato > Cobre > Tritionato.
Las concentraciones típicas de politionatos en la suspensión 140 varían aproximadamente de 0,1 a aproximadamente 5 g/l e incluso más normalmente de aproximadamente 0,5 a aproximadamente 2 g/l.
Con referencia al circuito convencional 200 de la Figura 2 a medida que la resina 204 se transfiere hacia el extremo de alimentación de suspensión del circuito 200, el nivel de oro en la resina 204 aumenta, sin embargo, el nivel de otros componentes, en particular tritionato, tetrationato y/u otros politionatos superiores, que, como se ha señalado, tienen afinidad por la resina, también aumentará. Para cuando la resina 204 alcanza el primer tanque 208a, que es donde generalmente se forma la mayor parte del complejo de tiosulfato (o la mayor parte del oro (y/o la plata) se disuelve), es posible que la resina 204 no tenga una capacidad de adsorción adecuada para adsorber el oro (y/o la plata), lo que reduce las recuperaciones de oro. Para minimizar sensiblemente los efectos de los cambios en las características de alimentación sobre la recuperación de oro, basándose en los resultados que se muestran en la Figura 4, parece ser ventajoso realizar una operación de lixiviación en resina con tiosulfato que emplee una alta concentración de resina durante las etapas más tempranas de la lixiviación de oro. Esto puede garantizar que haya una gran cantidad de sitios de adsorción o funcionales en la resina para adsorber el oro (y/o plata) antes del preg robbing o de la aparición de otras especies que compitan con el complejo de tiosulfato de oro (y/o plata) por los grupos funcionales de la resina.
Una realización del sistema de un circuito de lixiviación en resina según la presente descripción se muestra en la Figura 3.
La Figura 3 representa un circuito 300 de lixiviación en resina (o resina en pulpa), que incluye una pluralidad de tanques primero, segundo, tercero, ... emésimo 208a-m. Los tanques primero, segundo, tercero, ... emésimo 208a-m normalmente son recipientes agitados con aire (por ejemplo, de tipo Pachuca) para mantener la resina y la suspensión bien mezcladas y para proporcionar elevación por aire para la transferencia de la resina-suspensión dentro y fuera de los tanques. Las pantallas de flexión de tamiz estáticas (de tipo DSM) se usan para separar la resina de la suspensión 140. Se pone en contacto resina 204 recién preparada (y/o resina 204 parcialmente cargada de oro y/o plata de uno o más de los tanques 208c-m y/o resina extraída y/o regenerada a partir de una primera salida 340), que es una resina de intercambio aniónico de base fuerte y más normalmente Purolite™ A500C, a través de una primera entrada 330, con la suspensión 140 en el primer tanque 208a que contiene la cantidad más alta de oro y/o plata) (entre los tanques primero, segundo, tercero, ... m) y con la suspensión 140 en el tanque final 208m que contiene la menor cantidad de oro (y/o plata) (entre los tanques primero, segundo, tercero, ... m). La resina 204 añadida al primer tanque 208a se mueve a favor de la corriente con la suspensión 140 y la resina cargada de oro (y/o plata) 312, que normalmente contiene la mayor parte del oro (y/o la plata) en el material lixiviado que contiene oro (y/o plata) se retira, a través de una primera salida 340, del segundo tanque 208b (en los sucesivo en el presente documento, "la porción a favor de la corriente del circuito"). La resina 204 añadida, a través de una segunda entrada 350, al tanque final 208m se mueve a contracorriente hacia la suspensión 140 y se retira la resina cargada de oro (y/o plata) 316, a través de una salida 360, del tercer tanque 208c (en los sucesivo en el presente documento "la porción a contracorriente del circuito"). Los relaves sin producto 320 son eliminados del enésimo tanque 208n y la resina 316 cargada de oro y/o plata y de interferentes se retiran de la segunda salida 380. En diversas configuraciones, la resina 204 añadida a la segunda entrada 350 puede ser resina de oro y/o plata y/o tratada y/o regenerada de las salidas primera y/o segunda 340 y 380 y/o resina recién preparada.
Tal como se apreciará, no es necesario tener solamente dos tanques con resina que fluyan a favor de la corriente. Puede usarse cualquier número de tanques. Por ejemplo, es posible tener solamente un tanque o más de dos tanques con una concentración de resina apropiada. Habitualmente se emplean múltiples tanques para minimizar el cortocircuito de la suspensión.
La suspensión 140, en una aplicación, tiene un contenido de sólidos que varía de aproximadamente el 30 a aproximadamente el 50 % en volumen. En el primer tanque 208a, la suspensión 140 se pone en contacto con un licor de lixiviación de oro (y/o plata), que es preferentemente un metal alcalinotérreo, metal alcalino o tiosulfato de amonio, agua de dilución y opcionalmente cobre (normalmente en forma de sulfato de cobre). En una aplicación, la suspensión 140 se pone en contacto con suficiente tiosulfato para producir una concentración de tiosulfato en la suspensión 140 que varíe de aproximadamente 0,005 a aproximadamente 2 molar. Preferentemente, el cobre, cuando está presente, se añade a la suspensión de alimentación a una concentración que varía de aproximadamente 10 a aproximadamente 100 ppm, más preferentemente de aproximadamente 25 a aproximadamente 100 ppm y más preferentemente de aproximadamente 50 ppm. Es posible que no se requiera la adición de cobre cuando se filtra un nivel suficiente de cobre del material que contiene oro (y/o plata) hacia la suspensión. Aunque el mecanismo exacto de cómo el cobre mejora la lixiviación no se conoce bien, se cree que el cobre acelera la cinética de lixiviación del tiosulfato. Preferentemente, hay poco o nada de amoníaco en el sistema. Las condiciones de lixiviación pueden variar. Preferentemente, la temperatura de lixiviación varía de aproximadamente 40 °C a 80 °C, más preferentemente de aproximadamente 40 a aproximadamente 60 °C, siendo el objetivo más preferido de aproximadamente 50 °C. Temperaturas más altas pueden dar como resultado una degradación excesiva de la resina. Preferentemente, el pH en la lixiviación se mantiene a aproximadamente pH 7,5 a pH 10, más preferentemente de aproximadamente pH 7,5 a aproximadamente pH 9, con un objetivo más preferido de aproximadamente pH 8,0. Preferentemente, el potencial de oxidación-reducción ("POR") (con respecto al electrodo de referencia Ag/AgCI) en la lixiviación está en el intervalo de aproximadamente -100 mV a 50 mV, aunque esto puede variar dependiendo del tipo de minerales que se lixivian. Habitualmente, la residencia de la suspensión varía de aproximadamente 1 a aproximadamente 5 horas/tanque y más habitualmente de aproximadamente 3 a aproximadamente 4 horas/tanque. El tiempo total de residencia de la suspensión para el circuito generalmente varía de aproximadamente 10 a aproximadamente 25 horas.
La resina en contacto con la suspensión en el primer tanque se añade habitualmente a una velocidad de aproximadamente 1 a aproximadamente 3 l/h. Normalmente, se permite que la resina se acumule en el segundo y tercer tanques 208b-c hasta una concentración que varía entre aproximadamente 10 y aproximadamente 25 g/l y más normalmente entre aproximadamente 12,5 y aproximadamente 17,5 g/l de suspensión.
Los tanques primero y segundo 208a-b están normalmente altamente oxigenados, mientras que los tanques tercero ... emésimo 208c-m (en los que fluye la resina a contracorriente) normalmente están escasamente oxigenados. En una aplicación, los taques primero y segundo 208a-b presentan habitualmente un contenido de oxígeno molecular disuelto de al menos aproximadamente 5 ppm y más habitualmente que varía de aproximadamente 6 a aproximadamente 10 ppm, mientras que los tanques tercero ... emésimo 208c-m tienen un contenido de oxígeno molecular disuelto de menos de aproximadamente 5 ppm y más habitualmente que varía de aproximadamente 1 a aproximadamente 4 ppm.
En una configuración, a la resina cargada de oro (y/o plata) de los tanques segundo y tercero 208b y c se le extrae el oro y/o la plata con agentes de extracción adecuados, incluyendo, por ejemplo, sales de haluro (por ejemplo, cloruro de sodio, un perclorato y similares), politionato, un nitrato, un tiocianato, una tiourea, una mezcla de sulfito y amoníaco, tiosulfato y mezclas de los mismos. El agente de extracción que contiene oro (y/o plata) puede procesarse mediante cualquier técnica de recuperación de oro (y/o plata) adecuada, tal como electrolítica o por precipitación, para extraer el oro (y/o la plata) disuelto o extraído y formar el producto de oro (y/o plata). La elución se realiza normalmente a un pH que varía entre aproximadamente pH 7 y pH 9 para eliminar sensiblemente el choque osmótico en la resina.
En una configuración de proceso, la resina cargada de oro (y/o plata) extraída del tercer tanque 208c se trata en la operación unitaria 370 con una solución de sulfito para retirar la mayor parte de los politionatos deletéreos, si no todos ellos, (en particular penta y tetrationato) y la resina 360 cargada de oro (y/o plata) tratada se añade al primer tanque 208a en forma de una resina cargada parcialmente con oro (y/o plata). Pueden usarse otros agentes de azufre y solfoxi para retirar los politionatos perjudiciales de la resina cargada de oro (y/o plata) e interferente para aumentar la carga de oro (y/o plata) sin transferir interferentes de penta y tetrationato. Por ejemplo, puede usarse un polisulfuro distinto de un bisulfuro, un bisulfuro, un sulfuro distinto de un bisulfuro y un polisulfuro y mezclas de los mismos para convertir el tetrationato, el pentationato y otros politionatos superiores en tiosulfato. Sin embargo, para evitar la precipitación de sulfuro de oro (y/o plata), las condiciones deben controlarse cuidadosamente para maximizar la formación de tiosulfato y minimizar sustancialmente la precipitación de sulfuro de oro (y/o plata). El agente de sulfito, azufre o sulfoxi convierten el tetrationato, el pentationato y otros politionatos superiores en tritionato, dejando al mismo tiempo el oro (y/o la plata) adsorbidos en la resina. La resina de oro y/o plata tratada se retira de la primera salida 340, se le extrae el oro y/o la plata en la operación unitaria 390 y se vuelve a introducir en la segunda entrada 350.
Se sobreentiende que puede haber presente cualquier número de tanques, respectivamente, en las porciones a favor de la corriente y a contracorriente del circuito.
Aunque en esta memoria se proporcionan concentraciones de resina normales, se sobreentiende que las concentraciones de resina variarán dependiendo de la cantidad de oro (y/o plata) que se lixivie en el material de alimentación.
El circuito 300 puede favorecer la rápida cinética de adsorción de oro de la suspensión en el extremo frontal del circuito y puede evitar la pérdida de oro mediante preg robbing u otro mecanismo que reduzca la recuperación de oro (y/o plata). Como se ha indicado, el circuito funciona añadiendo resina y suspensión al primer tanque y la transferencia de ambas de forma simultánea al segundo tanque, donde se retira la resina y se recupera el oro (y/o la plata). Mediante la adición de resina en un flujo a favor de la corriente al primer tanque, no existen compuestos interferentes de los tanques de lixiviación posteriores que se transfieran a los tanques al comienzo del circuito. La resina añadida al primer tanque se retiene en el segundo tanque hasta que la concentración se acumula. El hecho de permitir que la concentración de resina se acumule en el segundo tanque puede minimizar sustancialmente los efectos de los cambios en el tipo de mineral. Aunque en las figuras se muestran dos tanques en la porción a favor de la corriente, se sobreentiende que puede emplearse cualquier número de tanques. Por ejemplo, un solo tanque sería suficiente si se pudiera evitar el cortocircuito de la suspensión.
Se sobreentenderá que el proceso actual no está limitado a la reducción de la recuperación de oro (y/o plata) debido simplemente a la presencia de un material carbonoso de preg-robbing. Si bien no se desea quedar ligado a teoría alguna, parece que existen varios mecanismos en funcionamiento en un circuito convencional de lixiviación en resina o resina en pulpa para reducir la recuperación de oro (y/o plata). Con frecuencia no es posible definir qué mecanismo o mecanismos están contribuyendo individual o colectivamente a la pérdida de oro (y/o plata). El proceso de flujo mixto que se desvela en el presente documento está diseñado para reducir la influencia de la carga de tetrationato, pentationato y otro politionato superior en la resina, en la disminución de la recuperación de oro (y/o plata), así como en otros componentes de preg robbing, tales como material carbonoso, sílice y/u óxido de hierro. PARTE EXPERIMENTAL
Los siguientes ejemplos se proporcionan para ilustrar determinados aspectos, realizaciones y configuraciones de la divulgación y no han de interpretarse como limitaciones de la descripción, como se expone en las reivindicaciones adjuntas. Todas las partes y porcentajes son en peso, a menos que se especifique lo contrario.
La Figura 5 muestra la recuperación de oro de una operación a contracorriente convencional (tal como la que se muestra en la Figura 2) que se hizo funcionar en estado estacionario durante un período de 150 horas. La recuperación global de oro, según lo determinado por el porcentaje del oro restante en los relaves, disminuyó a medida que aumentaba el tiempo de operación. La recuperación de oro cayó del 44 % al 27,4 % o al 16,8 % en el tanque 1, y del 84 % al 66,8 % o al 17,2 % en el tanque 8. Está claro que la pérdida de recuperación de oro en el tanque 1 no se compensó a medida que la suspensión pasó por los posteriores tanques.
La Figura 6 muestra la relación entre el tetrationato adsorbido por la resina y la recuperación de oro. Un análisis de la resina retirada del primer tanque de la operación a contracorriente muestra que aumentaba la cantidad de tetrationato adsorbido en la resina tanto como disminuía la cantidad de oro adsorbido, sugiriendo que la adsorción en la resina de compuestos no específicos puede reducir la recuperación de oro. A medida que la resina se mueve desde el extremo posterior del circuito al extremo frontal del circuito, existe la posibilidad de que estos compuestos sean transportados a la parte frontal del circuito.
En una configuración, se emplearon seis tanques de lixiviación en resina en el circuito 300. Cada tanque tiene un tiempo de residencia individual preferido de aproximadamente 3-4 horas cada uno durante un tiempo de residencia de lixiviación total preferido de aproximadamente 10-24 horas. El número total de tanques puede modificarse según la cinética de lixiviación.
Los tanques primero y segundo 208a-b actúan con la resina a favor de la corriente con el movimiento de la suspensión que lleva oro. La suspensión de alimentación incluye aproximadamente un 48 % de sólidos, tiene un caudal de aproximadamente 985 lb/hora o 0,201 mt de sólido/hora y una concentración de oro disuelto de aproximadamente 2,5 g/mt. Otros aditivos para el primer tanque incluyen resina a una concentración típica de aproximadamente 3,37 ml/l, agua de dilución a una velocidad típica de aproximadamente 28 g/h, tiosulfato de calcio a una velocidad típica de aproximadamente 5,2 g/h y sulfato de cobre a una velocidad típica de aproximadamente 0,6 g/h. Los tanques primero y segundo a favor de la corriente tienen un nivel de oxígeno molecular disuelto de 7­ 8 ppm, mientras que los cuatro tanques a contracorriente tienen un nivel de oxígeno molecular disuelto de aproximadamente 2-3 ppm. La concentración de resina en el primer tanque es de aproximadamente 3,37 ml/l y en el segundo tanque, de aproximadamente 15 ml/l. Normalmente, la concentración de resina se mantiene a aproximadamente 15 ml/l retirando la resina del segundo tanque 208b aproximadamente a la misma velocidad que se añade al primer tanque 208a. La resina altamente cargada se retira del segundo tanque a una velocidad de aproximadamente 1,5 l/hr y contiene aproximadamente 705,51 g/mt de oro.
Los tanques tercero a sexto funcionan con aproximadamente 5 ml/l de resina que se mueve a contracorriente con respecto al movimiento de la suspensión que lleva oro.
El nivel más alto de carga de oro normalmente tiene lugar en el segundo tanque.
Los tanques del tercero al sexto funcionan para recoger el oro restante en la suspensión que contiene oro.
La Figura 7 muestra la transferencia de resina en las porciones del circuito a favor de la corriente (tanques 1 y 2) y a contracorriente (tanques 3 a 6). La porción a favor de la corriente puede crear condiciones en las que la recuperación de oro no disminuye con el tiempo. Como puede verse a partir del gráfico, el nivel de tetrationato en el tanque 1, donde la mayor parte del oro es lixiviado y adsorbido por la resina, es significativamente más bajo que el observado en el tercer tanque, que es el final de la transferencia de resina a contracorriente.
Puede emplearse una serie de variaciones y modificaciones de la descripción. Sería posible proporcionar algunas características de la descripción sin proporcionar otras.
La presente descripción, en diversos aspectos, realizaciones y configuraciones, incluye componentes, métodos, procesos, sistemas y/o aparatos sensiblemente como se representan y describen en esta memoria, incluyendo diversos aspectos, realizaciones, configuraciones, subcombinaciones y subconjuntos de los mismos. Los expertos en la materia entenderán cómo realizar y usar los diversos aspectos, aspectos, realizaciones y configuraciones, después de comprender la presente divulgación. La presente descripción, en diversos aspectos, realizaciones y configuraciones, incluye proporcionar dispositivos y procesos en ausencia de elementos no representados y/o descritos en el presente documento o en diversos aspectos, realizaciones y configuraciones de éste, incluyendo la ausencia de dichos elementos como se han podido utilizar en dispositivos o procesos anteriores, por ejemplo, para mejorar el rendimiento, conseguir facilidad y/o reducir el coste de implementación.
El análisis anterior de la descripción se ha presentado con fines de ilustración y divulgación. Lo anterior no tiene por objeto limitar la divulgación a la forma o formas que se desvelan en el presente documento. En la divulgación detallada anterior, por ejemplo, diversas características de la divulgación se agrupan en uno o más, aspectos, realizaciones y configuraciones con el fin de simplificar la divulgación. Las características de los aspectos, realizaciones y configuraciones de la descripción pueden combinarse en aspectos, realizaciones y configuraciones alternativos distintos de los analizados anteriormente. El presente método de divulgación no debe interpretarse como un reflejo de la intención de que la descripción reivindicada requiera más características que las que se mencionan expresamente en cada reivindicación. Más bien, tal como reflejan las siguientes reivindicaciones, los aspectos de la invención se basan en menos de todas las características de uno solo de los aspectos, realizaciones y configuraciones descritos anteriormente. Por lo tanto, las siguientes reivindicaciones se incorporan en este documento en la presente Descripción Detallada, estando vigente cada una de las reivindicaciones por sí misma como una realización preferida separada de la descripción.
Además, aunque la descripción de la divulgación ha incluido la descripción de uno o más aspectos, realizaciones o configuraciones y determinadas variaciones y modificaciones, otras variaciones, combinaciones y modificaciones están dentro del alcance de la divulgación, por ejemplo, como pueden estar dentro de la habilidad y el conocimiento de los expertos en la materia, después de comprender la presente descripción. Está previsto obtener derechos que incluyan aspectos, realizaciones y configuraciones alternativos en la medida permitida, incluyendo estructuras, funciones, intervalos o etapas alternativos, intercambiables y/o equivalentes a los reivindicados, reivindicándose o no dichas estructuras, funciones, intervalos o etapas alternativos, intercambiables y/o equivalentes en el presente documento y sin la intención de inaugurar públicamente ninguna materia objeto patentable.

Claims (13)

REIVINDICACIONES
1. Un método, que comprende:
lixiviar, mediante tiosulfato, un material que contiene oro y/o plata en un circuito de lixiviación en resina (300), comprendiendo una porción a favor de la corriente, en el que la porción a favor de la corriente comprende al menos un primer tanque (208a) y un segundo tanque (208b) y la porción a contracorriente comprende al menos un tercer tanque (208c) y un cuarto tanque (208m), en el que el material que contiene oro y/o plata fluye primero a través de la porción a favor de la corriente y segundo a través de la porción a contracorriente,
en donde la etapa de lixiviación comprende las subetapas de:
recibir, en el primer tanque (208a) a través de una primera entrada (330), una primera resina de intercambio iónico (204), una solución de lixiviación de tiosulfato y el material que contiene oro y/o plata;
recibir, en el segundo tanque (208b), una primera suspensión mixta (140) del primer tanque (208a);
recibir, en el tercer tanque (208c), una segunda suspensión mixta (140) del segundo tanque (208b) y una segunda resina de intercambio iónico (204);
recibir, en el cuarto tanque (208m) a través de una segunda entrada (350), una tercera suspensión mixta (140) y la segunda resina de intercambio iónico (204);
retirar la segunda resina de intercambio iónico (204) y los relaves estériles (320) del cuarto tanque (208m); introducir una primera resina cargada de oro y/o plata (312) desde una primera salida (340) del segundo tanque (208b) en una unidad de extracción de metal precioso (390) para extraer oro y/o plata y luego introducir la primera resina cargada de oro y/o plata (312) al cuarto tanque (208m) a través de la segunda entrada (350); y
introducir una segunda resina cargada de oro y/o plata (316) desde una segunda salida (380) del tercer tanque (208c) a la primera entrada (330) del primer tanque (208a),
en el que la porción a contracorriente está configurada de modo que la segunda resina de intercambio iónico (204) fluye a través de sucesivos tanques al menos desde el cuarto tanque (208m) al tercer tanque (208c), y la tercera suspensión mixta (140) fluye a través de sucesivos tanques al menos desde el tercer tanque (208c) hasta el cuarto tanque (208m), y
en donde la primera y la segunda resinas de intercambio iónico (204) son resinas de intercambio aniónico de base fuerte y donde la resina tiene afinidad por otros componentes, en el que los otros componentes comprenden tritionatos, tetrationatos y otros politionatos superiores, y sulfatos, y
en el que una afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el oro es mayor que la afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el mercurio, en el que la afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el mercurio es mayor que la afinidad de la primera y la segunda resina de intercambio iónico (204) por el pentationato, en donde la afinidad de la primera y la segunda resina de intercambio iónico (204) por el pentationato es mayor que la afinidad de la primera y la segunda resina de intercambio iónico ( 204) por el tetrationato, en el que la afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el tetrationato es mayor que la afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el cobre, y la afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico resinas (204) por el cobre es mayor que la afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el tritionato.
2. El método de la reivindicación 1, en el que las porciones a favor de la corriente y a contracorriente no comparten un tanque común de lixiviación en resina.
3. El método de la reivindicación 1, en el que la mayor parte o la totalidad de una resina cargada de oro y/o plata (204) en la porción a favor de la corriente se extrae de un tanque en la parte a favor de la corriente y la mayor parte o todo de una resina cargada de oro y/o en la porción a contracorriente se extrae de la porción a contracorriente.
4. El método de la reivindicación 1, en el que los politionatos son tetrationato y otros politionatos superiores, en el que la resina (316) cargada con politionato superior y oro de la porción a contracorriente es tratada para extraer la mayor parte o la totalidad del politionato superior, pero la mayor parte o todo el oro permanece cargado en la resina para formar una resina cargada de oro tratada (360) y donde la resina de intercambio iónico cargada de oro tratada (360) se introduce en la porción a favor de la corriente.
5. El método de la reivindicación 4, en el que la resina cargada de oro tratada (360) se carga con más oro en la porción a favor de la corriente para formar más resina cargada de oro (312), en el que la resina cargada de oro adicional (312) se extrae de la porción a favor de la corriente y se somete a extracción para retirar la mayor parte o la totalidad del oro de la resina cargada de oro adicional (312) y formar una resina de intercambio iónico extraída con oro y/o plata, y en la que la resina extraída de oro y/o plata se vuelve a introducir en la porción a contracorriente.
6. El método de la reivindicación 1, en el que los politionatos son predominantemente tritionatos, en el que la resina cargada con politionato y oro y/o plata (312) se introduce en la porción a contracorriente para formar una resina cargada con oro y/o plata adicional (316), y en el que la resina cargada de oro y/o plata cargada adicionalmente (316), después de retirar la porción a contracorriente, se pone en contacto con una solución de extracción para eliminar al menos la mayor parte del oro y/o plata de la resina cargada con oro y/o plata cargada adicionalmente (316), para formar una resina extraída, en la que la resina extraída se introduce en la porción a favor de la corriente.
7. Un sistema para la lixiviación con tiosulfato de oro y/o plata a favor de la corriente y a contracorriente, que comprende una primera y una segunda resina de intercambio iónico (204), una solución de lixiviación con tiosulfato, un material que contiene oro y/o plata, una pluralidad de m tanques (208a-m), y una unidad de extracción de metales preciosos (390),
en el que la pluralidad de m tanques (208a-m) consta de una porción a favor de la corriente y una porción a contracorriente, comprendiendo la parte en paralelo al menos un primer tanque (208a) y un segundo tanque (208b), en el que cada tanque en el la porción a contracorriente está configurada para fluir a contracorriente, y la porción a contracorriente comprende al menos un tercer tanque (208c) y un cuarto tanque (208m), donde cada tanque en la porción a contracorriente está configurado para fluir en contracorriente,
en el que el primer tanque (208a) está configurado para recibir, a través de una primera entrada (330), la primera resina de intercambio iónico (204), la solución de lixiviación de tiosulfato y el material que contiene oro y/o plata y para eliminar una primera suspensión mixta (140) de éstos,
en el que el segundo tanque (208b) está configurado para recibir la primera suspensión mixta (140) del primer tanque (208a), y para eliminar una primera resina cargada con oro y/o plata (312) y una segunda suspensión mixta (140),
en el que la unidad de extracción de metal precioso (390) está configurada para recibir la primera resina cargada de oro y/o plata (312) del segundo tanque (208b) y extraer oro y/o plata de la primera resina cargada de oro y/o plata (312),
en el que el tercer tanque (208c) está configurado para recibir la segunda suspensión mixta (140) del segundo tanque (208b) y la segunda resina de intercambio iónico (204), y eliminar una segunda resina cargada con oro y/o plata (316) y una tercera suspensión mixta (140) del mismo,
en el que el cuarto tanque (208m) está configurado para recibir, a través de una segunda entrada (350), la tercera suspensión mixta (140) y la segunda resina de intercambio iónico (204), y para eliminar la segunda resina de intercambio iónico (204) y relaves estériles (320) de los mismos,
en el que la unidad de extracción de metales preciosos (390) está conectada al cuarto tanque (208m) a través de la segunda entrada (350) para introducir la resina cargada de oro y/o plata extraída de la unidad de extracción de metales preciosos (390) en el cuarto tanque (208m),
en el que el tercer tanque (208c), a través de una segunda salida (380), está conectado al primer tanque (208a), a través de la primera entrada (330), para introducir la segunda resina cargada de oro y/o plata (316) desde el tercer tanque (208c) hacia el primer tanque (208a),
en el que el segundo tanque (208b), a través de una primera salida (340), se conecta al cuarto tanque (208m), a través de la segunda entrada (350), para introducir la primera resina cargada de oro y/o plata (312) del segundo tanque (208b) al cuarto tanque (208m),
en donde, la porción a contracorriente está configurada de manera que la segunda resina de intercambio iónico (204) fluye a través de sucesivos tanques al menos desde el cuarto tanque (208m) hacia el tercer tanque (208c), y la tercera suspensión mixta (140) fluye a través de sucesivos tanques al menos desde el tercer tanque (208c) hasta el cuarto tanque (208m),
en donde la primera y la segunda resinas de intercambio iónico (204) son resinas de intercambio aniónico de base fuerte y donde la resina tiene afinidad por otros componentes, donde los otros componentes comprenden tritionatos, tetrationatos y otros politionatos superiores,
en el que una afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el oro es mayor que la afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el mercurio, en el que la afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el mercurio es mayor que la afinidad de la primera y la segunda resina de intercambio iónico (204) por el pentationato, en donde la afinidad de la primera y la segunda resina de intercambio iónico (204) por el pentationato es mayor que la afinidad de la primera y la segunda resina de intercambio iónico (204) por el tetrationato, en el que la afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el tetrationato es mayor que la afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el cobre, y la afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el cobre es mayor que la afinidad de la primera y segunda resinas de intercambio iónico (204) por el tritionato.
8. El sistema de la reivindicación 7, en el que la primera y la segunda resina de intercambio iónico (204) son diferentes entre sí, y la primera y la segunda resina cargada con oro y/o plata (312, 316) son diferentes entre sí, en el que la primera resina de intercambio iónico (204) comprende al menos una parte de la segunda resina cargada de oro y/o plata (204), y en el que la porción a favor de la corriente y la porción a contracorriente no comparten una resina común, y en el tanque de lixiviación, y en el que el material que contiene oro y/o plata fluye primero a través de la porción a favor de la corriente y luego a través de la porción a contracorriente.
9. El sistema de la reivindicación 7, en el que la mayor parte o la totalidad de la resina cargada de oro y/o plata (312) en la porción a favor de la corriente se elimina de la porción a favor de la corriente y la mayor parte o la totalidad del oro y/o la resina o la resina cargada con plata (316) en la porción a contracorriente se elimina de la parte a contracorriente.
10. El sistema de la reivindicación 7, en el que el oro y/o la plata es oro, en el que el tiosulfato está sustancialmente libre de amoníaco, en el que una solución de lixiviación en la porción a contracorriente comprende oro disuelto, tiosulfato y politionatos, en el que la resina adsorbe, a partir de la solución de lixiviación, politionatos superiores y oro, y en el que el material que contiene oro y/o plata comprende un material preg-robbing, en el que la resina cargada con politionato superior y oro (316) de la porción a contracorriente es tratada para convertir la mayoría de los politionatos superiores adsorbidos en la resina cargada de oro en tritionato utilizando una primera solución, pero al menos la mayor parte del oro permanece cargado en la resina para formar una resina cargada de oro tratada, en el que la primera solución comprende sulfito, que convierte el tetrationato, pentationato y otros politionatos superiores en tritionato y tiosulfato, en el que la resina cargada de oro tratada (360) está cargada con más oro en la porción a favor de la corriente para formar más resina cargada de oro (312), en la que la resina cargada de oro adicional (312) se retira de la porción a favor de la corriente y se somete a extracción para eliminar al menos la mayor parte del oro de la resina cargada de oro adicional (312) y formar una resina extraída de oro (204), en la que la resina desprovista de oro (204) se regenera y se reintroduce en la porción a contracorriente, en la que los niveles de tetrationato adsorbido y otros politionatos superiores son relativamente bajos, en la que los politionatos adsorbidos están predominantemente en forma de tritionato, donde la resina cargada de oro (316) de la porción a contracorriente se introduce directamente en el primer tanque (208a) sin tratamiento intermedio para eliminar el tetrationato y otros politionatos superiores de la resina, y donde la resina cargada de oro tratada (316) se introduce en la porción a favor de la corriente.
11. El sistema de la reivindicación 7, en el que las resinas cargadas con oro y/o plata (312, 316) de la porción a contracorriente y la porción a favor de la corriente están sometidas a uno de:
(i) tratamiento de resina separado para convertir los politionatos superiores adsorbidos en la resina cargada en tritionato y tiosulfato y/o etapas de extracción de oro y/o plata para desorber el oro y/o la plata de las resinas cargadas
(ii) tratamiento de resina común para convertir politionatos superiores adsorbidos en la resina cargada en conversión de tritionato y tiosulfato y/o etapas de extracción de oro y/o plata para desorber oro y/o plata de las resinas cargadas, y
en el que una primera concentración de resina en una parte de la porción a favor de la corriente es menor que una segunda concentración de resina en una parte de la parte a contracorriente.
12. El sistema de la reivindicación 7, en el que el tiosulfato está sensiblemente libre de amoníaco, en el que una solución de lixiviación en la porción a contracorriente comprende oro y/o plata, tiosulfato y politionatos disueltos, en el que la resina se adsorbe de la solución de lixiviación, politionatos superiores y oro y/o plata, y en el que el material que contiene oro y/o plata comprende un material preg-robbing, en el que la resina cargada de oro y/o plata (316) se retira del tercer tanque (208c) y se trata con una solución de sulfito para eliminar al menos la mayoría de los politionatos superiores, y la resina cargada con oro y/o plata tratada (360) se introduce en el primer tanque (208a) como una resina cargada parcialmente con oro y/o plata, en la que el pentationato y el tetrationato son interferencias, en la que el sulfito, un azufre y/o un agente sulfoxi convierte el tetrationato, pentationato y otros politionatos superiores en tritonatos dejando el oro y/o la plata sobre la resina cargada de oro y/o plata para aumentar la carga de oro y/o plata sin transferir interferencias de pentationato y tetrationato, en la que un polisulfuro seleccionado del grupo que consiste esencialmente en un polisulfuro distinto de un bisulfuro, un sulfuro distinto de un bisulfuro y un polisulfuro, y mezclas de los mismos convierte el tetrationato, pentationato y otros politionatos superiores adsorbidos en la resina cargada en tiosulfato, y en el que la resina de oro y/o plata tratada (312) se elimina de la porción a favor de la corriente, extraído de oro y/o plata y se vuelve a introducir en la porción a favor de la corriente.
13. El sistema de la reivindicación 7, que comprende además:
una unidad de tratamiento de sulfito (370), configurada para recibir al menos una parte de la segunda resina cargada de oro y/o plata (316) del tercer tanque (208c) y tratar al menos una parte de la segunda resina cargada de oro y/o plata (316) /o resina cargada de plata (316) con una solución de sulfito para eliminar la mayoría de los politionatos de al menos una parte de la segunda resina cargada de oro y/o plata (316) para formar una resina cargada de oro y/o plata tratada (360),
en el que la unidad de tratamiento de sulfito (370) está conectada al primer tanque (208a) a través de la primera entrada (330) para introducir la resina cargada de oro y/o plata tratada (360) desde la unidad de tratamiento de sulfito (370) al primer tanque (208a).
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WO (1) WO2012076981A1 (es)
ZA (2) ZA201304093B (es)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2927467T3 (es) 2010-12-07 2022-11-07 Barrick Gold Corp Lixiviación en resina a favor de la corriente y a contracorriente en procesos de lixiviación de oro
US10161016B2 (en) 2013-05-29 2018-12-25 Barrick Gold Corporation Method for pre-treatment of gold-bearing oxide ores
US10398604B2 (en) * 2014-12-17 2019-09-03 Kci Licensing, Inc. Dressing with offloading capability
US11408053B2 (en) 2015-04-21 2022-08-09 Excir Works Corp. Methods for selective leaching and extraction of precious metals in organic solvents
PE20211512A1 (es) 2019-01-21 2021-08-11 Barrick Gold Corp Metodo para la lixiviacion con tiosulfato catalizado con carbon de materiales que contienen oro
US20200377970A1 (en) * 2019-06-03 2020-12-03 Barrick Gold Corporation Method for recovering precious metals from thiosulfate leach solutions
US11718962B2 (en) 2020-01-23 2023-08-08 Jacob Holm & Sons Ag Nonwoven web composition, method to prepare the composition and articles thereof
USD1009241S1 (en) 2021-06-21 2023-12-26 Puraclenz Llc Air purifier
USD1023269S1 (en) 2021-06-21 2024-04-16 Puraclenz Llc Vent cover for an air purifier

Family Cites Families (141)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US496951A (en) 1893-05-09 Henry parkes
US1627582A (en) 1922-09-07 1927-05-10 Thomas H Sherian Process for treatment of ores
GB954435A (en) 1960-08-25 1964-04-08 Nat Res Dev Anion exchange resins for the recovery of gold and silver from gold and silver bearing aqueous cyanide liquors
US3524724A (en) 1966-10-12 1970-08-18 Continental Oil Co Method for making ammonium thiosulfate and ammonium sulfate
US3454503A (en) * 1967-07-19 1969-07-08 Shell Oil Co Process for regenerating cation exchange resins
US3644087A (en) 1970-02-09 1972-02-22 Universal Oil Prod Co Process for scrubbing sulfur dioxide from a gas stream
GB1423341A (en) 1971-12-09 1976-02-04 Iws Nominee Co Ltd Polymer treatmen5 of fibrous and filamentary materials
BE792337A (fr) 1971-12-13 1973-03-30 Falconbridge Nickel Mines Ltd Procede pour la recuperation de metaux precieux en partant de matieres contenant du cuivre
US3833351A (en) 1973-02-15 1974-09-03 Univ Eng Inc Continuous preparation of pure metals by hydrogen reduction
GB1497534A (en) 1973-12-13 1978-01-12 Matthey Rustenburg Refines Refining of metals
US3902896A (en) 1974-05-22 1975-09-02 Int Nickel Co Cementation of metals from acid solutions
CA1073681A (en) 1976-02-20 1980-03-18 Roman M. Genik-Sas-Berezowsky Recovery of precious metals from metal sulphides
CA1106617A (en) 1978-10-30 1981-08-11 Grigori S. Victorovich Autoclave oxidation leaching of sulfide materials containing copper, nickel and/or cobalt
US4296075A (en) 1978-11-24 1981-10-20 Mobil Oil Corporation Method for protecting an ion-exchange resin from chemical poisoning
AU521933B2 (en) 1979-04-13 1982-05-06 Harold J. Heinen Leaching gold or silver ores
US4289532A (en) 1979-12-03 1981-09-15 Freeport Minerals Company Process for the recovery of gold from carbonaceous ores
US4369061A (en) 1979-12-28 1983-01-18 Kerley Jr Bernard J Recovery of precious metals from difficult ores
US4269622A (en) 1979-12-28 1981-05-26 Kerley Jr Bernard J Recovery of precious metals from difficult ores
US4411873A (en) 1980-12-31 1983-10-25 Mobil Oil Corporation In-line regeneration of polythionate poisoned ion exchange resins
US4384889A (en) 1981-04-15 1983-05-24 Freeport Research & Development Company Simultaneous leaching and cementation of precious metals
CA1198080A (en) 1981-04-15 1985-12-17 Freeport Minerals Company Simultaneous leaching and electrodeposition of precious metals
US4411612A (en) 1981-04-16 1983-10-25 Neha International Apparatus for recovering precious metals from their ores
RO81261A2 (ro) 1981-12-01 1983-02-01 Institutul De Cercetari Si Proiectari Pentru Epurarea Apelor Reziduale,Ro Procedeu de recuperare a argintului si a suportului din deseurile de materiale fotosensibile
US4489984A (en) 1982-04-22 1984-12-25 Mobil Oil Corporation In-situ uranium leaching process
US4528166A (en) * 1983-05-05 1985-07-09 Sentrachem Limited Recovery of gold and/or silver from cyanide leach liquors on activated carbon
DE3424460A1 (de) 1983-07-08 1985-01-17 Guy Imre Zoltan Armidale Neusüdwales/New South Wales Kalocsai Reagens zum aufloesen von metallischem gold und verfahren zur extraktion von gold
US4585561A (en) 1983-07-25 1986-04-29 Agfa-Gevaert Aktiengesellschaft Flotation process for the continuous recovery of silver or silver compounds from solutions or dispersions
DE3347165A1 (de) 1983-12-27 1985-07-04 Skw Trostberg Ag, 8223 Trostberg Verfahren zur gewinnung von edelmetallen
US4552589A (en) 1984-01-27 1985-11-12 Getty Oil Company Process for the recovery of gold from refractory ores by pressure oxidation
ES530538A0 (es) 1984-03-13 1985-07-16 Nunez Alvarez Carlos Procedimiento para mejorar el rendimiento de extraccion de plata y oro en los minerales de gossan
JPS60208434A (ja) 1984-04-03 1985-10-21 Nippon Mining Co Ltd 銅電解殿物からの銀回収法
CA1234991A (en) 1984-09-27 1988-04-12 Donald R. Weir Recovery of gold from auriferous refractory iron- containing sulphidic ore
CA1234290A (en) 1984-09-27 1988-03-22 Donald R. Weir Recovery of gold from refractory auriferous iron- containing sulphidic material
CA1229487A (en) 1984-09-27 1987-11-24 Roman M. Genik-Sas-Berezowsky Process for the recovery of silver from a residue essentially free of elemental sulphur
US4634187A (en) 1984-11-21 1987-01-06 Isl Ventures, Inc. Method of in-situ leaching of ores
ZA853701B (en) 1984-11-26 1986-05-28 Pm Mineral Leaching Tech Inc Bioleaching process
JPS61127833A (ja) 1984-11-27 1986-06-16 日本鉱業株式会社 硫化鉄精鉱中の銀を回収する方法
JPS61127834A (ja) 1984-11-27 1986-06-16 日本鉱業株式会社 硫化鉄精鉱中の銀の回収法
SU1284942A1 (ru) 1984-12-03 1987-01-23 Предприятие П/Я М-5400 Способ получени тиосульфата натри
US4740243A (en) 1984-12-31 1988-04-26 Ensci, Inc. Metal value recovery from metal sulfide containing ores
SU1279954A1 (ru) 1985-04-08 1986-12-30 Березниковский химический завод Способ получени тиосульфата натри
US4816234A (en) 1985-05-10 1989-03-28 Kamyr, Inc. Utilization of oxygen in leaching and/or recovery procedures employing carbon
US4654078A (en) 1985-07-12 1987-03-31 Perez Ariel E Method for recovery of precious metals from difficult ores with copper-ammonium thiosulfate
ZW18286A1 (en) 1985-09-10 1987-05-27 Butler Dean Leaching process
GB2180829B (en) 1985-09-20 1989-08-16 Aurotech N L Precious metal extraction
US4738718A (en) 1985-10-28 1988-04-19 Freeport Minerals Company Method for the recovery of gold using autoclaving
US5232490A (en) 1985-11-27 1993-08-03 Leadville Silver And Gold Oxidation/reduction process for recovery of precious metals from MnO2 ores, sulfidic ores and carbonaceous materials
US4723998A (en) 1985-11-29 1988-02-09 Freeport Minerals Co Recovery of gold from carbonaceous ores by simultaneous chlorine leach and ion exchange resin adsorption process
US4721526A (en) 1986-08-13 1988-01-26 Kamyr, Inc. Heap leaching with oxygen
US4758413A (en) * 1986-11-17 1988-07-19 The Dow Chemical Company Reactive resins useful for precious metal recovery
US4765827A (en) 1987-01-20 1988-08-23 Ensci, Inc. Metal value recovery
US4801329A (en) 1987-03-12 1989-01-31 Ensci Incorporated Metal value recovery from carbonaceous ores
US4816235A (en) 1987-02-24 1989-03-28 Batric Pesic Silver and manganese recovery using acidified thiourea
US4778519A (en) 1987-02-24 1988-10-18 Batric Pesic Recovery of precious metals from a thiourea leach
CA1306613C (en) 1987-05-15 1992-08-25 Guy Deschenes Recovery of gold from aqueous solutions
GB8726158D0 (en) 1987-11-07 1987-12-09 British Petroleum Co Plc Separation process
US5607619A (en) 1988-03-07 1997-03-04 Great Lakes Chemical Corporation Inorganic perbromide compositions and methods of use thereof
US4923510A (en) 1988-10-31 1990-05-08 Gopalan Ramadorai Treatment of refractory carbonaceous sulfide ores for gold recovery
US4981598A (en) * 1988-10-31 1991-01-01 Newmont Gold Company Metal sorption method using interstage screening
US4902345A (en) 1989-01-12 1990-02-20 Newmont Gold Co. Treatment of refractory carbonaceous and sulfidic ores or concentrates for precious metal recovery
MY105658A (en) 1989-03-07 1994-11-30 Butler Dean R Noble metal recovery
JP2632576B2 (ja) 1989-05-12 1997-07-23 日鉱金属株式会社 イオン交換樹脂からの金ヨウ素錯体の脱着方法
GB8914037D0 (en) 1989-06-19 1989-08-09 Univ Cardiff Dissolving values of platinum group metals from ores and concentrates
GB9002311D0 (en) 1990-02-02 1990-04-04 Rio Tinto Minerals Dev Separation process
US5071477A (en) 1990-05-03 1991-12-10 American Barrick Resources Corporation of Toronto Process for recovery of gold from refractory ores
US5244493A (en) 1990-09-21 1993-09-14 Newmont Gold Co. Biometallurgical treatment of precious metal ores having refractory carbon content
US5127942A (en) 1990-09-21 1992-07-07 Newmont Mining Corporation Microbial consortium treatment of refractory precious metal ores
US5114687A (en) 1990-12-14 1992-05-19 South Dakota School Of Mines & Technology Ammonia extraction of gold and silver from ores and other materials
US6248301B1 (en) 1991-04-12 2001-06-19 Newmont Mining Corporation And Newmont Gold Company Process for treating ore having recoverable metal values including arsenic containing components
US5147617A (en) 1991-05-21 1992-09-15 Freeport-Mcmoran Inc. Process for recovery of gold from gold ores using a complexing pretreatment and sulfurous acid leaching
US5147618A (en) * 1991-05-21 1992-09-15 Freeport-Mcmoran Inc. Process for recovery of gold from refractory gold ores using sulfurous acid as the leaching agent
ZW9792A1 (en) 1991-06-27 1993-02-24 Bateman Project Holdings Apparatus and method for separating particulate material from a liquid medium
US5332559A (en) 1991-07-10 1994-07-26 Newmont Gold Co. Biooxidation process for recovery of metal values from sulphur-containing ore materials
US5246486A (en) 1991-07-10 1993-09-21 Newmont Gold Co. Biooxidation process for recovery of gold from heaps of low-grade sulfidic and carbonaceous sulfidic ore materials
US5344479A (en) 1992-03-13 1994-09-06 Sherritt Gordon Limited Upgrading copper sulphide residues containing nickel and arsenic
US5340380A (en) 1992-03-18 1994-08-23 Henkel Corporation Recovery of precious metal
US5354359A (en) 1992-04-01 1994-10-11 Newmont Gold Co. Hydrometallurgical process for the recovery of precious metal values from precious metal ores with thiosulfate lixiviant
US5236492A (en) 1992-07-29 1993-08-17 Fmc Gold Company Recovery of precious metal values from refractory ores
US5364453A (en) 1992-09-22 1994-11-15 Geobiotics, Inc. Method for recovering gold and other precious metals from carbonaceous ores
US5338338A (en) 1992-09-22 1994-08-16 Geobiotics, Inc. Method for recovering gold and other precious metals from carbonaceous ores
EP0612854B1 (en) 1993-02-23 1998-12-30 Boc Gases Australia Limited Process for the production of synthetic rutile
US5308381A (en) 1993-04-15 1994-05-03 South Dakota School Of Mines & Techology Ammonia extraction of gold and silver from ores and other materials
US5484470A (en) 1994-07-28 1996-01-16 E. I. Du Pont De Nemours And Company Enhancement of gold lixiviation using nitrogen and sulfur heterocyclic aromatic compounds
US5405430A (en) 1994-04-12 1995-04-11 Groves; William D. Recovery of precious metals from evaporite sediments
US5449397A (en) 1994-06-24 1995-09-12 Hunter; Robert M. Biocatalyzed leaching of precious metal values
US5489326A (en) 1994-10-04 1996-02-06 Barrick Gold Corporation Gold recovery using controlled oxygen distribution pressure oxidation
US5536480A (en) 1994-11-29 1996-07-16 Santa Fe Pacific Gold Corporation Method for treating mineral material having organic carbon to facilitate recovery of gold and silver
US5683490A (en) 1994-12-23 1997-11-04 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Interior Solution mining of precious metals using aqueous, sulfur-bearing solutions at elevated temperatures
US5536297A (en) 1995-02-10 1996-07-16 Barrick Gold Corporation Gold recovery from refractory carbonaceous ores by pressure oxidation and thiosulfate leaching
US5785736A (en) 1995-02-10 1998-07-28 Barrick Gold Corporation Gold recovery from refractory carbonaceous ores by pressure oxidation, thiosulfate leaching and resin-in-pulp adsorption
US5837210A (en) 1995-04-18 1998-11-17 Newmont Gold Company Method for processing gold-bearing sulfide ores involving preparation of a sulfide concentrate
US5653945A (en) 1995-04-18 1997-08-05 Santa Fe Pacific Gold Corporation Method for processing gold-bearing sulfide ores involving preparation of a sulfide concentrate
GB2310424B (en) 1996-02-22 1999-09-29 Finch Limited Process for recovering gold from oxide-based refractory ores
US6197214B1 (en) 1996-06-26 2001-03-06 Henkel Corporation Ammonium thiosulfate complex of gold or silver and an amine
CA2256764A1 (en) 1996-06-26 1997-12-31 Henkel Corporation Process for the recovery of precious metal values from aqueous ammoniacal thiosulfate leach solutions
CA2209559C (en) 1996-07-16 2001-12-18 Barrick Gold Corporation Gold recovery from refractory carbonaceous ores by pressure oxidation, thiosulfate leaching and resin-in-leach adsorption
US5733431A (en) 1996-08-21 1998-03-31 Hw Process Technologies, Inc. Method for removing copper ions from copper ore using organic extractions
CA2193305A1 (en) 1996-12-18 1998-06-18 Jean-Marc Lalancette Process for removing and recovering copper, silver and zinc from sulfide ores
AU748320B2 (en) 1997-06-09 2002-05-30 Hw Process Technologies, Inc. Method for separating and isolating precious metals from non precious metals dissolved in solutions
US5961833A (en) 1997-06-09 1999-10-05 Hw Process Technologies, Inc. Method for separating and isolating gold from copper in a gold processing system
AUPO900097A0 (en) 1997-09-05 1997-10-02 Arton (No 001) Pty Ltd Process
CA2307500C (en) 1997-10-30 2010-01-12 Hw Process Technologies, Inc. Method for removing contaminants from process streams in metal recovery processes
US6251163B1 (en) 1998-03-04 2001-06-26 Placer Dome, Inc. Method for recovering gold from refractory carbonaceous ores
US6368381B1 (en) 1998-03-11 2002-04-09 Placer Dome Technical Services, Ltd. Autoclave using agitator and sparge tube to provide high oxygen transfer rate to metal-containing solutions
US6183706B1 (en) 1998-03-11 2001-02-06 Placer Dome, Inc. Autoclave having an agitator with an aerating impeller for high oxygen transfer rate to metal-containing slurries and method of use
WO1999058732A1 (en) 1998-05-08 1999-11-18 Shell Oil Company Process to recover molybdenum and vanadium metals from spent catalyst by alkaline leaching
CA2315480A1 (en) 1999-08-13 2001-02-13 Antonio T. Robles Process for removing metals from a sorbent
AUPQ315799A0 (en) 1999-09-29 1999-10-21 Murdoch University Improved process for the elution of gold from anion exchange resins
US6350420B1 (en) * 1999-10-15 2002-02-26 Bhp Minerals International, Inc. Resin-in-pulp method for recovery of nickel and cobalt
NL1013590C2 (nl) 1999-11-17 2001-05-18 Paques Biosystems B V Werkwijze voor de selectieve verwijdering van metalen uit geconcentreerde metaalhoudende stromen.
AUPQ456299A0 (en) 1999-12-09 2000-01-13 Geo2 Limited Recovery of precious metals
US20030154822A1 (en) 1999-12-09 2003-08-21 John Hall Recovery of precious metals
US6451275B1 (en) 2000-03-10 2002-09-17 Lakefield Research Limited Methods for reducing cyanide consumption in precious metal recovery by reducing the content of intermediate sulfur oxidation products therein
US6344068B1 (en) * 2000-04-04 2002-02-05 Barrick Gold Corporation Process for recovering gold from thiosulfate leach solutions and slurries with ion exchange resin
US6660059B2 (en) 2000-05-19 2003-12-09 Placer Dome Technical Services Limited Method for thiosulfate leaching of precious metal-containing materials
WO2002027045A1 (en) 2000-09-29 2002-04-04 Newmont Usa Limited Method and apparatus for chemical processing
US6500231B1 (en) 2001-03-29 2002-12-31 Newmont Usa Limited Recovery of precious metals from thiosulfate solutions
AU783904B2 (en) 2001-04-10 2005-12-22 Grd Minproc Limited Improved processing of precious metal-containing materials
US6632264B2 (en) 2001-04-17 2003-10-14 The University Of British Columbia Gold recovery from thiosulfate leaching
NO316020B1 (no) 2001-10-10 2003-12-01 Elkem Materials Anordning for kontinuerlig slaggbehandling av silisium
US6641642B2 (en) 2001-12-21 2003-11-04 Newmont Usa Limited High temperature pressure oxidation of ores and ore concentrates containing silver using controlled precipitation of sulfate species
WO2003080879A1 (en) 2002-03-26 2003-10-02 Council Of Scientific And Industrial Research Process for the recovery of gold and silver from used refractory bricks
US6602319B1 (en) 2002-04-01 2003-08-05 Council Of Scientific And Industrial Research Process for the recovery of gold and silver from used refractory bricks
AUPS334402A0 (en) 2002-07-02 2002-07-25 Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation Process for recovering precious metals
US7722840B2 (en) 2002-11-15 2010-05-25 Placer Dome Technical Services Limited Method for thiosulfate leaching of precious metal-containing materials
CA2412352A1 (en) 2002-11-18 2004-05-18 Placer Dome Technical Services Limited Method for thiosulfate leaching of precious metal-containing materials
EP1433860A1 (en) 2002-12-23 2004-06-30 Paques B.V. Process for regenerating thiosulphate from a spent thiosulphate gold leachant
KR20060038369A (ko) * 2003-05-09 2006-05-03 클린 텍 피티와이 리미티드 물질의 탈착 방법 및 장치
AU2003904385A0 (en) 2003-08-18 2003-08-28 Murdoch University Improved Thiosulphate Leach Process
JP3741117B2 (ja) 2003-09-26 2006-02-01 住友金属鉱山株式会社 白金族元素の相互分離方法
RU2268316C1 (ru) * 2005-01-24 2006-01-20 Общество с ограниченной ответственностью "Геохим" Способ сорбционного выщелачивания металлов с сокращенной реагентной обработкой
US7572317B2 (en) 2005-11-10 2009-08-11 Barrick Gold Corporation Thiosulfate generation in situ in precious metal recovery
WO2007137325A1 (en) 2006-05-25 2007-12-06 Commonwealth Scientific & Industrial Research Organisation Process for recovering metals from resins
BRPI0717426A2 (pt) * 2006-09-21 2013-11-12 Clean Teq Pty Ltd Resina trocadora de íon e processo para o uso da mesma
US7901484B2 (en) * 2007-08-28 2011-03-08 Vale Inco Limited Resin-in-leach process to recover nickel and/or cobalt in ore leaching pulps
US8262770B2 (en) 2007-09-18 2012-09-11 Barrick Gold Corporation Process for controlling acid in sulfide pressure oxidation processes
MX2010007795A (es) 2008-01-17 2011-02-23 Freeport Mcmoran Corp Metodo y aparato para la recuperacion por via electrolitica de cobre usando lixiviacion atmosferica con extraccion por via electrolitica de reaccion de anodo ferroso/ferrico.
WO2009108993A1 (en) * 2008-03-03 2009-09-11 Fenix Hydromet Australasia Pty Ltd Process for metal seperation using resin-in-pulp or resin-in-solution processes
ES2927467T3 (es) 2010-12-07 2022-11-07 Barrick Gold Corp Lixiviación en resina a favor de la corriente y a contracorriente en procesos de lixiviación de oro
AR086933A1 (es) 2011-06-15 2014-01-29 Barrick Gold Corp Metodo para recuperar metales preciosos y cobre de soluciones de lixiviado
US10161016B2 (en) 2013-05-29 2018-12-25 Barrick Gold Corporation Method for pre-treatment of gold-bearing oxide ores

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