EA024636B1 - Прямоточные и противоточные процессы ионного обмена в выщелачивателе в способах выщелачивания золота - Google Patents

Прямоточные и противоточные процессы ионного обмена в выщелачивателе в способах выщелачивания золота Download PDF

Info

Publication number
EA024636B1
EA024636B1 EA201300665A EA201300665A EA024636B1 EA 024636 B1 EA024636 B1 EA 024636B1 EA 201300665 A EA201300665 A EA 201300665A EA 201300665 A EA201300665 A EA 201300665A EA 024636 B1 EA024636 B1 EA 024636B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
gold
resin
silver
loaded
flow
Prior art date
Application number
EA201300665A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201300665A1 (ru
Inventor
Йеонук Чой
Сеймир Чефай
Original Assignee
Баррик Гольд Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Баррик Гольд Корпорейшн filed Critical Баррик Гольд Корпорейшн
Publication of EA201300665A1 publication Critical patent/EA201300665A1/ru
Publication of EA024636B1 publication Critical patent/EA024636B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
    • C22B3/02—Apparatus therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B11/00—Obtaining noble metals
    • C22B11/04—Obtaining noble metals by wet processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D11/00—Solvent extraction
    • B01D11/02—Solvent extraction of solids
    • B01D11/0215—Solid material in other stationary receptacles
    • B01D11/0253—Fluidised bed of solid materials
    • B01D11/0257—Fluidised bed of solid materials using mixing mechanisms, e.g. stirrers, jets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B11/00—Obtaining noble metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
    • C22B3/04—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching
    • C22B3/12—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching in inorganic alkaline solutions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
    • C22B3/20—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching
    • C22B3/42—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching by ion-exchange extraction
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Abstract

В изобретении предлагаются способ и система, в которых цикл извлечения золота и/или серебра с ионообменной смолой в выщелачивателе или с ионообменной смолой в пульпе содержит как прямоточную, так и противоточную секции, в частности этот способ может применяться в тиосульфатных выщелачивающих системах.

Description

Настоящая заявка использует преимущества, предоставляемые предварительной заявкой США, серийный № 61/420,596, поданной 7 декабря 2010 г. с названием Применение прямоточных и противоточных процессов ионного обмена в выщелачивателе для усовершенствования извлечения золота при выщелачивании тиосульфатом, которая целиком включается в данную заявку в качестве ссылки.
Область техники
Изобретение в целом относится к гидрометаллургическим процессам извлечения золота и/или серебра и, в частности, к гидрометаллургическим способам извлечения золота.
Уровень техники
На фиг. 1 показан известный способ извлечения золота.
Трудно или особо трудно поддающийся обработке сульфидный содержащий золото и/или серебро материал 100 подвергается оксидированию под давлением, например, в автоклаве на этапе 104 с формированием на выходе оксидированной суспензии 108, которая включает содержащий золото и/или серебро осадок.
Полученная оксидированная суспензия 108 подвергается горячему отверждению на необязательном этапе 112 для преобразования основного сульфата железа и свободной серной кислоты в растворенный сульфат железа и формирования суспензии 116, подвергнувшейся горячему отверждению.
На этапе 120 подвергнувшаяся горячему отверждению суспензия подвергается необязательному разделению на жидкость и твердое вещество, например, в цикле противоточной декантации с формированием промытой суспензии 124.
Промытая суспензия 124 подвергается нейтрализации на этапе 128 обычно более слабым основанием, таким как оксиды и карбонаты щелочных или щелочно-земельных металлов, для нейтрализации большей части кислоты и кислотных эквивалентов в промытой суспензии 124 и формирования нейтрализованной суспензии 132.
Нейтрализованная суспензия 132 предварительно доводится до требующегося состояния на этапе 136 путем контакта с барботируемым воздухом и сильным основанием, в частности с известью, чтобы сформировать предварительно обработанную суспензию 140, имеющую рН приблизительно 8 или выше.
На этапе 144 предварительно обработанная суспензия 140 подвергается процессу ионного обмена золота и/или серебра в выщелачивателе золота и/или серебра, такого как тиосульфат, чтобы загрузить на смолу золото и/или серебро в осадке. Содержащая золото и/или серебро смола может десорбироваться, и золото и/или серебро может извлекаться в виде продукта 148, содержащего золото и/или серебро.
На фиг. 2 показан известный противоточный ионообменный цикл 200 со смолой в выщелачивателе (или со смолой в пульпе) такого типа, который используется на этапе 144. Цикл 200 включает в себя множество первой, второй, третьей, ... η-ной емкостей 208а-п. Свежая смола 204, которая обычно является анионообменной смолой, представляющей собой сильное основание, сначала приводится в контакт с суспензией 140, содержащей низкое количество растворенного золота, обеспечивая движущую силу для содействия выщелачиванию золота из осадка и адсорбции растворенного золота. Смола 212, нагруженная золотом и/или серебром, удаляется из первой емкости 208а, а пустые хвосты 216 удаляются из п-ной емкости 208η.
Хотя этот способ может быть эффективным при извлечении золота и/или серебра, однако такое извлечение золота и/или серебра может быть проблематичным. Использование смолы в выщелачивателе или смолы в пульпе, как правило, ограничено такими золото и/или серебро содержащими рудами или концентратами, которые требуют слабых условий выщелачивания тиосульфатом, поскольку сильные условия выщелачивания тиосульфатом могут привести к конкурентной адсорбции на смоле анионов политионата (например, тетратионата и тритионата), получающегося во время выщелачивания. В качестве примера, тетратионат и тритионат в концентрации 420 и 350 мг/л соответственно приводит к снижению загрузки золота на смолу РигоШе™ А500С на порядок, то есть от 26 до 2 кг Аи/т смолы из раствора, содержащего 0,3 мг/л золота. Типичная концентрация тетратионата и других высших политионатов в растворе тиосульфата для выщелачивания от около 50 до около 200 мг/л, а тритионат в диапазоне от около 275 до около 375 мг/л.
Для решения этой проблемы добавлялся сульфит в нагруженные тиосульфатные выщелачивающие растворы в бескислородной атмосфере (например, с использованием продувки азотом), чтобы противодействовать вредному воздействию концентрации политионата. Несмотря на эффективность, этот подход может добавить дополнительные расходы в этом способе.
Краткое описание изобретения
Эти и другие проблемы решаются благодаря различным аспектам, вариантам осуществления и конфигурациям настоящего изобретения. Настоящее изобретение в основном относится к выщелачиванию золота и/или серебра с использованием цикла смола в выщелачивателе или цикла смола в пульпе.
В первом варианте осуществления способ включает следующий этап: выщелачивание содержащего золота и/или серебро материала тиосульфатом в цикле смола в выщелачивание или смола в пульпе, причем цикл содержит прямоточную часть, в которой содержащий золото и/или серебро материал и собирающая золото и/или серебро смола протекают параллельными потоками в одном направлении, и проти- 1 024636 воточную часть, в которой содержащий золото и/или серебро материал и собирающая золото и/или серебро смола протекают противонаправленными потоками.
Во втором варианте осуществления способ включает в себя следующий этап: выщелачивание тиосульфатом в цикле смола в выщелачивателе или смола в пульпе, содержащего золото материала, причем цикл содержит прямоточную часть, в которой золотосодержащий материал и ионообменная смола протекают параллельными потоками, и противоточную часть, в которой содержащий золото и/или серебро материал и собирающая золото и/или серебро смола протекают противонаправленными потоками. Растворы, использующиеся для извлечения золота из нагруженной золотом смолы и преобразования тетратионата и других высших политионатов в тритионат, как правило, различны, и операции выполняются на отдельных этапах.
В третьем варианте осуществления система содержит первый набор емкостей, выполненный с возможностью течения прямотоком ионообменной смолы, тиосульфата и содержащего золото и/или серебро материала, причем первый набор емкостей содержит первый вход для первой вводящейся ионообменной смолы и первый выход для первой нагруженной золотом и/или серебром смолы, и второй набор емкостей для получения тиосульфата и содержащего золото и/или серебро материала из первого набора емкостей, выполняющегося с возможностью противоточного протекания второй вводящейся ионообменной смолы, с одной стороны, и тиосульфата и содержащего золото и/или серебро материала с другой. Второй набор емкостей содержит второй вход для второй вводящейся смолы и второй выход для второй нагруженной золотом и/или серебром смолы. Первая и вторая вводящиеся ионообменные смолы отличаются друг от друга, и первая и вторая нагруженные золотом и/или серебром смолы отличаются друг от друга. В одной из конфигураций вторая нагруженная золотом и/или серебром смола вводится в первый вход как часть первой вводящейся ионообменной смолы.
Прямоточная и противоточная части могут иметь множество конфигураций. В одной конфигурации прямоточная и противоточная части не имеют общей емкости для смолы в выщелачивателе или смолы в пульпе. Как правило, содержащий золото и/или серебро материал протекает сначала через прямоточную часть, а затем через противоточную часть. Большая часть (или вся) нагруженной золотом и/или серебром смолы прямоточной части удаляется из прямоточной часть, и большая часть (или вся) нагруженная золотом и/или серебром смола противоточной части удаляется из противоточной части. В одной из конфигураций прямоточная и противоточная части имеют общую емкость. Иначе говоря, большая часть (или вся) нагруженной золотом и/или серебром смолы прямоточной части и большая часть (или вся) нагруженной золотом и/или серебром смолы противоточной части удаляются из общей емкости.
Как правило, концентрация первой смолы на участке прямоточной часть больше, чем концентрация второй смолы на участке (или на всей) противоточной части. Средняя и медианная концентрация смолы в прямоточной части, как правило, больше, чем соответствующая средняя и медианная концентрация смолы в противоточной части. Иначе говоря, максимальная концентрация смолы в прямоточной части превышает максимальную концентрацию смолы в противоточной части, а минимальная концентрация смолы в прямоточной части превышает минимальную концентрацию смолы в противоточной части.
Однако в других случаях применения концентрация первой смолы на участке прямоточной части меньше, чем концентрация второй смолы на участке (или во всей) противоточной части. Средняя и медианная концентрация смолы в прямоточной части может быть меньше, чем соответствующие средняя и медианная концентрации смолы в противоточной части. Иначе говоря, максимальная концентрация смолы в прямоточной части не превышает максимальной концентрации смолы в противоточной части, а минимальная концентрация смолы в прямоточной части не превышает минимальной концентрации смолы в противоточной части. Например, концентрация первой смолы в первой емкости прямоточной части меньше, чем концентрация смолы в одной или нескольких других емкостях противоточной части.
Во многих циклах выщелачивания используется тиосульфат, существенно или полностью свободный от аммиака.
В одной из конфигураций большая часть (или вся) содержащей политионат и золото и/или серебро смолы из противоточной части обрабатывается для преобразования большинства высших политионатов в тритионат с использованием первого раствора, но большая часть (или все) золото и/или серебро остается загруженным на смоле с образованием обработанной содержащей золото и/или серебро смолы. В одном из применений пентатионат и/или другие высшие политионаты, сорбированные смолой, обрабатываются сульфитом, который преобразует тетратионат, пентатионат и другие высшие политионаты в тритионат и тиосульфат. Высокие уровни сорбированного тетратионата и других высших политионатов в содержащей золото и/или серебро смоле могут значительно увеличить уровни тетратионата и других высших политионатов в прямоточной части. Тритионат не так сильно сорбируется смолой, как пентатионат и тетратионат, и, по сравнению с более высокими политионатами, значительно реже осаждает золото и/или серебро из раствора и ингибирует адсорбцию золота и/или серебра смолой. Обработанная, содержащая золото и/или серебро смола вводится в первый вход прямоточной части. Обработанная содержащая золото и/или серебро смола дополнительно нагружается золотом и/или серебром в прямоточной части, чтобы сформировать дополнительно нагруженную золотом и/или серебром смолу, и дополнительно нагруженная золотом и/или серебром смола удаляется из прямоточной части и подвергается десорбиро- 2 024636 ванию с использованием второго (десорбирующего) раствора для удаления большей части (или всего) золота и/или серебра из дополнительно нагруженной золотом и/или серебром смолы, образуя освобожденную от золота и/или серебра смолу. Освобожденная от золота и/или серебра смола может регенерироваться и повторно вводиться в противоточную часть. Эта конфигурация обычно используется в тех случаях, когда адсорбированный уровень тетратионата и других высших политионатов на обработанной, нагруженной золотом и/или серебром смоле из противоточной части является относительно высоким. Например, конфигурация больше подходит, если адсорбированные политионаты находятся преимущественно в виде тетратионата и других высших политионатов.
В одной из конфигураций нагруженная золотом и/или серебром смола из второго выхода противоточной части направляется непосредственно в первый вход прямоточной части без промежуточной обработки для удаления из смолы тетратионата и других высших политионатов. Эта конфигурация используется, когда уровни адсорбированного тетратионата и других высших политионатов являются относительно низкими. Например, конфигурация будет использоваться, если адсорбированные политионаты находятся преимущественно в виде тритионата.
В одной из конфигураций нагруженные золотом и/или серебром смолы из прямоточной и противоточной частей подвергаются раздельным этапам обработки (для лучшего преобразования политионатов) и/или выделения золота и/или серебра.
В одной из конфигураций нагруженные золотом и/или серебром смолы из прямоточной и противоточной частей подвергаются общим этапам обработки и/или выделения золота и/или серебра.
Вся десорбированная смола или ее часть может регенерироваться для повторного использования в одной из прямоточной и противоточной частей или в каждой из них.
Настоящее изобретение может обеспечивать ряд преимуществ в зависимости от конкретных конфигураций. Циклы могут обеспечивать ускоренную кинетику адсорбции золота и/или серебра из суспензии на переднем конце цикла и предотвращать потери золота и/или серебра за счет природной сорбционной активности и других снижающих извлечение золота и/или серебра механизмов. При добавлении смолы в прямоточный поток в первую емкость, обычно нет мешающих соединений, которые снижают уровень нагрузки смолы, из последующих емкостей для выщелачивания, которые переносятся в емкости в начале цикла. Смола, добавляющаяся в первую емкость, обычно сохраняется во второй емкости, пока не накопится концентрация. Способствуя росту концентрации смолы во второй емкости, можно существенно минимизировать влияние изменений в составе содержащего золото и/или серебро материала. В цикле золото и/или серебро может эффективно извлекаться из содержащих золото и/или серебра руд или концентратов не только при мягких, но также и сильных условиях тиосульфатного выщелачивания. Кроме того, вредное влияние анионов политионата (например, тетратионата и других высших политионатов, причем тетратионат является более вредным) на извлечение золота и/или серебра может быть в значительной степени сведено на нет в цикле.
Эти и другие преимущества станут очевидными из дальнейшего раскрытия аспектов, вариантов осуществления и конфигураций, содержащегося в данном документе.
Фразы по меньшей мере один, один или более и и/или являются открытыми, которые являются как соединительными, так и разъединительными. Например, каждое из выражений по меньшей мере один из А, В и С, по меньшей мере один из А, В или С, один или более из А, В и С, один или более из А, В или С и А, В и/или С означает один А, один В, один С, А и В вместе, А и С вместе, В и С вместе или А, В и С вместе. Когда каждый из А, В и С в приведенных выше выражениях относится к элементу, такому как X, У и Ζ, или классу элементов, такому как Χ1 -Χη, Υ 1 -Ут, и Ζ1 -Ζο, выражение относится к одному элементу, выбираемому из X, У и Ζ, комбинации элементов, выбранных из одного класса (например, Χι и Х2), а также комбинации элементов, выбираемых из двух или более классов (например, Υι и Ζο).
Термин а или ап (неопределенный артикль) в английском тексте относится к одному или более объектов. В этом значении термины а (или ап), один или более и по меньшей мере один могут здесь применяться как взаимозаменяемые. Следует также заметить, что термины содержащий, включающий и имеющий могут использоваться как взаимозаменяющие.
Термин высший политионат относится к соединению, содержащему §п[(§03)2]2-, где п>4. Высшие политионаты, следовательно, включают тетратионат, пентатионат, гексатионат и так далее.
Термин ионообменная смола или ионообменный полимер используется для нерастворимой матрицы (или опорной структуры), обычно в виде небольших (0,25-2 мм в диаметре) шариков, изготовленных из органического полимерного субстрата, например из сшитого полистирола или полистиролдивинилбензольного сополимера. Материал имеет хорошо разработанную структуру пор или функциональных групп (таких как амины и эфиры на поверхности), которые легко улавливают и высвобождают ионы. Адсорбция ионов происходит только при одновременном высвобождении других ионов, поэтому этот процесс называется ионным обменом. Функциональные группы могут быть основными (аниониты) или кислотными (катиониты), предпочтительными являются сильные и слабые основные смолы.
Термин средство, как он используется здесь, интерпретируется очень широко в соответствии со статьей 35 Кодекса США, раздел 112, параграф 6. Таким образом, пункт формулы изобретения, вклю- 3 024636 чающий термин средства, должен рассматриваться относящимся к различным структурам, материалам, действиям или их эквивалентам, излагающимся в данном документе. Кроме того, структуры, материалы или действия и их эквиваленты должны включать, в сущности, все изобретения, описанные в кратком изложении, показанные на чертежах, в подробном описании, реферате и в самой формуле изобретения.
Политионат представляет собой соль или сложный эфир политионовой кислоты.
Фраза углеродистый материал с природной сорбционной активностью относится к углеродистому материалу, который предпочтительно поглощает, постоянно или временно, золото и комплексы золототио и комплексы серебро-тио.
Изложенное выше является упрощенным кратким изложением сущности изобретения для пояснения некоторых аспектов изобретения. Это краткое изложение не является ни обширным, ни исчерпывающим раскрытием изобретения и его различных аспектов, вариантов осуществления и конфигураций. Оно не предназначено ни для идентификации ключевых или критических элементов, ни для раскрытия объема изобретения. Его назначение - представить выбранные концепции изобретения в упрощенной форме в качестве вступления к более подробному описанию, представленному далее. Как будет далее понятно, возможно использовать другие аспекты, варианты осуществления и конфигурации по отдельности или в комбинации, одиночные признаки или более из тех, которые изложены выше или подробно описаны ниже.
Краткое описание чертежей
Прилагаемые чертежи включены в описание изобретения и составляют его часть, чтобы проиллюстрировать несколькими примерами осуществление настоящего изобретения. Эти чертежи вместе с описанием поясняют принципы изобретения. Чертежи просто иллюстрируют предпочтительные и альтернативные примеры того, как изобретение может осуществляться и использоваться, и их не следует рассматривать как ограничивающие раскрытие только проиллюстрированными и описанными примерами. Дополнительные признаки и преимущества станут очевидными из последующего, более подробного описания различных аспектов, вариантов осуществления и конфигураций изобретения, как показано на чертежах, указанных далее.
Фиг. 1 представляет собой технологическую схему в соответствии с предшествующим уровнем техники;
фиг. 2 представляет цикл со смолой в выщелачивателе в соответствии с предшествующим уровнем техники;
фиг. 3 представляет цикл со смолой в выщелачивателе в соответствии с одним из вариантов осуществления изобретения;
фиг. 4 представляет зависимость извлечения золота (в процентах) (вертикальная ось) от времени пребывания (в часах) (горизонтальная ось);
фиг. 5 представляет график извлечения золота (в процентах) (вертикальная ось) от времени обработки (в часах) (горизонтальная ось);
фиг. 6 представляет график загрузки золота на смолу (кг/т) (вертикальная ось) от времени обработки (в часах) (горизонтальная ось) и график загрузки тетратионата на смолу (кг/т) от времени обработки (в часах);
фиг. 7 представляет график загрузки золота на смолу (кг/т) (вертикальная ось) от времени обработки (в днях) и график загрузки тетратионата на смолу (кг/т) от времени обработки (в днях).
Подробное описание изобретения
На фиг. 4 представлены явления, которые могут возникать при выполнении выщелачивания золота и/или серебра тиосульфатом, как с применением ионообменной смолы, так и без нее. Во-первых, большая часть золота обычно вымывается из золотосодержащих материалов быстро. Во-вторых, когда содержащий золото материал, по существу, свободен от природной сорбционной активности, золото обычно выщелачивают из материала быстро и практически полностью. Как представляется, кинетика выщелачивания не зависит от наличия или отсутствия ионообменной смолы. В-третьих, когда содержащий золото материал содержит компонент с природной сорбционной активностью, кинетика выщелачивания, как правило, замедляется, и первоначальная кинетика выщелачивания и общее извлечение золота улучшаются, когда присутствует ионообменная смола. Наконец, когда золотосодержащий материал содержит компонент, обладающий природной сорбционной активностью, а смола не присутствует во время выщелачивания, начальная кинетика выщелачивания обычно является высокой, но извлечение золота уменьшается с течением времени. Снижение извлечения происходит, скорее всего, из-за адсорбции золота тиосульфатного комплекса материалом с природной сорбционной активностью. Как показано на фиг. 4, быстрая адсорбция золота в растворе может предотвратить последующие потери в извлечении из-за природной сорбционной активности.
Подача в циклы извлечения золота может обладать большой вариативностью, что может также негативно влиять на извлечение золота. В дополнение к эффекту природной сорбционной активности, указанному выше, концентрация золота и присутствие других металлов, которые могут создавать комплексы с тиосульфатом и быть адсорбированы на смоле, также могут влиять на кинетику выщелачивания и извлечение.
- 4 024636
Тиосульфат частично окисляется в условиях, требующихся для выщелачивания золота, и продукты его окисления могут конкурировать с тиосульфатными комплексами золота и/или серебра за функциональные группы. Продукты окисления включают тритионат (§3О6), тетратионат (84О6), пентатионат (85О6), другие высшие политионаты и сульфат (8О4 2-), и эти продукты окисления могут адсорбироваться смолой. Относительное сродство различных соединений, адсорбированных сильными основными смолами анионного обмена:
золото>ртуть>пентатионат>тетратионат>медь>тритионат.
Типичные концентрации политионатов в суспензии 140 в диапазоне от около 0,1 до около 5 г/л и еще более предпочтительно от около 0,5 до около 2 г/л.
Со ссылкой на известный цикл 200 на фиг. 2, когда смола 204 передается к концу подачи суспензии в цикле 200, уровень золота на смоле 204 увеличивается, однако уровень других компонентов, в частности тритионата, тетратионата и/или других высших политионатов, которые, как отмечалось, имеют сродство к смоле, также будет возрастать. К тому времени, когда смола 204 достигает первой емкости 208а, где большая часть тиосульфатного комплекса с золотом (и/или серебром) обычно формируется (или большая часть золота (и/или серебра) растворяется), смола 204 может не иметь достаточной адсорбционной способности адсорбировать золото (и/или серебро), что приводит к снижению извлечения золота.
Чтобы свести к минимуму, по существу, влияние изменений характеристик подачи на извлечение золота, представляется, по-видимому, на основе результатов, показанных на фиг. 4, что для того, чтобы успешно работать с тиосульфатом при смоле в выщелачивателе, необходимо использовать высокую концентрацию смолы во время самой ранней стадии выщелачивания золота. Это может гарантировать наличие обилия адсорбционной способности или функциональных участков у смолы для адсорбции золота (и/или серебра) перед тем, как начнет проявляться природная сорбционная активность, или возникают другие виды конкуренции с тиосульфатным комплексом с золотом (и/или серебром) за функциональные группы смолы.
Вариант цикла со смолой в выщелачивателе в соответствии с настоящим изобретением показан на фиг. 3.
На фиг. 3 изображен цикл 300 со смолой в выщелачивателе (или смолой в пульпе), который включает множество первой, второй, третьей , т-ной емкостей 208а-т. Первая, вторая, третья ... т-ная емкости 208а-т, как правило, являются емкостями с перемешиванием воздухом (например, типа пачуки) для поддержания хорошего смешивания смолы и суспензии и обеспечения эрлифта для подачи смолы и суспензии в емкости или из них. Статические дуговые сита (типа Ό8Μ) используются для выделения смолы из суспензии 140. Свежая смола 204 (и/или частично нагруженная золотом и/или серебром смола 204 из одной или более емкостей 208с-т и/или освобожденная и/или регенерированная смола из первого выхода 340), которая является сильной основной анионообменной смолой, обычно РигоШе™ А500С, контактирует через первый вход 330 с суспензией 140 в первой емкости 208а, содержащей наибольшее количество золота (и/или серебра) (среди первой, второй, третьей, ... т-ной емкостей) и с суспензией 140 в конечной емкости 208т, содержащий наименьшее количество золота (и/или серебра) (среди первой, второй, третьей, ... т-ной емкостей). Смола 204, добавляющаяся в первую емкость 208а, движется прямоточно с суспензией 140, а нагруженная золотом (и/или серебром) смола 312, обычно содержащая большую часть золота (и/или серебра) из содержащего выщелочиваемое золото (и/или серебро) материала, удаляется через первый выход 340 из второй емкости 208Ь (в дальнейшем прямоточная часть цикла). Смола 204, добавляющаяся через второй вход 350 в конечную емкость 208т, движется в противотоке по отношению к суспензии 140 и нагруженной золотом (и/или серебром) смоле 316, удаляется через выход 360 из третьей емкости 208с (далее противоточная часть цикла). Пустые хвосты 320 удаляются из пной емкости 208п, а нагруженная золотом и/или серебром и помехой смола 316 удаляются из второго выхода 380. В различных конфигурациях смола 204 добавляющаяся через второй вход 350, может быть содержащей золото и/или серебро обработанной и/или регенерированной смолой из первого и/или второго выхода 340 и 380, и/или свежей смолой.
Как легко понять, нет необходимости иметь только две емкости со смолой, текущей противоточно. Любое количество емкостей может использоваться. Например, можно иметь только одну емкость или более двух емкостей со смолой подходящей концентрации. Несколько емкостей обычно используется для минимизации короткого замыкания суспензии.
Суспензию 140 в одном применении может содержать от примерно 30 до примерно 50 об.% твердых веществ.
В первой емкости 208а суспензия 140 контактирует с выщелачивателем золота (и/или серебра), который предпочтительно является тиосульфатом щелочно-земельных металлов, щелочных металлов или аммония, содержащим воду как разбавитель, и необязательно медь (как правило, в виде сульфата меди). В одном применении суспензия 140 контактирует с достаточным количеством тиосульфата для получением концентрации тиосульфата в суспензии 140 в диапазоне от около 0,005 до около 2 моль. Предпочтительно медь, когда она присутствует, добавляется в подающуюся суспензию до концентрации в диапазоне от около 10 до около 100 част./млн, более предпочтительно от около 25 до около 100 част./млн и еще более предпочтительно около 50 част./млн. Добавление меди может не потребоваться, когда доста- 5 024636 точный уровень меди получается из содержащего золото (и/или серебро) материала и добавляется в суспензию при выщелачивании. Несмотря на то, что точный механизм того, как медь улучшает выщелачивание, не очень хорошо изучен, как полагают, медь ускоряет кинетику выщелачивания тиосульфатом. Предпочтительно в цикле должно быть мало или не быть совсем аммония.
Условия выщелачивания могут варьироваться. Предпочтительно температура выщелачивания составляет от примерно 40 до 80°С, более предпочтительно от около 40 до около 60°С, при этом более предпочтительно поддерживать около 50°С. Более высокие температуры могут приводить к избыточной деградации смолы. Предпочтительно рН при выщелачивании поддерживают на уровне приблизительно от 7,5 до 10, более предпочтительно от приблизительно 7,5 до приблизительно 9, и еще более предпочтительно около 8,0. Предпочтительно окислительно-восстановительный потенциал (ОВП) (по отношению к отсчетному электроду Л§/Л§С1) при выщелачивании находится в диапазоне приблизительно от -100 до 50 мВ, хотя он может варьироваться в зависимости от типа руды, которая выщелачивается. Как правило, суспензия выдерживается в диапазоне от около 1 до около 5 ч/емкость и более обычно от около 3 до около 4 ч/емкость. Общее время пребывания суспензии для цикла обычно составляет от около 10 до около 25 ч.
Смола, контактирующая с суспензией в первой емкости, обычно добавляется в количестве от около 1 до около 3 л/ч. Смола, как правило, может накапливаться во второй и третий емкостях 208Ь-с до концентрации от около 10 до около 25 г/л и более типично от примерно 12,5 до примерно 17,5 г/л суспензии.
Первая и вторая емкости 208а-Ь, как правило, высоко оксидированные, в то время как третья ... тная емкости 208с-т (в которой смола течет в противотоке), как правило, слабо оксидированная. В одном применении первая и вторая емкости 208а-Ь обычно содержат растворенного молекулярного кислорода по меньшей мере около 5 част./млн и более обычно от около 6 до около 10 част./млн, а третья ... т-ная емкости 208с-т содержит растворенного молекулярного кислорода менее 5 част./млн и более обычно от около 1 до около 4 част./млн.
В одной конфигурации с нагруженной золотом (и/или серебром) смолой из второй и третьей емкости 208Ь и с золото и/или серебро снимается с помощью подходящих десорбирующих агентов, включая, например, соли галогенидов (например, хлорид натрия, перхлораты и тому подобное), политионат, нитрат, тиоцианат, тиомочевину, смесь сульфита и аммиака, тиосульфат и их смеси. Содержащий золото (и/или серебро) десорбирующий агент может обрабатываться с помощью любого подходящего способа восстановления золота (и/или серебра), такого как электрохимическое осаждение или выпадение в осадок, для извлечения растворенного или снятого со смолы золота (и/или серебра) и получения продукта, содержащего золото (и/или серебро). Извлечение из адсорбента обычно проводят при значении рН в диапазоне от приблизительно 7 до 9 для устранения существенно осмотического шока в смоле.
В одной конфигурации способа нагруженная золотом (и/или серебром) смола, удаленная из третьей емкости 208с, обрабатывается в операционном блоке 370 раствором сульфита, чтобы удалить большую часть, если не все, вредные политионаты (в частности, пента-и тетратионат), и обработанная нагруженная золотом (и/или серебром) смола 360 добавляется в первую емкость 208а в виде частично нагруженной золотом (и/или серебром) смолы. Другие сульфоксидные или содержащие серу агенты могут использоваться для удаления вредных политионатов из нагруженной золотом (и/или серебром) и выводящим веществом смолы для увеличения нагрузки золота (и/или серебра) без передачи мешающих пента- и тетратионата. Например, полисульфид, кроме бисульфида, бисульфид, сульфид, кроме бисульфида и полисульфида и их смеси могут использоваться для преобразования тетратионата, пентатионата и других высших политионатов в тиосульфат. Однако чтобы избежать осаждения сульфида золота (и/или серебра), условия должны тщательно контролироваться, чтобы максимизировать образование тиосульфата, в то же время существенно минимизируя осаждение сульфида золота (и/или серебра). Сульфит, сера или сульфоксидный агент преобразует тетратионат, пентатионат и других высшие политионаты в тритионаты, оставляя золото (и/или серебро) адсорбированным смолой. Обработанная содержащая золото и/или серебро смола удаляется из первого выхода 340, с нее удаляется золото и/или серебро на операционном этапе 390, и она повторно вводится через второй вход 350.
Следует понимать, что любое число емкостей может соответственно быть в прямоточной и противоточной частях цикла. Хотя типичные концентрации смолы приведены в данном описании, следует понимать, что концентрация смолы будет варьировать в зависимости от количества золота (и/или серебра) выщелачивающегося из исходного материала.
Цикл 300 может способствовать быстрой кинетике адсорбции золота из суспензии на начале цикла и предотвращению потерь золота (и/или серебра) в связи с природной сорбционной активностью или другими механизмами, который уменьшает извлечение золота (и/или серебра). Как уже отмечалось, цикл работает путем добавления смолы и суспензии в первую емкость и передачи этих компонентов прямоточным потоком во вторую емкость, где смола удаляется, а золото (и/или серебро) извлекается. При добавлении смолы в прямоточный поток в первой емкости, нет никаких мешающих соединений из следующих емкостей для выщелачивания, которые передаются в емкости в начале цикла. Смола, добавляющаяся в первую емкость, удерживается во второй емкости, пока не повысится концентрация. Благодаря увеличению концентрации смолы во второй емкости может существенно минимизироваться влияние изменений типа руды. Хотя в прямоточной части на чертежах приведены две емкости, следует
- 6 024636 изменений типа руды. Хотя в прямоточной части на чертежах приведены две емкости, следует учитывать, что может использоваться любое количество емкостей. Например, может оказаться достаточным иметь одну емкость, если требуется избегать коротких замыканий суспензии.
Следует понимать, что настоящий способ не ограничивается применением для сокращения извлечения золота (и/или серебра) просто из-за наличия углеродистого материала с природной сорбционной активностью. Не желая связывать себя какой-либо теорией, следует указать, что, как представляется, есть несколько механизмов, которые при работе в обычном цикле со смолой в выщелачивателе или со смолой в пульпе сокращают извлечение золота (и/или серебра). Часто невозможно определить, какой конкретный механизм (механизмы) вносит свой вклад индивидуально или в комбинации с другими в формирование потерь золота (и/или серебра). Способ со смешанными потоками, описанный в данном изобретении, предназначен для снижения влияния тетратионата, пентатионата и других высших политионатов, нагружающихся на смолу, на снижение извлечения золота (и/или серебра), а также других компонентов с природной сорбционной активностью, таких как углеродистые материалы, кремнезем и/или оксид железа.
Эксперименты.
Следующие примеры представлены для иллюстрации некоторых аспектов, вариантов осуществления и конфигураций изобретения, и они не должны быть истолкованы как ограничения на раскрытие изобретения, излагающееся в прилагаемой формуле изобретения. Все части и проценты приводятся по массе, если в тексте не указано иное.
На фиг. 5 показывается извлечение золота при известной противоточной операции (например, как показано на фиг. 2), которая продолжалась в устойчивом состоянии в течение 150 ч. Общее количество извлеченного золота, как определялось в процентах по золоту, оставшемуся в хвостах, уменьшилось с увеличением времени работы. Извлечение золота снизилось с 44 до 27,4% или на 16,8% в емкости 1 и с 84 до 66,8% или на 17,2% в емкости 8. Очевидно, что потери в извлечении золота в емкости 1 не были компенсированы, так как суспензия проходила через последующие емкости.
На фиг. 6 показана взаимосвязь между тетратионатом, адсорбированным смолой, и извлечением золота. Анализ смолы, удаленной из первой емкости противоточной операции, показывает, что когда количество тетратионата, адсорбированного на смоле, увеличилось, количество адсорбированного золота уменьшилось. Это позволяет предположить, что адсорбция смолой нецелевых соединений может уменьшать количество извлеченного золота. Когда смола перемещается от заднего конца цикла к переднему концу, существует возможность для переноса этих соединений к передней части цикла.
В одной конфигурации использовалось шесть емкостей со смолой в выщелачивателе в цикле 300. Каждая емкость имела свое предпочтительное время выдержки около 3-4 ч каждая из общего предпочтительного времени выдержки для выщелачивания около 10-24 ч. Общее количество емкостей могло изменяться в зависимости от кинетики выщелачивания.
Первая и вторая емкости 208а-Ь работают со смолой, прямоточной с движением суспензии, содержащей золото. Подающаяся суспензия включает около 48% твердых веществ, имеет расход около 985 фунт/ч или 0,201 т твердых веществ/ч и концентрацию растворенного золота примерно 2,5 г/т. Другие добавки в первую емкость включают смолу в обычной концентрации около 3,37 мл/л, воду для разбавления при типичном расходе примерно 28 г/ч, тиосульфат кальция при типичном расходе около 5,2 г/ч и тиосульфат медь при типичном расходе около 0,6 г/ч. Первая и вторая прямоточные емкости имеют уровень растворенного молекулярного кислорода в количестве 7-8 част./млн, в то время как четыре противоточные емкости имеют уровень растворенного молекулярного кислорода около 2-3 част./млн. Концентрации смолы в первой емкости составляет около 3,37 мл/л, а во втором резервуаре около 15 мл/л. Как правило, концентрация смолы поддерживается на уровне примерно 15 мл/л путем удаления смолы из второй емкости 208Ь примерно с тем же расходом, с которым она добавляется в первую емкость 208а. Смола с большой нагрузкой отбирается из второго резервуара с расходом примерно 1,5 л/ч и содержит около 705,51 г/т золота.
Емкости от третьей до шестой работают при содержании около 5 мл/л смолы, перемещающейся в противотоке к движению содержащей золото суспензии.
Самый высокий уровень нагрузки золота обычно происходит во второй емкости.
Емкости от третьей до шестой работают для удаления оставшегося золота в содержащей золото суспензии.
Фиг. 7 демонстрирует передачу смолы в прямоточной (емкости 1 и 2) и противоточной (емкости от 3 до 6) частях цикла. В прямоточной части можно создать условия, в которых извлечение золота не уменьшается с течением времени. Как видно из графика, уровень тетратионата в емкости 1, где большая часть золота выщелачивается и адсорбируется смолой, значительно ниже, чем наблюдаемый в третьей емкости, которая является передаточной емкостью для противоточного движения смолы.
Может использоваться ряд вариантов и модификаций изобретения. Возможно раскрытие одних признаков без упоминания других.
В данном описании раскрывается настоящее изобретение в различных аспектах, вариантах осуществления и конфигурациях, включает компоненты, способы, процессы, системы и/или устройства, как
- 7 024636 они показываются и описываются здесь, в том числе различные аспекты, варианты осуществления конфигурации, подсистемы и их комбинации. Специалистам в данной области техники будет понятно, как осуществить и использовать различные аспекты, варианты осуществления и конфигурации после понимания настоящего изобретения. Настоящее изобретение в различных аспектах, вариантах осуществления и конфигурациях включает в себя предоставление устройств и способов в отсутствие элементов, не изображенных и/или не описанных здесь или в различных аспектах, вариантах осуществления и конфигурациях настоящего изобретения, в том числе при отсутствии таких элементов, какие могли использоваться в предыдущих устройствах или способах, например, для повышения производительности, обеспечение простоты обслуживания и/или уменьшения стоимости реализации.
Предшествующее обсуждение изобретения приводится в целях иллюстрации и описания. Вышеприведенное описание не предназначено для ограничения раскрытия формой или формами, описанными здесь. В вышеприведенном подробном описании, например, различные признаки изобретения сгруппированы в одном или более аспекте, варианте осуществления или конфигурации с целью упрощения раскрытия. Признаки аспектов, вариантов осуществления и конфигураций могут объединяться в альтернативные аспекты, варианты осуществления и конфигурации, отличные от описанных выше. Этот метод раскрытия информации не должен интерпретироваться как отражение такого взгляда, что заявленное изобретение требует больше признаков, чем, те признаки, которые приведены в каждом пункте формулы изобретения. Скорее, как показывает следующая далее формула изобретения, изобретательские аспекты заключаются в менее чем во всех признаках одного раскрытого выше аспекта, варианта осуществления или конфигурации. Таким образом, следующая далее формула изобретения, включенная в настоящее подробное описание, содержит каждый пункт, являющийся самостоятельным в качестве отдельного предпочтительного варианта осуществления настоящего изобретения. Кроме того, хотя описание включает один или более аспектов, вариантов или конфигураций и определенные изменения и модификации, возможны другие варианты, комбинации и модификации в пределах данного изобретения, например, как может быть в пределах квалификации и знаний специалистов в данной области после знакомства с настоящим изобретением. Целью является получение прав, которые включают в себя все альтернативные аспекты, варианты осуществления и конфигурации в разрешенных пределах, в том числе альтернативные варианты, взаимозаменяемые и/или эквивалентные структуры, функции, диапазоны или этапы вне зависимости от того, упоминаются или нет в данном описании такие альтернативные варианты, взаимозаменяемые и/или эквивалентные структуры, функции, диапазоны или этапы, при этом без намерения выделить любой из патентуемых объектов для публичного использования.

Claims (15)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ извлечения золота и/или серебра, включающий выщелачивание тиосульфатом содержащего золото и/или серебро материала по меньшей мере в одном цикле со смолой в выщелачивателе или со смолой в пульпе, причем цикл содержит прямоточную часть, в которой содержащий золото и/или серебро материал и собирающая золото и/или серебро смола протекают в одном направлении, и противоточную часть, в которой содержащий золото и/или серебро материал и собирающая золото и/или серебро смола протекают в противотоке.
  2. 2. Способ по п.1, в котором в прямоточной и противоточной частях не используется общая емкость.
  3. 3. Способ по п.1, в котором содержащий золото и/или серебро материал протекает сначала через прямоточную часть, а затем через противоточную часть.
  4. 4. Способ по п.1, в котором первая концентрация смолы на участке прямоточной части выше, чем вторая концентрация смолы на участке противоточной части.
  5. 5. Способ по п.4, в котором средняя и медианная концентрация смолы в прямоточной части выше, чем соответствующая средняя и медианная концентрация смолы в противоточной части.
  6. 6. Способ по п.4, в котором максимальная концентрация смолы в прямоточной части превышает максимальную концентрацию смолы в противоточной части.
  7. 7. Способ по п.4, в котором минимальная концентрация смолы в прямоточной части превышает минимальную концентрацию смолы в противоточной части.
  8. 8. Способ по п.1, в котором смола является ионообменной смолой, причем золото и/или серебро является золотом, тиосульфат свободен от аммиака, раствор для выщелачивания в противоточной части содержит растворенное золото, тиосульфат и политионаты, причем смола адсорбирует из выщелачивающего раствора высшие политионаты и золото, а содержащий золото и/или серебро материал содержит углеродистый материал, обладающий природной сорбционной активностью.
  9. 9. Способ по п.3, в котором, по меньшей мере, большая часть нагруженной золотом и/или серебром смолы в прямоточной части удаляется из емкости в прямоточной части и, по меньшей мере, большая часть нагруженной золотом и/или серебром смолы в противоточной части удаляется из противоточной части.
  10. 10. Способ по п.1, в котором, по меньшей мере, большая часть нагруженной золотом и/или серебром смолы в прямоточной части и, по меньшей мере, большая часть нагруженной золотом и/или сереб- 8 024636 ром смолы в противоточной части удаляются из общей емкости.
  11. 11. Способ по п.8, в котором золото и/или серебро является золотом, высшие политионаты и нагруженная золотом смола из противоточной части обрабатываются для удаления, по меньшей мере, большей части высших политионатов, а, по меньшей мере, большая часть золота остается нагруженной на смолу, формируя обработанную нагруженную золотом смолу, и обработанная нагруженная золотом смола вводится в прямоточную часть.
  12. 12. Способ по п.11, в котором обработанная нагруженная золотом смола дополнительно нагружается золотом в прямоточной части с формированием дополнительно нагруженной золотом смолы, причем дополнительно нагруженная золотом смола удаляется из прямоточной части и подвергается десорбированию для удаления из нее, по меньшей мере, большей части золота из дополнительно нагруженной золотом смолы и для формирования освобожденной от золота и/или серебра смолы.
  13. 13. Способ по п.12, в котором нагруженная золотом смола освобождается от золота и обрабатывается для удаления высших политионатов, адсорбированных нагруженной золотом смолой, на раздельных этапах с использованием различных растворов, при этом освобожденная от золота и/или серебра смола вводится в противоточную часть.
  14. 14. Система для осуществления способа по пп.1-13, содержащая первый набор емкостей, выполненный с возможностью протекания ионообменной смолы, тиосульфата и содержащего золото и/или серебро материала, причем первый набор емкостей содержит первый вход для первой вводящейся ионообменной смолы и первый выход для первой нагруженной золотом смолы; и второй набор емкостей для получения тиосульфата и содержащего золото и/или серебро материала из первого набора емкостей, выполненный с возможностью противоточного протекания второй вводящейся ионообменной смолы, с одной стороны, и тиосульфата и содержащего золото и/или серебро материала, с другой стороны, при этом второй набор емкостей содержит второй вход для второй вводящейся ионообменной смолы и второй выход для второй нагруженной золотом смолы.
  15. 15. Система по п.14, в которой по меньшей мере часть второй нагруженной золотом смолы вводится во вход в качестве части первой вводящейся ионообменной смолы, при этом первый и второй входы отличаются друг от друга и первый и второй выходы отличаются друг от друга.
    Уровень техники
EA201300665A 2010-12-07 2011-12-07 Прямоточные и противоточные процессы ионного обмена в выщелачивателе в способах выщелачивания золота EA024636B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US42059610P 2010-12-07 2010-12-07
PCT/IB2011/003096 WO2012076981A1 (en) 2010-12-07 2011-12-07 Co-current and counter current resin-in-leach in gold leaching processes

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201300665A1 EA201300665A1 (ru) 2013-10-30
EA024636B1 true EA024636B1 (ru) 2016-10-31

Family

ID=46206657

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201300665A EA024636B1 (ru) 2010-12-07 2011-12-07 Прямоточные и противоточные процессы ионного обмена в выщелачивателе в способах выщелачивания золота
EA201501143A EA032225B1 (ru) 2010-12-07 2011-12-07 Прямоточные и противоточные процессы ионного обмена в выщелачивателе в способах выщелачивания золота

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201501143A EA032225B1 (ru) 2010-12-07 2011-12-07 Прямоточные и противоточные процессы ионного обмена в выщелачивателе в способах выщелачивания золота

Country Status (20)

Country Link
US (3) US8715389B2 (ru)
EP (2) EP3366792B1 (ru)
AP (1) AP3623A (ru)
AR (2) AR084198A1 (ru)
AU (2) AU2011340196B2 (ru)
BR (2) BR122014030670A2 (ru)
CA (2) CA2820700C (ru)
CL (1) CL2013001619A1 (ru)
DO (1) DOP2013000119A (ru)
EA (2) EA024636B1 (ru)
ES (2) ES2795401T3 (ru)
HU (2) HUE050671T2 (ru)
MX (1) MX347787B (ru)
NZ (2) NZ623104A (ru)
PE (2) PE20171794A1 (ru)
PH (1) PH12014502431B1 (ru)
RS (2) RS60482B1 (ru)
TR (1) TR201903166T4 (ru)
WO (1) WO2012076981A1 (ru)
ZA (2) ZA201304093B (ru)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ES2795401T3 (es) * 2010-12-07 2020-11-23 Barrick Gold Corp Lixiviación en resina a favor de la corriente o a contracorriente en procesos de lixiviación de oro
US10161016B2 (en) * 2013-05-29 2018-12-25 Barrick Gold Corporation Method for pre-treatment of gold-bearing oxide ores
EP3233001B1 (en) * 2014-12-17 2020-06-17 KCI Licensing, Inc. Dressing with offloading capability
JP6893621B2 (ja) 2015-04-21 2021-06-23 エクシール ワークス コーポレイション 有機溶媒中の貴金属を選択的に浸出および抽出するための方法
PE20211512A1 (es) 2019-01-21 2021-08-11 Barrick Gold Corp Metodo para la lixiviacion con tiosulfato catalizado con carbon de materiales que contienen oro
US20200377970A1 (en) * 2019-06-03 2020-12-03 Barrick Gold Corporation Method for recovering precious metals from thiosulfate leach solutions
US11718962B2 (en) 2020-01-23 2023-08-08 Jacob Holm & Sons Ag Nonwoven web composition, method to prepare the composition and articles thereof
USD1023269S1 (en) 2021-06-21 2024-04-16 Puraclenz Llc Vent cover for an air purifier
USD1009241S1 (en) 2021-06-21 2023-12-26 Puraclenz Llc Air purifier

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5385668A (en) * 1991-06-27 1995-01-31 Bateman Project Holdings Limited Apparatus for separating particulate material from a liquid medium

Family Cites Families (140)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US496951A (en) 1893-05-09 Henry parkes
US1627582A (en) 1922-09-07 1927-05-10 Thomas H Sherian Process for treatment of ores
GB954435A (en) 1960-08-25 1964-04-08 Nat Res Dev Anion exchange resins for the recovery of gold and silver from gold and silver bearing aqueous cyanide liquors
US3524724A (en) 1966-10-12 1970-08-18 Continental Oil Co Method for making ammonium thiosulfate and ammonium sulfate
US3454503A (en) * 1967-07-19 1969-07-08 Shell Oil Co Process for regenerating cation exchange resins
US3644087A (en) 1970-02-09 1972-02-22 Universal Oil Prod Co Process for scrubbing sulfur dioxide from a gas stream
GB1423341A (en) 1971-12-09 1976-02-04 Iws Nominee Co Ltd Polymer treatmen5 of fibrous and filamentary materials
BE792337A (fr) 1971-12-13 1973-03-30 Falconbridge Nickel Mines Ltd Procede pour la recuperation de metaux precieux en partant de matieres contenant du cuivre
US3833351A (en) 1973-02-15 1974-09-03 Univ Eng Inc Continuous preparation of pure metals by hydrogen reduction
GB1497534A (en) 1973-12-13 1978-01-12 Matthey Rustenburg Refines Refining of metals
US3902896A (en) 1974-05-22 1975-09-02 Int Nickel Co Cementation of metals from acid solutions
CA1073681A (en) 1976-02-20 1980-03-18 Roman M. Genik-Sas-Berezowsky Recovery of precious metals from metal sulphides
CA1106617A (en) 1978-10-30 1981-08-11 Grigori S. Victorovich Autoclave oxidation leaching of sulfide materials containing copper, nickel and/or cobalt
US4296075A (en) 1978-11-24 1981-10-20 Mobil Oil Corporation Method for protecting an ion-exchange resin from chemical poisoning
NZ193409A (en) 1979-04-13 1982-12-07 H Heinen Percolation leaching of feed material to recover gold and silver
US4289532A (en) 1979-12-03 1981-09-15 Freeport Minerals Company Process for the recovery of gold from carbonaceous ores
US4369061A (en) 1979-12-28 1983-01-18 Kerley Jr Bernard J Recovery of precious metals from difficult ores
US4269622A (en) 1979-12-28 1981-05-26 Kerley Jr Bernard J Recovery of precious metals from difficult ores
US4411873A (en) 1980-12-31 1983-10-25 Mobil Oil Corporation In-line regeneration of polythionate poisoned ion exchange resins
CA1198080A (en) 1981-04-15 1985-12-17 Freeport Minerals Company Simultaneous leaching and electrodeposition of precious metals
US4384889A (en) 1981-04-15 1983-05-24 Freeport Research & Development Company Simultaneous leaching and cementation of precious metals
US4411612A (en) 1981-04-16 1983-10-25 Neha International Apparatus for recovering precious metals from their ores
RO81261A2 (ro) 1981-12-01 1983-02-01 Institutul De Cercetari Si Proiectari Pentru Epurarea Apelor Reziduale,Ro Procedeu de recuperare a argintului si a suportului din deseurile de materiale fotosensibile
US4489984A (en) 1982-04-22 1984-12-25 Mobil Oil Corporation In-situ uranium leaching process
US4528166A (en) * 1983-05-05 1985-07-09 Sentrachem Limited Recovery of gold and/or silver from cyanide leach liquors on activated carbon
DE3424460A1 (de) 1983-07-08 1985-01-17 Guy Imre Zoltan Armidale Neusüdwales/New South Wales Kalocsai Reagens zum aufloesen von metallischem gold und verfahren zur extraktion von gold
US4585561A (en) 1983-07-25 1986-04-29 Agfa-Gevaert Aktiengesellschaft Flotation process for the continuous recovery of silver or silver compounds from solutions or dispersions
DE3347165A1 (de) 1983-12-27 1985-07-04 Skw Trostberg Ag, 8223 Trostberg Verfahren zur gewinnung von edelmetallen
US4552589A (en) 1984-01-27 1985-11-12 Getty Oil Company Process for the recovery of gold from refractory ores by pressure oxidation
ES530538A0 (es) 1984-03-13 1985-07-16 Nunez Alvarez Carlos Procedimiento para mejorar el rendimiento de extraccion de plata y oro en los minerales de gossan
JPS60208434A (ja) 1984-04-03 1985-10-21 Nippon Mining Co Ltd 銅電解殿物からの銀回収法
CA1234290A (en) 1984-09-27 1988-03-22 Donald R. Weir Recovery of gold from refractory auriferous iron- containing sulphidic material
CA1234991A (en) 1984-09-27 1988-04-12 Donald R. Weir Recovery of gold from auriferous refractory iron- containing sulphidic ore
CA1229487A (en) 1984-09-27 1987-11-24 Roman M. Genik-Sas-Berezowsky Process for the recovery of silver from a residue essentially free of elemental sulphur
US4634187A (en) 1984-11-21 1987-01-06 Isl Ventures, Inc. Method of in-situ leaching of ores
ZA853701B (en) 1984-11-26 1986-05-28 Pm Mineral Leaching Tech Inc Bioleaching process
JPS61127834A (ja) 1984-11-27 1986-06-16 日本鉱業株式会社 硫化鉄精鉱中の銀の回収法
JPS61127833A (ja) 1984-11-27 1986-06-16 日本鉱業株式会社 硫化鉄精鉱中の銀を回収する方法
SU1284942A1 (ru) 1984-12-03 1987-01-23 Предприятие П/Я М-5400 Способ получени тиосульфата натри
US4740243A (en) 1984-12-31 1988-04-26 Ensci, Inc. Metal value recovery from metal sulfide containing ores
SU1279954A1 (ru) 1985-04-08 1986-12-30 Березниковский химический завод Способ получени тиосульфата натри
US4816234A (en) 1985-05-10 1989-03-28 Kamyr, Inc. Utilization of oxygen in leaching and/or recovery procedures employing carbon
US4654078A (en) 1985-07-12 1987-03-31 Perez Ariel E Method for recovery of precious metals from difficult ores with copper-ammonium thiosulfate
ZW18286A1 (en) 1985-09-10 1987-05-27 Butler Dean Leaching process
GB2180829B (en) 1985-09-20 1989-08-16 Aurotech N L Precious metal extraction
US4738718A (en) 1985-10-28 1988-04-19 Freeport Minerals Company Method for the recovery of gold using autoclaving
US5232490A (en) 1985-11-27 1993-08-03 Leadville Silver And Gold Oxidation/reduction process for recovery of precious metals from MnO2 ores, sulfidic ores and carbonaceous materials
US4723998A (en) 1985-11-29 1988-02-09 Freeport Minerals Co Recovery of gold from carbonaceous ores by simultaneous chlorine leach and ion exchange resin adsorption process
US4721526A (en) 1986-08-13 1988-01-26 Kamyr, Inc. Heap leaching with oxygen
US4758413A (en) * 1986-11-17 1988-07-19 The Dow Chemical Company Reactive resins useful for precious metal recovery
US4765827A (en) 1987-01-20 1988-08-23 Ensci, Inc. Metal value recovery
US4801329A (en) 1987-03-12 1989-01-31 Ensci Incorporated Metal value recovery from carbonaceous ores
US4778519A (en) 1987-02-24 1988-10-18 Batric Pesic Recovery of precious metals from a thiourea leach
US4816235A (en) 1987-02-24 1989-03-28 Batric Pesic Silver and manganese recovery using acidified thiourea
CA1306613C (en) 1987-05-15 1992-08-25 Guy Deschenes Recovery of gold from aqueous solutions
GB8726158D0 (en) 1987-11-07 1987-12-09 British Petroleum Co Plc Separation process
US5607619A (en) 1988-03-07 1997-03-04 Great Lakes Chemical Corporation Inorganic perbromide compositions and methods of use thereof
US4981598A (en) * 1988-10-31 1991-01-01 Newmont Gold Company Metal sorption method using interstage screening
US4923510A (en) 1988-10-31 1990-05-08 Gopalan Ramadorai Treatment of refractory carbonaceous sulfide ores for gold recovery
US4902345A (en) 1989-01-12 1990-02-20 Newmont Gold Co. Treatment of refractory carbonaceous and sulfidic ores or concentrates for precious metal recovery
MY105658A (en) 1989-03-07 1994-11-30 Butler Dean R Noble metal recovery
JP2632576B2 (ja) 1989-05-12 1997-07-23 日鉱金属株式会社 イオン交換樹脂からの金ヨウ素錯体の脱着方法
GB8914037D0 (en) 1989-06-19 1989-08-09 Univ Cardiff Dissolving values of platinum group metals from ores and concentrates
GB9002311D0 (en) 1990-02-02 1990-04-04 Rio Tinto Minerals Dev Separation process
US5071477A (en) 1990-05-03 1991-12-10 American Barrick Resources Corporation of Toronto Process for recovery of gold from refractory ores
US5127942A (en) 1990-09-21 1992-07-07 Newmont Mining Corporation Microbial consortium treatment of refractory precious metal ores
US5244493A (en) 1990-09-21 1993-09-14 Newmont Gold Co. Biometallurgical treatment of precious metal ores having refractory carbon content
US5114687A (en) 1990-12-14 1992-05-19 South Dakota School Of Mines & Technology Ammonia extraction of gold and silver from ores and other materials
US6248301B1 (en) 1991-04-12 2001-06-19 Newmont Mining Corporation And Newmont Gold Company Process for treating ore having recoverable metal values including arsenic containing components
US5147617A (en) 1991-05-21 1992-09-15 Freeport-Mcmoran Inc. Process for recovery of gold from gold ores using a complexing pretreatment and sulfurous acid leaching
US5147618A (en) * 1991-05-21 1992-09-15 Freeport-Mcmoran Inc. Process for recovery of gold from refractory gold ores using sulfurous acid as the leaching agent
US5246486A (en) 1991-07-10 1993-09-21 Newmont Gold Co. Biooxidation process for recovery of gold from heaps of low-grade sulfidic and carbonaceous sulfidic ore materials
US5332559A (en) 1991-07-10 1994-07-26 Newmont Gold Co. Biooxidation process for recovery of metal values from sulphur-containing ore materials
US5344479A (en) 1992-03-13 1994-09-06 Sherritt Gordon Limited Upgrading copper sulphide residues containing nickel and arsenic
US5340380A (en) 1992-03-18 1994-08-23 Henkel Corporation Recovery of precious metal
US5354359A (en) 1992-04-01 1994-10-11 Newmont Gold Co. Hydrometallurgical process for the recovery of precious metal values from precious metal ores with thiosulfate lixiviant
US5236492A (en) 1992-07-29 1993-08-17 Fmc Gold Company Recovery of precious metal values from refractory ores
US5364453A (en) 1992-09-22 1994-11-15 Geobiotics, Inc. Method for recovering gold and other precious metals from carbonaceous ores
US5338338A (en) 1992-09-22 1994-08-16 Geobiotics, Inc. Method for recovering gold and other precious metals from carbonaceous ores
EP0612854B1 (en) 1993-02-23 1998-12-30 Boc Gases Australia Limited Process for the production of synthetic rutile
US5308381A (en) 1993-04-15 1994-05-03 South Dakota School Of Mines & Techology Ammonia extraction of gold and silver from ores and other materials
US5484470A (en) 1994-07-28 1996-01-16 E. I. Du Pont De Nemours And Company Enhancement of gold lixiviation using nitrogen and sulfur heterocyclic aromatic compounds
US5405430A (en) 1994-04-12 1995-04-11 Groves; William D. Recovery of precious metals from evaporite sediments
US5449397A (en) 1994-06-24 1995-09-12 Hunter; Robert M. Biocatalyzed leaching of precious metal values
US5489326A (en) 1994-10-04 1996-02-06 Barrick Gold Corporation Gold recovery using controlled oxygen distribution pressure oxidation
US5536480A (en) 1994-11-29 1996-07-16 Santa Fe Pacific Gold Corporation Method for treating mineral material having organic carbon to facilitate recovery of gold and silver
US5683490A (en) 1994-12-23 1997-11-04 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Interior Solution mining of precious metals using aqueous, sulfur-bearing solutions at elevated temperatures
US5536297A (en) 1995-02-10 1996-07-16 Barrick Gold Corporation Gold recovery from refractory carbonaceous ores by pressure oxidation and thiosulfate leaching
US5785736A (en) * 1995-02-10 1998-07-28 Barrick Gold Corporation Gold recovery from refractory carbonaceous ores by pressure oxidation, thiosulfate leaching and resin-in-pulp adsorption
US5837210A (en) 1995-04-18 1998-11-17 Newmont Gold Company Method for processing gold-bearing sulfide ores involving preparation of a sulfide concentrate
US5653945A (en) 1995-04-18 1997-08-05 Santa Fe Pacific Gold Corporation Method for processing gold-bearing sulfide ores involving preparation of a sulfide concentrate
GB2310424B (en) 1996-02-22 1999-09-29 Finch Limited Process for recovering gold from oxide-based refractory ores
CA2256764A1 (en) 1996-06-26 1997-12-31 Henkel Corporation Process for the recovery of precious metal values from aqueous ammoniacal thiosulfate leach solutions
US6197214B1 (en) 1996-06-26 2001-03-06 Henkel Corporation Ammonium thiosulfate complex of gold or silver and an amine
CA2209559C (en) 1996-07-16 2001-12-18 Barrick Gold Corporation Gold recovery from refractory carbonaceous ores by pressure oxidation, thiosulfate leaching and resin-in-leach adsorption
US5733431A (en) 1996-08-21 1998-03-31 Hw Process Technologies, Inc. Method for removing copper ions from copper ore using organic extractions
CA2193305A1 (en) 1996-12-18 1998-06-18 Jean-Marc Lalancette Process for removing and recovering copper, silver and zinc from sulfide ores
AU748320B2 (en) 1997-06-09 2002-05-30 Hw Process Technologies, Inc. Method for separating and isolating precious metals from non precious metals dissolved in solutions
US5961833A (en) 1997-06-09 1999-10-05 Hw Process Technologies, Inc. Method for separating and isolating gold from copper in a gold processing system
AUPO900097A0 (en) 1997-09-05 1997-10-02 Arton (No 001) Pty Ltd Process
WO1999023263A1 (en) 1997-10-30 1999-05-14 Hw Process Technologies, Inc. Method for removing contaminants from process streams in metal recovery processes
US6251163B1 (en) 1998-03-04 2001-06-26 Placer Dome, Inc. Method for recovering gold from refractory carbonaceous ores
US6368381B1 (en) 1998-03-11 2002-04-09 Placer Dome Technical Services, Ltd. Autoclave using agitator and sparge tube to provide high oxygen transfer rate to metal-containing solutions
US6183706B1 (en) 1998-03-11 2001-02-06 Placer Dome, Inc. Autoclave having an agitator with an aerating impeller for high oxygen transfer rate to metal-containing slurries and method of use
DE69913686T2 (de) 1998-05-08 2004-10-07 Shell Oil Co Verfahren zur rückgewinnung von molybden und vanadin aus verbrauchten katalysatoren durch alkalische laugung
CA2315480A1 (en) 1999-08-13 2001-02-13 Antonio T. Robles Process for removing metals from a sorbent
AUPQ315799A0 (en) 1999-09-29 1999-10-21 Murdoch University Improved process for the elution of gold from anion exchange resins
US6350420B1 (en) * 1999-10-15 2002-02-26 Bhp Minerals International, Inc. Resin-in-pulp method for recovery of nickel and cobalt
NL1013590C2 (nl) 1999-11-17 2001-05-18 Paques Biosystems B V Werkwijze voor de selectieve verwijdering van metalen uit geconcentreerde metaalhoudende stromen.
AUPQ456299A0 (en) 1999-12-09 2000-01-13 Geo2 Limited Recovery of precious metals
US20030154822A1 (en) 1999-12-09 2003-08-21 John Hall Recovery of precious metals
US6451275B1 (en) 2000-03-10 2002-09-17 Lakefield Research Limited Methods for reducing cyanide consumption in precious metal recovery by reducing the content of intermediate sulfur oxidation products therein
US6344068B1 (en) * 2000-04-04 2002-02-05 Barrick Gold Corporation Process for recovering gold from thiosulfate leach solutions and slurries with ion exchange resin
US6660059B2 (en) 2000-05-19 2003-12-09 Placer Dome Technical Services Limited Method for thiosulfate leaching of precious metal-containing materials
AU2001293306B2 (en) 2000-09-29 2006-08-10 Newmont Usa Limited Method and apparatus for chemical processing
US6500231B1 (en) 2001-03-29 2002-12-31 Newmont Usa Limited Recovery of precious metals from thiosulfate solutions
AU783904B2 (en) 2001-04-10 2005-12-22 Grd Minproc Limited Improved processing of precious metal-containing materials
US6632264B2 (en) 2001-04-17 2003-10-14 The University Of British Columbia Gold recovery from thiosulfate leaching
NO316020B1 (no) 2001-10-10 2003-12-01 Elkem Materials Anordning for kontinuerlig slaggbehandling av silisium
US6641642B2 (en) 2001-12-21 2003-11-04 Newmont Usa Limited High temperature pressure oxidation of ores and ore concentrates containing silver using controlled precipitation of sulfate species
AU2002246310A1 (en) 2002-03-26 2003-10-08 Council Of Scientific And Industrial Research Process for the recovery of gold and silver from used refractory bricks
US6602319B1 (en) 2002-04-01 2003-08-05 Council Of Scientific And Industrial Research Process for the recovery of gold and silver from used refractory bricks
AUPS334402A0 (en) 2002-07-02 2002-07-25 Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation Process for recovering precious metals
US7722840B2 (en) 2002-11-15 2010-05-25 Placer Dome Technical Services Limited Method for thiosulfate leaching of precious metal-containing materials
CA2412352A1 (en) 2002-11-18 2004-05-18 Placer Dome Technical Services Limited Method for thiosulfate leaching of precious metal-containing materials
EP1433860A1 (en) 2002-12-23 2004-06-30 Paques B.V. Process for regenerating thiosulphate from a spent thiosulphate gold leachant
JP2006525107A (ja) * 2003-05-09 2006-11-09 クリーン ティーイーキュー プロプライエタリー リミテッド 物質を脱着する方法及び装置
AU2003904385A0 (en) 2003-08-18 2003-08-28 Murdoch University Improved Thiosulphate Leach Process
JP3741117B2 (ja) 2003-09-26 2006-02-01 住友金属鉱山株式会社 白金族元素の相互分離方法
RU2268316C1 (ru) * 2005-01-24 2006-01-20 Общество с ограниченной ответственностью "Геохим" Способ сорбционного выщелачивания металлов с сокращенной реагентной обработкой
US7572317B2 (en) 2005-11-10 2009-08-11 Barrick Gold Corporation Thiosulfate generation in situ in precious metal recovery
CA2652825A1 (en) 2006-05-25 2007-12-06 Matthew Ian Jeffrey Process for recovering metals from resins
BRPI0717426A2 (pt) * 2006-09-21 2013-11-12 Clean Teq Pty Ltd Resina trocadora de íon e processo para o uso da mesma
US7901484B2 (en) * 2007-08-28 2011-03-08 Vale Inco Limited Resin-in-leach process to recover nickel and/or cobalt in ore leaching pulps
US8262770B2 (en) 2007-09-18 2012-09-11 Barrick Gold Corporation Process for controlling acid in sulfide pressure oxidation processes
AP2010005337A0 (en) 2008-01-17 2010-08-31 Freeport Mcmoran Corp Method and apparatus for electrowinning copper using an atmospheric leach with ferrous/ferric anode reaction electrowinning
US20110030508A1 (en) * 2008-03-03 2011-02-10 Fenix Hydromet Australasia Pty.Ltd. Process for Metal Seperation Using Resin-in-Pulp or Resin-in-Solution Processes
ES2795401T3 (es) 2010-12-07 2020-11-23 Barrick Gold Corp Lixiviación en resina a favor de la corriente o a contracorriente en procesos de lixiviación de oro
AR086933A1 (es) 2011-06-15 2014-01-29 Barrick Gold Corp Metodo para recuperar metales preciosos y cobre de soluciones de lixiviado
US10161016B2 (en) 2013-05-29 2018-12-25 Barrick Gold Corporation Method for pre-treatment of gold-bearing oxide ores

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5385668A (en) * 1991-06-27 1995-01-31 Bateman Project Holdings Limited Apparatus for separating particulate material from a liquid medium

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Coetzee J.W. et al., Counter-current vs co-current flow in carbon-in-pulp adsorption circuits. Minerals Engineering, Vol. 12, Iss. 4, April 1999, p. 415-422. *

Also Published As

Publication number Publication date
AP3623A (en) 2016-03-02
NZ611643A (en) 2014-06-27
US9790572B2 (en) 2017-10-17
ZA201408389B (en) 2021-04-28
AR084198A1 (es) 2013-04-24
US20180030571A1 (en) 2018-02-01
PE20171794A1 (es) 2017-12-28
AU2011340196B2 (en) 2015-12-10
BR112013014005A2 (pt) 2016-09-13
EP2649211A1 (en) 2013-10-16
US20140035207A1 (en) 2014-02-06
EA201501143A1 (ru) 2016-08-31
BR122014030670A2 (pt) 2019-06-18
PH12014502431A1 (en) 2015-04-13
ZA201304093B (en) 2021-05-26
PE20131407A1 (es) 2013-12-16
AU2016200323A1 (en) 2016-02-11
US8715389B2 (en) 2014-05-06
WO2012076981A1 (en) 2012-06-14
AR099334A2 (es) 2016-07-13
CL2013001619A1 (es) 2014-05-02
AU2016200323B2 (en) 2017-08-31
ES2795401T3 (es) 2020-11-23
MX347787B (es) 2017-05-12
EP3366792B1 (en) 2022-07-27
BR112013014005B1 (pt) 2020-01-28
ES2927467T3 (es) 2022-11-07
NZ623104A (en) 2015-10-30
EP2649211A4 (en) 2015-09-16
AU2011340196A1 (en) 2013-07-04
TR201903166T4 (tr) 2019-03-21
CA2820700A1 (en) 2012-06-14
US20120183433A1 (en) 2012-07-19
EP3366792A1 (en) 2018-08-29
EP2649211B1 (en) 2020-05-13
CA2863875A1 (en) 2012-06-14
US10415116B2 (en) 2019-09-17
HUE050671T2 (hu) 2020-12-28
CA2863875C (en) 2019-01-08
AP2013006961A0 (en) 2013-07-31
MX2013006124A (es) 2013-07-29
RS60482B1 (sr) 2020-08-31
EA201300665A1 (ru) 2013-10-30
HUE060079T2 (hu) 2023-01-28
RS63545B1 (sr) 2022-09-30
EA032225B1 (ru) 2019-04-30
PH12014502431B1 (en) 2015-04-13
CA2820700C (en) 2015-11-24
DOP2013000119A (es) 2013-11-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA024636B1 (ru) Прямоточные и противоточные процессы ионного обмена в выщелачивателе в способах выщелачивания золота
AU2012271499B2 (en) Method for recovering precious metals and copper from leach solutions
AU760740B2 (en) A process for recovering gold from thiosulfate leach solutions and slurries with ion exchange resin
CN109589952B (zh) 一种具环硫醇改性活性炭的制备方法及应用
RU2674272C2 (ru) Способ извлечения золота
EA032851B1 (ru) Извлечение серебра с помощью ионного обмена
JP5136800B2 (ja) 水溶液からのカドミウムの分離方法
JP3784940B2 (ja) 銅電解液中のひ素の除去方法
AU2020288876B2 (en) Method for recovering precious metals from thiosulfate leach solutions
US20230399241A1 (en) Process for removing cyanide from a cyanide-bearing aqueous fluid
RU2310692C1 (ru) Способ регенерации анионообменных смол, насыщенных золотом
JPH0474416B2 (ru)