ES2588381T3 - SAI trifásica de alta potencia - Google Patents

SAI trifásica de alta potencia Download PDF

Info

Publication number
ES2588381T3
ES2588381T3 ES08730212.1T ES08730212T ES2588381T3 ES 2588381 T3 ES2588381 T3 ES 2588381T3 ES 08730212 T ES08730212 T ES 08730212T ES 2588381 T3 ES2588381 T3 ES 2588381T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
voltages
voltage
switches
converter
coupled
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES08730212.1T
Other languages
English (en)
Inventor
Henning Roar Nielsen
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Schneider Electric IT Corp
Original Assignee
Schneider Electric IT Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Schneider Electric IT Corp filed Critical Schneider Electric IT Corp
Application granted granted Critical
Publication of ES2588381T3 publication Critical patent/ES2588381T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M5/00—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases
    • H02M5/40—Conversion of ac power input into ac power output, e.g. for change of voltage, for change of frequency, for change of number of phases with intermediate conversion into dc
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J1/00—Circuit arrangements for dc mains or dc distribution networks
    • H02J1/10—Parallel operation of dc sources
    • H02J1/102—Parallel operation of dc sources being switching converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J7/00—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries
    • H02J7/0013—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries acting upon several batteries simultaneously or sequentially
    • H02J7/0014—Circuits for equalisation of charge between batteries
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J9/00—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting
    • H02J9/04—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source
    • H02J9/06—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems
    • H02J9/062—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems for AC powered loads
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
    • H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
    • H02M3/158—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/483—Converters with outputs that each can have more than two voltages levels
    • H02M7/487—Neutral point clamped inverters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J7/00—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries
    • H02J7/34—Parallel operation in networks using both storage and other dc sources, e.g. providing buffering
    • H02J7/345—Parallel operation in networks using both storage and other dc sources, e.g. providing buffering using capacitors as storage or buffering devices

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Business, Economics & Management (AREA)
  • Emergency Management (AREA)
  • Dc-Dc Converters (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)
  • Rectifiers (AREA)
  • Stand-By Power Supply Arrangements (AREA)
  • Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
  • Direct Current Feeding And Distribution (AREA)

Abstract

Un sistema de alimentación ininterrumpida (SAI) que comprende: una pluralidad de buses (60, 61, 62, 63, 64) eléctricos; un primer convertidor (11) CA/CC acoplado a los buses eléctricos y configurado para recibir una primera tensión de CA de entrada y para convertir la primera tensión de CA de entrada a una pluralidad de tensiones de CC, en el que el primer convertidor (11) CA/CC está configurado para transmitir la pluralidad de tensiones de CC a la pluralidad de buses eléctricos; un segundo convertidor (21) CA/CC acoplado a los buses eléctricos y configurado para recibir una segunda tensión de CA de entrada y para convertir la segunda tensión de CA de entrada a la pluralidad de tensiones de CC, en el que el segundo convertidor (21) CA/CC está configurado para transmitir la pluralidad de tensiones de CC a la pluralidad de buses eléctricos; un tercer convertidor (31) CA/CC acoplado a los buses eléctricos y configurado para recibir una tercera tensión de CA de entrada y para convertir la tercera tensión de CA de entrada a la pluralidad de tensiones de CC, en el que el tercer convertidor (31) CA/CC está configurado para transmitir la pluralidad de tensiones de CC a la pluralidad de buses eléctricos; una fuente (50) de energía de batería configurada para proporcionar una tensión de CC de batería; un convertidor (41) CC/CC acoplado a la pluralidad de buses (60, 61, 62, 63, 64) eléctricos y la fuente (50) de energía de batería y configurado para: convertir la pluralidad de tensiones de CC a la tensión de CC de batería; y convertir la tensión de CC de batería a la pluralidad de tensiones de CC; un primer convertidor (12) CC/CA acoplado a la pluralidad de buses (60, 61, 62, 63, 64) eléctricos y configurado para recibir la pluralidad de tensiones de CC y para convertir la pluralidad de tensiones de CC a una primera tensión de CA de salida; y un equilibrador (42) de buses de CC que incluye una pluralidad de tanques (1320, 1325) resonantes y configurado para mantener las tensiones presentes en los buses eléctricos en los niveles deseados, en el que el equilibrador (42) de buses de CC está configurado para transferir energía entre la pluralidad de buses (60, 61, 62, 63, 64) eléctricos usando la pluralidad de tanques resonantes; en el que los convertidores CA/CC primero, segundo y tercero están configurados de manera que los convertidores CA/CC primero, segundo y tercero transmitan la pluralidad de tensiones de CC a la pluralidad de buses eléctricos cuando las tensiones de CA primera, segunda y tercera de entrada están comprendidas en un umbral predeterminado; en el que el convertidor CC/CC está configurado de manera que el convertidor CC/CC transmita la pluralidad de tensiones de CC a la pluralidad de los buses eléctricos cuando las tensiones de CA de entrada primera, segunda y tercera no están comprendidas en el umbral predeterminado; y en el que el equilibrador (42) de buses de CC comprende: una pluralidad de nodos (1310, 1311, 1313, 1314) configurados para recibir tensiones respectivas desde cada uno de entre la pluralidad de buses eléctricos, una pluralidad de uniones, cada una de las cuales puede ser conectada de manera alternativa a cada nodo adyacente primero y segundo respectivo de entre la pluralidad de nodos usando una disposición de conmutadores y diodos respectivos en anti-paralelo con los conmutadores, en el que cada uno de entre la pluralidad de tanques resonantes está conectado entre cada una de las uniones primera y segunda respectivas.

Description

imagen1
imagen2
imagen3
imagen4
imagen5
imagen6
imagen7
están configurados para ser acoplados a un controlador 1115 PWM. Aunque en las figuras se han asignado diferentes números de referencia a los condensadores 1050, 1055, 1060 y 1065, los condensadores 1050, 1055, 1060 y 1065 pueden ser los condensadores 905, 910, 915 y 920, respectivamente.
El convertidor 1000 CC/CC está configurado para proporcionar energía a y recibir energía desde las baterías 1095 y 1100. Las baterías 1095 y 1100 están acopladas al convertidor 1000 CC/CC a través de conmutadores 1105 y 1110 de circuito. Un terminal 1096 positivo de la batería 1095 está acoplado a la unión del condensador 1070 y el inductor 1080 a través del conmutador 1105. Un terminal 1097 negativo de la batería 1095 está acoplado a un terminal 1101 positivo de la batería 1100. Un terminal 1102 negativo de la batería 1100 está acoplado a la unión del condensador 1075 y el inductor 1085 a través del conmutador 1110. Opcionalmente, el terminal 1097 negativo de la batería 1095 y el terminal 1101 positivo de la batería 1100 pueden estar acoplados al nodo 1092 para reducir la tensión máxima a través de los conmutadores de la batería. Preferiblemente, las baterías 1095 y 1100 están configuradas para recibir y proporcionar una tensión que está comprendida entre la tensión de pico del sistema 5 (por ejemplo, la tensión presente en el bus 64) y un tercio de la tensión de pico del sistema 5 (por ejemplo, la tensión presente en el bus 63). Por ejemplo, las baterías 1095 y 1100 pueden estar configuradas para proporcionar aproximadamente 288 V.
El convertidor 1000 CC/CC está configurado para funcionar en dos estados, un estado de carga y un estado de descarga. Durante el estado de carga, el convertidor 1000 CC/CC actúa como un convertidor reductor (“Buck”) y recibe un primer conjunto de tensiones de CC desde los buses 60, 61, 63 y 64 y proporciona una tensión de un primer nivel a las baterías 1095 y 1110. Durante el estado de descarga, el convertidor 1000 CC/CC recibe energía de CC de un segundo nivel y proporciona un segundo conjunto de tensiones de CC a los buses 60, 61, 63 y 64, respectivamente. El primer conjunto de tensiones y el segundo conjunto de tensiones pueden ser sustancialmente iguales. La primera tensión de CC y la segunda tensión de CC pueden ser sustancialmente iguales. Durante el estado de carga, el convertidor 1000 CC/CC carga de manera activa las baterías 1095 y 1100, y/o proporciona una carga de mantenimiento (por ejemplo, para mantener una carga de una batería totalmente cargada).
Los conmutadores 1010, 1020, 1030 y 1040 están configurados para ser controlados por un controlador 1115 PWM. Preferiblemente, una configuración del controlador 1115 PWM es similar a la del controlador 275 PWM, aunque son posibles otras configuraciones. Preferiblemente, los conmutadores 1010 y 1040 son controlados para conmutar de una manera similar (por ejemplo, ambos de los conmutadores 1010 y 1040 son activados aproximadamente al mismo tiempo) y los conmutadores 1020 y 1030 son controlados para conmutar de una manera similar (por ejemplo, ambos de los conmutadores 1020 y 1030 son activados aproximadamente al mismo tiempo). Sin embargo, si la unión del terminal 1097 negativo y el terminal 1101 positivo está acoplada al nodo 1092, cada uno de los conmutadores 1010, 1020, 1030 y 1040 puede ser conmutado de manera independiente. El controlador 1115 PWM está configurado para variar la tensión de carga de la batería 1095 variando el ciclo de trabajo del conmutador 1010. De manera similar, el controlador 1115 PWM puede variar la tensión de carga de la batería 1110 variando el ciclo de trabajo del conmutador 1040.
Cuando el convertidor 1000 CC/CC está funcionando en el estado de carga, el controlador 1115 PWM causa que el convertidor 1000 CC/CC funcione como un convertidor reductor conmutando repetidamente los conmutadores 1010 y 1040, mientras mantiene los conmutadores 1020 y 1030 desactivados. Cuando los conmutadores 1010 y 1040 están activados, el convertidor 1000 CC/CC las tensiones presentes en los nodos 1090 y 1094 cargan los inductores 1080 y 1085. Cuando los conmutadores 1010 y 1040 están desactivados, las corrientes de choque (por ejemplo, causadas por la descarga de los inductores 1080 y 1085) circulan libremente a través de los diodos 1015 y 1025. El convertidor 1000 CC/CC está configurado para reducir las tensiones presentes en los nodos 1090 y 1094 variando el ciclo de trabajo al que se conmutan los conmutadores 1010 y 1040. Por ejemplo, a medida que el ciclo de trabajo de la señal de conmutación proporcionada por el controlador 1115 PWM aumenta hacia 1, la tensión proporcionada a las baterías 1095 y 1100 aumenta hacia la tensión presente en los nodos 1090 y 1094. Los condensadores 1070 y 1075 están configurados para reducir la corriente de rizado filtrando las componentes de alta frecuencia de la señal proporcionada a las baterías 1095 y 1110.
Cuando el convertidor 1000 CC/CC está funcionando en el estado de descarga, el controlador 1115 PWM causa que el convertidor 1000 CC/CC funcione como un convertidor reductor-elevador conmutando repetidamente los conmutadores 1020 y 1030, mientras mantiene los conmutadores 1010 y 1040 desactivados. Por ejemplo, el convertidor 1000 CC/CC proporciona una tensión aumentada desde las baterías 1095 y 1100 a los nodos 1090 y 1094 y proporciona una tensión reducida a los nodos 1091 y 1093. Cuando los conmutadores 1020 y 1030 están activados, las baterías de 1095 y 1100 causan que los inductores 1080 y 1085 almacenen energía. Cuando los conmutadores 1020 y 1030 están desactivados, la energía almacenada en los inductores 1080 y 1085 (y la energía proporcionada por las baterías 1095 y 1100) es descargada (por ejemplo, circulación libre) a través de los diodos 1005 y 1035, respectivamente. El convertidor 1000 CC/CC está configurado para aumentar la tensión proporcionada por las baterías 1095 y 1100 al nivel deseado variando el ciclo de trabajo al que se conmutan los conmutadores 1020 y 1030. Por ejemplo, a media que el ciclo de trabajo de la señal de conmutación proporcionada por el controlador 1115 PWM aumenta hacia 1, la tensión proporcionada en los nodos 1090, 1091, 1093 y 1094 aumenta. El convertidor 1000 CC/CC está configurado también para reducir la tensión suministrada por las baterías de 1095 y 1100 y para proporcionar la tensión reducida a los nodos 1091 y 1093. El convertidor 1000 CC/CC está configurado para proporcionar la tensión reducida a los nodos 1091 y 1093 de una manera similar a la descrita anteriormente. Los condensadores 1050, 1055,1060 y 1065 están configurados para filtrar las componentes de alta frecuencia de las señales en los nodos 1090, 1091, 1093 y 1094.
Haciendo referencia a las Figs. 1 y 12, un ejemplo del equilibrador 42 de buses de CC, en este caso un equilibrador 1200 de buses de CC, incluye condensadores 1205, 1210, 1215, 1220, 1225 y 1230 (C1b, C2b, C3b, C4b, C9, C10), conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285 (S17, S18, S19, S20, S21, S22), diodos 1240, 1250, 1260, 1270, 1280 y 1290 e inductores 1295 (L5), 1300 (L6) y 1305. Un terminal 1206 positivo del condensador 1205, un colector 1236 del conmutador 1235 y un cátodo 1241 del diodo 1240 están acoplados a un nodo 1310. Un emisor 1237 del conmutador 1235, un ánodo 1242 del diodo 1240, un colector 1246 del conmutador 1245 y un cátodo 1251 del diodo 1250 están acoplados entre sí. Un emisor 1247 del conmutador 1245, un ánodo 1252 del diodo 1250, un colector 1256 del conmutador 1255 y un cátodo 1261 del diodo 1260 están acoplados entre sí y están acoplados además a un nodo 1311. Un emisor 1257 del conmutador 1255, un ánodo 1262 del diodo 1260, un colector 1266 del conmutador 1265 y un cátodo 1271 del diodo 1270 están acoplados entre sí. Un emisor 1267 del conmutador 1265, un ánodo 1272 del diodo 1270, un colector 1276 del conmutador 1275, un cátodo 1281 del diodo 1280 están acoplados entre sí y están acoplados además al nodo 1313. Un emisor 1277 del conmutador 1275, un ánodo 1282 del diodo 1280, un colector 1286 del conmutador 1285 y un cátodo 1291 del diodo 1290 están acoplados entre sí. Un emisor 1287 del conmutador 1285 y un ánodo 1292 del diodo 1290 están acoplados entre sí y están acoplados además al nodo 1314. Un terminal 1206 positivo del condensador 1205 está acoplado al nodo 1310 y un terminal 1207 negativo del condensador 1205 está acoplado al nodo 1311. Un terminal 1211 positivo del condensador 1210 está acoplado al nodo 1311 y un terminal 1212 negativo del condensador 1210 está acoplado al nodo 1312. Un terminal 1216 positivo del condensador 1215 está acoplado al nodo 1312 y un terminal 1217 negativo del condensador 1215 está acoplado al nodo 1313. Un terminal 1221 del condensador 1220 está acoplado al nodo 1313 y un terminal 1222 negativo del condensador 1220 está acoplado al nodo 1314. El condensador 1225 y el inductor 1295 están acoplados en serie entre la unión de los diodos 1240 y 1250 y la unión de los diodos 1260 y 1270. El inductor 1300 y el condensador 1230 están acoplados entre la unión de los diodos 1260 y 1270 y la unión de los diodos 1280 y 1290. De esta manera, el condensador 1225, el inductor 1295, el inductor 1300 y el condensador 1230 están acoplados en serie entre la unión de los diodos 1240 y 1250 y los diodos 1280 y 1290. El inductor 1305 está acoplado entre el nodo 1312 y la unión de los diodos 1260 y 1270. El inductor 1305, sin embargo, es opcional. Por ejemplo, si los convertidores 11, 21 y 31 CA/CC están configurados para controlar una cantidad de energía obtenida desde la entrada de CA en los semiciclos positivos y negativos respectivos. El equilibrador 1200 de buses de CC puede estar configurado para reducir (y posiblemente eliminar) el deseo de controlar el consumo de energía en la entrada de CA usando los convertidores 11, 21 y 31 CA/CC (por ejemplo, con el fin de equilibrar los buses 60, 61, 62, 63 y 64) mediante la inclusión del inductor 1305. La combinación 1225 y el inductor 1295 definen un tanque 1320 resonante y la combinación del condensador 1230 y el inductor 1300 define un tanque 1325 resonante.
Un controlador 1315 PWM está acoplado a cada uno de los conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285. Preferiblemente, el controlador 1315 PWM está configurado de una manera similar al controlador 275 PWM. Por ejemplo, el controlador 1315 PWM incluye múltiples comparadores, cada uno de los cuales está configurado para recibir múltiples señales de control. Las señales de control se seleccionan de manera que se obtenga la secuencia de conmutación deseada (por ejemplo, tal como se describe en la presente memoria en el equilibrador 42 de buses de CC). El controlador 1315 PWM está configurado para proporcionar señales de control que preferiblemente tienen una frecuencia y un ciclo de trabajo constantes, aunque son posibles otras configuraciones. Las señales de control proporcionadas a los conmutadores 1235, 1255 y 1275 son, preferiblemente, sustancialmente idénticas y las señales de control proporcionadas a los conmutadores 1245, 1265 y 1285 son preferiblemente sustancialmente idénticas. Las señales de control tienen preferiblemente un ciclo de trabajo de aproximadamente el 50%, aunque son posibles otros ciclos de trabajo. Con referencia también a la Fig. 13, el controlador 1315 PWM está configurado para insertar un "tiempo muerto" entre la conmutación de los conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285 de manera que los conmutadores que están siendo desactivados estén inactivados de manera sustancialmente completa antes de que otros conmutadores sean activados. El uso de un tiempo muerto, sin embargo, es opcional. El controlador 1315 PWM está configurado para proporcionar una señal de control de manera que los conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285 conmuten a una frecuencia aproximadamente igual a una frecuencia de resonancia de los tanques 1320 y 1325 resonantes, aunque son posibles otras frecuencias.
El equilibrador 1200 de buses de CC está configurado para equilibrar y mantener las tensiones deseadas en los buses 60, 61, 62, 63 y 64 pasando la energía almacenada en los condensadores 1205, 1210, 1215 y 1220 a los buses 64, 63, 61 y 60, según sea apropiado. Los conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285 están configurados para ser conmutados por el controlador 1315 PWM. El controlador 1315 PWM está configurado para controlar los conmutadores para pasar a los estados primero y segundo. En el primer estado, los conmutadores 1235, 1255 y 1275 están activados mientras que los conmutadores 1245, 1265 y 1285 están desactivados. En el segundo estado, los conmutadores 1235, 1255 y 1265 están desactivados mientras que los conmutadores 1245, 1265 y 1285 están activados. Debido a estos estados de los conmutadores, las tensiones dentro del equilibrador 1200 de buses de CC se alternan tal como se muestra en la Tabla 1.
Unión de
Tensión primer estado Tensión segundo estado
Conmutadores 1235 y 1245
Tensión en el nodo 1310 Tensión en el nodo 1311
Conmutadores 1255 y 1265
Tensión en el nodo 1311 Tensión en el nodo 1313
Conmutadores 1275 y 1285
Tensión en el nodo 1313 Tensión en el nodo 1314
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
De esta manera, cuando los nodos 1310, 1311, 1313 y 1314 proporcionan 450 V, 150 V, -150 V y -450 V, respectivamente, entonces cada una de las uniones descritas en la Tabla 1 alterna aproximadamente 300 V (pico a pico). El resto de la descripción del equilibrador 1200 de buses de CC supone que los buses 64, 63, 61 y 60 proporcionan 450 V, 150 V, -150 V y -450 V, respectivamente (con relación al neutro).
Durante el funcionamiento equilibrado del equilibrador 1200 de buses de CC (por ejemplo, las tensiones en los nodos 1310, 1311, 1312, 1313 y 1314 están en los niveles deseados), la señal presente en cada una de las uniones descritas en la Tabla 1 será sustancialmente cuadrada. Además, durante la operación de equilibrado, las oscilaciones de tensión en las uniones descritas en la Tabla 1 estarán sustancialmente en fase entre sí y tendrán sustancialmente la misma amplitud. Las diferencias de tensión a través de los tanques 1320 y 1325 resonantes son, preferiblemente, aproximadamente iguales a un tercio de la tensión de CC total entre el bus 60 y 64 (por ejemplo, 300 V). Los condensadores 1225 y 1230 están configurados para cargarse al potencial a través de los circuitos 1320 y 1325 resonantes, respectivamente (por ejemplo, 300 V).
El equilibrador 1200 de buses de CC está configurado para compensar las tensiones desequilibradas en los nodos 1310, 1311, 1312, 1313 y 1314 usando la energía almacenada en los tanques 1320 y 1325 resonantes. Durante un funcionamiento desequilibrado del equilibrador 1200 de buses de CC, la amplitud de las tensiones de onda cuadrada inducidas a través de las uniones descritas en la Tabla 1 puede ser no homogénea, lo que puede causar la aparición de una tensión de onda cuadrada a través de uno o más de los tanques 1320 y 1325 resonantes. Cada uno de los tanques 1320 y 1325 resonantes está configurado de manera que, según aparezca una tensión a través de los tanques 1320 y 1325 resonantes, una corriente fluye a través de cada uno de los tanques 1320 y 1325 resonantes. Los tanques 1320 y 1325 resonantes están configurados para tener una impedancia baja (por ejemplo, cercana a cero) de manera que incluso un pequeño potencial de tensión a través de cada uno de los tanques 1320 y/o 1325 resonantes pueda causar un gran flujo de corriente a través de los tanques 1320 y/o 1325 resonantes. La impedancia de los tanques 1320 y 1325 resonantes puede ser una función de la frecuencia a la que se conmutan los conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285 (o viceversa). Por ejemplo, a medida que la frecuencia de conmutación se aproxima a la frecuencia de resonancia de los tanques 1320 y 1325 resonantes, la impedancia de los tanques 1320 y 1325 resonantes se aproxima a cero. Los tanques 1320 y 1325 resonantes están configurados para causar un flujo de corriente que pueda trasferir la energía desde los condensadores 1205, 1210, 1215 y/o 1220 que tienen una tensión o unas tensiones más altas que los niveles de tensión preferidos de 300 V y 150 V, respectivamente, hacia los condensadores que tienen una tensión o unas tensiones más bajas que los niveles de tensión preferidos. Los conmutadores (por ejemplo, los conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285) que están acoplados a través del condensador (por ejemplo, de los condensadores 1205, 1210, 1215 y/o 1220) que tienen la tensión más alta están configurados para actuar como un generador y crear una corriente de CA a través de los tanques 1320 y/o 1325 resonantes para establecer un flujo de energía real hacia el condensador (por ejemplo, de los condensadores 1205, 1210, 1215 y/o 1220) que tienen la tensión más baja. El equilibrador 1200 de buses de CC está configurado de manera que el flujo de corriente a través de los tanques 1320 y 1325 resonantes se inicie preferiblemente cuando la diferencia de tensión entre los condensadores desequilibrados exceda una caída de tensión directa de los diodos 1240, 1250, 1260, 1270, 1280 y 1290 respectivos (por ejemplo, unos pocos voltios). Preferiblemente, a medida que la frecuencia a la que conmutan los conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285 se aproxima a la frecuencia de resonancia de los tanques 1225 y 1230 resonantes, los cruces por cero de la corriente inducida se producen más cerca del tiempo muerto entre los estados primero y segundo, lo que puede reducir las pérdidas de conmutación.
Durante el funcionamiento, con referencia a la Fig. 14, con referencia adicional a las Figs. 1-13, un procedimiento 1400 para proporcionar una alimentación ininterrumpida a una carga usando el SAI 5 incluye las etapas mostradas. El procedimiento 1400, sin embargo, es solamente ejemplar y no limitativo. El procedimiento 1400 puede ser alterado, por ejemplo, añadiendo, eliminando, alterando o reorganizando etapas. Además, aunque las partes del procedimiento 1400 se muestran como etapas sucesivas, ciertas etapas pueden ocurrir en paralelo (por ejemplo, las etapas 1435 y 1440).
En la etapa 1405, el SAI 5 está acoplado a una fuente de alimentación trifásica. Los módulos 10, 20 y 30 CA/CA están acoplados a las fases X, Y y Z de la alimentación de energía trifásica, respectivamente. Los módulos 10, 20 y 30 CA/CA están acoplados además a una conexión de neutro de la alimentación de energía trifásica. La alimentación de energía proporciona energía trifásica de CA al SAI 5.
En la etapa 1410, el SAI 5 está acoplado a una o más cargas. El SAI 5 puede estar acoplado a una carga trifásica (por ejemplo, el módulo 10 CA/CA proporciona la fase X, el módulo 20 CA/CA proporciona la fase Y y el módulo 30 CA/CA proporciona la fase Z). De manera alternativa, el SAI 5 puede estar acoplado a una o más cargas monofásicas. Por ejemplo, cada uno de los módulos 10, 20 y 30 CA/CA puede proporcionar energía monofásica a una o más cargas.
En la etapa 1415, el SAI 5 determina si la alimentación de alimentación de CA es aceptable o no. Si el SAI 5 determina que la energía de CA de entrada es aceptable, entonces el procedimiento 1400 pasa a la etapa 1420. Si el SAI 5 determina que la energía de entrada es inaceptable, por ejemplo, se ha detenido y/o es inestable (por ejemplo, una condición de tensión baja), entonces el procedimiento 1400 pasa a la etapa 1430.
En la etapa 1420, los módulos 11, 21 y 31 CA/CC convierten la energía de CA de entrada a energía de CC, que es proporcionada a los buses 60, 61, 63 y 64. Los módulos 11, 21 y 31 CA/CC se inicializan (por ejemplo, los conmutadores son conmutados al estado correspondiente a una señal de alimentación proporcionada) tras el arranque, o tras la provisión de energía adecuada al SAI 5. Aunque la descripción siguiente se centra en el módulo 11 CA/CC, el funcionamiento de los módulos 21 y 31 CA/CC puede ser similar. El módulo 11 CA/CC procesa la energía de CA de entrada usando un filtro de paso bajo y un convertidor elevador combinados (es decir, la combinación del condensador 280 y el inductor 285). El controlador 275 PWM conmuta los conmutadores 210, 220, 230, 240, 250 y 260 como una función de la señal de alimentación recibida por el módulo 11 CA/CC. Por ejemplo, el controlador 275 PWM causa que los conmutadores 210, 220, 230, 240, 250 y 260 funcionen en uno de tres estados. En el primer estado, el controlador 275 PWM conmuta los conmutadores 210 y 220 de una manera mutuamente excluyente, mantiene los conmutadores 230 y 250 en una posición activada y mantiene los conmutadores 240 y 260 en una posición desactivada. En el segundo estado, el controlador 275 PWM mantiene los conmutadores 210 y 260 en una posición desactivada, mantiene los conmutadores 220 y 250 en una posición activada y conmuta los conmutadores 230 y 240 de una manera mutuamente excluyente. En el tercer estado, el controlador PWM mantiene los conmutadores 210 y 230 en una posición desactivada, mantiene los conmutadores 220 y 240 en una posición activada y conmuta los conmutadores 250 y 260 de una manera mutuamente excluyente. El controlador 275 PWM causa que el convertidor 11 CA/CC funcione en el primer estado cuando la entrada de CA proporcionada al módulo 11 CA/CC es mayor que un tercio de la tensión proporcionada en la salida 265. El controlador 275 PWM causa que el convertidor 11 CA/CC funcione en el segundo estado cuando la entrada de CA proporcionada al módulo 11 CA/CC está comprendida entre un tercio de la tensión proporcionada en la salida 265 y un tercio de la tensión proporcionada en la salida 268. El controlador 275 PWM causa que el convertidor 11 CA/CC funcione en el tercer estado cuando la entrada de CA proporcionada al módulo 11 CA/CC está por debajo de un tercio de la tensión proporcionada en la salida 268.
En la etapa 1425, el convertidor 1000 CC/CC carga la batería 50. El convertidor 1000 CC/CC recibe un primer conjunto de tensiones de CC desde los buses 60, 61, 63 y 64. Cuando el SAI 5 está recibiendo la energía adecuada desde la alimentación de energía, el convertidor 1000 CC/CC convierte el primer conjunto de tensiones a una primera tensión de CC que es proporcionada a la batería 50. La tensión proporcionada a la batería 50 está comprendida entre la tensión presente en el bus 64 y un tercio de la tensión proporcionada en el bus 64.
El controlador 1115 PWM causa que el convertidor 1000 CC/CC actúe como un convertidor reductor que convierte el primer conjunto de tensiones a la primera tensión. El controlador 1115 PWM causa que los conmutadores 1020 y 1030 se mantengan en una posición desactivada, mientras que los conmutadores 1010 y 1040 son conmutados de manera sustancialmente simultánea. Cada vez que se activan los conmutadores 1010 y 1040, los inductores 1080 y 1085 se cargan y las baterías 1095 y 1100 reciben una tensión que es sustancialmente igual a la primera tensión. Cada vez que se desactivan los conmutadores 1010 y 1040, los inductores 1080 y 1085 se descargan (por ejemplo, corriente libre a través de los diodos 1015 y 1025) y proporcionan sustancialmente la primera tensión a las baterías 1095 y 1100. Preferiblemente, los conmutadores 1010 y 1040 son conmutados a un estado activado antes de que los inductores 1080 y 1085 de descarguen por completo.
En la etapa 1430, el controlador 1115 PWM causa que el convertidor 1000 CC/CC actúe como un convertidor elevador convirtiendo la segunda tensión al segundo conjunto de tensiones. El controlador 1115 PWM causa que los conmutadores 1020 y 1030 se activen y desactiven de manera sustancialmente simultánea mientras que los conmutadores 1010 y 1040 se mantienen en una posición desactivada. Cada vez que se activan los conmutadores 1020 y 1030, los inductores 1080 y 1085 se cargan usando energía desde las baterías 1095 y 1100. Cada vez que se desactivan los conmutadores 1020 y 1030, los inductores 1080 y 1085 se descargan y se produce una corriente libre a través de los diodos 1005 y 1035 (por ejemplo, causada por la energía almacenada en las baterías 1095 y 1100 y los inductores 1080 y 1085). Preferiblemente, los conmutadores 1020 y 1030 son conmutados a un estado activado antes de que los inductores 1080 y 1085 de descarguen por completo. Los condensadores 1070 y 1075 pueden ser usados para reducir la corriente de rizado en la energía proporcionada a los nodos 1090, 1091, 1093 y 1094. Además, los conmutadores del SAI se establecen a un estado para recibir energía de CC desde la batería 50. Por ejemplo, tras detectar que la alimentación de energía de CA no está disponible y/o es inestable, la conexión 13 se desacopla de los buses 64, 63, 61 y 60 mediante la configuración de todos los conmutadores en los módulos 11 CA/CC a una posición desactivada. De manera similar, el funcionamiento de los convertidores 21 y 31 CA/CC es similar.
En la etapa 1435, el equilibrador 1200 de buses de CC equilibra las tensiones presentes en los buses 60, 61, 63, 64. Aunque la etapa 1435 se muestra como una etapa situada entre otras etapas, el equilibrador 1200 de buses de CC equilibra las tensiones presentes en los buses 60, 61, 63 y 64 en paralelo con otras etapas durante el funcionamiento del SAI 5. El equilibrador 1200 de buses de CC equilibra y mantiene las tensiones deseadas en los buses 60, 61, 62, 63 y 64 transfiriendo la energía almacenada en los condensadores 1205, 1210, 1215 y 1220 a los buses 64, 63, 61 y 60, según sea apropiado. Los conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285 son conmutados por el controlador 1315 PWM. El controlador 1315 PWM conmuta los conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285 en los estados primero y segundo. En el primer estado, los conmutadores 1235, 1255 y 1275 están activados mientras que los conmutadores 1245, 1265 y 1285 están desactivados. En el segundo estado, los conmutadores 1235, 1255, 1265 están desactivados mientras que los conmutadores 1245, 1265 y 1285 están activados. Las tensiones de CC dentro del equilibrador 1200 de buses de CC se alternan tal como se muestra en la Tabla 1 (mostrada anteriormente). De esta manera, cuando los nodos 1310, 1311, 1313 y 1314 proporcionan 450 V, 150 V, -150 V y -450 V, respectivamente, cada una de las uniones descritas en la Tabla 1 alterna aproximadamente 300 V (pico a pico). El resto de la descripción de la etapa 1435 del equilibrador de buses de CC supone que los buses 64, 63, 61 y 60 proporcionan 450 V, 150 V, -150 V y -450 V, respectivamente (con relación al neutro).
Durante el funcionamiento equilibrado del equilibrador 1200 de buses de CC (por ejemplo, las tensiones en los nodos 1310, 1311, 1312, 1313 y 1314 se encuentran en los niveles deseados), la señal presente en cada una de las uniones descritas en la Tabla 1 será sustancialmente cuadrada. De esta manera, durante el funcionamiento equilibrado, las oscilaciones de tensión en las uniones descritas en la Tabla 1 estarán sustancialmente en fase y tendrán sustancialmente la misma amplitud. Las diferencias de tensión a través de los tanques 1320 y 1325 resonantes son aproximadamente iguales a un tercio de la tensión CC total entre el bus 60 y el bus (por ejemplo, 300 V). Los condensadores 1225 y 1230 se cargan al potencial aplicado a través de los circuitos 1320 y 1325 resonantes, respectivamente (por ejemplo, 300 V).
El equilibrador 1200 de buses de CC compensa las tensiones desequilibradas en los nodos 1310, 1311, 1312, 1313 y 1314 usando la energía almacenada en los tanques 1320 y 1325 resonantes. Durante el funcionamiento desequilibrado del equilibrador 1200 de buses de CC, la amplitud de las tensiones de onda cuadrada inducidas a través de las uniones descritas en la Tabla 1 puede ser desigual, lo que puede causar la aparición de una tensión de onda cuadrada a través de uno o más de los tanques 1320 y 1325 resonantes. Cuando aparece una tensión a través de cada uno de los tanques 1320 y/o 1325 resonantes, una corriente fluye a través de cada uno de los tanques 1320 y/o 1325 resonantes, respectivamente. La cantidad de corriente que fluye en los tanques 1320 y/o 1325 resonantes puede ser aumentada reduciendo la impedancia de los tanques 1320 y 1325 resonantes (por ejemplo, una impedancia que se aproxima a cero). El controlador 1315 PWM conmuta los conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285 a una frecuencia de manera que se reduce la impedancia de los circuitos 1320 y 1325 resonantes. Por ejemplo, a medida que la frecuencia de conmutación se aproxima a la frecuencia de resonancia de los tanques 1320 y 1325 resonantes, la impedancia de los tanques 1320 y 1325 resonantes se aproxima a cero. Cuando hay una tensión presente a través de los tanques 1320 y 1325 resonantes, una corriente fluye desde el condensador que tiene la tensión más alta (por ejemplo, de los condensadores 1205, 1210, 1215 y 1220) hacia el condensador que tiene la tensión más baja (por ejemplo, de los condensadores 1205, 1210, 1215 y 1220). Los conmutadores (por ejemplo, los conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285) que están acoplados a través del condensador que tiene la tensión más alta (por ejemplo, los condensadores 1205, 1210, 1215 y 1220) actúan como un generador y crean una corriente de CA a través de los tanques 1320 y/o 1325 resonantes para establecer un flujo de energía real hacia el condensador (por ejemplo, los condensadores 1205, 1210, 1215 y 1220) que tienen la tensión más baja. El flujo de corriente a través de los tanques 1320 y 1325 resonantes se inicia preferiblemente cuando la diferencia de tensión entre los condensadores desequilibrados excede una caída de tensión directa de los diodos 1240, 1250, 1260, 1270, 1280 y 1290 respectivos (por ejemplo, unos pocos voltios).
Una forma de onda de corriente inducida que fluye en los tanques 1225 y 1230 resonantes (por ejemplo, causada por el funcionamiento desequilibrado del equilibrador 1200 de buses de CC) es similar a una onda sinusoidal. Preferiblemente, a media que la frecuencia a la que se conmutan los conmutadores 1235, 1245, 1255, 1265, 1275 y 1285 se aproxima a la frecuencia de resonancia de los tanques 1225 y 1230 resonantes, los cruces por cero de la corriente inducida ocurren más cerca del tiempo muerto entre los estados primero y segundo, lo que puede reducir las pérdidas de conmutación.
En la etapa 1440, la energía de CC en los buses 60, 61, 63 y 64 es convertida a energía de CA por los convertidores 12, 22 y 32 CC/CA. Cada uno de los convertidores 12, 22 y 32 CC/CA está configurado preferiblemente como el convertidor 700 CC/CA. El convertidor 700 CC/CA recibe energía desde el convertidor 200 CA/CC, o la batería 50 a través de los buses 60, 61, 63 y 64. El convertidor 700 CC/CA genera una salida de CA que tiene tensiones de pico aproximadamente iguales a las tensiones presentes en la entrada 765 y la entrada 768. Una fase de cada uno de los convertidores 12, 22 y 32 de CC/CA es variada preferiblemente de manera que se proporcione una energía trifásica estándar a una carga.
Con referencia también a las Figs. 9-10, el convertidor 700 CC/CA convierte la energía de CC a energía de CA conmutando los conmutadores 710, 720, 730, 740, 750 y 760 en una secuencia predeterminada. El controlador 775 PWM conmuta los conmutadores 710, 720, 730, 740, 750 y 760 en diferentes secuencias, dependiendo de la salida deseada en la salida 702. Cuando la salida deseada (en la salida 702) está comprendida entre las tensiones presentes en las entradas 765 y 766, el controlador 775 PWM activa y desactiva activamente los conmutadores 710 y 720, establece los conmutadores 730 y 750 a una posición activada y establece los conmutadores 740 y 760 a una posición desactivada.
Cuando la salida deseada (en la salida 702) está comprendida entre las tensiones presentes en las entradas 766 y 767 el controlador 775 PWM activa y desactiva activamente los conmutadores 730 y 740, establece los conmutadores 720 y 750 a una posición activada y establece los conmutadores 710 y 760 a una posición desactivada. Cuando la salida deseada (en la salida 702) está comprendida entre las tensiones presentes en las entradas 767 y 768, el controlador 775 PWM activa y desactiva activamente los conmutadores 750 y 760, establece los conmutadores 720 y 540 a una posición activada y establece los conmutadores 710 y 730 a una posición desactivada. En cada uno de los tres estados, el ciclo de trabajo de los conmutadores 710, 720, 730, 740, 750 y 760 que están siendo conmutados activamente se varía de manera que la salida del filtro 770 sea sustancialmente de CA (por ejemplo, tal como se muestra en las Figuras. 9-10). El filtro 770 (por ejemplo, un filtro LC de paso bajo) filtra la señal proporcionada en el nodo 780 a una señal sustancialmente de CA que es proporcionada a la salida 702.
En la etapa 1445 se proporciona energía de CA a una carga. La configuración de la energía proporcionada a la carga puede variar dependiendo del funcionamiento deseado. Por ejemplo, cada uno de los convertidores 12, 22 y 32 CC/CA puede proporcionar una fase de una conexión de energía trifásica, la totalidad o una parte de los convertidores 12, 22 y 32 CC/CA pueden proporcionar energía que tiene una única fase, cada uno de los convertidores 12, 22 y 32 CC/CA puede proporcionar energía monofásica a las cargas individuales, etc.
Por ejemplo, debido a la naturaleza del software, las funciones descritas anteriormente pueden ser implementadas usando software, hardware, firmware, cableado o sus combinaciones. Las características que implementan las funciones pueden estar también ubicadas físicamente en diversas posiciones, incluyendo distribuidas de manera que partes de las funciones sean implementadas en diferentes ubicaciones físicas. Aunque se muestran tres convertidores CC/CA (por ejemplo, convertidores 12, 22, 32 y 42 CC/CA), puede usarse un único convertidor CC/CA si se desea una alimentación monofásica. Los convertidores CA/CC y CC/CA pueden dividirse en múltiples circuitos paralelos y pueden ser conmutadores intercalados, por ejemplo, para reducir la corriente de rizado en los buses. Las tensiones presentes en los buses 61, 62, 64 y 65 pueden ser diferentes a las descritas en la presente memoria. Una batería puede estar acoplada directamente a los buses 61, 63 y/o 64, sin el uso de un convertidor CC/CC. La simetría del bus de CC puede ser controlada por un esquema de control modificado del convertidor CA/CC.
Aunque la descripción en la presente memoria describe numerosos condensadores separados, dos o más condensadores pueden combinarse en un único condensador. Por ejemplo, la Fig. 10 muestra el condensador 905 acoplado entre el bus 64 y el bus 63, la Fig. 11 muestra el condensador 1050 acoplado entre el bus 64 y el bus 63 y la Fig. 12 muestra el condensador 1205 acoplado entre el bus 64 y el bus 63. Los condensadores 905, 1050 y 1205 pueden ser un único condensador compartido.
Haciendo referencia a la Fig. 2, aunque el convertidor 200 CA/CC está configurado como un inversor de cuatro cuadrantes que proporciona tanto tensiones de CC positivas y negativas, un convertidor CA/CC puede estar dispuesto en otras configuraciones. Por ejemplo, un convertidor CA/CC puede estar configurado como un rectificador de 2 cuadrantes que proporciona solo tensiones de CC positivas durante los semiciclos positivos de la tensión de línea de entrada (y tensiones de CC solamente negativas durante los semiciclos negativos de la tensión de la línea de entrada) mediante la sustitución de los conmutadores 210 y 260 con diodos.
Aunque la presente descripción usa dispositivos integrados conjuntamente (por ejemplo, un conmutador y un diodo acoplados en paralelo), pueden usarse otros circuitos. Por ejemplo, puede usarse un circuito configurado para permitir el flujo de una corriente en una primera dirección sustancialmente no inhibida, mientras controla selectivamente el flujo de corriente en una dirección opuesta a la primera dirección.

Claims (1)

  1. imagen1
    imagen2
    imagen3
ES08730212.1T 2007-02-21 2008-02-20 SAI trifásica de alta potencia Active ES2588381T3 (es)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US11/677,303 US7688048B2 (en) 2007-02-21 2007-02-21 3-phase high power UPS
US677303 2007-02-21
PCT/US2008/054365 WO2008103696A2 (en) 2007-02-21 2008-02-20 3-phase high power ups

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2588381T3 true ES2588381T3 (es) 2016-11-02

Family

ID=39561694

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES08730212.1T Active ES2588381T3 (es) 2007-02-21 2008-02-20 SAI trifásica de alta potencia
ES13152794.7T Active ES2553007T3 (es) 2007-02-21 2008-02-20 Bus de CC equilibrador de circuitos

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES13152794.7T Active ES2553007T3 (es) 2007-02-21 2008-02-20 Bus de CC equilibrador de circuitos

Country Status (10)

Country Link
US (4) US7688048B2 (es)
EP (2) EP2587620B1 (es)
JP (1) JP5059879B2 (es)
KR (2) KR101521137B1 (es)
CN (1) CN101657946B (es)
AU (1) AU2008218769B2 (es)
CA (1) CA2678878A1 (es)
DK (2) DK2122796T3 (es)
ES (2) ES2588381T3 (es)
WO (1) WO2008103696A2 (es)

Families Citing this family (128)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7259477B2 (en) * 2003-08-15 2007-08-21 American Power Conversion Corporation Uninterruptible power supply
US8672732B2 (en) 2006-01-19 2014-03-18 Schneider Electric It Corporation Cooling system and method
US7688048B2 (en) 2007-02-21 2010-03-30 American Power Conversion Corporation 3-phase high power UPS
US7974106B2 (en) * 2007-05-07 2011-07-05 Bloom Energy Corporation Ripple cancellation
ES2612328T3 (es) 2007-05-15 2017-05-16 Schneider Electric It Corporation Métodos y sistemas para gestionar potencia y enfriamiento de una instalación
US7880332B2 (en) * 2008-02-04 2011-02-01 American Power Conversion Corporation Automatic battery reconnection
US8116105B2 (en) * 2008-02-07 2012-02-14 American Power Conversion Corporation Systems and methods for uninterruptible power supply control
US7881079B2 (en) 2008-03-24 2011-02-01 American Power Conversion Corporation UPS frequency converter and line conditioner
EP2107672A1 (de) * 2008-03-31 2009-10-07 SMA Solar Technology AG Dreiphasiger Wechselrichter ohne Verbindung zwischen dem Neutralleiter des Netzes und dem Mittelpunkt des Zwischenkreises
US8203235B2 (en) * 2008-04-11 2012-06-19 Liebert Corporation AC and DC uninterruptible online power supplies
US8053926B2 (en) 2008-06-16 2011-11-08 American Power Conversion Corporation Methods and systems for managing facility power and cooling
DE102008002525A1 (de) * 2008-06-19 2009-12-24 Robert Bosch Gmbh Gleichspannungswandler
US8692408B2 (en) * 2008-12-03 2014-04-08 General Electric Company Modular stacked subsea power system architectures
CN102150342B (zh) * 2009-03-05 2014-08-20 东芝三菱电机产业系统株式会社 不间断电源设备
US7982339B2 (en) * 2009-03-18 2011-07-19 Cyber Power System Inc. Controlling method of a battery mode of a uninterruptible power supply for an active power factor corrected load
US9831670B2 (en) * 2009-04-30 2017-11-28 Hewlett Packard Enterprise Development Lp Power supply system having a redundant supply that remains online while sourcing no power
US20100289335A1 (en) * 2009-05-12 2010-11-18 Radhakrishna Togare Active back up auto changeover voltage bus
BRPI1010878A2 (pt) * 2009-06-09 2019-07-09 Poskatcheev Willis Andre circuito e método de coleta de potência para fontes de alimentação cc acopladas em série
US8228046B2 (en) 2009-06-16 2012-07-24 American Power Conversion Corporation Apparatus and method for operating an uninterruptible power supply
US8385091B2 (en) * 2009-08-20 2013-02-26 Electric IT Corporation 3-phase high-power UPS
US8228695B2 (en) * 2009-11-16 2012-07-24 General Electric Company Multilevel converter operation
US8391036B2 (en) * 2009-12-29 2013-03-05 International Business Machines Corporation Selective enablement of power supply sections for improving efficiency
US8575779B2 (en) 2010-02-18 2013-11-05 Alpha Technologies Inc. Ferroresonant transformer for use in uninterruptible power supplies
EP2372893B1 (en) * 2010-03-31 2012-06-27 Ce+T Multilevel inverter
JP5521112B2 (ja) * 2010-04-19 2014-06-11 パワー−ワン イタリイ ソチエタ ペル アチオーニ マルチレベルｄｃ・ａｃコンバータ
US8552589B2 (en) 2010-05-14 2013-10-08 Schneider Electric It Corporation Digital control method for operating the UPS systems in parallel
US8782443B2 (en) 2010-05-25 2014-07-15 Microsoft Corporation Resource-based adaptive server loading
TWI414933B (zh) * 2010-06-08 2013-11-11 Quanta Comp Inc 伺服器機櫃系統
US8384244B2 (en) 2010-06-09 2013-02-26 Microsoft Corporation Rack-based uninterruptible power supply
US8487473B2 (en) 2010-06-24 2013-07-16 Microsoft Corporation Hierarchical power smoothing
NO20100985A1 (no) * 2010-07-06 2011-11-21 Rolls Royce Marine As Power Electric Systems Bergen Styringsinnretning og fremgangsmåte for styring av en vekselstrømsmotor
US8493032B2 (en) * 2010-07-20 2013-07-23 Tesla Motors, Inc. Bidirectional polyphase multimode converter including boost and buck-boost modes
ES2404178B1 (es) * 2010-07-27 2014-01-22 Universidad De La Rioja Sistema de alimentacion ininterrumpida controlada y procedimiento de captación y evacuación de energía eléctrica
WO2012014912A1 (ja) * 2010-07-30 2012-02-02 三菱電機株式会社 Ｄｃ／ｄｃコンバータ
GB201015510D0 (en) * 2010-09-16 2010-10-27 Goodrich Actuation Systems Sas Power supply system
US8952566B2 (en) 2010-10-26 2015-02-10 Microsoft Technology Licensing, Llc Chassis slots accepting battery modules and other module types
CN102545369A (zh) * 2010-12-23 2012-07-04 贵阳铝镁设计研究院有限公司 一种大型控制系统双电源供电装置
US8513928B2 (en) 2011-01-05 2013-08-20 Eaton Corporation Bidirectional buck-boost converter
US8878389B2 (en) 2011-01-11 2014-11-04 Schneider Electric It Corporation Method and apparatus for providing uninterruptible power
EP2477301A1 (de) * 2011-01-12 2012-07-18 VENPOWER GmbH Anordnung zur Einspeisung elektrischer Energie in ein Energieversorgungsnetz
US9312726B2 (en) 2011-01-23 2016-04-12 Alpha Technologies Inc. Uninterruptible power supplies for use in a distributed network
CA2825483C (en) 2011-01-23 2019-11-12 Alpha Technologies Inc. Switching systems and methods for use in uninterruptible power supplies
US8929114B2 (en) * 2011-02-24 2015-01-06 Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. Three-level active neutral point clamped zero voltage switching converter
EP2506422B1 (en) * 2011-03-28 2019-02-13 GE Energy Power Conversion Technology Limited Circuits for dc energy stores
EP2700137B1 (en) * 2011-04-20 2017-06-07 Telefonaktiebolaget LM Ericsson (publ) Control of dynamic bus voltage in an intermediate bus architecture power system
TW201246751A (en) * 2011-05-12 2012-11-16 Lite On Clean Energy Technology Corp A battery system and a battery equalizer
CN102832796A (zh) * 2011-06-15 2012-12-19 力博特公司 缓冲电路和具有该缓冲电路的逆变器
JP2013017262A (ja) * 2011-06-30 2013-01-24 Sanyo Electric Co Ltd インバータおよびそれを搭載した電力変換装置
DE102011051783A1 (de) 2011-07-12 2013-01-17 Sma Solar Technology Ag Batterieinverter mit variablem Mittelpunktsbezug
US20130049478A1 (en) * 2011-08-25 2013-02-28 General Electric Company Power system, method of operation thereof, and controller for operating
US8884464B2 (en) 2011-08-29 2014-11-11 Schneider Electric It Corporation Twin boost converter with integrated charger for UPS system
CN102437762A (zh) * 2011-10-27 2012-05-02 阳光电源股份有限公司 一种单相半桥五电平逆变器及其应用电路
CN104137105B (zh) 2011-12-22 2017-07-11 施耐德电气It公司 关于瞬时事件对数据中心中的温度的影响分析
US9830410B2 (en) 2011-12-22 2017-11-28 Schneider Electric It Corporation System and method for prediction of temperature values in an electronics system
CN102545355B (zh) * 2012-02-13 2014-12-10 百度在线网络技术（北京）有限公司 机柜供电系统
WO2013162500A1 (en) * 2012-04-23 2013-10-31 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Moderating a charging
US9413268B2 (en) 2012-05-10 2016-08-09 Futurewei Technologies, Inc. Multilevel inverter device and method
EP2859644B1 (en) * 2012-06-12 2017-08-23 Schneider Electric IT Corporation Apparatus and method for providing uninterruptible power
US9071142B2 (en) * 2012-06-22 2015-06-30 Monolithic Power Systems, Inc. Multi-phase SMPS with load transient control and associated control method
US20140001887A1 (en) * 2012-06-27 2014-01-02 Virtual Power Systems Inc. Virtual power apparatus
CN102790422B (zh) * 2012-07-30 2015-07-29 广东易事特电源股份有限公司 一种ups充电模块装置及其控制方法
US9160232B2 (en) * 2013-02-15 2015-10-13 St-Ericsson Sa Efficient regulation of capacitance voltage(s) in a switched mode multilevel power converter
US9941813B2 (en) 2013-03-14 2018-04-10 Solaredge Technologies Ltd. High frequency multi-level inverter
EP2779345B8 (en) * 2013-03-14 2015-06-10 ABB Technology Oy Method for controlling switching branch of active neutral point clamped (ANPC) three-level converter and switching branch for such converter
CN105409088A (zh) * 2013-06-13 2016-03-16 上海火亮新能源科技有限公司 电池能量存储系统和控制方法
CN103296726B (zh) * 2013-06-20 2015-10-28 曙鹏科技（深圳）有限公司 电池储能模组及其控制方法和储能供电系统
CN103368231B (zh) 2013-07-05 2015-03-11 华为技术有限公司 一种不间断电源电路
WO2015006111A1 (en) * 2013-07-09 2015-01-15 Transphorm Inc. Multilevel inverters and their components
DE102013213986B4 (de) * 2013-07-17 2016-02-04 Siemens Aktiengesellschaft Dreipunkt-Stromrichter
US9450503B2 (en) * 2013-08-15 2016-09-20 General Electric Company Power converter with a multi-level bridge topology and control method
US9450453B2 (en) * 2013-09-02 2016-09-20 Cyber Power Systems Inc. Uninterruptible power supply system with energy feedback to chargers and sinusoidal output
US9774190B2 (en) * 2013-09-09 2017-09-26 Inertech Ip Llc Multi-level medium voltage data center static synchronous compensator (DCSTATCOM) for active and reactive power control of data centers connected with grid energy storage and smart green distributed energy sources
CN103580275B (zh) * 2013-10-12 2016-04-20 合肥联信电源有限公司 轨道交通屏蔽门不间断电源及其工作方法
JP6232944B2 (ja) * 2013-11-06 2017-11-22 株式会社明電舎 マルチレベル電力変換装置
US20150131349A1 (en) * 2013-11-12 2015-05-14 General Electric Company System and method for balancing multilevel power converters
US20150183330A1 (en) * 2013-12-30 2015-07-02 Electric Power Research Institute, Inc. Modular reconfigurable medium voltage transformer for data centers, volt/var control, ac and dc charging, and vehicle-to-grid applications
US9293978B2 (en) 2014-01-20 2016-03-22 Cummins Power Generation Ip, Inc. Split phase power conversion apparatuses, methods and systems
US10454301B2 (en) 2014-01-27 2019-10-22 Vertiv S.R.L. System and method for detecting and correcting DC bus imbalances between parallel coupled UPS systems sharing a common battery
US10797490B2 (en) * 2014-03-26 2020-10-06 Intersil Americas LLC Battery charge system with transition control that protects adapter components when transitioning from battery mode to adapter mode
US9318974B2 (en) 2014-03-26 2016-04-19 Solaredge Technologies Ltd. Multi-level inverter with flying capacitor topology
DE102014005124A1 (de) * 2014-04-08 2015-10-08 Karlsruher Institut für Technologie Schaltungsanordnung und Verfahren zum Austausch elektrischer Energie
EP2975727A1 (en) * 2014-07-17 2016-01-20 ABB Technology AG Three-wire UPS system with artificial neutral
US9590521B2 (en) * 2014-07-28 2017-03-07 Hamilton Sundstrand Corporation Power converters for aircraft starter/generators
NZ700418A (en) * 2014-09-25 2016-08-26 Enatel Ltd Improvements in and relating to load balancing
KR101506010B1 (ko) * 2014-10-01 2015-03-30 주식회사 이온 무정전 전원장치의 직류단 전압 불평형 제어 장치
WO2016105272A1 (en) * 2014-12-23 2016-06-30 Robert Bosch (Sea) Pte. Ltd. Balancing circuit and inverter comprising the same
US9595876B2 (en) * 2015-02-11 2017-03-14 Schneider Electric It Corporation DC-DC converter
WO2016157468A1 (ja) * 2015-04-01 2016-10-06 東芝三菱電機産業システム株式会社 無停電電源装置およびそれを用いた無停電電源システム
US10263457B2 (en) * 2015-04-01 2019-04-16 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Uninterruptible power supply device and uninterruptible power supply system using the same
US10135293B2 (en) 2015-04-01 2018-11-20 Isolated Parallel Inc Direct current isolated-parallel uninterruptible power supply system
RU2671947C1 (ru) * 2015-06-23 2018-11-08 Ниссан Мотор Ко., Лтд. Инвертор с возможностью заряда
US10097002B2 (en) 2015-06-30 2018-10-09 Abb Schweiz Ag Power transmission arrangement and method for operating a power transmission arrangement
JP6348460B2 (ja) * 2015-07-08 2018-06-27 東芝三菱電機産業システム株式会社 電力変換システム
US10205326B2 (en) * 2015-09-09 2019-02-12 Cpg Technologies, Llc Adaptation of energy consumption node for guided surface wave reception
CA2997953A1 (en) * 2015-09-13 2017-03-16 Alpha Technologies Inc. Power control systems and methods
US10067203B2 (en) * 2015-10-09 2018-09-04 General Electric Company Energy storage solution for an MRI system
US10381867B1 (en) 2015-10-16 2019-08-13 Alpha Technologeis Services, Inc. Ferroresonant transformer systems and methods with selectable input and output voltages for use in uninterruptible power supplies
WO2017076367A1 (zh) * 2015-11-06 2017-05-11 汪洪亮 单相四电平逆变器拓扑电路及三相四电平逆变器拓扑电路
US10300791B2 (en) * 2015-12-18 2019-05-28 Ge Global Sourcing Llc Trolley interfacing device having a pre-charging unit
EP3411947A1 (en) * 2016-02-05 2018-12-12 ABB Schweiz AG Power conditioning and ups modules
US10502470B2 (en) 2016-03-22 2019-12-10 Vertiv Corporation System and method to maintain evaporator superheat during pumped refrigerant economizer operation
US9935549B2 (en) * 2016-07-08 2018-04-03 Toshiba International Corporation Multi-switch power converter
KR102606225B1 (ko) 2016-07-18 2023-11-23 삼성전자주식회사 전원 공급 시스템
US9923482B2 (en) * 2016-07-20 2018-03-20 Infineon Technologies Ag System and method for a power inverter with controllable clamps
US10644610B2 (en) * 2016-11-17 2020-05-05 Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation Power conversion device
US10587115B2 (en) * 2016-12-20 2020-03-10 Google Inc. Modular direct current (DC) architectures
EP3360719B1 (en) 2017-02-09 2020-09-09 Samsung SDI Co., Ltd Dual power supply system
US10637279B2 (en) 2017-02-22 2020-04-28 Vertiv Corporation Method of mitigating effects of AC input voltage surge in a transformer-less rectifier uninterruptible power supply system
US10811987B2 (en) * 2017-03-31 2020-10-20 Schneider Electric It Corporation Bi-directional DC-DC converter with load and source synchronized power control
EP3613134A4 (en) * 2017-04-21 2020-11-25 ABB Schweiz AG CONVERTER SYSTEM THAT ENABLES AN ELECTRICAL LOAD TO BE POWERED ON
JP6428859B1 (ja) * 2017-06-16 2018-11-28 株式会社明電舎 マルチレベル電力変換装置
WO2019014682A1 (en) 2017-07-14 2019-01-17 Alpha Technologies Inc. SYSTEMS AND METHODS FOR ALTERNATING CURRENT POWER SUPPLY WITH VOLTAGE REGULATION
CN107769313B (zh) * 2017-10-30 2020-06-23 华泰慧能（北京）能源技术有限公司 储能调频系统中蓄电池动态均压电路及控制方法
US10790670B1 (en) 2018-03-08 2020-09-29 Zerobase Energy, Llc Hybrid generator system and method with multi tasked power inverter
US11063460B2 (en) * 2018-06-01 2021-07-13 Samsung Sdi Co., Ltd. Battery system
US11011926B2 (en) * 2018-07-03 2021-05-18 Schneider Electric It Corporation Adaptive charger
KR102142456B1 (ko) 2018-09-20 2020-08-07 엘에스일렉트릭(주) 전원 공급 장치
US10784714B2 (en) * 2018-11-30 2020-09-22 Schneider Electric It Corporation 3 phase UPS bus balancer
US20200176998A1 (en) * 2018-12-03 2020-06-04 Omnitek Partners Llc Methods for heating and charging energy storage devices at very low temperatures
US11356017B2 (en) * 2019-04-08 2022-06-07 The Regents Of The University Of California Li-ion-compatible fully-integrated hybrid converter
US11489356B2 (en) * 2019-07-02 2022-11-01 Abb Schweiz Ag MVDC link-powered battery chargers and operation thereof
US10958098B1 (en) * 2019-10-07 2021-03-23 Google Llc UPS system for powering alternating and direct current loads
US20210296902A1 (en) * 2020-03-17 2021-09-23 King Fahd University Of Petroleum And Minerals Battery energy storage-based controller for improving microgrid power quality
US11218086B2 (en) * 2020-03-23 2022-01-04 Hamilton Sundstrand Corporation Power conversion systems and methods
EP3890179A1 (en) * 2020-04-02 2021-10-06 Siemens Aktiengesellschaft Power converter
CN114069819A (zh) * 2020-08-07 2022-02-18 台达电子工业股份有限公司 具有三阶层切换电路的转换装置及三阶层切换电路的操作方法
DE102020129921A1 (de) * 2020-11-12 2022-05-12 Sma Solar Technology Ag Verfahren zum Symmetrieren von Spannungen in einem DC-Netz und Symmetriereinheit für ein DC-Netz
US20230207937A1 (en) * 2021-12-29 2023-06-29 Atieva, Inc. Reconfigurable architecture for stationary energy storage system

Family Cites Families (49)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5239140A (en) * 1975-09-22 1977-03-26 Mitsubishi Electric Corp Non-interrupted powe source
AU2296677A (en) * 1976-03-10 1978-09-14 Westinghouse Electric Corp Load balancing system for ups rectifiers
US4564747A (en) * 1983-09-30 1986-01-14 Chevron Research Company Methods and apparatus for detecting abnormalities in proximity effect heat-tracing circuits
JPH038038Y2 (es) * 1984-11-05 1991-02-27
US5017800A (en) * 1989-09-29 1991-05-21 Wisconsin Alumni Research Foundation AC to DC to AC power conversion apparatus with few active switches and input and output control
FR2684250B1 (fr) * 1991-11-27 1994-04-01 Merlin Gerin Systeme de distribution d'energie electrique de haute qualite.
US6069412A (en) * 1993-03-29 2000-05-30 Powerware Corporation Power factor corrected UPS with improved connection of battery to neutral
US5684686A (en) * 1994-01-12 1997-11-04 Deltec Electronics Corporation Boost-input backed-up uninterruptible power supply
US5644483A (en) * 1995-05-22 1997-07-01 Lockheed Martin Energy Systems, Inc. Voltage balanced multilevel voltage source converter system
US5710504A (en) 1996-05-20 1998-01-20 The Board Of Trustees Of The University Of Illinois Switched capacitor system for automatic battery equalization
US6031738A (en) * 1998-06-16 2000-02-29 Wisconsin Alumni Research Foundation DC bus voltage balancing and control in multilevel inverters
DE19845903A1 (de) 1998-10-05 2000-04-06 Aloys Wobben Elektrische Energieübertragungsanlage
JP2000324711A (ja) * 1999-05-17 2000-11-24 Canon Inc 組み電池装置
US6184593B1 (en) * 1999-07-29 2001-02-06 Abb Power T&D Company Inc. Uninterruptible power supply
BR9907351A (pt) * 1999-12-22 2001-08-07 Ericsson Telecomunicacoees S A Método e circuito de controle para retificador do tipo elevador trifásico de três nìveis
AU2001241559A1 (en) * 2000-02-18 2001-08-27 Liebert Corporation Modular uninterruptible power supply
EP1264385B1 (en) 2000-02-29 2006-12-20 Eaton Power Quality Corporation Power converters with ac and dc operating modes and methods of operation thereof
US6459596B1 (en) * 2000-08-18 2002-10-01 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Method and apparatus for a Reduced parts-counts multilevel rectifier
US20020133728A1 (en) * 2000-11-14 2002-09-19 Sanjay Agarwal Network traffic based adaptive power management system for computer networks
US6577106B2 (en) * 2000-11-30 2003-06-10 Honeywell International Inc. Multi-functional AC/DC converter
DK174494B1 (da) * 2001-01-26 2003-04-22 American Power Conversion Denm Kombineret AC-DC til DC konverter
US6631080B2 (en) 2001-06-06 2003-10-07 Hybrid Power Generation Systems Llc Systems and methods for boosting DC link voltage in turbine generators
US7288919B2 (en) * 2001-10-01 2007-10-30 Sanken Electric Co., Ltd. Voltage balance circuit, voltage detective circuit, voltage balancing method, and voltage detecting method
US20030076696A1 (en) * 2001-10-18 2003-04-24 Delta Electronics, Inc. Device of uninterruptible power supply
US7106607B2 (en) 2002-01-22 2006-09-12 American Power Conversion Denmark Aps Combined AC-DC to DC converter
CN1333506C (zh) * 2002-08-14 2007-08-22 艾默生网络能源有限公司 带母线均压功能的不间断电源系统
US7786616B2 (en) * 2003-02-07 2010-08-31 Cummins Power Generation Inc. Generator with DC boost and split bus bidirectional DC-to-DC converter for uninterruptible power supply system or for enhanced load pickup
US6914415B2 (en) * 2003-02-14 2005-07-05 Motorola, Inc. Battery adaptor to facilitate reconditioning in a smart charger
US7545120B2 (en) * 2003-07-29 2009-06-09 Dell Products L.P. AC-DC adapter and battery charger integration for portable information handling systems
US7259477B2 (en) * 2003-08-15 2007-08-21 American Power Conversion Corporation Uninterruptible power supply
US6903537B2 (en) * 2003-10-22 2005-06-07 Aimtron Technology Corp. Switching DC-to-DC converter with multiple output voltages
WO2005041384A1 (ja) * 2003-10-27 2005-05-06 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha 電源装置
US7446433B2 (en) * 2004-01-23 2008-11-04 American Power Conversion Corporation Methods and apparatus for providing uninterruptible power
US7432615B2 (en) * 2004-01-29 2008-10-07 American Power Conversion Corporation Uninterruptable power supply system and method
US7050312B2 (en) * 2004-03-09 2006-05-23 Eaton Power Quality Corporation Multi-mode uninterruptible power supplies and methods of operation thereof
US7684222B2 (en) 2004-03-24 2010-03-23 Eaton Corporation Power conversion apparatus with DC bus precharge circuits and methods of operation thereof
US7456518B2 (en) * 2004-08-31 2008-11-25 American Power Conversion Corporation Method and apparatus for providing uninterruptible power
EP2278686B1 (en) 2004-08-31 2012-05-09 American Power Conversion Corporation Method and apparatus for providing uninterruptible power
JP4181104B2 (ja) * 2004-10-06 2008-11-12 日本無線株式会社 蓄電器の電圧制御装置及びそれを備えた蓄電器モジュール
US7402921B2 (en) * 2005-04-21 2008-07-22 American Power Conversion Corporation Method and apparatus for providing uninterruptible power
US7352083B2 (en) * 2005-09-16 2008-04-01 American Power Conversion Corporation Apparatus for and method of UPS operation
US7456524B2 (en) * 2006-03-31 2008-11-25 American Power Conversion Corporation Apparatus for and methods of polyphase power conversion
US7705489B2 (en) * 2006-09-08 2010-04-27 American Power Conversion Corporation Method and apparatus for providing uninterruptible power
US8040702B2 (en) * 2006-09-15 2011-10-18 Mitsubishi Electric Corporation DC/DC power converting apparatus
US7688048B2 (en) 2007-02-21 2010-03-30 American Power Conversion Corporation 3-phase high power UPS
US7639520B1 (en) 2007-02-26 2009-12-29 Network Appliance, Inc. Efficient power supply
US7619907B2 (en) * 2007-04-12 2009-11-17 Mitsubishi Electric Corporation DC/DC power conversion device
JP5049637B2 (ja) * 2007-04-12 2012-10-17 三菱電機株式会社 Ｄｃ／ｄｃ電力変換装置
US8385091B2 (en) 2009-08-20 2013-02-26 Electric IT Corporation 3-phase high-power UPS

Also Published As

Publication number Publication date
US20130076152A1 (en) 2013-03-28
JP5059879B2 (ja) 2012-10-31
EP2122796A2 (en) 2009-11-25
WO2008103696A2 (en) 2008-08-28
CN101657946A (zh) 2010-02-24
CA2678878A1 (en) 2008-08-28
KR20090119978A (ko) 2009-11-23
JP2010519890A (ja) 2010-06-03
US20110280055A1 (en) 2011-11-17
US8344551B2 (en) 2013-01-01
US8664796B2 (en) 2014-03-04
CN101657946B (zh) 2013-11-13
KR101477042B1 (ko) 2014-12-29
WO2008103696A8 (en) 2009-02-19
EP2122796B1 (en) 2016-05-25
KR101521137B1 (ko) 2015-05-20
DK2587620T3 (en) 2015-08-31
EP2587620A3 (en) 2013-07-03
US8008809B2 (en) 2011-08-30
US20100156354A1 (en) 2010-06-24
KR20140072203A (ko) 2014-06-12
US7688048B2 (en) 2010-03-30
AU2008218769B2 (en) 2012-01-12
DK2122796T3 (en) 2016-08-22
US20080197706A1 (en) 2008-08-21
AU2008218769A1 (en) 2008-08-28
WO2008103696A3 (en) 2008-12-24
ES2553007T3 (es) 2015-12-03
EP2587620A2 (en) 2013-05-01
EP2587620B1 (en) 2015-08-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2588381T3 (es) SAI trifásica de alta potencia
ES2908960T3 (es) Convertidor eléctrico y método de control
US20090244936A1 (en) Three-phase inverter
KR20100006545A (ko) Ｄｃ/ｄｃ 컨버터
WO2013137749A1 (en) Electrical systems with inductive power transfer-based energy balancing
US8462525B2 (en) Wide range DC power supply with bypassed multiplier circuits
KR20090017427A (ko) 인버터
CN112512861A (zh) 具有可控的中间电路中心点电压的充电设备以及具有这种充电设备的驱动系统
CN115997334A (zh) 直流-直流转换器组件
Routray et al. Reduced voltage stress thirteen-level extendable switched capacitor multilevel inverter
CN112930645A (zh) 灵活高效的开关串转换器
JP5724486B2 (ja) マルチレベル電力変換器
KR101491766B1 (ko) 전력변환장치 및 반도체 스위치 제어방법
KR101862517B1 (ko) 독립형 멀티 h-브리지를 이용한 다상 인버터
Barzegarkhoo et al. A new common-ground switched-boost five-level inverter suitable for both single and three-phase grid-tied applications
KR101465431B1 (ko) 전력변환장치 및 반도체 스위치 제어방법
AU2012202055B2 (en) 3-Phase High Power UPS
Loh et al. Topological and modulation design of three-level Z-source inverters
US20240333124A1 (en) Balancer Circuit for Series Connection of Two DC-Link Capacitors, Method for Controlling the Balancer Circuit and Converter Arrangement
Chen et al. Cascaded H-bridge and T-type seven-level inverter fed by the inductive DC-link with embedded voltage boosting
Belkhode et al. A Multi-Segment SVM Scheme for the Capacitor Size Minimization in SiC Devices-based Active Neutral-Point-Clamped Converters
KR20070004544A (ko) 전기 에너지 복구를 부하에 공급하는 방법 및 디바이스