ES2585412T3 - Sistema de extinción de incendios - Google Patents
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Abstract
Sistema de extinción de incendios para distribuir un medio de extinción, que presenta al menos: - medios (1) para facilitar el medio de extinción, - al menos un medio (2) para aplicar el medio de extinción, - medios de paso (3) para conectar los medios (1) para facilitar el medio de extinción con el al menos un medio (2) para aplicar el medio de extinción, estando formados los medios de paso (3) por lo menos en parte como tubería metálica de acero dulce, definiéndose la pérdida por fricción de la tubería en las tuberías según la fórmula de Hazen-Williams (1), con P >= 6,05 · 105 · L · Q1,85 · C(-1,85) - d(-4,87), donde: P >= pérdida de presión en el conducto, en bar, Q >= caudal por el conducto, en l/min, d >= diámetro interior medio de la tubería, en mm, C >= constante para el tipo y el estado del conducto, L >= longitud equivalente de tuberías y racores, en m, presentando los medios de paso (3) formados, por lo menos en parte, como tubería metálica de acero dulce un revestimiento anticorrosión al menos interno, y estando formado el revestimiento anticorrosión interno para garantizar un valor para C en un rango de entre 125 y 150 al poner en marcha el sistema de extinción de incendios, caracterizado porque el revestimiento interno está formado por partículas de pintura guiadas en la solución, que se adicionan en la superficie interna de las tuberías metálicas mediante fluoruro de hierro FeF3 guiado en la solución liberando iones de Fe2+.
Description
DESCRIPCION
Sistema de extincion de incendios.
5 La presente invencion se refiere a un sistema de extincion de incendios para distribuir un medio de extincion, presentando dicho sistema de extincion de incendios al menos:
■ Medios (1) para facilitar el medio de extincion,
■ Al menos un medio (2) para aplicar el medio de extincion,
10 ■ Medios de paso (3) para conectar los medios (1) para facilitar el medio de extincion con el al menos un medio (2)
para aplicar el medio de extincion.
En este sentido, los medios de paso (3) estan formados, segun el estado conocido de la tecnica, por lo menos en parte como tubena metalica de acero dulce.
15
En este sentido, la perdida por friccion de la tubena en las tubenas se define segun la formula de Hazen-Williams (1) con
P = 6,05 ■ 105 ■ L ■ Q1,85 ■ C("1,85) - dK87)
20
donde:
P = perdida de presion en el conducto, en bar,
Q = caudal por el conducto, en l/min,
25 d = diametro interior medio de la tubena, en mm,
C = constante para el tipo y el estado del conducto,
L = longitud equivalente de tubenas y racores, en m,
En principio, es posible calcular perdidas de presion en conductos en una longitud de la tubena predeterminada, en 30 particular utilizando la ecuacion de Darcy-Weisbach, pero esta resulta muy complicada de aplicar de forma universal. Por este motivo, en general se ha impuesto el uso de la formula emprnca de Hazen-Williams (1), y en particular para el diseno y el calculo de instalaciones de extincion por aspersion.
35
40
45
Al principio, los inventores se enfrentaron al objetivo de una mejora monetaria en el diseno y el funcionamiento de instalaciones de extincion por aspersion. En particular, al aspecto de mejora monetaria en el funcionamiento de instalaciones de extincion por aspersion se asocia el problema reconocido de que, en las instalaciones de extincion por aspersion, despues de muchos meses tras la puesta en marcha, en ocasiones pueden producirse fugas en los acoplamientos como las conexiones tfpicas de medios de paso (3) formados como tubenas metalicas, lo que en ultimo termino da lugar a reparaciones y danos asegurados y, de este modo, a un encarecimiento significativo dentro del funcionamiento de instalaciones de extincion por aspersion. El problema mencionado anteriormente si que podna eliminarse mediante tubenas metalicas galvanizadas en algunos planteamientos, pero sigue sin haber una solucion convincente en todos los aspectos y sobre todo que tambien pueda pagarse para instalaciones de extincion por aspersion mas grandes a pesar de los numerosos planteamientos, sobre todo porque precisamente las tubenas galvanizadas son mas bien cnticas de evaluar con respecto a problemas de explotacion.
En sus consideraciones, los inventores tambien intentaron utilizar las dependencias matematicas de las magnitudes en la formula de Hazen-Williams (1). En ella resulta de interes en particular una relacion entre la perdida de presion en el conducto, P [bar], y la constante C sin dimensiones. Segun las realizaciones en la norma alemana DIN EN 12845, version 07/2009, son validos los valores de la siguiente tabla 1:
Tabla 1:
- Tipo de tubena
- Valor C
- Hierro fundido
- 100
- Hierro fundido ductil
- 110
- Acero, negro - se corresponde a acero dulce a efectos de la presente invencion
- 120
- Acero galvanizado
- 120
- Hormigon centrifugado
- 130
- Hierro fundido revestido con cemento
- 130
- Acero inoxidable
- 140
- Cobre
- 140
- Fibra de vidrio reforzada
- 140
Los inventores reconocieron finalmente que ambos aspectos del objetivo subyacente pueden alcanzarse mediante un sistema de extincion de incendios para distribuir un medio de extincion, presentando dicho sistema de extincion de incendios al menos:
5
■ Medios (1) para facilitar el medio de extincion,
■ Al menos un medio (2) para aplicar el medio de extincion,
■ Medios de paso (3) para conectar los medios (1) para facilitar el medio de extincion con el al menos un medio (2) para aplicar el medio de extincion.
10
Estando formados los medios de paso (3) por lo menos en parte como tubena metalica de acero dulce, definiendose la perdida por friccion de la tubena en las tubenas segun la formula de Hazen-Williams (1), con
P = 6,05 ■ 105 ■ L ■ Q1,85 ■ C("1,85) - dK87)
15 donde:
P = perdida de presion en el conducto, en bar,
Q = caudal por el conducto, en l/min, d = diametro interior medio de la tubena, en mm,
C = constante para el tipo y el estado del conducto,
20 L = longitud equivalente de tubenas y racores, en m.
En el que
□ los medios de paso (3) formados, por lo menos en parte, como tubena metalica de acero dulce presentan un 25 revestimiento anticorrosion al menos interno,
□ el revestimiento anticorrosion interno esta formado para garantizar un valor para C en un rango de entre 125 y 150 al poner en marcha el sistema de extincion de incendios.
30 En este sentido, el valor C se refiere a los medios de paso (3) formados como tubena metalica de acero dulce, que presentan el revestimiento anticorrosion interno que caracteriza la invencion.
La invencion se caracteriza por un revestimiento anticorrosion segun la parte caracterizadora de la reivindicacion 1. Dicho sistema de extincion de incendios se da a conocer en el documento US 2009/0 194 187.
35
Segun los conocimientos esenciales para la invencion de los inventores, un revestimiento anticorrosion interno para los medios de paso (3) formados por lo menos en parte como tubena metalica de acero dulce resulta adecuado unica y exclusivamente para garantizar un valor, para la constante C, en un rango de entre 125 y 150 al poner en marcha el sistema de extincion de incendios y -preferiblemente- el mismo valor dentro de un periodo de uso de un 40 ano y muy preferiblemente tambien dentro de un periodo de uso de cinco anos tras la puesta en marcha del sistema de extincion de incendios. Al garantizar un valor para C en el rango que caracteriza la invencion y aun mas en los rangos preferidos de la invencion aqrn presentada, sobre la base del revestimiento anticorrosion interior formado de este modo se forma un sellado completamente plano y no poroso de las caras internas de las tubenas metalicas (3), que ya no se ve perjudicado por el medio de extincion guiado a traves de las tubenas metalicas (3) incluso durante
45 muchos anos, lo que incluso es valido para los extremos de las tubenas metalicas (3) agrupados en los
acoplamientos.
Muy preferiblemente, el revestimiento anticorrosion interno para los medios de paso (3) formados, por lo menos en parte, como tubena metalica de acero dulce resulta adecuado para garantizar, para la constante C, un valor en un 50 rango de entre 135 y 150 al poner en marcha el sistema de extincion de incendios y -preferiblemente- el mismo valor dentro de un periodo de uso de un ano y muy preferiblemente tambien dentro de un periodo de uso de cinco anos tras la puesta en marcha del sistema de extincion de incendios.
En principio, las tubenas de hormigon centrifugado, hierro fundido revestido con cemento, acero fino, cobre y fibra
55 de vidrio reforzada tambien resultan adecuadas, por lo menos en un alcance limitado, para garantizar, para la
constante C, un valor en los rangos solicitados, pero por distintos motivos no se considera en absoluto su aplicacion
amplia:
- Las tubenas de hormigon centrifugado o de hierro fundido revestido con cemento presentan una pared demasiado gruesa y, en relacion con lo anterior, un peso demasiado elevado, por lo que su aplicacion amplia, en el sentido de
5 habitual, en edificios resulta imposible solo por este motivo. Las tubenas de hormigon centrifugado o de hierro fundido revestido con cemento solo entran en consideracion en la tierra, por los motivos de peso indicados y debido a su mdice de flexion demasiado bajo, como medios de paso (3) para conectar los medios (1) para facilitar el medio de extincion con el al menos un medio (2) para aplicar el medio de extincion.
10 - Las tubenas de acero fino, cobre y fibra de vidrio reforzada en principio sf que son posibles, pero presentan un precio demasiado elevado que no se puede imponer en el mercado. Ademas, las tubenas de fibra de vidrio reforzada y en general de plastico son inflamables y/o se derriten a altas temperaturas, lo que limita su uso a zonas con baja carga de fuego y/o en un montaje dentro de techos de hormigon fundido. Para lograr el objetivo subyacente, los tres tipos de tubena en principio posibles resultan inadecuados.
15
Con respecto al tamano nominal para los medios de paso (3) para conectar los medios (1) para facilitar el medio de extincion con el al menos un medio (2) para aplicar el medio de extincion, la invencion practicamente no esta limitada; en particular, y preferiblemente, las tubenas metalicas de acero dulce para formar los medios de paso (3) debenan presentar un diametro nominal en un rango de entre DN 32 y DN 250, lo que corresponde a los diametros 20 nominales normales, desde la tubena principal [(3), a], formada por ejemplo como tubena vertical, del sistema de extincion de incendios propuesto por la presente, hasta las tubenas de conexion de los rociadores [(3), c], formadas por ejemplo por sartas (tubenas de sarta), pasando por posibles tubenas de distribucion secundaria [(3), b], formadas por ejemplo como tubenas distribuidoras. En una realizacion muy preferida, las tubenas metalicas de acero dulce para formar los medios de paso (3) debenan presentar un diametro nominal en un rango de entre DN 32 25 y DN 65, lo que corresponde a los diametros nominales de las tubenas de distribucion secundaria habituales hasta las tubenas de conexion de los rociadores.
Sin estar limitado a este respecto a efectos de la presente invencion, los siguientes ejemplos para los medios (2) para aplicar el medio de extincion se consideran muy preferibles:
30
■ Rociadores, en particular en las muchas de las formas de realizacion que pertenecen al estado de la tecnica,
■ Boquillas,
■ Aperturas simples de tubenas
35 y componentes y dispositivos similares para repartir y distribuir el medio de extincion.
El sistema de extincion de incendios propuesto por la presente esta destinado al uso de medios de extincion, seleccionandose el medio preferiblemente de la lista, que comprende: agua, espuma, mezcla de agua-espuma, gas, y medios de extincion qmmicos.
40
Para el medio de extincion gas, resultan apropiados en particular el CO2 y el gas noble argon; para los medios de extincion qmmicos en particular aquellos, como se conocen en el momento de presentar este documento, bajo
- el nombre comercial de FM-200®, de la empresa DuPont en Ginebra, Suiza,
45 - el nombre comercial de Novec™ 1230, de la empresa 3M en Neuss, Alemania.
Como espuma se consideran preferibles en particular
- Agentes espumantes que forman una pelfcula de agua,
50 por ejemplo “Extensid AFFF 1 %-3%” de la empresa “Fabrik chemischer Praparate Richard Sthamer GmbH & Co. KG” en Hamburgo, Alemania, y tambien “Formtec AFFF” de la empresa “Rosenbauer International AG” en Leonding, Austria,
- Agentes espumantes resistentes al alcohol,
55 por ejemplo “Extensid AFS LV 1 %-3%” de la empresa “Fabrik chemischer Praparate Richard Sthamer GmbH & Co. KG” en Hamburgo, Alemania, y tambien “Formtec ARC” de la empresa “Rosenbauer International AG” en Leonding, Austria,
- Agentes espumantes de protemas
por ejemplo “Promax Spezial” de la empresa “Minimax GmbH & Co. KG” en Bad Oldesloe, Alemania,
en las mezclas de agua-espuma, estos tipos de espuma se utilizan en combinacion con agua, considerandose muy
preferible una relacion basada en % de volumen de agua: espuma en un rango de entre 100: 1 y 100: 3.
5 Al medio de extincion, seleccionado de la lista, que comprende: agua y mezcla de agua- espuma, puede anadirse un anticongelante adecuado, para evitar un reventon y/o danos
- de los medios (2) para aplicar el medio de extincion y en particular
- de los medios de paso (3) para conectar los medios (l) para facilitar el medio de extincion con el al menos un 10 medio (2) para aplicar el medio de extincion a bajas temperaturas de uso, preferiblemente en un rango de
temperatura de entre 0 y -25°C, muy preferiblemente en un rango de temperatura de entre 0 y -28°C. Como anticongelante se consideran preferibles, en particular
- anticongelantes con base de glicol,
- anticongelantes con base de polipropilenglicol y 15 - anticongelantes con base de cloruro de calcio.
Cuando como medio de extincion se utiliza agua o una mezcla de agua-espuma, para facilitar este medio de extincion resulta apropiado preferiblemente un suministro de agua simple y, en caso de requisitos de mayor fiabilidad, incluso un suministro de agua doble. Los suministros de agua simple y/o doble pueden ser sustituidos, o 20 muy preferiblemente complementados, por al menos un componente de aprovisionamiento para el medio de extincion, seleccionandose el al menos un componente de aprovisionamiento de la lista, que comprende: deposito abierto, deposito elevado, deposito secundario y de reserva. En este sentido, preferiblemente el al menos un componente de aprovisionamiento, seleccionado de la lista, que comprende: deposito elevado y deposito secundario y de reserva, presenta un revestimiento anticorrosion interior muy preferiblemente de hormigon y/o plastico.
25
El sistema de extincion de incendios propuesto en la presente para distribuir un medio de extincion en todas las formas y variantes de realizacion dadas a conocer aqrn puede realizarse como una instalacion de extincion por aspersion humeda, en la que los medios de paso (3) se llenan de forma permanente con un y/o con el medio de extincion, o tambien como una instalacion de extincion por aspersion seca, en la que los medios de paso (3) 30 normalmente se llenan con un gas y el medio de extincion solo se grna en el caso de aplicacion. Ambas formas de realizacion anteriores del sistema de extincion de incendios aqrn propuesto se consideran preferibles a efectos de la presente invencion.
En principio son posibles muchos revestimientos distintos para los medios de paso (3), como por ejemplo la pintura 35 por inmersion anodica y tambien catodica, asf como el parkerizado, con los que puede satisfacerse la caractenstica esencial de la invencion “para garantizar un valor para C en un rango de entre 125 y 150 al poner en marcha el sistema de extincion de incendios”. Despues de muchas consideraciones intensivas y muchos ensayos asociados a estas consideraciones, la invencion representa un nuevo sistema de extincion de incendios cuando el revestimiento anticorrosion interno de los medios de paso (3) formados, por lo menos en parte, como tubena metalica de acero 40 dulce esta formado mediante el procedimiento Aquence™, en particular mediante el procedimiento Aquence™ de la serie 900.
El procedimiento Aquence™, desarrollado por la empresa Henkel en Dusseldorf, Alemania, forma un revestimiento en la cara interna de los medios de paso (3) formados como tubenas metalicas sobre una base qmmica, en el que, 45 basicamente y en cuanto a la invencion aqrn presentada en forma de solucion, el fluoruro de hierro FeF3 guiado se encarga de una liberacion de iones de Fe2+ en la superficie interna de las tubenas metalicas, que se unen a partfculas de pintura guiadas tambien en forma de la solucion anterior y a continuacion se vuelven a adicionar en la superficie interior de las tubenas metalicas. En el transcurso de un proceso de adicion largo en un periodo con una duracion preferida de entre 4 y 8 minutos, muy preferiblemente en un periodo con una duracion de entre 5 y 7 50 minutos, de este modo se construye un revestimiento con un espesor de capa en un rango preferido de entre 15 y 28 pm, muy preferiblemente en un rango de entre 21 y 27 pm. En el procedimiento Aquence™ especialmente preferido de la serie 900, del modo descrito anteriormente se forma un revestimiento anticorrosion interno con base epoxi/acnlica.
55 El revestimiento anticorrosion interno con base epoxi/acnlica formado en particular segun el procedimiento Aquence™ de la serie 900 muy preferiblemente mediante una circulacion continua de la solucion garantiza, en un alcance especialmente convincente, la obtencion de un valor para C en un rango de entre 125 y 150 al poner en marcha el sistema de extincion de incendios e incluso en un rango de entre 135 y 150 dentro de un periodo de uso de 5 anos. Otra ventaja esencial de un revestimiento anticorrosion interno con base epoxi/acnlica formado de este
modo es su resistencia
- contra los medios de extincion preferidos, seleccionados de la lista, que comprende: agua, espuma, mezcla de agua-espuma, gas, y medios de extincion qmmicos,
5 - y contra los aditivos de los medios de extincion, refiriendose en este caso en particular a los anticongelantes preferidos.
En los numerosos ensayos realizados antes de esta invencion se constato que para construir un revestimiento Aquence™ con base epoxi/acnlica con un grosor suficiente debe garantizarse una circulacion continua de la 10 solucion por las tubenas metalicas de acero dulce (3) segun el procedimiento Aquence™ de la serie 900 en una velocidad de circulacion dentro de un rango de entre 9 m/min y 18 m/min y, aun mejor, de entre 12 m/min y 15 m/min durante un periodo con una duracion preferida de entre 4 y 8 minutos, muy preferiblemente durante un periodo con una duracion de entre 5 y 7 minutos, por lo que los rangos mencionados para la velocidad de circulacion se consideran preferibles unica y exclusivamente en combinacion con el tiempo de circulacion.
15
Debido al hecho de que el revestimiento anticorrosion interno, segun todas las formas de realizacion aqrn propuestas, garantiza un valor para C al menos en un rango de entre 125 y 150, las caras internas de las tubenas metalicas (3) se caracterizan por un sellado completamente plano y no poroso, que ya no puede verse afectado por el medio de extincion guiado a traves de las tubenas metalicas (3) incluso durante muchos anos, por lo que las 20 tubenas metalicas de acero dulce formadas de este modo para formar los medios de paso (3) pueden presentar un espesor de pared muy preferiblemente en un rango de tan solo entre 2,0 mm y 2,5 mm en lugar de los 2,6 mm todavfa habituales en la actualidad: para garantizar la mayor disponibilidad posible ya no son necesarias paredes mas gruesas para los medios de paso (3) para conectar los medios (1) para facilitar el medio de extincion con el al menos un medio (2) para aplicar el medio de extincion. Con los diametros externos constantes de las tubenas 25 metalicas (3) el diametro interior puede aumentar entre 0,2 mm y 1,2 mm.
En aplicacion de la invencion aqrn propuesta en todas las formas de realizacion aqrn presentadas, el caudal Q por los conductos, formados como tubena metalica de acero dulce con un revestimiento anticorrosion interno que caracteriza la invencion, puede aumentar en un porcentaje en relacion con el caudal de las tubenas galvanizadas en 30 un rango de entre un 4 % y un 34 %.
La figura 1 a continuacion pretende explicar la invencion en mas detalle.
La figura 1 muestra el principio de construccion de una instalacion realizada con propositos de ensayo y verificacion 35 de la invencion, que esta realizada como una instalacion de extincion por aspersion seca con distintos rociadores colocados periodicamente.
A un medio (1) indicado solo de forma esquematica para facilitar el medio de extincion, en este caso agua, en forma de un suministro de agua simple, hay conectado un sistema ramificado de medios de paso (3), comprendiendo los 40 medios de paso (3)
- una tubena vertical central [(3), a]
- varias tubenas distribuidoras [(3), b] que se ramifican desde la tubena vertical central [(3), a]
- y por cada tubena distribuidora [(3), b], respectivamente, varias sartas y/o tubenas de sartas [(3), c]. En este 45 sentido, en la figura 1, para su simplificacion, solo se representan de forma completa una tubena distribuidora [(3), b]
y pocas sartas [(3), c] de esta tubena distribuidora [(3), b].
Cada sarta [(3), c] presenta
- en su principio, dirigido hacia la tubena distribuidora [(3), b], y en su extremo, respectivamente, una valvula de bola (5),
50 - antes de la valvula de bola (5) en el extremo de la sarta [(3), c], un manometro (6),
- respectivamente tres rociadores como medios (2) para aplicar el medio de extincion
- y varias conexiones de acoplamiento (4) para poder sustituir cada rociador (2) de forma individual.
De este modo, del total de las 60 sartas [(3), c] con las que cuenta la instalacion de ensayo, con un diametro nominal 55 respectivo de DN 32 y un espesor de pared respectivo de 2,6 mm, cinco sartas [(3), c] estan construidas con tubenas metalicas de acero dulce con revestimiento anticorrosion interno con base epoxi/acnlica. En este sentido, este revestimiento anticorrosion interno, en estas cinco sartas [(3), c], presenta un espesor en un rango de entre 15 y 27 pm, y en las sartas [(3), c] de la variante especialmente preferida un espesor en un rango mas reducido de entre 21 y 27 pm. El revestimiento anticorrosion interno con base epoxi/acnlica, en estas cinco sartas [(3), c], esta formado
con ayuda del procedimiento Aquence™ de la serie 900. Otras 49 sartas [(3), c] de la instalacion de ensayo estan construidas con tubenas metalicas de acero dulce galvanizadas, y las seis sartas [(3), c] restantes presentan tubenas metalicas de acero dulce sin ningun tipo de revestimiento interno.
5 Despues de un periodo de ensayo de 12 meses con estados de funcionamiento en continuo cambio y fuertes oscilaciones climaticas exteriores, desde humedo-calido hasta seco-fno y humedo-fno, pasando por seco-caluroso, las sartas [(3), c] de tubenas metalicas de acero dulce con revestimiento anticorrosion interno con base epoxi/acnlica apenas muestran corrosion en los respectivos extremos de las sartas, mientras que no se constata en absoluto corrosion de la superficie. Una vez concluido el periodo de ensayo, todas las roscas en las respectivas conexiones 10 de acoplamiento (4) tambien estan selladas completamente y en principio no muestran indicios de corrosion. En cambio, tanto las tubenas metalicas de acero dulce galvanizadas como las tubenas metalicas de acero dulce sin ningun tipo de revestimiento interno muestran, en los extremos de las sartas y hacia las conexiones de acoplamiento (4), indicios de herrumbre en el interior de la tubena, incluso ligeros pero claramente reconocibles, lo que da lugar a una clara reduccion de los valores de C. Solo las tubenas metalicas de acero dulce con revestimiento anticorrosion 15 interno con base epoxi/acnlica presentaron, al final del periodo de ensayo de 12 meses, un valor para C de 140, lo que se corresponde exactamente con el valor al principio del ensayo a largo plazo.
De este modo, los conocimientos obtenidos a partir del funcionamiento de la instalacion de ensayo muestran, por un lado, las grandes ventajas de un sistema de extincion de incendios de acuerdo con la invencion frente a los sistemas 20 de extincion de incendios actuales y, por otro lado, tambien muestran que, con ayuda del sistema de extincion de incendios de acuerdo con la invencion, los objetivos subyacentes a la invencion de una mejora monetaria en el diseno y el funcionamiento de instalaciones de extincion por aspersion pueden conseguirse de forma duradera.
Lista de terminos:
25 (1) Medios para facilitar el medio de extincion
(2) Medios para aplicar el medio de extincion
(3) Medios de paso
(3), a - Tubena vertical (3), b - Tubena distribuidora 30 (3), c - Sarta / tubena de sarta
(4) Conexion de acoplamiento
(5) Valvula de bola
(6) Manometro
Claims (10)
- REIVINDICACIONES1. Sistema de extincion de incendios para distribuir un medio de extincion, que presenta al menos:5 - medios (1) para facilitar el medio de extincion,- al menos un medio (2) para aplicar el medio de extincion,- medios de paso (3) para conectar los medios (1) para facilitar el medio de extincion con el al menos un medio (2) para aplicar el medio de extincion, estando formados los medios de paso (3) por lo menos en parte como tubena metalica de acero dulce,10definiendose la perdida por friccion de la tubena en las tubenas segun la formula de Hazen-Williams (1), conP = 6,05 ■ 105 ■ L ■ Q1,85 ■ C(-1,85) - dK87), donde:P = perdida de presion en el conducto, en bar,15 Q = caudal por el conducto, en l/min,d = diametro interior medio de la tubena, en mm,C = constante para el tipo y el estado del conducto,L = longitud equivalente de tubenas y racores, en m,20 presentando los medios de paso (3) formados, por lo menos en parte, como tubena metalica de acero dulce un revestimiento anticorrosion al menos interno, y estando formado el revestimiento anticorrosion interno para garantizar un valor para C en un rango de entre 125 y 150 al poner en marcha el sistema de extincion de incendios, caracterizado porque el revestimiento interno esta formado por partfculas de pintura guiadas en la solucion, que se adicionan en la superficie interna de las tubenas metalicas mediante fluoruro de hierro FeF3 guiado en la solucion 25 liberando iones de Fe2+.
- 2. Sistema de extincion de incendios segun la reivindicacion 1, caracterizado porque el revestimiento anticorrosion interno esta formado para garantizar un valor para C en un rango de entre 125 y 150 dentro de un periodo de uso de 5 anos.30
- 3. Sistema de extincion de incendios segun una de las reivindicaciones 1 y 2, caracterizado porque el revestimiento anticorrosion interno esta formado para garantizar un valor para C en un rango de entre 135 y 150 al poner en marcha el sistema de extincion de incendios.35 4. Sistema de extincion de incendios segun una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque elrevestimiento anticorrosion interno esta formado para garantizar un valor para C en un rango de entre 135 y 150 dentro de un periodo de uso de 5 anos.
- 5. Sistema de extincion de incendios segun una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque la 40 tubena metalica de acero dulce para formar los medios de paso (3) presenta un diametro nominal en un rango deentre DN 32 y DN 250.
- 6. Sistema de extincion de incendios segun la reivindicacion 5, caracterizado porque la tubena metalica de acero dulce para formar los medios de paso (3) presenta un diametro nominal en un rango de entre DN 32 y DN45 65.
- 7. Sistema de extincion de incendios segun una de las reivindicaciones 5 y 6, caracterizado porque la tubena metalica de acero dulce para formar los medios de paso (3) presenta un espesor de pared en un rango de entre 2,0 mm y 2,5 mm.50
- 8. Sistema de extincion de incendios segun una de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque el medio de extincion es un medio, seleccionado de la lista, que comprende: agua, espuma, mezcla de agua-espuma, gas, medios de extincion qmmicos.55 9. Sistema de extincion de incendios segun una de las reivindicaciones 1 a 8, caracterizado porque losmedios (1) para facilitar el medio de extincion comprenden al menos un componente de aprovisionamiento para el medio de extincion, seleccionandose el al menos un componente de aprovisionamiento de la lista, que comprende: deposito abierto, deposito elevado, deposito secundario y de reserva.
- 10. Sistema de extincion de incendios segun la reivindicacion 9, caracterizado porque el al menos uncomponente de aprovisionamiento, seleccionado de la lista, que comprende: deposito elevado y deposito secundario y de reserva, presenta un revestimiento anticorrosion interno de hormigon y/o plastico.5 11. Sistema de extincion de incendios segun una de las reivindicaciones 1 a 10, caracterizado porque elagua para facilitar los medios de extincion, seleccionados de la lista, que comprenden: agua y mezcla de agua- espuma, procede de un suministro de agua simple.
- 12. Sistema de extincion de incendios segun una de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque el 10 agua para facilitar los medios de extincion, seleccionados de la lista, que comprenden: agua y mezcla de agua-espuma, procede de un suministro de agua doble.
- 13. Sistema de extincion de incendios segun una de las reivindicaciones 1 a 12, caracterizado porque al medio de extincion, seleccionado de la lista, que comprende: agua y mezcla de agua-espuma, se le anade15 anticongelante.
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