ES2555297T3 - Lente oftálmica con sectores ópticos - Google Patents
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Abstract
Una lente intraocular (LIO) (1), que comprende una lente (3) con - una parte de lente principal (4) que tiene una superficie, teniendo dicha parte de lente principal (4) una potencia óptica de entre aproximadamente - 20 y aproximadamente + 35 dioptrías; - un centro óptico, y un eje óptico (R) a través de dicho centro óptico; - una parte rebajada (7, 8) que tiene una superficie que está rebajada con respecto a dicha superficie de dicha parte de lente principal (4), teniendo dicha parte rebajada (4) al menos un límite con dicha parte de lente principal, estando dicha parte rebajada (7, 8) situada a una distancia de menos de 2 mm de dicho centro óptico y comprendiendo una parte de cerca que tiene una dioptría relativa de aproximadamente + 1,0 a aproximadamente + 5,0 con respecto a la potencia óptica de dicha parte de lente principal (4), formando dicho límite o límites de dicha parte de lente rebajada con dicha parte de lente principal una parte de combinación o partes de combinación (10, 11) formadas para refractar la luz lejos de dicho eje óptico cuando dicha LIO (1) está iluminada por medio de una lente de colimación y colocada en un ojo de modelo ISO que tiene una abertura de 4 mm de diámetro, estando dicha parte rebajada en dos lados delimitada por unos semimeridianos que discurren desde dicho centro óptico, estando de este modo la parte rebajada formada como una zona de meridiano, estando dichas partes de combinación en dichos dos lados dentro de unos semimeridianos que encierran un ángulo (γ) mayor de 1 grado y menor de 35 grados, y teniendo una forma de dichas partes de combinación una curva con forma de S que tiene en su parte más inclinada una pendiente o primera derivada en un intervalo central de la parte de combinación a 1,6 mm de dicho centro óptico de menos de 0,41.
Description
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DESCRIPCION
Lente oftalmica con sectores opticos Antecedentes
La presente invencion se refiere a una lente oftalmica que comprende una parte de lente principal y una parte rebajada.
Un tipo particular de lentes oftalmicas de este tipo es una lente intraocular multifocal (LIOM). Por lo general, esta comprende una parte de lente con un centro, parte de lente que esta provista, sobre la periferia, con unas partes de soporte (hapticas). Las lentes de este tipo se conocen en general en el estado de la tecnica. Estas se usan para la sustitucion del cristalino despues de operaciones de catarata, por ejemplo, se han realizado muchos intentos para proporcionar una LIOM con zonas opticas concentricas anulares para distancia de lectura y o vision intermedia. En una “multifocal de vision simultanea”, la relacion entre la zona de distancia y la zona de cerca es bastante esencial. Para que este tipo de lente funcione de forma adecuada, debe permitir aproximadamente cantidades iguales de luz en el ojo a traves de la zona de cerca y la zona de distancia. Esto se requiere de tal modo que la vision no presente una tendencia hacia ninguna correccion de vision. Es obvio que, debido a la gran variacion en los niveles de luz en la vida diaria que, en consecuencia, cambia el diametro de la pupila, debe alcanzarse una solucion intermedia al seleccionar el tamano de cada zona. Este problema, al que tambien se hace referencia como “dependencia pupilar”, se complica adicionalmente debido a que la diferencia en el tamano de la pupila vana sustancialmente de paciente a paciente. Ejemplos de estos tipos de lentes se pueden ver en las patentes de EE. UU. n° 4.636.049, 4.418.991, 4.210.391, 4.162.172; y 3.726.587, y en las solicitudes de patente US 2006/0212117, EP0590025B1, US6126286. Otro problema de esas LIOM disenadas concentricas anulares son las imagenes fantasma y la borrosidad debido a la luz dirigida a la macula en las transiciones de zonas anulares. Otro gran inconveniente de las LIOM actuales es la perdida de sensibilidad al contraste. La sensibilidad al contraste determina el nivel de contraste mmimo que se puede detectar por un paciente para un objetivo de tamano dado. Por lo general se usa un intervalo de tamanos de objetivo. De esta manera, la sensibilidad al contraste es diferente a la agudeza. La sensibilidad al contraste mide dos variables, tamano y contraste, mientras la agudeza mide solo el tamano. La sensibilidad al contraste es muy similar al analisis auditivo, que determina la capacidad del paciente para detectar el nivel mmimo de volumen de diversas frecuencias de sonido. Se le pide al paciente que presione un boton cuando el tono es justo apenas audible y que libere el boton cuando el tono ya no puede ofrse. Este procedimiento se usa para analizar la sensibilidad auditiva en un intervalo de frecuencias de sonido. Si el analisis auditivo se evaluara de manera similar a la agudeza visual, todas las frecuencias de sonido se evaluanan a un nivel de volumen alto.
Se reivindica que el problema de la dependencia pupilar del rendimiento multifocal de vision simultanea se ve reducido por una realizacion adicional de multifocales de vision simultanea que funciona bajo los principios de difraccion. Ejemplos de estos tipos de lentes se presentaron en las patentes de EE. UU. n° 4.641.934 y 4.642.112. Debido a la naturaleza de la optica difractiva, por lo menos un 20 % de la luz entrante se perdera y los pacientes experimentaran halos y deslumbramiento.
Para resolver esta independencia pupilar se han realizado diferentes intentos, tal como se divulga en el documento US 4.923.296 que describe una lente dividida en una serie de zonas sustancialmente diferenciadas de cerca y de distancia. No es evidente a partir de esta divulgacion como podnan hacerse o unirse entre sf estas zonas de vision. El documento WO 92/06400 describe una lente oftalmica asferica. Las zonas superficiales se definen de forma tridimensional formando una superficie lisa sin puntos de union y continua de forma conjunta la una con la otra. Sera claro para un experto en la materia que una lente de este tipo experimental una gran disminucion de la calidad optica. El documento US4921496 describe una LIO segmentada en sentido radial simetrica frente a rotacion. Esta LIO no tiene puntos de union en la superficie, ya que los materiales para cada segmento debenan tener unos indices refractivos diferentes para crear las diferentes potencias.
Otra lente con una parte de distancia y una parte de cerca se describe en los documentos EP0858613 (B1) y US6409339 (B1) de Procornea Holding B. V. del inventor de la presente invencion, y que se incorporan por referencia como si se hubieran expuesto plenamente. Estos documentos divulgan lentes de contacto, pero tambien se refieren a las LIO. Una lente de este tipo difiere de otras lentes en que la parte de lectura se ubica en el lfmite (imaginario) de la parte de distancia. Es decir, la parte de lectura esta sobre o dentro del radio imaginario del lfmite externo de la parte de distancia (Rv). Si se usa una parte de lectura, esta se hace preferentemente como un sector que se extiende a partir del centro de la lente. Esta lente probo tener muchas posibilidades. Hay, no obstante, margen para mejoras adicionales.
Se ha descubierto, despues de un analisis clmico exhaustivo, que para una LIOM tal como se divulga en el documento US6409339 (B1), el perfil de transicion que se usa para interconectar la altura de escalon entre los lfmites de sector no es optimo. Esto da como resultado una reduccion del area optica utilizable y una perdida significativa de la energfa luminosa y la sensibilidad al contraste. La configuracion optica tal como se divulga en este documento proporciona una imagen bifocal diferenciada mientras que una imagen multifocal es necesaria para reducir el halo con un tamano de pupila grande y, al mismo tiempo, tener una vision clara con un contraste alto a una distancia de cerca e intermedia. Los documentos EP0858613 (B1) y US6409339 (B1) en particular divulgan que las
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transiciones debenan ser suaves y tener una curva con forma sigmoidea o de seno para interconectar la diferencia de altura de escalon entre ambas partes opticas. El documento US6871953, a nombre de Mandell, publicado en septiembre de 2003, divulga sorprendentemente el mismo uso de tipos de curva sigmoideas para interconectar la altura de escalon, dando como resultado exactamente la misma configuracion de lente que se describe en el documento EP0858613 (B1). El proposito de las curvas sigmoideas en ambas solicitudes en lo que respecta a las lentes de contacto es hacer las transiciones entre las partes opticas lo mas suave posible para reducir la friccion del parpado. Un inconveniente de las amplias transiciones que se describen en estas es que esto tambien crea una alta perdida de energfa luminosa y se encontro que reduce la sensibilidad al contraste. El documento US6871953 divulga hacer las transiciones mas amplias para crear unas transiciones incluso mas suaves. Debido al principio alternante de una lente de contacto, la lente de contacto hoy en dfa se mueve hacia arriba sobre el ojo cuando la lmea visual esta por debajo de la mirada. No esta determinada la perdida de luz en las transiciones bajo estas condiciones alternantes para las lentes de contacto. Lo opuesto, no obstante, es verdad para una LIOM. Una lente de este tipo esta fija en el ojo. El area optica utilizable de los sectores de semimeridiano se reducira, lo que lleva a que se dirija menos energfa de luz a la macula. Esto da como resultado un rendimiento optico pobre tanto para la vision de distancia como la de cerca. Ademas, se ha descubierto que, debido al hecho de que el tamano de la pupila vana bajo condiciones diferentes de luz, pueden tener lugar efectos indeseados de halo con un tamano de pupila grande. Por lo tanto, sena beneficioso tener un perfil de potencia apodizada en la parte de lectura para reducir este fenomeno e introducir multifocalidad al mismo tiempo.
El documento US-7.004.585 divulga una lente de contacto multifocal con un diseno combinado para una zona optica segmentada. La lente de contacto debena moverse facilmente sobre el ojo para hacer que la zona de lectura inferior este disponible. Ademas, una zona de transicion o de combinacion debena disenarse para evitar la borrosidad y las imagenes fantasma. Para ese fin, la zona de combinacion debena tener una transicion suave para mejorar la comodidad de los usuarios. Ademas, la zona de combinacion debena incluir una magnitud de curvatura para refractar la luz lejos de la region macular del ojo. Las distintas zonas opticas debenan influir entre sf tan poco como sea posible. En este documento, el titular de la patente parece haber identificado el problema. La solucion de hacer la zona de combinacion tan suave como sea posible y proporcionar una zona de lectura de una manera particular, no obstante, parece compleja. No obstante, el diseno de lente oftalmica puede mejorarse adicionalmente. En particular para los dispositivos de LIO, hay margen para mejoras adicionales.
En el documento US-7.237.894, una lente oftalmica se diseno con un centro radial por debajo del centro de la zona optica. De esta manera, no obstante, es diffcil evitar un desplazamiento de imagen.
Sumario de la invencion
Por lo menos algunas de las desventajas de la tecnica anterior que se han ilustrado en lo que antecede se superan por la presente invencion tal como se define en la reivindicacion 1.
Para ese fin, la invencion proporciona una lente intraocular (LIO) (1) que comprende una lente (3) con una parte de lente principal (4) que tiene una superficie, teniendo dicha parte de lente principal (4) una potencia optica de entre aproximadamente - 20 y aproximadamente + 35 dioptnas; un centro optico, y un eje optico (R) a traves de dicho centro optico; una parte rebajada (7, 8) que tiene una superficie que esta rebajada con respecto a dicha superficie de dicha parte de lente principal (4), teniendo dicha parte rebajada (4) por lo menos un lfmite con dicha parte de lente principal, estando dicha parte rebajada (7, 8) situada a una distancia de menos de 2 mm de dicho centro optico y comprendiendo una parte de cerca que tiene una dioptna relativa de aproximadamente + 1,0 a aproximadamente + 5,0 con respecto a la potencia optica de dicha parte de lente principal (4), formando dicho lfmite o lfmites de dicha parte de lente rebajada con dicha parte de lente principal una parte de combinacion o partes de combinacion (10, 11) formadas para refractar la luz lejos de dicho eje optico, estando dicha parte rebajada en dos lados delimitada por unos semimeridianos que discurren a partir de dicho centro optico, estando de este modo la parte rebajada formada como una zona de meridiano, estando dichas partes de combinacion en dichos dos lados dentro de unos semimeridianos que encierran un angulo (y) mayor que 1 grado y de menos de 35 grados, y teniendo una forma de dichas partes de combinacion una curva con forma de S que tiene en su parte mas inclinada una pendiente o primera derivada en un intervalo central de la parte de combinacion a 1,6 mm de dicho centro optico de menos de 0,41.
Esta lente oftalmica permite que diversas partes opticas sean integradas en una unica lente, de una forma tal que estas influyen entre sf tan poco como sea posible. Por ejemplo, esta permite una lente oftalmica con una parte de lectura de una forma tal que la vision de distancia, vision intermedia y vision de cerca influyen entre sf de poco a nada. De hecho, los inventores de la presente invencion descubrieron que eran capaces de aumentar de forma significativa la sensibilidad al contraste de las lentes oftalmicas. En el pasado, una lente se hubiera disenado para dar lugar a tan poca perturbacion con fuera posible.
En una realizacion, dicha parte de combinacion o partes de combinacion tienen una curvatura que da como resultado una perdida de luz, dentro de un cfrculo con un diametro de 4 mm alrededor de dicho centro optico, de menos de aproximadamente un 15 %, dicha perdida de luz definida como la fraccion de la cantidad de luz enfocada a partir de la LIO en comparacion con la cantidad de luz enfocada a partir de una LIO identica sin dicha parte rebajada.
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En una realizacion de la presente invencion, se descubrio que se pueden permitir unas transiciones bruscas, siempre que estar den lugar a que la luz se refracte lejos del eje optico. De hecho, cuando estas transiciones bruscas dan lugar a que la lente refracte menos de un 15 % de la luz lejos del eje optico, esto dana como resultado, por ejemplo, una LIO que proporciona una sensibilidad al contraste y una vision mejoradas. Esta perdida de luz de hecho se define para un diametro de pupila de 4 mm.
En este aspecto, la luz se define como la luz en el intervalo de longitud de onda visual. Por lo general este esta entre aproximadamente 400 - 700 nm.
La cantidad de luz enfocada es la suma de luz enfocada en todos los planos principales focales de la LIO. Por lo tanto, si, por ejemplo, la parte central tiene una dioptna relativa 0, y la parte rebajada tiene una dioptna relativa con respecto a la parte de lente principal, la lente por lo general tendra dos planos focales, uno para la parte de lente principal y uno para la parte rebajada. Si el area optica de la parte rebajada es un 30 % de la totalidad del area de la lente y el area de la parte de lente principal es un 70 %, y no hay ninguna otra perdida, entonces un 30 % de la luz enfocada estara disponible en el plano focal de la parte rebajada y un 70 % de la luz enfocada estara disponible en el plano focal de la parte de lente principal.
En una realizacion, la lente comprende por lo menos un sector optico rebajado de semimeridiano que esta subdividido en sentido radial y/o angular en subzonas. Por lo tanto, esta puede comprender un sector interno, un sector intermedio y un sector externo, ubicado en el lfmite (imaginario) de la parte de la lente. El sector interno tiene una primera potencia optica, el sector intermedio que es adyacente al sector interno tiene una segunda potencia optica. El sector externo adyacente al sector intermedio tiene una tercera potencia optica. Las alturas de escalon entre los lfmites de los sectores de semimeridiano estan unidas por medio de un perfil de transicion optimizado para maximizar la energfa luminosa dirigida a la macula y para reducir la borrosidad y los halos a mayores tamanos de pupila. Los sectores de semimeridiano de la lente oftalmica pueden tener un perfil de potencia continuo. Como alternativa, los sectores opticos subcirculares se combinan entre sf. Tambien son posibles combinaciones de los mismos. El sector o sectores subdivididos proporcionaran una vision clara a distancias de lectura e intermedias, mientras que la vision de distancia y la sensibilidad al contraste se mantienen comparables con las de una lente oftalmica monofocal.
La presente invencion se puede configurar tambien para proporcionar unas lentes que tienen un buen rendimiento en ojos con aberraciones corneales variables (por ejemplo, diferentes asfericidades), incluyendo la aberracion esferica, a lo largo de un intervalo de descentralizacion, es decir, una desviacion entre el eje optico o centro de la lente y el eje optico del ojo. Esto significa que la colocacion de la LIO se vuelve menos esencial.
En una realizacion, las lentes oftalmicas de la invencion pueden comprender mas de tres zonas de sector de submeridiano o de semimeridiano subdivididas.
En una realizacion adicional de la invencion, la superficie opuesta de la lente puede comprender una superficie asferica, de una forma tal que la aberracion esferica residual se reducira a aproximadamente cero. Por ejemplo, tal como se describe en, pero sin limitarse a, los documentos EP1850793, 1857077 o US2006279697 que se incorporan al presente documento como referencia.
En una realizacion adicional de la invencion, la parte de lectura refractiva rebajada de semimeridiano puede comprender lfmites en todos los lados, y puede incluso comprender una estructura de elemento optico difractivo adicional (DOE), por ejemplo, tal como se describe en, pero sin limitarse a, los documentos EP0888564B1 o EP1194797B1, que se incorporan al presente documento como referencia.
Otro objeto de la invencion es la provision de un procedimiento y de unas curvas optimizadas para optimizar y mejorar la inclinacion del perfil de transicion para interconectar las diferencias de altura entre partes de lente. Estas partes de combinacion mejoraron la transicion entre diversas partes. El uso de estas partes de combinacion reducira la perdida de energfa de luz y maximizara el area o areas opticas utilizables de forma significativa. Las diferencias de altura de escalon en, por ejemplo, lfmites de semimeridiano se pueden interconectar mediante procedimientos que usan una trayectoria de coseno o funcion sigmoidea. En una realizacion, no obstante, se proponen unas funciones de transicion optimizada. Estas funciones de transicion obtenidas consistentes con los resultados de la funcion de perfil optimizada son consistentes con las realizaciones de la invencion.
La relacion de dimension y/o de potencia optica entre diversas partes, por ejemplo, una parte de lectura de semimeridiano subdividida y una parte de lejos, pueden variar mutuamente. Si se usan dos lentes, para ambos ojos del paciente, una lente se puede configurar para el ojo dominante y la otra lente para el ojo no dominante. Es decir, la lente para un ojo tiene una configuracion diferente para la parte de lectura o parte de distancia que la lente para el otro ojo.
Tambien se conoce que hay una dependencia funcional entre el tamano de pupila y la luminancia. Por ejemplo, estos datos se proporcionan en el documento de Glen Myers, Shirin Berez, William Krenz y Lawrence Stark, Am. J. Physiol. Regul. Integr. Comp. Physiol, 258: 813-819 (1990). El tamano de la pupila es una funcion del promedio ponderado de las luminancias (que se denomina popularmente luminosidad) dentro del campo visual. El tamano de pupila esta influido mucho mas por la parte de la retina asociada a la vision central, o foveal, que por las areas
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externas de la retina.
La siguiente lista presenta algunos niveles de luminosidad de campo y condiciones “tipicas” asociadas
- Luminosidad de campo (cd / m2)
- Condicion
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- Iluminacion interior tenue
- 60
- Menos que luz tfpica de oficina; a veces recomendado para lugares de trabajo de pantalla solo
- 120
- Tfpico de oficina
- 240
- Oficina interior luminosa
- 480
- Muy luminoso; tareas de interior de precision
- 960
- Exterior normal
- 1920
- Tarde luminosa
Una lente de semimeridiano personalizada rebajada podna disenarse usando determinadas condiciones de luminosidad de campo para calcular la parte central optima y o parte de lectura en relacion con el diametro de pupila espedfico.
Ademas del sector de distancia correctivo y el sector de cerca de semimeridiano subdividido que se han descrito en lo que antecede, se pueden hacer correcciones adicionales en los sectores de la lente para optimizar o corregir anomalfas opticas particulares. Se debe entender que otra estructura, que hace posible corregir todos los tipos de anomalfas opticas, tal como, pero sin limitarse a, astigmatismo y aberracion esferica, puede disponerse en el lado posterior o anterior de la presente lente.
La parte rebajada, por ejemplo, formada como un sector de lectura de semimeridiano, se situa en el ojo en una realizacion en la parte inferior o parte de debajo (inferior) de la lente debido a que esta se corresponde con la inclinacion natural de la gente para mirar abajo cuando lee. No obstante, la colocacion del sector de lectura de semimeridiano en el ojo no es esencial y puede situarse de forma superior, inferior, nasal o temporal. Sectores de distancia y de cerca pueden incluso disponerse en una disposicion opuesta para los dos ojos de una persona.
La lente oftalmica o molde que se describe en el presente documento se puede hacer de cualquier manera conocida en la tecnica. Para una lente intraocular, por ejemplo, es ademas posible hacer la parte de la lente y la haptica por separado y conectarlas entre sf mas adelante. No obstante, es tambien posible hacerlas como una entidad. De acuerdo con una realizacion, estas partes se han realizado como una entidad mediante moldeo (por inyeccion). Un tratamiento posterior para producir las partes de lente apropiadas puede ser la rotacion. Tal como se describe en el documento US6409339B1, durante una operacion de rotacion de este tipo, un vastago de herramienta puede moverse cada revolucion hacia y lejos de la lente en la direccion paralela con respecto al eje de rotacion. Esto hace posible producir la parte de la lente por rotacion. Es tambien posible de acuerdo con una realizacion ejecutar la rotacion de una forma tan precisa que se pueda omitir una operacion de pulido posterior. El material de la lente puede ser cualquier material deseado.
La configuracion optica de lente oftalmica novedosa, por ejemplo, tambien se puede usar para las lentes de contacto y para pacientes con lentes intraoculares pseudofaquicas como las denominadas “lentes suplementarias”. Esta es una lente adicional o extra que puede colocarse delante de una lente natural existente o delante de una lente intraocular artificial para corregir errores de refraccion y o para restablecer las capacidades de lectura. La lente suplementaria podna colocarse en el saco, el sulcus, como incrustacion en la cornea o como una lente de camara anterior.
Con los aparatos de puesta en correspondencia de potencias de lente modernos, como el sistema Hartmann Shack de alta resolucion, “SHSInspect Ophthalmic’’ facilitado comercialmente por Optocraft Germany, es posible determinar las potencias refractivas locales y un intervalo amplio de variaciones superficiales pertinentes. Estas mediciones pueden, por lo tanto, identificar una lente hecha conforme a la presente invencion muy facil.
En una realizacion, la curvatura da como resultado una perdida de luz, dentro de un drculo con un diametro de 4 mm alrededor de dicho centro optico, de entre aproximadamente un 2 % y aproximadamente un 15 %. De hecho, por lo general la parte rebajada se extiende mas de 4 mm en direccion radial. En las calculos de la perdida de luz, se hace referencia a las partes de combinacion que estan encerradas por o son posiciones dentro de dos meridianos o, para ser mas precisos, semimeridianos que discurren desde el centro optico hasta el borde de una lente.
La perdida de luz, o mejor, perdida de intensidad, real, se puede medir con un sistema PMTF que es facilitado comercialmente por Lambda-X SA, Rue de l'industrie 37, 1400 Nivelles, Belgica. Este instrumento es capaz de medir la perdida de intensidad. El procedimiento para esta medicion se analizara en lo sucesivo en la descripcion de realizaciones.
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En una realizacion, la parte de lente principal tiene una potencia optica de entre aproximadamente -10 y aproximadamente + 30 dioptnas.
En una realizacion, la parte rebajada se situa a una distancia de menos de 1,5 mm de dicho centro optico. En este aspecto, la distancia se define como la distancia radial mas cercana del centro optico.
En una realizacion, la parte de cerca tiene una dioptna relativa de aproximadamente + 1,50 dioptnas a aproximadamente + 4,00 dioptnas con respecto a dicha parte de lente principal. Por lo tanto, esta permite el uso como una parte de lectura, por ejemplo. La optica de la parte central al igual que de la parte de lente principal y de la parte rebajada puede ademas disenarse para que sea torica, cilmdrica o disenarse para compensar aberraciones de un orden superior. Estos tipos de diseno de lente son tal como se conocen por un experto en la materia, y pueden ademas aplicarse a las diversas partes de lente de la presente invencion.
En una realizacion, el lfmite o lfmites de semimeridiano de dicha lente rebajada con dicha parte de lente principal tienen una curvatura que da como resultado una perdida de luz, dentro de un cfrculo con un diametro de 4 mm alrededor de dicho centro optico, por debajo de aproximadamente un 10%. Esta perdida de luz muy baja, en particular, en combinacion con la refraccion lejos del eje optico, ya da como resultado una sensibilidad al contraste mas alta y una buena capacidad de lectura.
En una realizacion, la parte de lente principal tiene una curvatura con sustancialmente un radio de curvatura Rv, y el lfmite externo del rebaje, es decir, su superficie, se encuentra en o dentro del radio de curvatura Rv.
En una realizacion, la lente oftalmica comprende ademas una parte central que tiene una potencia optica relativa de -2,0 a + 2,0 dioptnas con respecto a dicha parte de lente principal. Por lo tanto, puede ser posible requerir que una parte rebajada sea menos profunda y, por lo tanto, que las partes de combinacion tengan menos influencia.
En una realizacion, el tamano de dicha parte central es de una forma tal que esta encaja dentro de un cfrculo circunscrito con un diametro de aproximadamente 0,2 - 3,0 mm. Por lo tanto, se descubrio que la vision de distancia se vena influida tan poco como es posible por la parte rebajada. En una realizacion, el tamano de dicha parte central es de una forma tal que esta encaja dentro de un cfrculo circunscrito con un diametro de aproximadamente 0,2 - 2,0 mm. En una realizacion, dicha parte central es sustancialmente circular.
En una realizacion de la lente con una parte central, la lente comprende una parte de combinacion adicional entre la parte central y la parte rebajada. Esta parte de combinacion es por lo general concentrica o casi concentrica con respecto al eje optico. En una realizacion, la parte de combinacion adicional tiene una transicion suave. Como alternativa, la pendiente tiene un pliegue. En la presente realizacion, la primera derivada de la pendiente es discontinua. Por lo tanto, el radio de curvatura de la superficie tiene un pliegue. Una ventaja de la presente realizacion es que la parte rebajada sera menos profunda con respecto a la parte de lente principal. Como alternativa, la parte de combinacion adicional esta cerca de, se aproxima a o es una funcion escalon. Debido a que esta parte de combinacion adicional es concentrica, esto da lugar a poca perturbacion en la vision.
En una realizacion, la parte rebajada esta delimitada por unos semimeridianos que discurren a traves de dicho centro optico, teniendo de este modo la parte rebajada la forma de una zona de meridiano. De hecho, las partes de combinacion que combinan la parte de lente principal y la parte rebajada siguen por lo tanto meridianos tanto como es posible. De hecho, una parte de combinacion de este tipo se dispondra entre dos semimeridianos que discurren a traves del centro optico.
En una realizacion que comprende dicha parte central, dicha parte rebajada esta, en por lo menos un lfmite, delimitada por dicha parte central.
En una realizacion que comprende dicha parte central, dicha parte central tiene una seccion transversal de aproximadamente 0,60- 1,20 mm. Esto permite una parte rebajada que influye, por ejemplo, en la sensibilidad al contraste tan poco como sea posible.
En una realizacion que comprende dicha parte rebajada formada como una zona de meridiano, dicha parte rebajada tiene un angulo comprendido de aproximadamente 160 - 200 grados. En una realizacion de este tipo, por lo menos dos lfmites con la parte de lente principal sustancialmente siguen meridianos. En la practica, estos lfmites se forman por partes de combinacion. Tal como ya se ha dicho en lo que antecede, por lo general una parte de combinacion de este tipo esta sujeta entre dos semimeridianos. En la practica cuando se usa una curva optimizada que se explica en lo sucesivo, la parte de combinacion no sigue exactamente un meridiano, sino que se curvara ligeramente. En una realizacion, dicha parte rebajada tiene un angulo comprendido de aproximadamente 175 - 195 grados.
En una realizacion, la lente oftalmica tiene una seccion transversal de aproximadamente 5,5 - 7 mm. En particular en el caso de una lente intraocular, u otra lente soportada de forma ocular como una lente de contacto, esta estara en un intervalo de diametros de este tipo.
En una realizacion, la parte de lente principal esta en forma de una lente de distancia.
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En una realizacion, la parte rebajada forma una parte de lectura.
En una realizacion que comprende dicha parte central, dicha parte rebajada esta delimitada por dos semimeridianos y una lmea de latitud concentrica y a una distancia con respecto a dicha parte central.
En una realizacion, dicha parte rebajada comprende por lo menos dos subzonas con potencias opticas que difieren. En una realizacion, estas subzonas son concentricas.
En una realizacion, las potencias opticas de dichas subzonas aumentan en direccion radial. En una realizacion, las potencias opticas de dichas subzonas disminuyen en direccion radial.
En una realizacion, la potencia optica de la parte rebajada aumenta en direccion radial. Por lo tanto, es posible proporcionar una parte de vision intermedia entre la parte de lente principal y, si esta presente, la parte central, y una parte de cerca o de lectura proporcionada en la parte rebajada. La combinacion entre estas regiones o zonas de potencia optica creciente debena disenarse con cuidado. Esta puede requerir la compensacion de menos altura de escalon en las partes de combinacion.
En una realizacion, dicha parte rebajada comprende una parte de optica difractiva. La optica difractiva puede superponerse sobre la superficie de la parte rebajada. En general, se conoce una parte superpuesta optica difractiva sobre una superficie de lente. En el caso de una parte rebajada, no obstante, esta puede permitir que la parte rebajada sea menos profunda.
En una realizacion, la parte rebajada comprende un primera subzona central y otras dos subzonas proximas en sentido circunferencial a ambos lados de dicha primera subzona. En una realizacion de la misma, dicha primera subzona tiene una potencia optica mayor que la potencia optica de las otras subzonas. En una realizacion, los otras dos subzonas tienen una potencia optica mayor que la potencia optica de dicha parte de lente restante.
En una realizacion, unos meridianos delimitan dicha parte rebajada. De hecho, dos semimeridianos delimitan dicha parte rebajada, definiendo de este modo la parte rebajada como una parte de sector o parte de cuna (como una cuna de pastel). Si la lente oftalmica tiene una parte central tal como se ha definido en lo que antecede, esta parte de sector tiene una parte a partir de la formacion de una parte de sector que tiene quitada una parte de la punta.
En una realizacion, las partes de combinacion estan dentro de unos meridianos que encierran un angulo de menos de 17°, en una realizacion particular menos de 15°. En una realizacion, unas partes de combinacion pueden incluso disenarse para estar dentro de unos meridianos que encierran un angulo de menos de 5°. Esto, no obstante, requiere un diseno muy cuidadoso de las curvas y las pendientes o derivadas de las curvas.
En una realizacion la dicha pendiente de las partes de combinacion tiene una curva S y tienen una inclinacion con una pendiente o primera derivada en un intervalo central de la parte de combinacion a 1,6 mm de dicho centro optico de mas de 0,1 en su parte mas inclinada. En una realizacion dichas partes de combinacion tienen una inclinacion con una pendiente o derivada en un intervalo central de la parte de combinacion a 2,8 mm de dicho centro optico de mas de 0,2 en su parte mas inclinada.
En una realizacion, por lo menos una de dichas partes de combinacion, en particular en por lo menos una parte de combinacion de semimeridiano, tiene una curva con forma de S que sigue una primera curva parabolica que discurre desde la superficie de parte de lente principal hacia la superficie de la parte rebajada, teniendo una parte de curva intermedia que conecta con dicha primera curva parabolica, y continuando siguiendo una segunda curva parabolica que termina en la superficie rebajada.
En una realizacion, dicha parte de curva intermedia en su parte mas inclinada tiene una primera derivada de por lo menos 0,05 a 0,4 mm de dicho centro optico, en una realizacion por lo menos de 0,1 a 0,8 mm, en una realizacion por lo menos de 0,15 a 1,2 mm, en una realizacion por lo menos de 0,2 a 1,6 mm, en una realizacion por lo menos de 0,3 a 2,0 mm, en una realizacion por lo menos de 0,4 a 2,4 mm, en una realizacion por lo menos de 0,5 a 2,8 mm.
La invencion se refiere adicionalmente a una lente intraocular suplementaria para insertarse en el saco, el sulcus, como incrustacion en la cornea o una lente de camara anterior, que comprende la lente oftalmica de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que dicha parte de lente principal tiene una potencia optica de aproximadamente -10 a + 5 dioptnas.
La invencion se refiere adicionalmente a una lente oftalmica que comprende una parte de lente principal con sustancialmente un radio de curvatura Rv, una parte central sustancialmente circular con una primera propiedad optica y con una seccion transversal de aproximadamente 0,2 - 2,0 mm, y una parte de meridiano que comprende un rebaje que esta delimitado por dicha parte sustancial central circular, por dos meridianos que discurren a traves del centro de dicha parte circular, y por un lfmite inferior que es sustancialmente concentrico con respecto a dicha parte circular, dicha parte de meridiano formada como un rebaje en dicha lente, el lfmite externo del rebaje se extiende sobre o dentro del radio de curvatura Rv, comprendiendo dicha parte de meridiano una parte de lectura.
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La invencion se refiere adicionalmente a un procedimiento para la produccion de una de las lentes oftalmicas que se han descrito en lo que antecede, que comprende una etapa de rotacion, en la que una forma preliminar de lente se situa en un soporte de maquinacion rotante y se somete a la influencia de uno o mas dispositivos de retirada de material, caracterizada por el hecho de que durante la rotacion la lente rotante y dicho dispositivo de retirada de material se mueven hacia y lejos el uno del otro en direccion al eje de rotacion, para formar por lo menos una parte rebajada en dicha lente oftalmica. Este procedimiento de produccion permite producir lentes con las propiedades requeridas.
La invencion se refiere adicionalmente a una lente multifocal correctiva soportada de forma ocular provista de una parte de lente central sustancialmente circular, una parte de lente inferior en una parte de lente inferior proxima a dicha parte de lente central, y otra parte de lente, la parte de lente inferior comprende un rebaje que comprende dos lados que discurren desde dicha parte de lente central hacia el borde de la lente, el lfmite externo de la parte de lente inferior se encuentra en o dentro de una esfera imaginaria con su origen y radio de curvatura coincidiendo con el radio Rv de dicha otra parte de lente, en la que dichos dos lados proporcionan una pendiente de la otra superficie de parte de lente a la superficie rebajada de la parte de lente inferior, siguiendo dicha pendiente una primera curva parabolica que discurre desde la superficie de parte de lente adicional hacia la superficie de parte de lente inferior, y continuando siguiendo una segunda curva parabolica que termina en la superficie rebajada.
La invencion se refiere adicionalmente a una lente oftalmica que comprende una parte de lente principal, una parte rebajada, un centro optico y un eje optico sustancialmente a traves de dicho centro optico, dicha parte de lente principal con por lo menos un lfmite con dicha parte rebajada, dicha parte rebajada situada a una distancia con respecto a dicho centro optico, se forman lfmites de dicha lente rebajada con dicha parte de lente principal como partes de combinacion que se forman para refractar la luz lejos de dicho eje optico, dicha parte de lente principal, dicha parte central, dicha parte rebajada y dichas partes de combinacion mutuamente situadas y formadas para proporcionar una caractenstica de LogCS bajo unas condiciones fotopicas de luz, por lo general a aproximadamente 85 Cd / m2, en un plazo de 6 meses tras la operacion, en una frecuencia espacial (cpd) entre 3 -18 que esta por lo menos entre la norma de poblacion de 11 -19 anos y 50-75 anos.
En una realizacion de esta lente, en una frecuencia espacial (cpd) entre aproximadamente 6 y 18, su caractenstica de LogCS bajo unas condiciones fotopicas de luz, en un plazo de 6 meses tras la operacion, por lo general a aproximadamente 85 Cd / m2, esta en el intervalo de normalidad por encima de la norma de poblacion de los adultos de 20 - 55 anos con ojos sanos.
La invencion se refiere adicionalmente a una lente intraocular que comprende una parte de lente principal, una parte rebajada situada a una distancia con respecto a un centro optico, y una parte central en dicho centro optico y que es sustancialmente circular, tiene un diametro de aproximadamente 0,8 a 2,8 mm, y que delimita en un lado dicha parte rebajada, en la que el diametro de dicha parte central se adapta al diametro de pupila del usuario.
En una realizacion, el diametro de dicha parte central es aproximadamente de un 20 -40 % del diametro de pupila del usuario en unas condiciones de iluminacion de oficina, es decir 200 - 400 lux. Por lo tanto, la LIO se puede hacer a medida.
Diversos aspectos y/o caractensticas que se describen en el presente texto pueden combinarse. Caractensticas y aspectos tambien pueden formar parte de una o mas solicitudes divisionales que hacen referencia, por ejemplo, a aspectos de la produccion que dan como resultado procedimientos, tipos espedficos de lentes oftalmicas, como las ya mencionadas en el presente texto, o a caractensticas espedficas como las zonas de combinacion o de transicion, la parte rebajada y sus caractensticas, o la parte central.
Descripcion de realizaciones con referencia a los dibujos
La invencion se aclarara ademas en referencia a realizaciones de una lente oftalmica de sector multifocal, (MSOL), que se muestran en los dibujos adjuntos, que muestran en:
la figura 1, una seccion transversal de un ojo humano;
la figura 2, una seccion transversal de un ojo humano con una LIO;
la figura 3, una vista frontal de una realizacion de una LIOSM con una parte optica central y una parte rebajada; la figura 4, una vista lateral de la LIOSM de acuerdo con la figura 3;
la figura 5, una vista en corte transversal a lo largo de la lmea IV de la LIOSM de acuerdo con la figura 3;
la figura 6, un detalle de la seccion transversal de acuerdo con la figura 5;
la figura 7, una vista lateral frontal en perspectiva de la LIOSM de acuerdo con la figura 3;
la figura 8, una vista lateral posterior en perspectiva de la LIOSM de acuerdo con la figura 3;
la figura 9, una vista frontal de otra realizacion de una LIOSM con una parte rebajada subdividida en tres
sectores opticos divididos en sentido meridional y un sector optico central;
la figura 10, una vista lateral de la LIOSM de acuerdo con la figura 9;
la figura 11, una vista lateral frontal en perspectiva de la LIOSM de acuerdo con la figura 9;
la figura 12, una vista frontal de una variante adicional de la LIOSM con un elemento de sector de semimeridiano
rebajado difractivo;
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la figura 13, una vista lateral de la LIOSM de acuerdo con la figura 12;
la figura 14, una vista en corte transversal a lo largo de la lmea XIV de la LIOSM de acuerdo con la figura 12;
la figura 15, un detalle de la seccion transversal de acuerdo con la figura 14;
la figura 16, una vista lateral frontal en perspectiva de la LIOSM de acuerdo con la figura 12;
la figura 17, una comparacion entre una trayectoria de transicion optimizada y una trayectoria de coseno de una
zona o parte de transicion o de combinacion, que ilustra que en el mismo tiempo con el perfil optimizado es
posible un desplazamiento mas grande;
la figura 18, la funcion sigmoidea sin escala ni traslacion alguna en el intervalo [-10, 10]; la figura 19, la aceleracion eficaz o experimentada (la segunda derivada) durante la transicion sigmoidea; la figura 20, la reduccion de la anchura de zona de transicion mediante el calculo del tiempo de transicion y la distancia que se necesitan de acuerdo con el procedimiento que se describe en el presente documento de forma local, la anchura de zona de transicion es nula cerca del centro;
las figuras 21 - 26, unas graficas que muestran la distribucion de energfa en diversas partes de diferentes realizaciones de lentes oftalmicas;
las figuras 27 - 29, unos datos medidos de lentes oftalmicas;
las figuras 30 - 32, unas graficas de la inclinacion de zonas o partes de combinacion o de transicion; las figuras 33 y 34, unos resultados de prueba que muestran el LogCS frente a la frecuencia espacial; la figura 35, que muestra un modelo superficial de una de las realizaciones; la figura 36, una configuracion esquematica de un instrumento de medida PMTF.
Descripcion detallada de realizaciones
Una realizacion preferida de la invencion se describe a continuacion con detalle. En referencia a los dibujos, numeros similares indican partes similares en todas las vistas. Tal como se usan en la descripcion en el presente documento y en todas las reivindicaciones, las siguientes expresiones toman los significados explfcitamente asociados en el presente documento, a menos que el contexto indique claramente lo contrario: el significado de “un”, “una” y “el / la” incluye una referencia plural, el significado de “en” incluye “en” y “sobre”. A menos que se defina de otra manera, todas las expresiones cientfficas y tecnicas que se usan en el presente documento tienen los mismos significados que comunmente entendena un experto en la materia a la que se refiere la presente invencion. En general, la nomenclatura y los procedimientos de laboratorio que se usan en el presente documento se conocen y se emplean comunmente en la tecnica. Se usan procedimientos convencionales para estos procedimientos, como los que se proporcionan en la tecnica y en diversas referencias generales.
Se debe entender que los sectores opticos anteriores son preferentemente concentricos con el centro geometrico de la superficie posterior.
Un “meridiano vertical” se refiere a una lmea imaginaria que discurre en sentido vertical desde la parte de arriba, a traves del centro, hasta la parte de debajo de la superficie anterior de una LIOSM cuando dicha LIOSM se mantiene en una orientacion previamente determinada en el ojo.
Un “meridiano horizontal” se refiere a una lmea imaginaria que discurre en sentido horizontal desde el lado izquierdo, a traves del centro, a la derecha de la superficie anterior de una LIOSM cuando dicha LIOSM se mantiene en una orientacion previamente determinada en el ojo. Los meridianos verticales y horizontales son perpendiculares entre sf
“Parches superficiales” se refieren a combinaciones de curvaturas y lmeas que son continuas en la primera derivada, preferentemente en la segunda derivada, entre sf
Un “lfmite externo”, en referencia a una zona que no sea una zona optica central en la superficie de una LIOSM, se refiere a uno de dos lfmites perifericos de esta zona que esta ademas lejos del centro geometrico de la superficie anterior.
Un “lfmite interno”, en referencia a una zona que no sea una zona optica central en la superficie de una LIOSM, se refiere a uno de dos lfmites perifericos de esta zona que esta mas cerca al centro geometrico de la superficie anterior.
Un “semimeridiano” se refiere a una lmea imaginaria que discurre en sentido radial desde el centro geometrico de la superficie anterior de una LIOSM hasta el borde de la lente.
La “parte superior del meridiano vertical” se refiere a una mitad de meridiano vertical que esta por encima del centro geometrico de la superficie anterior de una LIOSM, cuando dicha lente se mantiene en una orientacion previamente determinada dentro de un ojo.
La “parte inferior del meridiano vertical” se refiere a una mitad de meridiano vertical que esta por debajo del centro geometrico de la superficie anterior de una LIOSM, cuando dicha lente se mantiene en una orientacion previamente determinada dentro de un ojo.
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Una “transicion continua”, en referencia a dos o mas partes, significa que la pendiente de estos sectores es continua por lo menos en la primera derivada, preferentemente en la segunda derivada.
Un “plano de meridiano vertical” se refiere a un plano que corta a traves del eje optico de una LIOSM y un meridiano vertical sobre la superficie anterior de la LIOSM.
Tal como se usa en este caso en referencia a los sectores o partes de una LIOSM, las expresiones “potencia de lmea de base”, “potencia optica”, “potencia anadida” y “dioptna de potencia” se refieren a la potencia optica o de dioptna eficaz de una parte cuando la lente es parte de un sistema de lente ocular tal como, por ejemplo, una cornea, una LIOSM, una retina y el material circundante a estos componentes. Esta definicion puede incluir los efectos de la divergencia o angulo de los rayos de luz que intersectan la superficie de la LIOSM provocada por potencia de la cornea. En ejemplos determinados, un algoritmo para el calculo de la potencia de dioptna puede empezar con un modelo de trazado por rayos del ojo humano incorporando una LIOSM de sectores subdivididos. En una ubicacion particular radial en la superficie de la LIOSM, la ley de Snell se puede aplicar para calcular el angulo del rayo de luz despues de la refraccion. La longitud del trayecto optico de la distancia entre un punto sobre la superficie y el eje optico (eje de simetna) se puede usar para definir el radio local de curvatura del frente de onda local. Usando un enfoque de este tipo, la potencia de dioptna es igual a la diferencia en indices de refraccion dividida por este radio local de curvatura.
La presente invencion tiene por objetivo mejorar las lentes oftalmicas, y, en un aspecto, se refiere a una lente intraocular de sector multifocal (LIOSM) novedosa con por lo menos dos sectores opticos de semimeridiano en los que por lo menos uno de los sectores opticos de semimeridiano esta dividido en sentido radial o angular y podna comprender un sector interno, un sector intermedio y un sector externo, ubicados en el lfmite (imaginario) de la parte de distancia. El sector interno tiene una primera potencia optica, el sector intermedio adyacente a la primera potencia optica tiene una segunda potencia optica. El sector externo adyacente a la segunda potencia optica tiene una tercera potencia optica mientras que las alturas de escalon entre los lfmites de los sectores de semimeridiano estan unidas mediante un perfil de transicion optimizado para maximizar energfa de luz dirigida a la macula y para reducir la borrosidad y el halo a mayores tamanos de pupila. Los sectores de semimeridiano de lentes oftalmicas podnan tener un perfil de potencia continuo o los sectores opticos subcirculares espedficos combinarse entre sf o combinar combinaciones de estos. El sector o sectores subdivididos proporcionaran una vision clara para distancias de lectura e intermedia. Mientras que la vision de distancia y la sensibilidad al contraste permanecen comparables con las de una lente oftalmica monofocal con la borrosidad y el halo reducidos a mayores tamanos de pupila. La presente invencion tambien se puede configurar para tener un buen rendimiento con ojos con diferentes aberraciones corneales (por ejemplo, diferentes asfericidades), incluyendo la aberracion esferica, a lo largo de un intervalo de descentracion.
La lente oftalmica puede disenarse para tener una potencia nominal optica para la vision de distancia, definida como “potencia de lmea de base”, por lo general de la parte de lente principal, una “potencia anadida” encima de la potencia optica nominal o potencia de lmea de base, y previsto para la vision de lectura. Con frecuencia, tambien una potencia optica intermedia se define como adecuada para el entorno particular en el que va a usarse. En el caso de una LIOSM, se preve que la potencia optica nominal o potencia de lmea de base de una LIOSM estara en general dentro de un intervalo de aproximadamente - 20 dioptnas a por lo menos aproximadamente + 35 dioptnas. La “potencia anadida” en general estara en un intervalo de aproximadamente + 1 dioptna a por lo menos aproximadamente + 5 dioptnas. De manera deseable, la potencia optica nominal de la LIOSM esta entre aproximadamente 10 dioptnas y por lo menos aproximadamente 30 dioptnas, la “potencia anadida” estara entre aproximadamente + 1,50 y + 4,0 dioptnas. En determinadas aplicaciones, la potencia optica nominal de la LIOSM es aproximadamente + 20 dioptnas, y la potencia anadida aproximadamente + 3,00 dioptnas, que es una potencia optica tfpica necesaria para sustituir al cristalino natural en un ojo humano.
En la figura 1, se muestra una vista esquematica de un ojo humano 100 con su lente natural 106. El ojo tiene un cuerpo vftreo 101 y una cornea 102. El ojo tiene una camara anterior 103, un iris 104 y un musculo ciliar 105 que sostienen la lente. El ojo tiene una camara posterior 107. En la figura 2, el ojo 100 se muestra con una lente intraocular 1 que sustituye a la lente original 106.
En la figura 3, se muestra una realizacion de una lente intraocular (LIO) 1 que tiene unas hapticas 2 y una zona de lente o parte de lente 3. La parte de lente 3 es la parte real opticamente activa de la LIO 1. Las hapticas 2 pueden tener una forma diferente. En la presente realizacion, la parte de lente 3 tiene una parte central 6 que es por lo general sustancialmente circular. Esta se puede desviar un poco de un drculo absoluto, pero en la mayor parte de las realizaciones es tan redonda o circular como sea posible en el diseno de lente adicional espedfico. La parte de lente 3 ademas tiene una parte de meridiano en un area de rebaje. Este rebaje esta por debajo de la superficie de la superficie curvada de la parte de lente restante 4 de la parte de lente 3. Dicho de otra forma, la superficie curvada de la parte de lente restante 4 tiene un radio de curvatura Rv, y el rebaje de la parte de meridiano se encuentra en o dentro del radio de curvatura Rv (vease la figura 4). Debe aclararse que la superficie curvada de la parte de lente puede ser no esferica o asferica. De hecho, la superficie curvada puede ser tal como se describe en, por ejemplo, el documento US 7.004.585 en las columnas 6, 7 y 8. En particular los polinomios de Zernike se pueden usar para describir cualquier superficie curvada de una lente oftalmica. En la presente realizacion, la parte de meridiano se divide en dos subzonas concentricas 7 y 8.
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Las diversas partes, es dedr, la parte central 6, la parte de meridiano interna 7 y la parte de meridiano externa 8, tienen cada una un angulo de refraccion o potencia que difiere de la parte de lente restante 4. Cuando la parte de lente 3 se considera como parte de una esfera con un eje a traves del cruce de las lmeas R y S, entonces la parte central 6 tambien se puede definir como delimitada por una primera lmea de latitud. En esta definicion, la subzona 7 puede definirse como delimitada por dos meridianos, la primera lmea de latitud y una segunda lmea de latitud. Siguiendo esta misma definicion, la subzona 8 puede definirse como delimitada por los dos meridianos, la segunda lmea de latitud y una tercera lmea de latitud. En la mayor parte de las realizaciones, se hace referencia a la parte de meridiano (en cartograffa, tambien se hace referencia a un area de esta forma como “zona longitudinal”) como “parte de lectura”.
La LIOSM comprende una parte de cerca o parte de lectura que esta delimitada sobre o dentro de la zona de lente 3 mientras que la transicion entre esas partes se realiza con una funcion coseno o funcion sigmoidea pero, de manera deseable, junto con la funcion de transicion optimizada que se analiza en lo sucesivo. En terminos generales, se hace referencia a estas curvas de transiciones generales como curvas con forma de S. Estas transiciones tienen una anchura y se hace referencia a las mismas como zona de combinacion o zona de transicion.
La parte de cerca o de lectura en una realizacion tiene un angulo comprendido a entre aproximadamente 160 y 200 grados. En una realizacion adicional, el angulo comprendido esta entre aproximadamente 175 y 195 grados. La parte de lectura puede subdividirse opticamente en por lo menos dos sectores de drculos imaginarios 7 y 8, formando una superficie de transicion continua radial en torno al eje optico o eje geometrico. La forma (y la curvatura de la superficie rebajada) requerida de esos sectores de drculo 7, 8 se pueden calcular usando la tecnica de trazado por rayos para controlar por lo menos la cantidad de aberracion esferica y, adicionalmente, para evitar saltos de imagen. Las lmeas de referencia en la parte de lente 3 son imaginarias y para fines de referencia dimensional. No obstante, estas no son visibles en el producto real.
La parte de lente 3 en la presente realizacion tiene un diametro exterior entre aproximadamente 5,5 y aproximadamente 7 mm. En una realizacion preferida, es aproximadamente 5,8 - 6,2 mm. La parte central o sector interno 6 tiene una potencia optica por lo menos igual a la potencia de lmea de base. De manera deseable, la potencia optica del sector de drculo interno o parte central 6 esta entre un 0 % y un 100 % de la potencia anadida.
La parte central 6 en una realizacion tiene un diametro de entre aproximadamente 0,2 mm y 2,0 mm. En una realizacion, el diametro de la parte central 6 esta entre aproximadamente 0,60 y 1,20 mm. En el caso de que la parte central 6 no sea absolutamente redonda, esta es un drculo circunscrito que tiene el intervalo de diametros que se menciona en el presente documento.
El sector de drculo o parte central 6 tiene una potencia optica por lo menos igual a la potencia de lmea de base. En la presente realizacion, la parte rebajada tiene dos subzonas indicadas, una primera subzona 7 cerca de la parte central 6. Esta subzona interna tiene un radio de latitud de entre aproximadamente 1,5 y 2,3 mm. En una realizacion, este esta entre aproximadamente 1,8 y 2,1 mm. La subzona externa 8 tiene una potencia optica igual o mayor que la potencia de lmea de base. En una realizacion, la potencia optica esta entre un 0 y un 100 % de la potencia anadida. Por lo tanto, esta forma una parte intermedia entre la parte de lente principal o la parte central y una parte de cerca en la subzona externa 8. El radio de latitud de la subzona externa 8 tiene una dimension entre aproximadamente 2,2 y 2,7 mm. En una realizacion, esta puede estar entre aproximadamente 2,3 y 2,6 mm. En la presente realizacion, la parte de lente principal casi continua en la parte 9. El radio de lfmite externo en el que la parte de lente principal de la lente 4 continua puede tener un radio de latitud de entre aproximadamente 2,6 y 2,8 mm. En una realizacion alternativa, se pueden proporcionar diversas subzonas concentricas para que la parte rebajada perturbe o influya en la parte central para la vision de distancia tan poco como sea posible.
La LIO 1 tiene dos zonas de combinacion o partes de combinacion de semimeridiano 10 que delimitan la parte rebajada 7, 8. Estas partes de combinacion de delimitacion de semimeridiano 10 tienen un angulo y. En una realizacion, el angulo sera menos de 35°. En una realizacion, este sera menos de 17°. En particular, el angulo y sera menos de 5°. Por lo general, este sera mas de aproximadamente 1°.
La parte rebajada en la presente realizacion ademas tiene una zona de combinacion 11 que es concentrica con respecto al eje optico R. La parte de lente principal 4 continua en la region concentrica indicada con el numero de referencia 9.
En las figuras 9-11, se muestran diversas vistas de otro ejemplo de una lente oftalmica, como una lente intraocular. En la presente realizacion, de nuevo la parte rebajada se divide en subzonas. En el presente documento, las dos subzonas externas 7 estan dispuestas en sentido angular a ambos lados de una subzona central 8'. La LIOSM comprende una parte de lente principal 4 con una parte rebajada un angulo comprendido total a entre 160 y 200 grados, de manera deseable, entre 175 y 195 grados. El angulo comprendido de las subzonas externas 7 esta entre aproximadamente 10 y 30 grados. En una realizacion, esta entre aproximadamente 15 y 25 grados. El angulo comprendido p de la subzona central 8' esta entre aproximadamente 80 y 120 grados. En una realizacion, la subzona central 8' esta entre 85 y 100 grados.
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El angulo comprendido total de las subzonas 7, 8' para la vision de cerca e intermedia estan delimitados por la parte de lente principal 4. Las transiciones o zonas de combinacion entre las diversas partes siguen una funcion coseno o funcion sigmoidea. En una realizacion, siguen una funcion de transicion optimizada que se describe en lo sucesivo. Debido a este perfil de transicion optimizada por lo menos una de esas lmeas de transicion imaginarias sera curvada.
Las subzonas 7 y 8' estan dispuestas en sentido radial alrededor del eje geometrico. Las formas opticas de esas partes de cfrculo son trazadas por rayos para controlar la cantidad de aberracion esferica y, adicionalmente, para evitar saltos de imagen. Las lmeas de referencia en las partes de lente son imaginarias y solo para fines de referencia dimensional y no son visibles en el producto real. La parte de lente tiene una dimension de diametro exterior entre 5,5 y 7 mm. En una realizacion, el diametro es aproximadamente 6 mm. La parte central 6 tiene una potencia optica por lo menos igual a la potencia de lmea de base de la parte de lente principal. El diametro de la parte central tiene un diametro de entre aproximadamente 0,2 mm y 2,0 mm. En una realizacion, el diametro esta entre aproximadamente 0,40 y 1,20 mm. La parte rebajada puede tener una anchura radial de entre aproximadamente 1,5 y 2,3 mm. En una realizacion, la anchura esta entre aproximadamente 1,8 y 2,1 mm. En una realizacion, las subzonas externas 7 tienen una potencia optica de aproximadamente un 30 a un 60 % de la potencia anadida, es decir, aproximadamente un 30 - 60 % de la dioptna relativa de la parte central 8'.
La LIOSM como se muestra en la figuras 3-8 tambien se puede usar en conjuncion con otro dispositivo optico como un elemento difractivo optico (DOE) 20. En una realizacion que se muestra en las figuras 12-16, se muestra una realizacion de este tipo. Esa LIOSM comprende una parte de lente rebajada 7 formada como una parte de semimeridiano refractiva con una primera potencia optica. El angulo comprendido total y de la parte rebajada puede estar entre aproximadamente 160-200 grados. En una realizacion, el angulo encerrado esta entre aproximadamente 175 - 195 grados. El elemento optico difractivo 20 esta superpuesto sobre la superficie de la parte rebajada 7. Este se muestra de una manera exagerada con caractensticas a mayor escala. En la practica, las caractensticas del elemento optico difractivo 20 pueden ser de un tamano de alrededor de aproximadamente 0,5 - 2 micrometros. En una realizacion, el elemento optico difractivo 20 se puede proporcionar en la parte externa radial de la parte rebajada 7. Por lo tanto, la parte central 6 puede tener la misma potencia optica o diferir solo hasta aproximadamente 1 dioptna con respecto a la parte de lente principal 4. La primera subzona de la parte rebajada 7 puede diferir 0,5 - 2 dioptnas con respecto a la parte central 6.
La parte de lectura refractiva tal como se describe en las figuras 3-8 puede tener un elemento DOE adicional para corregir la aberracion cromatica o para mejorar adicionalmente la distancia y el rendimiento de lectura de la LIOSM. Esto se representa en las figuras 12-16. La parte de DOE 20 puede trazarse por rayos para controlar la cantidad de aberracion esferica y, adicionalmente, para reducir el halo y el deslumbramiento. La zona de lente 3 tambien tiene un diametro exterior de entre aproximadamente 5,5 y 7 mm. En una realizacion, este es aproximadamente 5,8-6,2 mm. La parte central 6 tiene una potencia optica por lo menos igual a la potencia optica de lmea de base de la parte de lente restante 4. De manera deseable, la potencia optica del sector de cfrculo interno 7 esta entre un 0 % y un 100 % de la potencia anadida. El sector de cfrculo de semimeridiano introducido que se usa como la base refractiva para la DOE 20 tiene una potencia optica de un 10 % y un 100 % de la potencia anadida. La parte rebajada tiene una anchura (desde el final de la zona central a la parte de combinacion 11) entre 1,5 y 2,3 mm. En una realizacion, esta esta entre 1,8 y 2,1 mm. La DOE 20 se puede configurar para la potencia de lmea de base y la potencia intermedia anadida.
El elemento optico difractivo (DOE) tiene una estructura tal como se describe en el documento EP1194797B1, que se incorpora en la presente descripcion por referencia. Cualquier numero de referencia en la presente descripcion para una parte que se describa en el documento EP1194797B1 puede comenzar con una W, seguida por el numero de referencia que se usa en el documento EP1194797B1, en el caso de que, de lo contrario, pudiera existir duda alguna acerca del numero de referencia usado.
En una realizacion, unas zonas de transicion o zonas de combinacion 10 que delimitan la parte rebajada de las realizaciones que se describen en las figuras 3-16 pueden seguir una funcion coseno o una funcion sigmoidea. En una realizacion, las zonas de transicion 10 siguen una funcion de transicion optimizada que se describe en lo sucesivo. Las zonas de transicion o de combinacion 13 y 13' tambien pueden seguir una funcion de este tipo.
Ejemplos
Se presentan en lo sucesivo, para una LIO, diversas configuraciones de lente basandose en las figuras 3-8. Para diversos diametros de pupila, se muestra el area cubierta en mm2 por los diversos sectores (zonas o regiones). En diversas graficas, se muestra la energfa luminosa relativa que se determina de forma teorica basandose en el area cubierta por los diversos sectores (radio de sector central hace referencia al radio de la parte central). Estos calculos a modo de ejemplo teorico se realizaron como si la lente tuviera un radio de curvatura nulo, es decir, una superficie plana. Este procedimiento se eligio para simplificar el calculo debido a que la curvatura de la superficie de la lente cambiara con la potencia optica. Las ecuaciones para el calculo del area superficial de un area de transicion usada en las realizaciones en lo sucesivo son tal como sigue.
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360-4
Se descubrio que estos valores pueden determinarse tambien usando mediciones. Para ese fin, se puede usar un instrumento denominado PMTF. Este instrumento es facilitado por Lambda-X SA, Rue de l'industrie 37, 1400 Nivelles, Belgica. En el procedimiento de medicion, una LIO se coloca en un ojo de modelo ISO. Un dibujo esquematico del principio de PMFT se muestra en la figura 36, que muestra una fuente de luz 380, un objetivo 381 para proporcionar un area de luz espacialmente definida, una lente de colimacion 382, una abertura 383, un conjunto de lentes L1 y L2, un modelo de ojo ISO 384 que mantiene la LIO en una cubeta, un microscopio 385 en una mesa de traslacion 386 y una camara de CCD 387 montada sobre dicho microscopio 385. En las mediciones que se usan en lo sucesivo, el modelo de ojo tiene una abertura de 4 mm de diametro para la simulacion de la pupila.
El procedimiento de medida y la manipulacion de datos fueron tal como sigue. El orden de las mediciones de las LIO puede invertirse. En las mediciones, se mide una LIO con solo una zona optica, y se mide la misma LIO pero con una zona optica de acuerdo con la invencion usando el mismo procedimiento.
Las mediciones se realizan de acuerdo con el uso normal del PMFT. En este caso, en primer lugar se midio una LIO de referencia sin parte rebajada. En el plano focal la luz dentro de una imagen de la abertura se midio integrando la intensidad calibrada en el sensor de cCd. A continuacion, se midio una LIO con una parte rebajada. Para ese fin, en primer lugar se ubican los planos focales diferentes de la LIO y el plano focal de la LIO de referencia. La intensidad se midio en los planos focales de las LIO. Por lo tanto, en el caso de una LIO con una region de distancia (la parte de lente principal) y una region de cerca en la parte rebajada, se midio la luz en los dos planos focales. A partir de las mediciones de luz en la camara de CCD, la luz en los planos focales se anadio y se comparo con la luz en el plano focal de la LIO de referencia. Los valores medidos para la perdida de luz se correspondieron muy bien con la perdida de luz calculada de forma teorica.
Realizacion 1, figura 24
Angulo de sector de distancia Angulo de sector de cerca Transiciones de angulo de sector Radio de sector central
8 cada rebaje 4 grados de transicion 0,57
182
170
- Diametro de la pupila
- 4,00 4,00 3,50 3,50 3,00 3,00 2,50 2,50 2,00 2,00 1,50 1,50 1,14 1,14
- Area de pupila
- 12,57 9,62 7,07 4,91 3,14 1,77 1,02
- Area de sector de cerca
- 5,45 43 % 4,06 42 % 2,86 40 % 1,84 37 % 1,00 32 % 0,35 20 % 0,00 0 %
- Area de sector de dist
- 6,86 55 % 5,37 56 % 4,08 58 % 2,99 61 % 2,09 67 % 1,40 79 % 1,02 100 %
- Area de transicion
- 0,26 2,0 % 0,19 2,0 % 0,13 1,9 % 0,09 1,8 % 0,05 1,5 % 0,02 0,9 % 0,00 0 %
Realizacion 2, figura 25
- Angulo de sector de distancia
- 170
- Angulo de sector de cerca Transiciones de angulo de sector Radio de sector central
- 160 30 cada rebaje 15 grados de transicion 0,57
- Diametro de la pupila
- 4,00 4,00 3,50 3,50 3,00 3,00 2,50 2,50 2,00 2,00 1,50 1,50 1,14 1,14
- Area de pupila
- 12,57 9,62 7,07 4,91 3,14 1,77 1,02
- Area de sector de cerca
- 5,13 41 % 3,82 40 % 2,69 38 % 1,73 35 % 0,94 30 % 0,33 19 % 0,00 0 %
- Area de sector de dist
- 6,47 52 % 5,08 53 % 3,88 55 % 2,86 58 % 2,02 64 % 1,37 78 % 1,02 100 %
- Area de transicion
- 0,96 7,7 % 0,72 7,4 % 0,50 7,1 % 0,32 6,6 % 0,18 5,6 % 0,06 3,5 % 0,00 0 %
La LIO tambien estaba disponible sin parte rebajada. Esta LIO se uso como lente de referencia. Esta tiene una dioptna de + 20 para la parte de lente principal. La lente de la invencion fue adicionalmente identica, excepto por que esta tema una parte rebajada con una dioptna relativa de + 3 con respecto a la parte de lente principal. Se uso el procedimiento de medicion en lo que antecede usando el PMTF. En la tabla, se muestran resultados usando una 5 fuente espacialmente “grande” circular de 600 mu de diametro y una fuente “pequena” de 200 mu de diametro.
- Fuente
- Pequena Grande Pequena Grande Pequena Grande
- Diametro de la pupila
- 4,5 4,5 3,75 3,75 3,00 3,00
- Luz en foco lejano
- 54 % 58 % 54 % 54 % 54 % 54 %
- Luz en foco cercano
- 40 % 34 % 38 % 38 % 38 % 41 %
- Area de transicion
- 6 % 7 % 8 % 8 % 8 % 6 %
Los resultados medidos y los resultados calculados son, por lo tanto, comparables. Realizacion 3, figura 26
Angulo de sector de distancia Angulo de sector de cerca Transiciones de angulo de sector Radio de sector central
182
170
8 cada rebaje 4 grados de transicion 0,25
- Diametro de la pupila
- 4,00 4,00 3,50 3,50 3,00 3,00 2,50 2,50 2,00 2,00 1,50 1,50 0,50 0,50
- Area de pupila
- 12,57 9,62 7,07 4,91 3,14 1,77 0,20
- Area de sector de cerca
- 5,84 46 % 4,45 46 % 3,25 46 % 2,23 45 % 1,39 44 % 0,74 42 % 0,00 0 %
- Area de sector de dist
- 6,45 51 % 4,96 52 % 3,67 52 % 2,58 53 % 1,69 54 % 0,99 56 % 0,20 100 %
- Area de transicion
- 0,27 2,2 % 0,21 2,2 % 0,15 2,2 % 0,10 2,1 % 0,07 2,1 % 0,03 2,0 % 0,00 0 %
Realizacion 4, figura 23
Angulo de sector de distancia Angulo de sector de cerca Transiciones de angulo de sector Radio de sector central
145
145
70 cada rebaje 35 grados de transicion 1
- Diametro de pupila
- 4,00 4,00 3,50 3,50 3,00 3,00 2,50 2,50 2,00 2,00
- Area de pupila
- 12,57 9,62 7,07 4,91 3,14
- Area de sector de cerca
- 3,80 30 % 2,61 27 % 1,58 22 % 0,71 15 % 0,00 0 %
- Area de sector de dist
- 6,94 55 % 5,75 60 % 4,72 67 % 3,85 79 % 3,14 100 %
- Area de transicion
- 1,83 14,6 % 1,26 13,1 % 0,76 10,8 % 0,34 7,0 % 0,00 0,0 %
Realizacion 5, figura 22
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Angulo de sector de distancia 145 Angulo de sector de cerca 145
Transiciones de angulo de sector 70 cada rebaje 35 grados de transicion Radio de sector central 0,00
- Diametro de la pupila
- 4,00 4,00 3,50 3,50 3,00 3,00 2,50 2,50 2,00 2,00 1,50 1,50 0,00 0,00
- Area de pupila
- 12,57 9,62 7,07 4,91 3,14 1,77 0,00
- Area de sector de cerca
- 5,06 40 % 3,88 40 % 2,85 40 % 1,98 40 % 1,27 40 % 0,71 40 % 0,00 0 %
- Area de sector de dist
- 5,06 40 % 3,88 40 % 2,85 40 % 1,98 40 % 1,27 40 % 0,71 40 % 0,00 100 %
- Area de transicion
- 2,44 19,4 % 1,87 19,4 % 1,37 19,4 % 0,95 19,4 % 0,61 19,4 % 0,34 19,4 % 0,00 0 %
K)
O
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Para la realizacion 2, se hicieron mediciones en un banco optico Optocraft de acuerdo con la norma ISO 11979-2. En las figuras 27-29 se muestran unas mediciones de dispositivos con una parte de lente principal con una potencia optica de + 22 (la figura 27), + 29 (la figura 28) y + 15 (la figura 29). La parte rebajada tiene una parte de vision de cerca con una potencia optica relativa (con respecto a la parte principal) de + 3,0. Todos los ejemplos se refieren a una LIO con una potencia optica variable de la parte principal. En la figura 27, la mitad abajo a la derecha esta rebajada. En la figura 28, la parte rebajada esta en la parte izquierda superior, en la figura 29, el rebaje esta en el lado izquierdo. La escala es Frente de onda / lambda = 0,54 micrometros. En la figura 27 la escala total es de - 10,6 a 4,6, en la figura 28 la escala es aproximadamente - 6,8 a 8,8, en la figura 29 la escala es -12,4 a 6,3. La escala de color habitual se convirtio a una escala de grises.
Cuando se fabrica una LIOSM del tipo que se describe en el presente documento por rotacion, la herramienta de retirada de material se mueve por lo general en paralelo con respecto al eje de rotacion hacia fuera y hacia la pieza de trabajo de una manera sincronizada con el angulo de rotacion. De esta manera un sector de lectura de semimeridiano 7, 8', 20 puede crearse introducido o rebajado en la parte de lente principal 4. Cuando la transicion 10 se hace desde la parte de lente principal 4 hasta la parte rebajada 7, 8, la herramienta y la pieza de trabajo o lente han de moverse la una hacia la otra. Cuando la transicion 10 se hace fuera de la parte rebajada 7, 8 a la parte de lente principal 4, la herramienta y la lente han de moverse la una lejos de la otra. Cuando se fabrica de esta manera, una zona de transicion 10, 13, 13' separa la parte o partes rebajadas de la parte de lente principal 4. Debena estar claro que las dimensiones de esta zona de transicion debenan ser tan pequenas como fuera posible. Se descubrio que se proporcionan los mejores resultados si las zonas de transicion son tan pequenas o estrechas y, por lo tanto, tan inclinadas como sea posible.
Para hacer la zona de transicion menor, la herramienta de corte y la lente debenan moverse la una hacia la otra y la una lejos de la otra tan rapido como sea posible. Con frecuencia, la herramienta se movera con respecto a la lente. Un desplazamiento rapido comporta que la herramienta debena moverse con la aceleracion mas rapida permitida por el fabricante de la herramienta de corte o de la que sea capaz la herramienta de corte. El procedimiento de la presente invencion calcula el perfil de transicion optimo para mover la herramienta de corte de la posicion 1 en reposo a la posicion 2 en reposo. La posicion 1 se corresponde con la posicion z de la herramienta de corte cuando se esta procesando la parte de distancia, y la posicion 2 se corresponde con la posicion de la herramienta de corte cuando se esta procesando la parte de lectura o viceversa.
Si el movimiento de la herramienta de corte esta limitado por una aceleracion maxima especificada, entonces la transicion mas rapida entre dos posiciones se logra mediante la realizacion del desplazamiento de la herramienta rapida con esta aceleracion maxima durante la totalidad de la transicion. A partir de la mecanica basica se deduce que el desplazamiento s despues de la aplicacion de la aceleracion maxima amax durante un tiempo ti es:
La herramienta de corte tendra ahora una velocidad de:
Para llevar la herramienta rapida de nuevo a reposo v = 0, se aplica de nuevo la aceleracion maxima en el sistema de herramienta rapida, pero ahora en el sentido opuesto. A partir de la mecanica basica se deduce que el tiempo que se necesita para parar la herramienta rapida t2 es igual al tiempo que se necesito para acelerar la herramienta rapida.
Cuando el tiempo de transicion es At, la mitad del tiempo de transicion se necesita para acelerar la herramienta rapida y la mitad del tiempo de transicion se necesita para llevar la herramienta rapida de nuevo a reposo. A partir de esto, el perfil optimizado que usa la aceleracion maxima permitida para la herramienta viene dado por:
En las que At es el tiempo de transicion.
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El desplazamiento maximo y total As cuando esta limitado a la aceleracion maxima amax de la herramienta rapida es:
El tiempo mmimo que se necesita para hacer un desplazamiento As es:
Este tiempo es el tiempo mmimo teorico para hacer un desplazamiento As, con la herramienta de corte que esta limitada a una aceleracion maxima. Todos los otros perfiles de transicion sometidos a la misma limitacion con respecto a la aceleracion maxima requieren un tiempo mayor para hacer el mismo desplazamiento As.
Un hecho importante es que, en la practica, para lograr una superficie fabricada por rotacion de buena calidad, la velocidad de giro esta limitada a un numero mmimo de revoluciones por minuto. Si la velocidad de giro esta limitada a un mmimo, un tiempo de transicion menor dara como resultado una zona de transicion menor. El tamano angular $ en grados de la zona de transicion en este caso puede calcularse por:
siendo N la velocidad de giro en revoluciones por segundo.
En general la diferencia de altura entre la parte de lectura y la parte de distancia disminuye al moverse desde la periferia hacia el centro de la zona optica. Esto comporta que el tamano angular de la zona de transicion se puede hacer menor al acercarse al centro. De esta manera, se maximiza el area eficaz de las zonas opticas. Otra ventaja importante es que la transicion se hace tan inclinada como sea posible de esta manera. Una transicion inclinada puede ser ventajosa, las reflexiones en la zona de transicion estan de una forma tal que estas son menores o no se perciben como una perturbacion por el paciente. A partir de esto, se puede concluir que con el perfil de transicion optimizado se puede conseguir un desplazamiento mayor para el mismo tamano del perfil de transicion. O, de lo contrario, cuando determinada cantidad de desplazamiento se necesita para cambiar de una parte de distancia a una parte de lectura con el perfil de transicion optimizado, esto puede alcanzarse de una manera mas rapida dando como resultado una zona de transicion menor.
Una aplicacion adicional para el perfil de transicion optimizado que se describe es esta. Para hacer un desplazamiento As en un tiempo At de la manera mas controlada y precisa puede ser ventajoso hacer la transicion con la aceleracion minima. La aceleracion minima que se necesita para conseguir un desplazamiento As en un tiempo At puede calcularse con:
4A.V
At2
El perfil de transicion viene dado de nuevo por:
1 .A At, A t. 1 . At.-,
s(t) =—a (—)' + a —(t---) —a (t---)'
2 y 2 2 2 2 2
At
Para -----< t < At
2
En las que As es el tiempo de transicion y a es la aceleracion maxima o una aceleracion especificada para la transicion mas controlada. La transicion que se ha descrito en lo que antecede comienza con una pendiente horizontal y termina con una pendiente horizontal. Para el caso en el que ambas zonas de parte de cerca y de lectura son unas superficies de rotacion simetricas, ambas zonas tienen unas pendientes horizontales en la direccion
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tangencial o de la herramienta. En este caso, las zonas se pueden conectar por el perfil de transicion de una manera suave sin discontinuidad alguna en la primera derivada.
En el caso de que una o ambas zonas tenga o tengan, por ejemplo, unas superficies simetricas no racionales, como una superficie torica o una superficie esferica descentrada, la pendiente en general no sera horizontal en la direccion de la herramienta. Para hacer una transicion suave en el caso de que una de las zonas no tenga una pendiente horizontal o nula en la direccion tangencial, la transicion se puede hacer retirando alguna parte del principio o el final del perfil de transicion de una forma tal que ambas zonas y la zona de transicion se hacen tangentes en su punto de conexion. Vease la figura 17. Tampoco es diffcil hacer el mismo analisis que en lo que antecede de una manera mas general. Es decir, se descarta la suposicion de que la herramienta esta en reposo en la posicion 1 y en la posicion 2. En cambio, a la herramienta se le permite que empiece a una velocidad v1 especificada antes de la transicion y que permanezca a una velocidad v2 despues de la transicion. Dando como resultado esto ultimo un perfil de transicion que hace opcional no empezar o finalizar con una pendiente horizontal.
Por supuesto, si se opta por ello, tambien es posible iniciar la transicion sin que sea tangente con respecto a una o ambas zonas opticas.
Ejemplo 1
Aceleracion maxima para la herramienta de corte:
Velocidad de giro 1200 rev / min (20 rev / s) con un angulo de transicion de 20 grados.
At = — — = 2,7810'3 s — = 1,39 10"3 s
20 360 2
Para 0 < t < 1,39 -10-3: s(t) = 5t2 Para 1,39-10-3 < t < 2,7810-3:
Ejemplo 2
Velocidad de giro N = 15 rev / s. As = 0,05 mm, amax = 10 m / s2
Es tambien posible hacer la transicion usando otros perfiles menos optimos. Por ejemplo, podna usarse un perfil de transicion que se describe por la funcion coseno.
s(t) - A • cos(cl»/)
Con A la amplitud y w la frecuencia angular. La transicion comienza en w = 0 y termina en w = n. La aceleracion experimentada cuando se sigue este perfil de coseno es:
La aceleracion maxima en el perfil de coseno tendra lugar en w = 0 y en w = n en la direccion opuesta. La magnitud absoluta de la aceleracion es por lo tanto:
Debido a que la aceleracion maxima disponible o permitida para la maquina de rotacion solo se usa durante una trayectoria muy pequena en el perfil de transicion, el desplazamiento conseguido para la herramienta rapida es sustancialmente menor que el perfil de transicion optimo que se describe en el presente documento.
Para fines de comparacion, una transicion de coseno se calcula con los mismos tiempo de transicion y aceleracion 5 maxima que se usan en el ejemplo en lo que antecede con el perfil de transicion optimizado (la figura 17).
La frecuencia angular u> puede calcularse a partir del tiempo de transicion:
71
CO =----
At
La amplitud maxima posible con una aceleracion maxima amax = 10 m / s2 es
10
Otra funcion que se usa para definir una transicion de este tipo es la funcion sigmoidea tal como se describe en los documentos WO9716760 y US6871953. La funcion sigmoidea se define como (la figura 18):
Si y(t) es el desplazamiento como una funcion del tiempo t, entonces la aceleracion en el perfil sigmoideo (la figura 15 19)viene dada por:
d2y(t) dt2
Esta muestra que la aceleracion en el perfil no es uniforme. La aceleracion maxima posible no se utiliza durante toda la transicion. La velocidad de la transicion esta restringida por los extremos en el perfil de aceleracion, vease la 20 figura 19.
Parte de lejos con radio Rd: La funcion sigmoidea se puede
Rd := 10,0
zd(r) := Rd - J Rd2 - r2
Parte de lectura con radio Rr manera que se muestra
cambiar de escala y trasladarse para modelar la transicion requerida. De la misma
zr(r) := Rr
Rd := 8,5
Rr2 -r2
con la transicion de coseno, esto puede mostrar facilmente que una transicion que se
Diferencia sagital o diferencia de altura al moverse desde la parte de lectura a la parte de lejos, vease la figura 30:
describe por una funcion sigmoidea es menos optima. Esto es cuando se limita
Distancia radial s disponible para tomar el escalon de altura cuando la transicion se realiza entre dos meridianos que estan separados un angulo a a una distancia r del centro optico:
s(r) := 2- 7r -r-
a
360
a una aceleracion maxima
Perfil de transicion en la primera mitad
1 2 z := --a-x 2
Debena ser igual a la mitad del escalon de altura
es mayor dando como resultado una zona de transicion mas amplia.
durante la transicion:
• El desplazamiento maximo en un intervalo de tiempo fijo es menor
El tiempo que se necesita para un desplazamiento de herramienta requerido
5 Pendiente a medio camino del perfil de transicion:
pendiente:= a-
(
2-n-r-
V
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Vease la figura 31, que muestra una grafica de la pendiente o primera derivada de la parte mas inclinada de la parte de combinacion como una funcion de la distancia radial desde el centro optico de la lente oftalmica, para una zona de combinacion entre dos lmeas de semimeridiano que encierran un angulo de 15 grados, y la figura 32, para una parte de combinacion encerrada por dos semimeridianos que encierran un angulo de 4 grados. En lo sucesivo, diversos valores se muestran en una tabla
- Distancia
- pendiente 15 grados pendiente 4 grados
- 0,4
- 0,027 0,101
- 0,8
- 0,054 0,203
- 1,2
- 0,082 0,307
- 1,6
- 0,11 0,414
- 2,0
- 0,14 0,524
- 2,4
- 0,171 0,64
- 2,8
- 0,203 0,761
La forma y la pendiente (la primera derivada) de la zona de combinacion se pueden medir con una exactitud elevada, usando por ejemplo un analizador optico de perfiles en 3D o Form talysurf, facilitado comercialmente por Taylor Hobson, Reino Unido. La figura 35 muestra un mapa superficial de una lente de acuerdo con la invencion.
Se descubrio en ensayos clmicos que, con una pendiente inclinada y la eleccion cuidadosa de la parte central, el contraste de la lente aumenta. En un estudio clmico multicentrico reciente realizado en Europa (datos de estudio de Pardubice en archivo), 25 sujetos con 49 ojos, 24 sujetos fueron sometidos a implante bilateral con la LIOSM de la invencion. Estos sujetos representan una seleccion de muestra de la poblacion de pacientes con catarata tfpica europea. La sensibilidad al contraste se midio bajo unas condiciones fotopicas con un instrumento CSV1000 de Vector Vision Inc, Greenville, Ohio, EE. UU. US5078486. En este estudio se encontraron los siguientes valores LogMar (Resolucion angular media logantmica), medidos con el CSV1000, para las frecuencias espaciales 3, 6, 12 y 18 cpd:
frecuencia espacial (cpd)
3 meses Desviacion estandar 3 1,677 + /- 0,15
6 2,073 + / - 0,17
12 1,831 + / - 0,21
18 1,437 + /- 0,19
Se realizo una comparacion de sensibilidad al contraste con los dos lfderes de mercado en LIOM. La AcriSof ReSTOR SN60DD3 (Alcon) es una LIOM refractiva / difractiva y la ReZoom (Advanced Medical Optics) es una multifocal multizona refractiva con el objetivo de unos resultados visuales mejorados.
En un estudio reciente titulado “Multifocal Apodized Diffractive IOL versus Multifocal Refractive IOL" publicado en el documento Journal Cataract Refract Surg 2008; 34: 2036 - 2042 Q 2008 ASCRS y ESCRS, la sensibilidad al contraste se midio en 23 pacientes que teman una implantacion bilateral de la LIO AcriSof ReSTOR SN60D3 y 23 pacientes que teman una implantacion bilateral de la LIO ReZoom. El numero de sujetos en el estudio de los inventores de la presente invencion fue 24 y, por lo tanto, directamente comparable con los resultados de este estudio. Este muestra una mejora de la sensibilidad al contraste media de por lo menos un 25 % en comparacion con una lente refractiva concentrica multifocal del estado de la tecnica. La configuracion de lente de la invencion dara una sensibilidad al contraste media para ojos sanos (1,677) a 3 cpd, (2,07) a 6 cpd, (1,831) a 12 cpd y (1,437) a 18 cpd. En las figuras 33 y 34, los resultados se indican cuando se comparan con el rendimiento de una poblacion media, para diferentes grupos de edad (Norma de poblacion
http://www.vectorvision.com/-
http://www.vectorvision.com/-
html/educationCSV1000Norms.ftml), el rendimiento del grupo de prueba antes de la cirugfa (preop), y el rendimiento con una LIOM se indico como LS 312-MF. Estos resultados se encontraron consistentes a 6 meses tras la operacion, es decir, 6 meses despues de la cirugfa.
Tambien sera evidente que la descripcion anterior y los dibujos se incluyen para ilustrar algunas realizaciones de la invencion y no para limitar el ambito de proteccion. Comenzando por la presente divulgacion, seran evidentes a un experto en la materia muchas mas realizaciones que estan dentro del ambito de proteccion y la esencia de la presente invencion y que son combinaciones obvias de tecnicas de la tecnica anterior y la divulgacion de la presente patente.
Claims (12)
- 510152025303540455055REIVINDICACIONES1. Una lente intraocular (LIO) (1), que comprende una lente (3) con- una parte de lente principal (4) que tiene una superficie, teniendo dicha parte de lente principal (4) una potencia optica de entre aproximadamente - 20 y aproximadamente + 35 dioptnas;- un centro optico, y un eje optico (R) a traves de dicho centro optico;- una parte rebajada (7, 8) que tiene una superficie que esta rebajada con respecto a dicha superficie de dicha parte de lente principal (4), teniendo dicha parte rebajada (4) al menos un lfmite con dicha parte de lente principal, estando dicha parte rebajada (7, 8) situada a una distancia de menos de 2 mm de dicho centro optico y comprendiendo una parte de cerca que tiene una dioptna relativa de aproximadamente + 1,0 a aproximadamente + 5,0 con respecto a la potencia optica de dicha parte de lente principal (4),formando dicho lfmite o lfmites de dicha parte de lente rebajada con dicha parte de lente principal una parte de combinacion o partes de combinacion (10, 11) formadas para refractar la luz lejos de dicho eje optico cuando dicha LIO (1) esta iluminada por medio de una lente de colimacion y colocada en un ojo de modelo ISO que tiene una abertura de 4 mm de diametro,estando dicha parte rebajada en dos lados delimitada por unos semimeridianos que discurren desde dicho centro optico, estando de este modo la parte rebajada formada como una zona de meridiano,estando dichas partes de combinacion en dichos dos lados dentro de unos semimeridianos que encierran un angulo (Y) mayor de 1 grado y menor de 35 grados, yteniendo una forma de dichas partes de combinacion una curva con forma de S que tiene en su parte mas inclinada una pendiente o primera derivada en un intervalo central de la parte de combinacion a 1,6 mm de dicho centro optico de menos de 0,41.
- 2. La LIO de acuerdo con la reivindicacion 1, en la que dicha parte de combinacion o partes de combinacion (10, 11) tienen una curvatura que da como resultado una perdida de luz, dentro de un cfrculo con un diametro de 4 mm alrededor de dicho centro optico, de menos de aproximadamente un 15%, dicha perdida de luz definida como la fraccion de la cantidad de luz enfocada de la LIO (1) en comparacion con la cantidad de luz enfocada de una LIO identica sin dicha parte rebajada (7, 8).
- 3. La LIO de acuerdo con la reivindicacion 2, en la que dicha perdida de luz esta por debajo de aproximadamente un 10 %.
- 4. La LIO de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que dicha parte rebajada tiene un angulo comprendido de aproximadamente 160-200 grados, en una realizacion de aproximadamente 175-195 grados.
- 5. La LIO de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que dicha parte rebajada esta delimitada por dos semimeridianos y una lmea de latitud concentrica y a una distancia con respecto a dicha parte central.
- 6. La LIO de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que dichas dos partes de combinacion (10) estan cada una dentro de unos semimeridianos que encierran un angulo (y) de menos de 17 grados, en una realizacion dichos semimeridianos encierran un angulo (y) de menos de 15 grados, en una realizacion dichos semimeridianos encierran un angulo (y) de menos de 5 grados.
- 7. La LIO de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que la curva con forma de S tiene en su parte mas inclinada una pendiente o primera derivada en un intervalo central de la parte de combinacion a 1,6 mm de dicho centro optico de mas de 0,1.
- 8. La LIO de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que dicha curva con forma de S tiene en su parte mas inclinada una pendiente o primera derivada en un intervalo central de la parte de combinacion a 2,8 mm de dicho centro optico de mas de 0,2.
- 9. La LIO de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que al menos una de dichas partes de combinacion, en particular en al menos una parte de combinacion de semimeridiano, tiene o tienen una curva con forma de S, que sigue o siguen una primera curva parabolica que discurre desde la superficie de parte de lente principal hacia la superficie de la parte rebajada, teniendo una parte de curva intermedia que conecta con dicha primera curva parabolica, y que continua siguiendo una segunda curva parabolica que termina en la superficie rebajada.
- 10. La LIO de la reivindicacion 9, en la que dicha parte de curva intermedia en la parte mas inclinada tiene una primera derivada de al menos 0,05 a 0,4 mm de dicho centro optico, en una realizacion al menos 0,1 a 0,8 mm, en una realizacion al menos 0,15 a 1,2 mm, en una realizacion al menos 0,2 a 1,6 mm, en una realizacion al menos 0,3 a 2,0 mm, en una realizacion al menos 0,4 a 2,4 mm, en una realizacion al menos 0,5 a 2,8 mm.
- 11. La LIO de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, dicha parte de lente principal, dichaparte rebajada y dichas partes de combinacion situadas y formadas mutuamente para proporcionar una caractenstica de LogCS bajo unas condiciones fotopicas de luz en un plazo de 6 meses tras la operacion en una frecuencia espacial (cpd) entre 3-18 que esta al menos entre la norma de poblacion de 11 -19 anos y 50-75 anos, en una realizacion en una frecuencia espacial (cpd) entre aproximadamente 6 y 18, su caractenstica de LogCS bajo 5 unas condiciones fotopicas de luz en un plazo de 6 meses tras la operacion esta por encima de la norma de poblacion de 20 - 55 anos.
- 12. Una LIO suplementaria para insertarse en el saco, el sulcus, como incrustacion en la cornea o una lente de camara anterior, que comprende la LIO de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que dicha parte de lente principal tiene una potencia optica de aproximadamente -10 a + 5 dioptnas.10
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