BRPI1008719B1

BRPI1008719B1 - Lente oftálmica, lente intraocular de inserção, e métodos para a produção de uma lente oftálmica

Info

Publication number: BRPI1008719B1
Application number: BRPI1008719-2A
Authority: BR
Inventors: Bernardus Franciscus Maria Wanders; Walter Bernardus Johannes Wolterinck
Original assignee: Oculentis Holding B.V.
Priority date: 2009-02-17
Filing date: 2010-02-17
Publication date: 2020-01-07
Also published as: WO2010095938A1; JP2012517880A; JP6073517B2; US9757228B2; EP2790052B1; CN103955075A; DK2219065T3; GB201011911D0; ES2555297T3; AU2010216510A1; DE202010010365U1; US20120029631A1; CN102395917B; CN102395917A; US8696746B2; MX2011008696A; JP2016152971A; CA2752794C; RU2011138159A; EP2418535B1

Abstract

lente oftálmica, lente intraocular de inserção, métodos para a produção de uma lente oftálmica a invenção se refere a uma lente oftálmica que compreende uma parte de lente principal, uma parte rebaixada, um centro óptico, e um eixo óptico através do dito centro óptico, a dita parte de lente principal tendo pelo menos um contorno com a dita parte rebaixada, a dita parte de lente principal tendo uma potência óptica entre cerca de -20 a cerca de +35 de dioptria, a dita parte rebaixada posicionada em uma distância menor do que 2 mm do dito centro óptico e que compreende uma parte contígua tendo uma dioptria relativa de cerca de +1,0 a cerca de +5,0 com relação à potência óptica da dita parte de lente principal, o(s) dito(s) contorno ou contornos da dita parte de lente rebaixada com a dita parte de lente principal formam uma parte de transição ou partes de transição, são formadas para refratar luz fora do dito eixo óptico, e têm uma curvatura que resulta em uma perda de luz, dentro de um círculo com um diâmetro de 4 mm em torno do dito centro óptico, menor do que cerca de 15 %.

Description

“LENTE OFTÁLMICA, LENTE INTRAOCULAR DE INSERÇÃO, E MÉTODOS PARA A PRODUÇÃO DE UMA LENTE OFTÁLMICA”

Fundamentos

A presente invenção se refere a uma lente oftálmica que compreende uma parte de lente principal e uma parte rebaixada.

Um tipo particular de lentes oftálmicas deste tipo é uma Lente Intra Ocular Multifocal (MIOL). A mesma usualmente compreende uma parte de lente com um centro, parte de lente esta que é fornecida na periferia com partes de sustentação (hápticas). As lentes deste tipo são no geral conhecidas no estado da técnica. Estas são usadas para a substituição das lentes oculares depois de operações de catarata, por exemplo muitas tentativas são feitas para fornecer MIOL com zonas ópticas anelares concêntricas para leitura à distância e ou visão intermediária. Em um “visão multifocal simultânea”, a relação entre a zona de distância e a zona de proximidade é bastante crítica. De modo que o tipo de lente funcione adequadamente, a mesma deve permitir que quantidades aproximadamente iguais de luz nos dois olhos tanto através da zona de proximidade quanto da zona de distância. Isto é requerido de modo que a visão não seja induzida para cada correção de visão. Obviamente, por causa da enorme variação nos níveis de luz na vida diária, que consequentemente muda o diâmetro da pupila, um ajuste deve ser atingido quando da seleção do tamanho de cada zona. Este problema, também referese a como “dependência da pupila”, é ainda mais complicado quando a diferença no tamanho da pupila varia substancialmente de paciente para paciente. Os exemplos destes tipos de lentes podem ser observados nas Pats. U.S. N* 4.636.049; 4.418.991; 4.210.391; 4.162.172; e 3.726.587, e no pedido de patente US 2006/0212117, EP0590025B1, US6126286. Um outro

Petição 870190071712, de 26/07/2019, pág. 6/53 problema destes concêntricos anelares designados MIOL são as imagens fantasma e borradas devido à luz direcionada para a mácula nas transições da zona anelar. Uma outra grande desvantagem da MIOL corrente é a perda de sensibilidade de contraste. A sensibilidade de contraste determina o nível de 5 contraste mais baixo que pode ser detectado por, um paciente para um alvo de dado tamanho. Normalmente uma:faixa de tamanhos alvo é usada. Deste modo a sensibilidade de contraste é diferente de acuidade. A sensibilidade de contraste mede duas variáveis, tamanho ê contraste, enquanto que a acuidade mede apenas o tamanho. A sensibilidade de contraste é muito similar ao teste 10 auditivo, que determina a capacidade do paciente para detectar o nível mais baixo de sonoridade de várias frequências de som. O paciente é solicitado a apertar um botão quando o tom é apenas perceptível e liberar o botão quando s

o tom não possa ser mais ouvido. Este procedimento é usado para testar a sensibilidade auditiva para uma faixa de frequências de som. Se o teste 15 auditivo fosse avaliado em um modo similar à acuidade visual, todas as frequências de som seriam testadas em um nível alto de sonoridade.

O problema da dependência da pupila do desempenho da visão multifocal simultânea é reivindicada ser diminuída em uma outra forma’de realização de visões multifocais simultâneas que opera sob os princípios da 20 difração. Os exemplos destes tipos de lentes foram apresentadas nas Pat. U.S.

N² 4.641.934 e 4:642.112. Devido à natureza da óptica difrativá, pelo menos 20 % da luz que entra será perdida e os pacientes sofrerão de halos e ofuscamento. ~ * . Para solucionar esta independência da pupila várias tentativas 25 foram· feitas, tal como divulgado na US 4.923.296 que descreve uma lente dividida em uma série de zònas de visão de perto e de longe substancialmente separadas. Não está claro a partir desta divulgação é como estas zonas de visão seriam feitas e ou unidas entre si. A WO 92/06400 descreve uma lente oftálmica asférica. As zonas de superfície são definidas tridimensionalmente

X formando uma superfície sem junção, contínua e lisa em conjunção com uma com a outra. Estará claro a uma pessoa habilitada na técnica que uma tal lente sofrerá uma grande diminuição da qualidade óptica. A US4921496 descreve uma IOL simétrica na rotação, radialmente segmentada. Esta IOL não tem 5 junções na superfície, visto que os materiais para cada segmento deve ter índices refrativos diferentes para criar as diferentes potências.

Uma outra lente com uma parte de distância e uma parte contígua é descrita na EPO858613(B1) e US6409339(Bl) pela Procomea Holding B.V. do corrente inventor, e que são incorporadas por referência 10 como se completamente apresentada. Estes documentos divulgam lentes de contato, mas também se referem às IOL’s. Uma lente deste tipo difere de outras lentes em que a parte de leitura está localizada dentro do contorno (imaginário) da parte de distância. Isto quer dizer a parte de leitura está no ou dentro do raio imaginário do contorno externo da parte de distância (Rv). Se 15 uma parte de leitura é usada isto é preferivelmente feito como um setor que se estende a partir do centro da lente. Esta lente mostrada têm muitas possibilidades. Existe, entretanto, espaço para mais melhorias.

Verificou-se depois de testes clínicos extensivos que para um MIOL como divulgado na US6409339(Bl), o perfil de transição usado para 20 resolver a altura de grau entre os contornos de setor não é ideal. Isto resulta na redução da área óptica utilizável e perda significante de energia luminosa e sensibilidade de contraste. A configuração óptica como aqui divulgada fornece uma imagem bifocal distinta ao passo que uma imagem multifocal é necessária para reduzir halo com tamanho de pupila grande e ao mesmo 25 tempo têm uma visão clara com alto contraste nas distâncias próxima e intermediária. A EPO858613(B1) e US6409339(Bl) em particular divulgam que as transições devem ser suaves e ter uma curva de forma sigmoidal ou senoidal para resolver a diferença de altura de grau entre ambas as partes ópticas. A US6871953, concedida a Mandell, publicada em Setembro de

2003, surpreendentemente divulga o mesmo uso de tipos de curva sigmoidal para resolver a altura de grau que resulta exatamente na mesma configuração de lente como descrita na EP0858613 (Bl). O propósito das curvas sigmoidais em ambas as aplicações quando relacionado com as lentes de contato é fazer as transições entre as partes ópticas tão suaves quanto possível para reduzir o atrito da pálpebra. Uma desvantagem das transições amplas aí descritas é que a mesma também cria uma alta perda de energia luminosa e verificou-se reduzir a sensibilidade de contraste. A US6871953 divulga fazer as transições mais amplas para criar transições ainda mais suaves. Devido ao princípio alternado de uma lente de contato, a lenta de contato nos dias de hoje desloca-se para cima no olho quando a linha de visão está apontando para baixo. A perda de luz nas transições sob estas condições alternadas para lentes de contato não é determinada. O oposto, entretanto, é verdadeiro para um MIOL. Uma tal lente é fixa no olho. A área utilizável óptica dos setores semi-meridianos será reduzida, que leva a menos energia luminosa sendo direcionada à mácula. Isto resulta em desempenho óptico insuficiente para a visão de longe ou de perto. Além disso, verificou-se que devido ao fato de que o tamanho da pupila varia sob condições de luz diferentes, efeitos de halo não desejados podem ocorrer com tamanho de pupila grande. Portanto seria benéfico ter um perfil de energia apodizada na parte de leitura para reduzir este fenômeno e introduzir multifocalidade no mesmo momento.

A US 7.004.585 divulga uma lente de contato multifocal tendo um projeto misturado para uma zona óptica segmentada. A lente de contato deve se mover no olho facilmente de modo a tomar a zona de leitura mais baixa disponível. Além disso, uma zona de transição ou mistura deve ser planejada para evitar imagens borradas e fantasmas. Para esta finalidade, a zona de mistura deve ter uma transição suave para melhorar o conforto dos usuários. Além disso, a zona de mistura deve incluir uma magnitude de curvatura para refratar luz fora da região macular do olho. As várias zonas ópticas devem influenciar umas às outras tão pouco quanto possível. Neste documento, o detentor da patente parece ter identificado este problema. A solução de tomar a zona de mistura tão suave quanto possível e fornecer uma zona de leitura em um modo particular, entretanto, parece complexo. O 5 planejamento de lentes oftálmicas entretanto pode ser melhorado ainda mais.

Em.particular para dispositivos IOL; existe espaço para mais melhoria.

Na US 7.237.894, umadente oftálmica foi planejada com um centro radial abaixo do centro da zona óptica. Deste modo, entretanto, é difícil evitar uma mudança de imagem.

Sumário da invenção

Pelo menos algumas das desvantagens da técnica anterior ilustrada acima são superadas pela presente invenção.

Para esta finalidade, a invenção fornece uma lente oftálmica que compreende uma parte de lente principal tendo uma superfície, uma parte 15 rebaixada tendo uma superfície que é rebaixada com relação à dita superfície da dita parte de lente principal; um.centro óptico, e um eixo óptico através do dito centro óptico, a dita parte de lente principal tendo pelo menos um contorno com a dita parte rebaixada, a dita parte de lente principal tendo uma potência óptica entre cerca de -20 a cerca de +35 Dioptrias, a dita parte 20 rebaixada posicionada em uma distância menor do que 2 mm a partir do dito centro óptico e que compreende uma parte contígua tendo uma dioptria relativa de cerca de +1,0 a cerca de +5,0 com relação à potência óptica da dita parte de lente principal, o(s) dito(s) contorno ou contornos da dita parte de lente rebaixada com a dita parte de lente principal formam uma parte de 25 transição ou partes de transição, são formadas para refratar a luz fora do dito eixo óptico e têm um curvatura que resulta em uma perda de luz, dentro de um circulo.com um diâmetro dè 4 mm em tomo do dito centro óptico, menor do que cerca de 15 %, a dita perda de luz definida como a fração da quantidade de luz em foco da IOL comparada com a quantidade de luz em foco de uma IOL idêntica sem a dita parte rebaixada.

Estas lentes oftálmicas possibilitam que várias partes ópticas sejam integradas em uma única lente em um tal modo que elas influenciem umas às outras tão pouco quanto possível. Por exemplo, elas possibilitam que 5 uma lente oftálmica com uma parte de leitura seja de um tal modo que a visão de longe, visão intermediária e visão de perto influenciem-se umas às outras pouco ou nada. De fato, verificou-se que fomos capazes de aumentar significantemente a sensibilidade de contraste de lentes oftálmicas. No passado uma lente seria planejada para causar tão pouca perturbação quanto 10 possível. Na invenção corrente, verificou-se que transições pronunciadas podem ser permitidas, contanto que as mesmas façam com que a luz seja refratada fora do eixo óptico. De fato, contanto que estas transições pronunciadas façam com que a lente refrate menos do que 15 % da luz fora do • eixo óptico, isto resultaria por exemplo em uma IOL que fornecería sensibilidade de contraste e visão melhoradas. Esta perda de luz é de fato definida para um diâmetro de pupila de 4 mm.

A este respeito, a luz é definida como luz na faixa de comprimento de onda visual. Usualmente esta está entre cerca de 400 a 700 nm.

A quantidade de luz em foco é a soma da luz focalizada em todos os planos focais principais da IOL. Assim, se por exemplo a parte central tem dioptria relativa 0, e a parte rebaixada tem uma dioptria relativa com relação à parte de lente principal, a lente usualmente terá dois planos focais, um para a parte de lente principal e um para a parte rebaixada. Se a 25 área óptica da parte rebaixada é 30 % da área de lente inteira e a área da parte de lente principal é 70 %, e não existe nenhuma outra perda, então 30 % da luz focalizada estará disponível no plano focal da parte rebaixada e 70 % da luz focalizada estará disponível no plano focal da parte de lente principal.

Em um forma de realização, a lente compreende pelo menos *· * um setor óptico rebaixado, semi-meridiano que é radial e/ou angularmente subdividido em subzonas. A mesma assim pode compreender um setor interno, um setor intermediário, e um setor externo, localizado dentro do contorno (imaginária) da parte de lente. O setor interno tem uma primeira potência óptica, o setor intermediário que é adjacente ao setor interno tem uma segunda potência óptica. O setor externo adjacente ao setor intermediário tem uma terceira potência óptica. A altura de grau entre os contornos dos setores semi-meridianos são unidos por meio de um perfil de transição otimizado para maximizar energia luminosa direcionada à mácula e reduzir borrão e halo em tamanhos de pupila maiores. Os setores semi-meridianos de lentes oftálmicas podem ter um perfil de energia contínuo. Altemativamente, os setores de sub círculo ópticos são misturados entre si. As suas combinações são também possíveis. O(s) setor(es) subdivididos fornecerão uma visão clara nas distâncias de leitura e intermediárias, ao passo que a visão de longe e a sensibilidade de contraste permanecerão comparáveis com uma lente oftálmica monofocal.

A presente invenção também pode ser configurada para fornecer lentes que desempenham bem em olhos com aberrações córneas variáveis (por exemplo, asfericidades diferentes), incluindo aberração esférica, em uma faixa de descentralização, isto é, desvio entre o eixo óptico ou centro da lente e o eixo óptico do olho. Isto significa que o posicionamento da IOL toma-se menos crítica.

Em uma forma de realização, as lentes oftálmicas da invenção podem compreender mais do que três zonas de setor semi-meridianas subdivididas ou semi-meridianas.

Em uma outra forma de realização da invenção a superfície oposta da lente pode compreender uma superfície asférica tal que a aberração esférica residual será reduzida a cerca de zero. Por exemplo tal como descrito em, mas não limitado à EP1850793, 1857077 ou US2006279697 incorporadas aqui por referência.

Em uma outra forma de realização da invenção a parte de leitura refrativa rebaixada semi-meridiana pode compreender contornos em todos os lados, e podem mesmo compreender uma estrutura de elemento óptico difrativo (DOE) adicional, por exemplo tal como descrito em, mas não limitado a, EP0888564B1 ou EPl 194797B1, aqui incorporado por referência.

Um outro objetivo da invenção é fornecer um método e curvas otimizadas para otimizar e melhorar o declive do perfil de transição para resolver diferenças de altura entre partes da lente. Estas partes de transição melhoraram a transição entre várias partes. Usando estas partes de transição reduzir-se-á a perda de energia luminosa e maximizar-se-á a(s) área(s) óptica(s) utilizável(is) significantemente. As diferenças de altura de grau por exemplo nos contornos semi-meridianos podem ser resolvidos pelos métodos usando uma trajetória cosinoidal ou função sigmóide. Em uma forma de realização, entretanto, a função de transição otimizada é proposta. Estas funções de transição derivadas compatíveis com o resultado da função de perfil otimizada são compatíveis com as formas de realização da invenção.

A dimensão e/ou razão de potência óptica entre várias partes, por exemplo uma parte de leitura subdividida semi-meridiana e uma parte de distância, podem mutuamente variar. Se duas lentes são usadas, para ambos os olhos do paciente, uma lente pode ser configurada para o olho dominante e a outra lente para o olho não dominante. Isto quer dizer, a lente para um olho tem uma configuração diferente para a parte de leitura ou parte de distância do que a lente para o outro olho.

Também é conhecido que existe uma dependência funcional entre o tamanho da pupila e a luminância. Por exemplo, tais dados foram relatados em Glen Myers, Shirin Berez, William Krenz e Lawrence Stark, Am. J. Physiol. Regul. Integr. Comp. Physiol, 258: 813-819 (1990). O tamanho da pupila é uma função da média ponderada das luminâncias (popularmente chamada brilho) dentro do campo de visão. O tamanho da pupila é influenciada muito mais pela parte da retina associada com a visão central, ou foveal, do que pelas áreas mais externas da retina.

A seguinte lista apresenta alguns níveis de brilho de campo e condições “típicas” associadas.

Brilho de Campo (cd/m²)	Condição
30	Iluminação interna suave
60	Luz de escritório menos do que típica; Algumas vezes recomendada apenas para exibir locais de trabalho ' ____
120	Escritório típico ____
240	Escritório interno brilhante ..................
480	Muito brilhante; tarefas internas de precisão ..........
960	Externo usual
1920	Tarde brilhante ______________________________________. ___________„

Uma lente semi-meridiana rebaixada personalizada pode ser planejada usando-se certas condições de brilho de campo para calcular a parte central ideal e ou a parte de leitura em relação ao diâmetro de pupila específico.

Além do setor de distância corretiva e setor de proximidade subdividida semi-meridiana descritos acima, outras correções podem ser feitas nos setores de lente para otimizar ou corrigir anormalidades ópticas particulares. Deve ser entendido que uma outra estrutura, que tome possível corrigir todos os tipos de anormalidades ópticas, tais como mas não limitadas a astigmatismo e aberração esférica, pode ser disposta nos lados anterior ou posterior da lente corrente.

A parte rebaixada, por exemplo formada como um setor de leitura semi-meridjano, é posicionada no olho em uma forma de realização na í parte mais baixa ou fundo (inferior) da lente por que isto corresponde à inclinação natural das pessoas de olhar para baixo quando estão lendo. Entretanto, o posicionamento do setor de leitura semi-meridiano no olho não é crítico e pode ser posicionado Superior, Inferior, Nasal ou Temporal. Os setores distante e próximo podem ser dispostos ainda em arranjo oposto para os dois olhos de uma pessoa.

As lentes oftálmicas ou molde aqui descritas podem ser feitas em qualquer modo conhecido na técnica. Para uma lente intraocular, por exemplo, é além disso possível fabricar a parte de lente e a háptica separadamente e conectá-las juntas mais tarde. Entretanto, é também possível fabricá-las como uma entidade. De acordo com uma forma de realização, estas partes são feitas como uma entidade pela moldagem (injeção). Um processamento subsequente para a produção das partes de lente apropriadas pode ser o tomeamento. Como descrito na US6409339B1, durante uma tal operação de tomeamento uma ponta de ferramenta pode ser movida em cada revolução na direção e fora da lente na direção paralela ao eixo rotacional. Isto toma possível produzir a parte de lente pelo tomeamento. Também é possível de acordo com uma forma de realização realizar o tomeamento tão finamente que uma operação de polimento subsequente pode ser omitida. O material da lente pode ser qualquer material desejado.

A configuração óptica das novas lentes oftálmicas por exemplo também pode ser usada para lentes de contato e para pacientes com lente intra-ocular pseudofáquica como uma chamada “lente suplementar”. Esta é uma lente extra ou adicional que pode ser colocada em frente de uma lente natural existente ou em frente de uma lente intra ocular artificial para corrigir erros de refração e ou para restaurar capacidades de leitura. A lente suplementar pode ser colocada na cavidade, no sulco, como embutimento comeal ou como uma lente de câmara anterior.

Com os aparelhos de mapeamento de potência de lente modernos, tais como o sistema de Hartmann Shack de alta resolução “SHSInspect Ophthalmic”, comercialmente disponível da Optocraft Alemanha, é possível determinar as potências refrativas locais e uma ampla faixa de variações de superfície relevantes. Tais medições podem portanto identificar uma lente feita de acordo com a presente invenção muito facilmente.

Em uma forma de realização, a curvatura resulta em uma perda de luz, dentro de um círculo com um diâmetro de 4 mm em tomo do dito centro óptico, entre cerca de 2 % a cerca de 15%. De fato, usualmente a parte rebaixada estende-se mais além do que 4 mm na direção radial. Nos cálculos da perda de luz, referência é feita às partes de transição que são encerradas por ou são posições dentro de dois meridianos ou, para ser mais preciso, semimeridianos que vão do centro óptico para a borda de uma lente.

A perda real de luz, ou melhor a perda de intensidade, podem ser medidas com um sistema PMTF que é comerçialmente disponível da Lambda-X SA Rue de 1’industrie 37, 1400 Nivelles Bélgica. Este instrumento é capaz de medir a perda de intensidade. O procedimento para esta medição será debatido abaixo na descrição das formas de realização.

Em uma forma de realização, a parte de lente principal tem uma potência óptica entre cerca de -10 a cerca de +30 Dioptrias.

Em uma forma de realização, a parte rebaixada é posicionada em uma distância menor do que 1,5 mm a partir do dito centro óptico. A este respeito, a distância é definida como a distância radial mais próxima do centro óptico.

Em uma forma de realização, a parte contígua tem uma dioptria relativa de cerca de +1,50 Dioptria a cerca de +4,00 Dioptrias com relação à dita parte de lente principal. Assim, a mesma permite o uso como uma parte de leitura, por exemplo. As ópticas da parte central assim como da parte de lente principal e da parte rebaixada além disso podem ser planejadas para serem tóricas, cilíndricas ou ser planejadas para compensar aberrações de ordem superior. Estes tipos de projeto de lente são como tais conhecidos por uma pessoa habilitada, e adicionalmente podem ser aplicadas às várias parte de lentes da corrente invenção.

Em uma forma de realização, o contorno ou os contornos semi-meridianos da dita parte de lente rebaixada com a dita parte de lente principal têm uma curvatura que resulta em uma perda de luz, dentro de um círculo com um diâmetro de 4 mm em tomo do dito centro óptico, de abaixo de cerca de 10 %. Esta perda muito baixa de luz, em particular em combinação com a refração fora do eixo óptico, já resulta em uma sensibilidade de contraste mais alta e boa capacidade de leitura.

Em uma forma de realização, a parte de lente principal tem uma curvatura com substancialmente um raio de curvatura Rv, e o limite externo do rebaixo, isto é, a sua superfície, se situa sobre ou dentro do raio de curvatura Rv.

Em uma forma de realização, as lentes oftálmicas compreendem ainda uma parte central que tem uma potência óptica relativa de -2,0 a +2,0 Dioptrias com relação à dita parte de lente principal. Assim, pode ser possível requerer que uma parte rebaixada seja menos profunda e assim as partes de transição tenham menos influência.

Em uma forma de realização, o tamanho da dita parte central é tal que a mesma se ajusta dentro de um círculo circunscrito com um diâmetro de cerca de 0,2 a 3,0 mm. Assim, verificou-se que a visão de longe seria influenciada tão pouco quanto possível pela parte rebaixada. Em uma forma de realização, o tamanho da dita parte central é tal que a mesma se ajusta dentro de um círculo circunscrito com um diâmetro de cerca de 0,2 a 2,0 mm. Em uma forma de realização, a dita parte central é substancialmente circular.

Em uma forma de realização da lente com uma parte central, a lente compreende uma outra parte de transição entre a parte central e a parte rebaixada. Esta parte de transição usualmente é concêntrica ou quase concêntrica com relação ao eixo óptico. Em uma forma de realização, a outra parte de transição tem uma transição suave. Altemativamente, a inclinação tem uma deformação. Nesta forma de realização, a primeira derivada da inclinação é descontínua. Assim, o raio de curvatura da superfície tem uma deformação. Uma vantagem desta forma de realização é que a parte rebaixada será menos profunda com relação à parte de lente principal. Altemativamente, a outra parte de transição está próxima da, aproxima-se ou é uma função de grau. Visto que esta outra parte de transição é concêntrica, isto causa pouca perturbação na visão.

Em uma forma de realização, a parte rebaixada é ligada pelos semi-meridianos que passam pelo dito centro óptico, a parte rebaixada tendo assim a forma de uma zona meridiana. De fato, as partes de transição que se misturam com a parte de lente principal e a parte rebaixada assim seguem os meridianos tanto quanto possível. De fato, uma tal parte de transição estará disposta entre dois semi-meridianos que passam através do centro óptico.

Em uma forma de realização que compreende a dita parte central, a dita parte rebaixada está pelo menos em um contorno ligado pela dita parte central.

Em uma forma de realização que compreende a dita parte central, a dita parte central tem uma seção transversal de cerca de 0,60 a 1,20 mm. Isto permite que uma parte rebaixada que influencia por exemplo a sensibilidade de contraste tão pouco quanto possível.

Em uma forma de realização que compreende a dita parte rebaixada formada como uma zona meridiana a dita parte rebaixada tem um ângulo compreendido de cerca de 160 a 200 graus. Em uma tal forma de realização, pelo menos dois contornos com a parte de lente principal substancialmente seguem os meridianos. Na prática, estes contornos são formadas pelas partes de transição. Como já estabelecido acima, usualmente uma de tais partes de transição é presa entre dois semi-meridianos. Na prática quando do uso de uma curva otimizada explicada abaixo, a parte de transição não seguirá exatamente um meridiano, mas será levemente curva. Em uma forma de realização a dita parte rebaixada tem um ângulo compreendido de cerca de 175 a 195 graus.

Em uma forma de realização, as lentes oftálmicas tem uma seção transversal de cerca de 5,5 a 7 mm. Em particular no caso de uma lente intraocular, ou uma outra lente ocular sustentada como uma lente de contato, a mesma de preferência estará em uma tal faixa de diâmetro.

Em uma forma de realização a parte de lente principal está na forma de uma lente de distância.

Em uma forma de realização a parte rebaixada forma uma parte de leitura.

Em uma forma de realização que compreende a dita parte central, a dita parte rebaixada é ligada por dois semi-meridianos e uma linha de latitude concêntrica e em uma distância da dita parte central.

Em uma forma de realização a dita parte rebaixada compreende pelo menos duas sub-zonas tendo potências ópticas que diferem.

Em uma forma de realização, estas sub-zonas são concêntricas.

Em uma forma de realização, potências ópticas das ditas subzonas aumentam na direção radial. Em uma forma de realização as potências ópticas das ditas sub-zonas diminuem na direção radial.

Em uma forma de realização a potência óptica da parte rebaixada aumenta na direção radial. Assim, é possível fornecer uma parte de visão intermediária entre a parte de lente principal e, se presente, a parte central, e uma parte próxima ou de correção fornecida na parte rebaixada. A combinação entre estas regiões ou zonas de potência óptica crescentes devem ser planejados cuidadosamente. Pode requerer compensação de menos altura de grau em partes de transição.

Em uma forma de realização a dita parte rebaixada compreende uma parte óptica difrativa. A óptica difrativa pode ser sobreposta em direção à superfície da parte rebaixada. No geral, uma parte óptica difrativa sobreposta em uma superfície de lente é conhecida. No caso de uma parte rebaixada, entretanto, pode permitir que a parte rebaixada seja menos profunda.

Em uma forma de realização, a parte rebaixada compreende uma primeira, subzona central e duas outras subzonas circunferencialmente vizinhas em ambos os lados da dita primeira subzona. Em uma forma de realização desta, a dita primeira subzona tem uma potência óptica maior do que a potência óptica das outras subzonas. Em uma forma de realização, as duas outras subzonas têm uma potência óptica maior do que a potência óptica da dita parte de lente remanescente.

Em uma forma de realização meridianos limitam a dita parte rebaixada. De fato, dois semi-meridianos limitam a dita parte rebaixada, definindo assim a parte rebaixada como um parte de setor ou parte de cunha (como uma fatia de torta). Se as lentes oftálmicas têm um parte central como definida acima, esta parte de setor tem uma parte da formação de uma parte de setor tendo uma parte da ponta removida.

Em uma forma de realização, as partes de transição estão dentro do meridiano encerrando um ângulo menor do que 17°, em uma forma de realização particular menos do que 15°. Em uma forma de realização, as partes de transição podem ser ainda projetadas para estarem dentro do meridiano encerrando um ângulo menor do que 5^o. Isto, entretanto, requer um projeto muito cuidadoso das curvas e inclinações ou derivados das curvas.

Em uma forma de realização a dita inclinação das partes de transição tem uma curva em S e têm um declive com uma inclinação ou primeira derivada em uma faixa central da parte de transição em 1,6 mm a partir do dito centro óptico de mais do que 0,1, em uma forma de realização mais do que 0,4 na sua parte em declive. Em uma forma de realização as ditas partes de transição têm um declive com uma inclinação ou derivada em uma faixa central da parte de transição em 2,8 mm a partir do dito centro óptico de mais do que 0,2, em uma forma de realização mais do que 0,7 na sua parte em declive.

Em uma forma de realização, pelo menos uma das ditas partes de transição, em particular pelo menos uma parte semi-meridiana de transição, tem um curva na forma de S que segue uma primeira curva parabólica que vai da superfície da parte de lente principal para a superfície da parte rebaixada, tendo um parte de curva intermediária que se conecta à dita primeira curva parabólica, e contínua seguindo uma segunda curva parabólica que termina na superfície rebaixada.

Em uma forma de realização, a dita parte de curva intermediária na sua parte em declive tem uma primeira derivada de pelo menos 0,05 a 0,4 mm a partir do dito centro óptico, em uma forma de realização pelo menos 0,1 a 0,8 mm, em uma forma de realização pelo menos 0,15 a 1,2 mm, em uma forma de realização pelo menos 0,2 a 1,6 mm, em uma forma de realização pelo menos 0,3 a 2,0 mm, em uma forma de realização pelo menos 0,4 a 2,4 mm, em uma forma de realização pelo menos 0,5 a 2,8 mm.

A invenção se refere ainda a uma lente intraocular suplementar a ser inserida na cavidade, no sulco, como embutimento comeal ou uma lente de câmara anterior, que compreende as lentes oftálmicas de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, em que a dita parte de lente principal tem uma potência óptica de cerca de -10 a +5 Dioptrias.

A invenção se refere ainda a uma lente oftálmica que compreende uma parte de lente principal tendo substancialmente um raio de curvatura Rv, uma parte central substancialmente circular tendo uma primeira propriedade óptica e tendo uma seção transversal de cerca de 0,2 a 2,0 mm, e uma parte meridiana que compreende um rebaixo que é ligado pela dita parte central substancialmente circular, por dois meridianos que passam pelo centro da dita parte circular, e por um contorno inferior que é substancialmente concêntrico com relação à dita parte circular, a dita parte meridiana formada como um rebaixo na dita lente, o limite externo do rebaixo está situado sobre ou dentro do raio de curvatura Rv, a dita parte meridiana compreendendo uma parte de leitura.

A invenção se refere ainda a um método para a produção de uma das lentes oftálmicas descritas acima, que compreende um grau de tomeamento, em que uma lente em bruto é posicionada sobre um suporte de máquina de usinagem rotativa e é submetida à influência de um ou mais dispositivos removedores de material, caracterizado em que durante a etapa de tomeamento a lente rotativa e o dito dispositivo removedor de material são movidos para e fora um do outro na direção do eixo de rotação, de modo a formar pelo menos uma porção rebaixada nas ditas lentes oftálmicas. Este método de produção possibilita a produção de lentes tendo as propriedades requeridas.

A invenção se refere ainda a uma lente corretiva multifocal ocularmente sustentada fornecida com uma porção de lente central substancialmente circular, uma porção de lente inferior em uma parte de lente mais baixa vizinha da dita porção de lente central, e uma outra porção de lente, a porção de lente inferior compreende um rebaixo compreendendo dois lados que vão da dita porção de lente central para a borda da lente, o limite externo da porção de lente inferior se situa na ou dentro de uma esfera imaginária tendo a sua origem e raio de curvatura coincidindo com o raio Rv da dita outra porção de lente, em que os ditos dois lados fornecem inclinação da outra superfície da porção de lente para a superfície rebaixada da porção de lente inferior, a dita inclinação seguindo uma primeira curva parabólica que vai da outra superfície da porção de lente para a superfície da porção de lente mais baixa, e contínua seguindo uma segunda curva parabólica que termina na superfície rebaixada.

A invenção se refere ainda a uma lente oftálmica que compreende uma parte de lente principal, uma parte rebaixada, um centro óptico, e um eixo óptico substancialmente através do dito centro óptico, a dita parte de lente principal tendo pelo menos um contorno com a dita parte rebaixada, a dita parte rebaixada posicionada em uma distância a partir do dito centro óptico, os contornos da dita parte de lente rebaixada com a dita parte de lente principal são formadas como partes de transição que são formadas para refratar luz fora do dito eixo óptico, a dita parte de lente principal, parte central, parte rebaixada e partes de transição mutualmente posicionadas e formadas para fornecer um LogCS característico sob condições de luz fotópica, usualmente em cerca de 85 cd/m , dentro de 6 meses de pós operatório, em uma frequência espacial (cpd) entre 3 e 18 que é pelo menos entre o padrão da população de 11 a 19 anos e de 50 a 75 anos.

Em uma forma de realização desta lente, em uma frequência espacial (cpd) entre cerca de 6 e 18, o seu LogCS característico sob condições de luz fotópica, dentro de 6 meses de pós operatório, usualmente em cerca de 85 cd/m², está na faixa da normalidade acima do padrão da população de adultos de 20 a 55 anos de idade com olhos saudáveis.

A invenção se refere ainda a uma lente intraocular que compreende uma parte de lente principal, uma parte rebaixada posicionada em uma distância de um centro óptico, e uma parte central no dito centro óptico e que é substancialmente circular, tem um diâmetro de cerca de 0,8 a

2,8 mm, e em um lado que liga a dita parte rebaixada, em que o diâmetro da dita parte central é adaptado ao diâmetro da pupila do usuário.

Em uma forma de realização, o diâmetro da dita parte central é de cerca de 20 a 40 % do diâmetro da pupila do usuário nas condições de iluminação de escritório, isto é, 200 a 400 lux. Assim, a IOL pode ser fabricada sob encomenda.

Vários aspectos e/ou características descritos neste texto podem ser combinados. Características e aspectos também podem formar parte de uma ou mais aplicações divisórias referindo-se, por exemplo, aos aspectos da produção que resulta em métodos, tipos específicos de lentes oftálmicas, como aquela uma vez mencionada neste texto, ou em características específicas como as zonas de combinação ou transição, a parte rebaixada e as suas características, ou a parte central.

Descrição das Formas de Realização com Referência aos Desenhos

A invenção será elucidada ainda com referência às formas de realização de uma Lentes Oftálmica de Setor Multifocal, (MSOL) mostrada nos desenhos anexos, que mostram na:

Figura 1 uma seção transversal de um olho humano;

Figura 2 uma seção transversal de um olho humano com uma IOL;

Figura 3 uma vista frontal de uma forma de realização de uma MSIOL com uma parte central óptica e uma parte rebaixada;

Figura 4 uma vista lateral da MSIOL de acordo com a Figura 3;

Figura 5 uma seção transversal sobre a linha IV da MSIOL de acordo com a Figura 3;

Figura 6 um detalhe da seção transversal de acordo com a Fig 5;

Figura 7 uma vista lateral frontal em perspectiva da MSIOL de acordo com a Fig 3;

Figura 8 uma vista lateral traseira em perspectiva da MSIOL de acordo com a Fig 3;

Figura 9 uma vista frontal de uma outra forma de realização de uma MSIOL com uma parte rebaixada subdividida em três setores ópticos meridianamente divididas e um setor óptico central;

Figura 10 uma vista lateral do MSIOL de acordo com a Figura 9;

Figura 11 uma vista lateral frontal em perspectiva da MSIOL de acordo com a Figura 9;

Figura 12 uma vista frontal de uma outra variante da MSIOL com um elemento de setor semi-meridiano difrativo rebaixado;

Figura 13 uma vista lateral da MSIOL de acordo com a Figura 12;

Figura 14 uma vista em seção transversal sobre a linha XIV da MSIOL de acordo com a Figura 12;

Figura 15 um detalhe da seção transversal de acordo com a Fig 14;

Figura 16 uma vista lateral frontal em perspectiva da MSIOL de acordo com a Fig 12;

Figura 17 uma comparação entre uma trajetória de transição otimizada e trajetória cosenoidal de uma zona ou parte de transição ou mistura, ilustrando que no mesmo tempo com o perfil otimizado um deslocamento maior é possível;

Figura 18 a função sigmoidal sem nenhum escalonamento e translação no intervalo [10,10];

Figura 19 a aceleração experienciada ou efetiva (segunda derivada) durante a transição sigmoidal;

Figura 20 a redução da largura da zona de transição calculando-se o tempo e distância de transição necessários de acordo com o método descrito neste documento localmente, a largura da zona de transição é zero próximo ao centro;

Figuras 21 a 26 gráficos que mostram a distribuição de energia em várias partes de diversas formas de realização de lentes oftálmicas;

Figuras 27 a 29 dados medidos de lentes oftálmicas;

Figuras 30 a 32 gráficos de inclinações de zonas ou partes de combinação ou transição;

Figuras 33 e 34 resultados de teste que mostram o LogCS contra a frequência espacial;

Figura 35 mostrando um modelo de superfície de uma das formas de realização;

Figura 36 um arranjo esquemático do instrumento de medição PMTF.

Descrição Detalhada das Formas de Realização

Uma forma de realização preferida da invenção é agora descrita em detalhes. Referindo-se aos desenhos, números iguais indicam partes iguais por todas as vistas. Como usado na descrição aqui e por todas as reivindicações, os seguintes termos adotam os significados explicitamente aqui associados, a menos que o contexto claramente dite de outro modo: o significado de “um,” “uma,” e “o”, “a” inclui referência plural, o significado de “em” inclui “em” e “no(a).” A menos que de outro modo definido, todos os termos técnicos e científicos aqui usados têm os mesmos significados como habitualmente entendido por uma pessoa de habilidade comum na técnica à qual esta invenção pertence. No geral, a nomenclatura aqui usada e os procedimentos de laboratório são bem conhecidos e habitualmente utilizados na técnica. Os métodos convencionais são usados para estes procedimentos, tais como aqueles fornecidos na técnica e várias referências gerais.

Deve ser entendido que os setores ópticos anteriores são preferivelmente concêntricos com o centro geométrico da superfície posterior.

Um “meridiano vertical” refere-se a uma linha imaginária que passa verticalmente do topo, através do centro, até o fundo da superfície anterior de uma MSIOL quando a dita MSIOL é mantida em uma orientação pré-determinada dentro do olho.

Um “meridiano horizontal” refere-se a um linha imaginária que passa horizontalmente do lado esquerdo, através do centro, até o lado direito da superfície anterior de uma MSIOL quando a dita MSIOL é mantida em uma orientação pré-determinada dentro do olho. Os meridianos horizontal e vertical são perpendiculares entre si.

“Embutimento de superfície” refere-se às combinações de curvaturas e linhas que são contínuas em primeira derivada, preferivelmente em segunda derivada, entre si. .

• Um “contorno externo”, com referência a uma zona outra que não uma zona central óptica na superfície de um MSIOL, refere-se a um de dois contornos periféricos desta zona que está ainda fora do centro geométrico da superfície anterior.

Um “contorno interno”, com referência a um zona outra que não uma zona central óptica na superfície de uma MSIOL, refere-se a um de dois contornos periféricos , desta zona que está mais próximo do centro geométrico da superfície anterior.

Um “semi-meridiano” refere-se a uma linha imaginária que vai radialmente do .centro geométrico da superfície anterior de um MSIOL até a borda da lente. ' ^!

A “porção superior do meridiano vertical” refere-se a uma metade do meridiano vertical que está acima do centro geométrico da superfície anterior de um MSIOL, quando a dita lente é mantida em uma orientação pré-determinada dentro de um olho.

A “porção inferior do meridiano vertical” refere-se a uma metade de meridiano vertical que está abaixo do centro .geométrico da superfície anterior de um MSIOL, quando a dita lente é mantida em uma orientação pré-determinada dentro de um olho.

Uma “transição contínua”, com referência a dois ou mais setores, significa que a inclinação destes setores são contínuos pelo menos na primeira derivada, preferivelmente na segunda derivada.

f Um “plano meridiano vertical” refere-se a.um plano que corta através do eixo óptico de.um MSIOL e um meridiano vertical na superfície anterior do MSIOL.

Como aqui usado com referência aos setores ou partes de um MSIOL os termos “Potência de Referência”, “Potência óptica” , “Potência

Complementar” e “Potência de Dioptria” referem-se à óptica efetiva ou potência de Dioptria de um setor quando a lente é parte de um sistema de lente ocular tal como por exemplo uma córnea, um MSIOL, uma retina e o material que circunda estes componentes. Esta definição pode incluir os efeitos da divergência ou ângulo de raios de luz que intersectam a superfície de MSIOL causada pela potência da córnea. Em certos casos, um algoritmo para calcular a potência de Dioptria pode começar com um modelo de traçado de raios do olho humano que incorpora um setor subdividido de MSIOL. Em uma localização radial particular na superfície de MSIOL a lei de Snell pode ser aplicada para calcular o ângulo do raio de luz que segue a refração. O comprimento do caminho óptico da distância entre um ponto na superfície e o eixo óptico (eixo de simetria) pode ser usado para definir o raio local de curvatura da frente de onda local. Usando um tal método, a potência de Dioptria é igual à diferença em índices de refração dividido por este raio local de curvatura.

A presente invenção visa melhorar as lentes oftálmicas, e em um aspecto se refere a uma nova Lente Intra Ocular de Setor Multifocal (MSIOL) com pelo menos dois setores ópticos semi-meridianos onde pelo menos um dos setores ópticos semi-meridianos é subdividido radial ou angularmente e pode compreender um setor interno, um setor intermediário, e um setor externo, localizado dentro do contorno (imaginário) da parte de distância. O setor interno tem uma primeira potência óptica, o setor intermediário adjacente à primeira potência óptica tem uma segunda potência óptica. O setor externo adjacente ao segunda potência óptica tem uma terceira potência óptica ao passo que a altura de grau entre os contornos dos setores semi-meridianos são unidos por meio de um perfil de transição otimizado para maximizar a energia luminosa direcionada à mácula e para reduzir borrão e halo em tamanhos de pupila maiores. Os setores semi-meridianos das lentes oftálmicas podem ter um perfil de potência contínuo ou os setores de sub círculo de óptica separados mistura-se entre si ou combinações destes. O(s) setor(es) subdividido(s) fornecerão uma visão clara na leitura e distâncias intermediárias. Ao passo que a visão de longe e a sensibilidade de contraste permanecem comparáveis com uma lente oftálmica mono focal com borrão e halo reduzidos em tamanho de pupila maiores. A presente invenção também pode ser configurada para desempenhar bem através de olhos com aberrações comeais diferentes (por exemplo, asfericidades diferentes), incluindo a aberração esférica, em uma faixa de descentralização.

As lentes oftálmicas podem ser planejadas para ter uma potência óptica nominal para a visão de longe, definida como “Potência de Referência”, usualmente da parte de lente principal, um “Potência Complementar” adicionado no topo da potência óptica nominal ou Potência de Referência, e intencionado para a visão de leitura. Frequentemente, também uma potência óptica intermediário é definido adaptado para o ambiente particular em que o mesmo deva ser usado. No caso de um MSIOL, é previsto que a potência óptica nominal ou Potência de Referência de um MSIOL no geral estará dentro de uma faixa de cerca de -20 Dioptrias a pelo menos cerca de +35 Dioptrias. A “Potência Complementar” no geral será em uma faixa de cerca de +1 Dioptria a pelo menos cerca de +5 Dioptria. Desejavelmente, a potência óptica nominal da MSIOL está entre cerca de 10 Dioptrias a pelo menos cerca de 30 Dioptria, a “Potência Complementar” será entre cerca de +1,50 e +4,00 Dioptrias. Em certas aplicações, a potência óptica nominal da MSIOL é de aproximadamente +20 Dioptria, e a potência Complementar cerca de +3,00 Dioptria, que é uma potência óptica típica necessário para substituir a lente cristalina natural em um olho humano.

Na figura 1, uma vista esquemática de um olho humano 100 com a sua lente natural 106 é mostrado. O olho tem um corpo vítreo 101 e córnea 102. O olho tem uma câmara anterior 103, íris 104 e músculo ciliar 105 que sustenta a lente. O olho tem uma câmara posterior 107. Na figura 2, o olho 100 é mostrado com uma lente intra ocular 1 substituindo a lente original 106.

Na figura 3, uma forma de realização de uma lente intra ocular (IOL) 1 é mostrada que tem háptica 2 e uma zona de lente ou parte de lente 3. A parte de lente 3 é a parte opticamente ativa efetiva da IOL 1. A háptica 2 pode ter uma forma diferente. Nesta forma de realização, a parte de lente 3 tem uma parte central 6 que é de modo usual substancialmente circular. A mesma pode desviar um pouco de um círculo absoluto, mas na maioria das formas de realização a mesma é tão redonda ou circular quanto possível no projeto de lente adicional específico. A parte de lente 3 além disso tem uma parte meridiana em uma área de rebaixo. Este rebaixo está abaixo da superfície da superfície curva da parte de lente remanescente 4 da parte de lente 3. Em outras palavras, a superfície curva da parte de lente remanescente 4 tem um raio de curvatura Rv, e o rebaixo da parte meridiana situa-se no ou dentro do raio de curvatura Rv (ver a figura 4). Deve estar claro que a superfície curva da parte de lente pode ser não esférica ou asférica. De fato, a superfície curva pode ser como descrita por exemplo na US-7.004.585 nas colunas 6, 7 e 8. Em particular os polinomiais de Zemike podem ser usados para descrever qualquer superfície curva de uma lente oftálmica.

Nesta forma de realização, a parte meridiana é dividida em duas sub-zonas concêntricas 7 e 8.

As várias partes, isto é, a parte central 6, parte meridiana interna 7 E parte meridiana externa 8, cada uma têm um ângulo de refração ou potência que difere da parte de lente remanescente 4. Quando a parte de lente 3 é considerada como parte de uma esfera tendo um eixo através dos cruzamentos das linhas R e S, depois a parte central 6 também pode ser definida como ligada por uma primeira linha de latitude. Nesta definição, a sub-zona 7 pode ser definida como ligada por dois meridianos, a primeira linha de latitude e uma segunda linha de latitude. Seguindo esta mesma definição, a sub-zona 8 pode ser definida como ligada pelos dois meridianos, a segunda linha de latitude e uma terceira linha de latitude. Na maioria das formas de realização, a parte meridiana (em cartografia uma área desta forma também é aludida como “zona longitudinal”) é aludida como uma “parte de leitura”.

A MSIOL compreende uma parte contígua ou parte de leitura que é ligada na ou dentro da zona de lente 3 ao passo que a transição entre estas partes é realizada com uma função coseno ou função sigmoidal, mas desejavelmente unida com a função transição otimizada debatida abaixo. Em termos gerais, estas curvas de transição são aludidas como curvas na forma de

S. Estas transições têm uma largura e são aludidas como zona de combinação ou zona de transição.

A parte de perto ou de correção em uma forma de realização tem um ângulo α compreendido entre cerca de 160 e 200 graus. Em uma outra forma de realização, o ângulo compreendido está entre cerca de 175 e 195 graus. A parte de leitura pode ser opticamente sub dividida em pelo menos dois setores de círculo imaginário 7 e 8, formando uma superfície radial de transição contínua em tomo do eixo óptico ou eixo geométrico. A forma requerida (e a curvatura da superfície rebaixada) destes setores circulares 7, 8 pode ser calculada usando traçado de raios para controlar pelo menos a quantidade de aberração esférica e além disso para evitar pulos de imagem. As linhas de referência na parte de lente 3 são imaginárias e com propósitos de referência dimensional. Elas entretanto, não são visíveis no produto real.

A parte de lente 3 nesta forma de realização tem um diâmetro externo entre cerca de 5,5 e cerca de 7 mm. Em uma forma de realização preferida, a mesma é de cerca de 5,8 a 6,2 mm. A parte central ou setor interno 6 tem uma potência óptica pelo menos igual à potência de Referência. Desejavelmente, a potência óptica do setor de círculo interno ou parte central 6 está entre 0 % e 100 % da potência complementar.

A parte central 6 em uma forma de realização tem um diâmetro entre cerca de 0,2 mm e 2,0 mm. Em uma forma de realização, o diâmetro da parte central 6 está entre cerca de 0,60 e 1,20 mm. No caso a parte central 6 não é absolutamente redonda, ela é um círculo circunscrito tendo a faixa de diâmetro aqui mencionada.

O setor circular ou parte central 6 tem uma potência óptica pelo menos igual à potência de referência. Nesta forma de realização, a parte rebaixada tem duas subzonas indicadas, uma primeira subzona 7 próxima da parte central 6. Esta subzona interna tem um raio de latitude entre cerca de 1,5 e 2,3 mm. Em uma forma de realização, a mesma está entre cerca de 1,8 e 2,1 mm. A subzona externa 8 tem uma potência óptica igual ou maior do que a potência de referência. Em uma forma de realização, a potência óptica está entre 0 e 100 % da potência Complementar. Assim, a mesma forma um intermediário entre a parte de lente principal ou a parte central, e uma parte contígua em subzona externa 8. O raio de latitude da subzona externa 8 tem uma dimensão entre cerca de 2,2 e 2,7 mm. Em uma forma de realização, a mesma pode estar entre cerca de 2,3 e 2,6 mm. Nesta forma de realização, a parte de lente principal quase continua na parte 9. O raio do limite externo onde a parte de lente da lente principal 4 continua pode ter um raio de latitude entre cerca de 2,6 e 2,8 mm. Em uma forma de realização alternativa, várias subzonas concêntricas podem ser fornecidas de modo que a parte rebaixada afete ou influencie a parte central quanto a visão de longe tão pouco quanto possível.

A IOL 1 tem duas zonas de mistura semi-meridianas ou partes de transição 10 que se ligam às partes rebaixadas 7, 8. Estes semi-meridianos que ligam as partes de transição 10 têm um ângulo γ. Em uma forma de realização, o ângulo será menor do que 35°. Em uma forma de realização, o mesmo será menor do que 17°. Em particular, o ângulo γ será menor do que 5^o. Usualmente, o mesmo será maior do que cerca de I^o.

A parte rebaixada nesta forma de realização tem ainda uma zona de combinação 11 que é concêntrica com relação ao eixo óptico R. A parte de lente principal 4 continua na região concêntrica indicada com o número de referência 9.

Nas figuras 9 a 11, várias vistas de um outro exemplo de uma lente oftálmica são mostradas, como uma Lente intra ocular. Nesta forma de realização, mais uma vez a parte rebaixada é dividida em subzonas. Aqui, as duas subzonas externas 7 são angularmente dispostas em ambos os lados de uma subzona central 8’. A MSIOL compreende uma parte de lente principal 4 com uma parte rebaixada com um ângulo α total compreendido entre 160 e 200 graus, desejavelmente entre 175 e 195 graus. O ângulo compreendido das subzonas externas 7 está entre cerca de 10 e 30 graus. Em uma forma de realização, o mesmo está entre cerca de 15 e 25 graus. O ângulo compreendido β da subzona central 8’ está entre cerca de 80 e 120 graus. Em uma forma de realização, a subzona central 8’ está entre 85 e 100 graus.

O ângulo total compreendido das subzonas 7, 8’ para a visão de perto e intermediária são ligadas pela parte de lente principal 4. As transições ou zonas de mistura entre as várias partes seguem uma função coseno ou função sigmoidal. Em uma forma de realização, elas seguem uma função de transição otimizada descrita abaixo. Devido a este perfil de transição otimizado pelo menos uma destas linhas de transição intermediária será curva.

As subzonas 7 e 8’ são dispostas radialmente em tomo do eixo geométrico. A forma óptica destas partes circulares são traçadas em raio para controlar a quantidade de aberração esférica e além disso evitar pulos de imagem. As linhas de referência nas partes de lente são imaginárias e apenas com propósitos de referência dimensional e não são visíveis no produto real. A parte de lente tem uma dimensão de diâmetro externo entre 5,5 e 7 mm. Em uma forma de realização, o diâmetro é de cerca de 6 mm. A parte central 6 tem uma potência óptica pelo menos igual à potência de referência da parte de lente principal. O diâmetro da parte central tem um diâmetro entre cerca de 0,2 mm e 2,0 mm. Em uma forma de realização, o diâmetro está entre cerca de 0,40 e 1,20 mm. A parte rebaixada pode ter uma largura radial entre cerca de 1,5 e 2,3 mm. Em uma forma de realização, a largura está entre cerca de

1,8 e 2,1 mm. Em uma forma de realização, as subzonas externas 7 têm uma potência óptica de cerca de 30 a 60 % da potência complementar, isto é, cerca de 30 a 60 % da dioptria relativa da parte central 8’.

A MSIOL como mostrada nas figuras 3 a 8 também pode ser usada em conjunção com um outro dispositivo óptico tal como um Elemento Óptico Difrativo (DOE) 20. Em uma forma de realização mostrada nas figuras 12 a 16, uma tal forma de realização é mostrada. Esta MSIOL compreende * uma parte de lente rebaixada 7 formada como um parte semi-meridiana refrativa tendo uma primeira potência óptica. O ângulo total compreendido γ 15 da parte rebaixada pode estar entre cerca de 160 e 200 graus. Em uma forma de realização, o ângulo encerrado está entre cerca de 175 e 195 graus. O elemento óptico difrativo 20 é sobreposto na superfície da parte rebaixada 7. O mesmo é mostrado em um modo exagerado com traços em escala maior.

Na prática, os traços do elemento óptico difrativo 20 pode estar em tomo 20 cerca de 0,5 a 2 microns no tamanho. Em uma forma de realização, o elemento óptico difrativo 20 pode ser fornecida na parte radial externa da parte rebaixada 7. Assim, a parte central 6 pode ter o mesma potência óptica ou difere apenas até cerca de 1 dioptria com relação à parte de lente principal

4. A primeira subzona da parte rebaixada 7 pode diferir de 0,5 a 2 dioptrias 25 com relação à parte central 6.

A parte de leitura refrativa como descrita nas figuras 3 a 8 pode ter um elemento DOE adicional para corrigir quanto a aberração cromática ou para melhorar ainda mais o desempenho de longe e de leitura da MSIOL. Isto é representado nas figuras 12 a 16. A parte DOE 20 pode ser traçado de raio para controlar a quantidade de aberração esférica e além disso reduzir halo e brilho. A zona de lente 3 também tem um diâmetro externo entre cerca de 5,5 e 7 mm. Em uma forma de realização, o mesmo é de cerca de 5,8 a 6,2 mm. A parte central 6 tem uma potência óptica pelo menos igual 5 à potência de referência óptica da parte de lente remanescente 4.

Desejavelmente, a potência óptica do setor de círculo interno 7 está entre 0 % e 100 % da potência complementar. O setor de círculo semi-meridiano embutido usado como a base refrativa para o DOE 20 tem uma potência óptica de 10 % e 100 % da potência Complementar. A parte rebaixada tem 10 uma largura (da extremidade da zona central até passada a combinação 11) entre 1,5 e 2,3 mm. Em uma forma de realização, a mesma está entre 1,8 e 2,1 mm. O DOE 20 pode ser configurado para a potência de referência e a * potência complementar intermediária.

Em uma forma de realização, as zonas de transição ou zonas 15 de combinação 10 que se ligam à parte rebaixada das formas de realização descritas nas figuras 3 a 16 podem seguir uma função coseno ou uma função sigmoidal. Em uma forma de realização, as zonas de transição 10 seguem uma função de transição otimizada descrita abaixo. As zonas de transição ou combinação 13 e 13’ também podem seguir uma tal função.

Exemplos

Várias configurações de lente com base nas figuras 3 a 8 são apresentadas abaixo, para uma IOL. Para vários diâmetros de pupila, a área coberta em mm² pelos vários setores (zonas ou regiões) é mostrada. Em vários gráficos, a energia luminosa relativa, teoricamente determinada com 25 base na área coberta pelos vários setores é mostrada. (Setor de Raio Central refere-se ao raio da parte central). Estes cálculos de exemplo teóricos foram feitos como se a lente não tivesse nenhum raio de curvatura, isto é, uma superfície plana. Este método foi escolhido para simplificar o cálculo porque a curvatura da superfície da lente mudará com a potência óptica. As equações para calcular a área de superfície de uma área de transição usada nas formas de realização abaixo são como segue.

T =—Z>²

Pupila ^pupila . _ ^aPerto ;_f_íp2 -D² ] peno 3 6Q 4 ' P^uP^ila dist / . _ ^/onge 2 ₂ ·/ -^Díst 360 4 pupilo ^dist d-^dist

A _ ^a perto ⁷¹ (j~.2 -D² ) ^transição 3()0 4 \ P^uP^^a dist;

Verificou-se que estes valores também podem ser determinados usando medições. Para esta finalidade, um instrumento * chamado PMTF pode ser usado. Este instrumento está disponível da Lambda1Q X SA, Rue de 1’industrie 37,1400 Nivelles, BÉLGICA. No procedimento de medição, um IOL é colocado em um olho modelo ISO. Um desenho esquemático do princípio de PMFT é mostrado na figura 36, mostrando uma fonte de luz 380, um alvo 381 para fornecer uma área de luz espacialmente definida, uma lente de colimação 382, uma abertura 383, um conjunto de 15 lentes LI e L2, um modelo de olho ISO 384 contendo a IOL em uma cubeta, um microscópio 385 em uma mesa de translação 386 e uma câmera CCD 387 montada no dito microscópio 385. Nas medições usadas abaixo, o modelo de olho tem uma abertura de 4 mm de diâmetro para simular a pupila.

O procedimento de medição e o manipulação dos dados foram 20 como segue. A ordem das medições das IOLs pode ser revertida. Nas medições, uma IOL com apenas uma zona óptica é medida, e a mesma IOL mas com uma zona óptica de acordo com a invenção é medida usando o mesmo procedimento.

As medições são realizadas de acordo com o uso normal do 25 PMFT. Neste caso, primeiro uma IOL de referência sem parte rebaixada foi medida. No plano focal a luz dentro de uma imagem da abertura foi medida integrando-se a intensidade calibrada no sensor de CCD. Em seguida, uma

IOL com parte rebaixada foi medida. Para esta finalidade, primeiro os planos focais diferentes da IOL e o plano focal da IOL de referência são localizados. A intensidade foi medida nos planos focais das ÍOLs. Assim, no caso de uma IOL com uma região para longe (a parte de lente principal) e uma região para 5 perto na parte rebaixada, a luz em dois planos focais foi medida. A partir das medições de luz na câmara de CCD, a luz nos planos focais foi adicionada e comparada com a luz no plano focal da IOL de referência. Os valores medidos para a perda de luz correspondeu muito bem com a perda de luz teoricamente calculada.

Forma de realização 1, figura 24 Ângulo do Setor para longe Ângulo do Setor para perto Ângulo do Setor de Transições

182

170 cada rebaixo 4 graus de transição

Raio do Setor Central 0,57

Diâmetro da pupila	4,00	4,00	3,50	3,50	3,00	3,00	2,50	2,50	2,00	2,00	1,50	1,50	1,14	1,14
Área da pupila	12,57		9,62		7,07		4,91		3,14		1,77		1,02
Área do setor para perto	5,45	43%	4,06	42%	2,86	40%	1,84	37%	1,00	32%	0,35	20%	0,00	0%
Área do setor para longe	6,86	55%	5,37	56%	4,08	58%	2,99	61%	2,09	67%	1,40	79%	1,02	100%
Área da transição	0,26	2,0%	0,19	2,0%	0,13	1,9%	0,09	1,8%	0,05	1,5%	0,02	0,9%	0,00	0%

Forma de realização 2, figura 25 Ângulo do Setor para longe Ângulo do Setor para perto Ângulo do Setor de Transições Raio do Setor Central

170

160 cada rebaixo 15 graus de transição

0,57

Diâmetro da pupila	4,00	4,00	3,50	3,50	3,00	3,00	2,50	2,50	2,00	2,00	1,50	1,50	1,14	1,14
Área da pupila	12,57		9,62		7,07		4,91		3,14		1,77		1,02
Área do setor para perto	5,13	41%	3,82	40%	2,69	38%	1,73	35%	0,94	30%	0,33	19%	0,00	0%
Área do setor para longe	6,47	52%	5,08	53%	3,88	55%	2,86	58%	2,02	64%	1,37	78%	1,02	100%
Área da transição	0,96	7,7%	0,72	7,4%	0,50	7,1%	0,32	6,6%	0,18	5,6%	0,06	3,5%	0,00	0%

A IOL também foi disponível sem a parte rebaixada. Esta IOL foi usada como lente de referência. A mesma tem uma dioptria de +20 para a parte de lente principal. A lente da invenção foi além disso idêntica, exceto que a mesma teve uma parte rebaixada com uma dioptria relativa de +3 com 5 relação à parte de lente principal. O procedimento de medição acima usando o ’ PMTF foi usado. Na tabela, resultados usando uma fonte circular espacialmente “grande” de 600 mu de diâmetro e uma fonte “pequena” de 200 mu de diâmetro são mostrados.

Fonte	Pequena	Grande	Pequena	Grande	Pequena	Grande
Diâmetro da pupila	4,5	4,5	3,75	3,75	3,00	3,00
Luz no foco para longe	54%	58%	54%	54%	54%	54%
Luz no foco para perto	40%	34%	38%	38%	38%	41%
Área de transição	6%	7%	8%	8%	8%	6%

Os resultados medidos e resultados calculados são assim comparáveis.

Forma de realização 3, figura 26 Ângulo do Setor para longe Ângulo do Setor para perto Ângulo do Setor de Transições

182

170

8cada rebaixo 4 graus de transição

Raio do Setor Central 0,25

Diâmetro da pupila	4,00	4,00	3,50	3,50	3,00	3,00	2,50	2,50	2,00	2,00	1,50	1,50	0,50	0,50
Área da pupila	12,57		9,62		7,07		4,91		3,14		1,77		0,20
Área do setor para perto	5,84	46%	4,45	46%	3,25	46%	2,23	45%	1,39	44%	0,74	42%	0,00	0%
Área do setor para longe	6,45	51%	4,96	52%	3,67	52%	2,58	53%	1,69	54%	0,99	56%	0,20	100%
Área da transição	0,27	2,2%	0,21	2,2%	0,15	2,2%	0,10	2,1%	0,07	2,1%	0,03	2,0%	0,00	0%

Forma de realização 4, figura 23

Ângulo do Setor para longe

Ângulo do Setor para perto

Ângulo do Setor de Transições

145

145 cada rebaixo 35 graus de transição

Raio do Setor Central 1

Diâmetro da pupila	4,00	4,00	3,50	3,50	3,00	3,00	2,50	2,50	2,00	2,00
Área da pupila	12,57		9,62		7,07		4,91		3,14
Área do setor para perto	3,80	30%	2,61	27%	1,58	22%	0,71	15%	0,00	0%
Área do setor para longe	6,94	55%	5,75	60%	4,72	67%	3,85	79%	3,14	100%
Área da transição	1,83	14,6%	1,26	13,1%	0,76	10,8%	0,34	7,0%	0,00	0,0%

Forma de realização 5, figura 22 Ângulo do Setor para longe Ângulo do Setor para perto Ângulo do Setor de Transições

145

145 cada rebaixo 35 graus de transição

Raio do Setor Central 0,00

Diâmetro da pupila	4,00	4,00	3,50	3,50	3,00	3,00	2,50	2,50	2,00	2,00	1,50	1,50	0,00
Area da pupila	12,57		9,62		7,07		4,91		3,14		1,77
Area do setor para perto	5,06	40%	3,88	40%	2,85	40%	1,98	40%	1,27	40%	0,71	40%	0%
Área do setor para longe	5,06	40%	3,88	40%	2,85	40%	1,98	40%	1,27	40%	0,71	40%	100%
Área da transição	2,44	19,4%	1,87	19,4%	1,37	19,4%	0,95	19,4%	0,61	19,4%	0,34	19,4%	0%

Para a forma de realização 2, as medições foram feitas em uma bancada óptica Optocraft de acordo com a ISO 11979-2. Nas figuras 27 a 29 as medições são mostradas de dispositivos tendo üma parte de lente principal com uma potência óptica de +22 (figura 27), +29 (figura 28) e +15 (figura 29). A parte rebaixada tem uma pare de visão para perto tendo uma potência óptica relativa (com relação à parte principal) de +3,0. Todos os exemplos se referem a uma IOL com potência óptica variável da parte principal. Na figura 27, a metade abaixo à direita é rebaixada. Na figura 28, a parte rebaixada está na esquerda superior, na figura 29, o rebaixo está no lado esquerdo. A escala é

Frente de onda/lambda = 0,54 micron. Na figura 27 a escala total é de -10,6 a 4,6, na figura 28 a escala é cerca de -6,8 a 8,8, na figura 29 a escala é de -12,4 a 6,3. A escala de cor usual foi convertida para escala cinza.

Quando da fabricação de uma MSIOL do tipo descrito neste documento pelo tomeamento, a ferramenta de remoção de material usualmente move-se paralelo ao eixo de rotação para fora e na direção da peça de trabalho em um modo sincronizado com o ângulo de rotação. Deste modo um setor de leitura semi-meridiano 7, 8’, 20 pode ser criado embutido ou rebaixado na parte de lente principal 4. Quando a transição 10 é feita a partir da parte de lente principal 4 para dentro da parte rebaixada 7, 8 a ferramenta e a peça de trabalho ou a lente têm que ser movidas na direção uma da outra. Quando a transição 10 é feita fora da parte rebaixada 7, 8 para a parte de lente principal 4, a ferramenta e a lente têm que se mover para fora uma da outra. Quando fabricada deste modo, uma zona de transição 10, 13, 13’ separa a(s) parte(s) rebaixada(s) da parte de lente principal 4. Deve estar claro que as dimensões desta zona de transição devem ser tão pequenas quanto possível. Verificou-se que os melhores resultados são fornecidos se as zonas de transição são tão pequenas ou estreitas e assim tão pronunciadas quanto possível.

Para fabricar a zona de transição menor a ferramenta de corte e a lente devem ser movidas na direção uma da outra e para fora uma da outra tão rápido quanto possível. Frequentemente, a ferramenta mover-se-á com relação à lente. O deslocamento rápido implica que a ferramenta deve ser movida com a aceleração mais rápida permitida pelo fabricante da ferramenta de corte ou capaz pela ferramenta de corte. O método da presente invenção calcula o perfil de transição ótimo para mover a ferramenta de corte da posição 1 no repouso até a posição 2 no repouso. A posição 1 corresponde à posição z da ferramenta de corte quando do processamento da parte para longe, e a posição 2 corresponde à posição da ferramenta de corte quando do processamento da parte de leitura ou vice-versa.

Se o movimento da ferramenta de corte é limitado por uma aceleração máxima especificada, então a transição mais rápida entre duas posições é realizada executando-se o deslocamento da ferramenta rápida com 5 esta aceleração máxima durante a transição inteira. A partir da mecânica simples segue que o deslocamento s depois de aplicar a aceleração máxima a_max durante um tempo t_} é:

s /2 a_max fi

A ferramenta de corte terá agora uma velocidade de:

1θ V 1

Para levar a ferramenta rápida de volta para o repouso v - 0 nós aplicamos mais uma vez a aceleração máxima no sistema de ferramenta * rápida mas agora na direção oposta. A partir da mecânica simples segue que o tempo necessário para parar a ferramenta rápida t₂ é igual ao tempo que foi 15 necessário para acelerar a ferramenta rápida.

t₂ = ti

Quando o tempo de transição é At metade do tempo de transição é necessário para acelerar a ferramenta rápida e metade do tempo de transição é necessário para levar a ferramenta rápida mais uma vez ao 20 repouso. A partir disto, o perfil otimizado que utiliza a aceleração máxima permitida para a ferramenta é dado por:

O = -W² para0</< — = + Para f

Onde At é o tempo de transição.

O deslocamento total e máximo As quando limitado à aceleração máxima a_max da ferramenta rápida é:

^ = max(y)²

O tempo mínimo necessário para realizar um deslocamento As é:

At = 2 \f Cl

V max

Este tempo é o tempo mínimo teórico para realizar um deslocamento As com a ferramenta de corte que é limitada a uma aceleração máxima. Todos os outros perfis de transição submetidos à mesma limitação com relação à aceleração máxima requer um tempo maior para realizar o mesmo deslocamento As.

Um fato importante é que na prática para se obter uma superfície fabricada pelo tomeamento de boa qualidade a velocidade do eixo 10 está ligada a um número mínimo de revoluções por minuto. Se a velocidade * do eixo está ligada a um mínimo um tempo de transição menor resultará em uma zona de transição menor. O tamanho angular φ em graus da zona de transição neste caso pode ser calculado por:

φ = N-360-At

I Ac φ = N-360-2 —

V ^max com N a velocidade do eixo em revoluções por segundo.

No geral a diferença de altura entre a parte de leitura e a parte de distância diminuem quando do movimento da periferia para o centro da zona óptica. Isto implica que o tamanho angular da zona de transição pode ser feita menor quando da aproximação do centro. Deste modo a área efetiva das zonas ópticas é maximizada. Uma outra vantagem importante é que a 20 transição é feita tão pronunciada quanto possível deste modo. Uma transição pronunciada pode ser vantajosa, as reflexões na zona de transição são de um tal modo que são menos ou não são percebidas como perturbação pelo paciente. A partir disto pode ser concluído que com o perfil de transição otimizado um deslocamento maior pode ser obtido para o mesmo tamanho do perfil de transição. Ou de outro modo quando certa quantidade de deslocamento é necessária para mudar da parte para longe para a parte de leitura com o perfil de transição otimizado isto pode ser obtido em um modo mais rápido que resulta em uma zona de transição menor. Uma outra 5 aplicação para o perfil de transição otimizado descrito é esta. Para realizar um deslocamento As em um tempo At no modo mais controlado ou preciso pode ser vantajoso realizar a transição com a aceleração mínima. A aceleração mínima necessária para se obter um deslocamento As em um tempo At pode ser calculado com:

4Δ5

O perfil de transição é dado mais uma vez por:

* s(t) = —at² parar0<7< —

Ο = ·|« φ²+« ('-y)² P^ara f

Onde At é o tempo de transição eaéa aceleração máxima ou uma aceleração especificada para a maior parte da transição controlada. A transição descrita acima começa com uma inclinação horizontal e termina com uma inclinação horizontal. Para o caso em que a zona tanto para perto 15 quanto da parte de leitura são superfícies simétricas rotacionais ambas as zonas têm inclinações horizontais na direção tangential ou da ferramenta. Neste caso as zonas podem ser conectadas pelo perfil de transição em um modo suave sem nenhuma descontinuidade na primeira derivada.

No caso uma ou ambas as zonas tem ou têm por exemplo 20 superfícies simétricas não racionais tais como uma superfície tórica ou uma superfície esférica decentralizada, a inclinação no geral não será horizontal na direção da ferramenta. Para realizar uma transição suave no caso de uma das zonas não ter uma inclinação horizontal ou zero na direção tangencial, a transição pode ser feita removendo-se alguma parte do começo ou do final do perfil de transição em um tal modo que ambas as zonas e a zona de transição tomam-se tangentes no seu ponto de conexão. Ver a Figura 17. Também não é difícil realizar a mesma análise como acima em um modo mais general. Isto é a suposição de que a ferramenta está no repouso na posição 1 e na posição 2 5 está solta. Ao invés, a ferramenta é deixada iniciar com uma velocidade especificada vl antes da transição e permanece em uma velocidade v2 depois da transição. O último resultando em perfil de transição que opcionalmente não começa ou termina com uma inclinação horizontal. Naturalmente se uma pessoa escolhe também é possível começar a transição sem que seja tangente 10 com uma ou ambas as zonas ópticas.

Exemplo 1

Aceleração máxima para a ferramenta de corte:

a,_r„=IO'7s² f

Velocidade do eixo 1200 rev/min (20 rev/s) com um ângulo de 15 transição de 20 graus.

Δί = -— = 2.78-101 s - = 1.39-10^-3 s

360 .····’ ' 2 ’

Para 0<t< 1.39-10³: 1(0 = 5/²

Para 1.39-10^-3 </<2.78-10^-3:

5(0 = 9.66-10^-6 + 1.3.9-10~³(r-1.39-10“³)-5(r-1.39 -10^-3)²

Exemplo 2

Velocidade do eixo N = 15 rev/s. As = 0,05 mm, ^=¹⁰7 2 ^max /see

Δί = 2 p^= 0.0045 s

V ^max φ = Ν·360·2 &-= 15 * 360 * 0.0045 = 24 graus y Aiax

Também é possível realizar a transição usando-se outros perfis menos ideais. Por exemplo um perfil de transição descrito pela função coseno pode ser usado.

s(t) - A* cos(a>t)

Com A a amplitude e ω a frequência angular. A transição 5 começa em ω = 0 e termina em ω = π. A aceleração experienciada quando se segue este perfil de coseno é:

α = Α·ω cos(mí)

A aceleração máxima no perfil de coseno ocorrerá em ω = 0 e em ω = π na direção oposta. A magnitude absoluta da aceleração é portanto: «cos_max=4-íy²

Porque a aceleração máxima disponível ou permitida para a máquina de tomeamento é apenas usada durante uma trajetória muito pequena no perfil de transição, o deslocamento obtido para a ferramenta rápida é substancialmente menor do que o perfil de transição ideal descrito neste documento.

Para os propósitos de comparação, uma transição coseno é calculada com o mesmo tempo de transição e a aceleração máxima como usada no exemplo acima com o perfil de transição otimizado (figura 17).

A frequência angular ω pode ser calculada a partir do tempo de transição:

π ω =—

At

A amplitude máxima possível com a aceleração máxima a = 10/, max /

A _ ^max φ² s(t) = A · (1 - cos(—— r)) At

Uma outra função que é usada para definir uma tal transição é a sigmoidal

Parte para longe com raio

Rd:=10,0 zd(r) := Rd - ^Rd² - r² função como descrita na WO9716760 e US6871953. A função sigmoidal é definida como (figura 18):

Se y(t) é o deslocamento como uma função do tempo, então a « aceleração no perfil sigmóide (figura 19) é dado por:

dt²

2e”²' e~‘ ^“(e-'+l)³ (e~'+l)²

Isto mostra que a aceleração no perfil não é uniforme. A 10 aceleração máxima possível não é utilizada durante a transição inteira. A velocidade da transição é restrita pelos extremos no perfil de aceleração, ver a Figura 19.

A função sigmoidal pode ser escalada e transladada para modelar a transição requerida. Do mesmo modo como mostrado com a 15 transição de coseno pode ser facilmente mostrado que uma transição que é descrita por uma função sigmoidal é menos ótima. Isto é quando limitada a uma aceleração máxima durante a transição:

• O deslocamento máximo em um intervalo de tempo fixo é menor

O tempo necessário para um deslocamento de ferramenta requerido é maior resultando em uma zona de transição mais ampla.

Parte de leitura com raio Rr

Rr8.5 zrfr) := Rr - y Rr — f

A diferença de seta ou diferença de altura quando do movimento a partir da parte de leitura para a parte de distância, ver a figura 30:

saggdiff (r) := zr(r) - zd(r)

A distância radial s disponível para introduzir grau alto quando a transição é realizada entre dois meridianos que são um ângulo α separado em uma distância r do centro óptico:

: 2'Z -r--360

O perfil de transição na parte da primeira metade

2 —-a-x

Deve ser igual à metade do grau de altura saggdiff (r) 1 _ í s(x) V

2 \ 2 J saggdiff (r)

4-saegdiff (r)

Inclinação parcial do perfil de transição :

inclinação :-a«x inclinação inclinação inclinação (fj

Ver a figura 31, que mostra um gráfico da inclinação ou primeira derivada da parte mais inclinada da parte de transição como uma função da distância radial do centro óptico das lentes oftálmicas, para uma zona de combinação entré duas linhas semi-meridianas incluindo um ângulo 5 de 15 graus, e a figura 32, para unia parte de transição encerrada por dois semi-meridianos incluindo um ângulo de 4 graus. Abaixo, diversos valores são mostrados em uma tabela

Distância	Inclinação 15 graus	Inclinação 4
0,4	0,027	0,101
0,8	0,054	0,203
1,2	0,082	0,307
’ 1,6	0,11	0,414
2,0	0,14	0,524
2,4	0,171	0,64
2,8	0,203	0,761

A forma e inclinação (primeira derivada) da zona de combinação podem ser medidas com alta precisão, usando por exemplo um

3D Optical Profiler ou Form talysurf, comercial disponível da Taylor Hobson, »

Reino Unido. A Figura 35 mostra um mapa de superfície de uma lente de acordo com a invenção.

Verificou-se em testes clínicos que com um inclinação pronunciada e escolha cuidadosa da parte central, o contraste da lente 5 aumenta. Em um estudo clínico multicêntrico europeu recentemente realizado (dados do estudo Pardubice no depósito), 25 indivíduos com 49 olhos, 24 indivíduos foram bilateralmente implantados com a MSIOL inventiva. Estes indivíduos representam uma seleção de amostra da população de pacientes europeus típicos com catarata. A sensibilidade de contraste foi medida sob 10 condições fotópicas com um instrumento CSV 1000 da Vector Vision Inc, Greenville, Ohio, USA US5078486. Neste estudo os seguintes valores LogMar (Média Logarítmica da Resolução de Ângulo), medidos com o CSV ^Λ 1000, verificou-se para as frequências espaciais de 3, 6, 12 e 18 cpd:

Frequência espacial (cpd) 3 meses Desvio Padrão

1,677 ±0,15

2,073 ±0,17

1,831 ±0,21

1,437 ±0,19

Uma comparação de sensibilidade de contraste foi feita com os 15 dois líderes de mercado em MIOL. A AcrySof ReSTOR SN60D3 (Alcon) é uma MIOL refrativa/difrativa e a ReZoom (Advanced Medical Optics) é uma multifocal reffativa de zona múltipla intenciona resultado visual melhorado.

Em um estudo recente intitulado “Multifocal Apodized Diffractive IOL versus Multifocal Refractive IOL” publicado no Journal 20 Cataract Refract Surg 2008; 34: 2036-2042 Q 2008 ASCRS e ESCRS, a sensibilidade de contraste foi medida em 23 pacientes que tiveram implantação bilateral da IOL AcrySof ReSTOR SN60D3 e 23 pacientes que tiveram a implantação bilateral da IOL ReZoom. O número de indivíduos em nosso estudo foi 24 e portanto diretamente comparável com o resultado deste 25 estudo. O mesmo apresenta uma melhora de sensibilidade de contraste média de pelo menos 25 % comparada com uma lente multifocal refrativa <F concêntrica no estado da técnica. A configuração da lente inventiva dará uma sensibilidade de contraste média para olhos saudáveis (1,677) em 3 cpd, (2,07) em 6 cpd, (1,831) em 12 cpd e (1,437) em 18 cpd. Nas figuras 33 e 34, os resultados são indicados quando comparados com o desempenho de uma 5 população média, para diversos grupos de idade (Pop. Norm http://www vectorvision.com/html/educationCSV 1000Norms.html), O desempenho do grupo de teste antes da cirurgia (pré-op), e o desempenho com uma MIOL indicada como LS 312-MF. Verificou-se que estes resultados são compatíveis em 6 meses de pós operatório, isto é, 6 meses depois ca cirurgia.

Também estará claro que a descrição e desenhos acima são incluídos para ilustrar algumas formas de realização da invenção, e não para limitar o escopo de proteção. Partindo desta divulgação, muitas formas de * realização mais estarão evidentes a uma pessoa habilitada que estão dentro do escopo de proteção e da essência desta invenção e que são combinações 15 óbvias das técnicas da técnica anterior e a divulgação desta patente.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Lente oftálmica, caracterizada pelo fato de que compreende uma parte de lente principal tendo uma superfície, uma parte rebaixada tendo uma superfície que é rebaixada com relação à dita superfície da dita parte de lente principal, um centro óptico, e um eixo óptico através do dito centro óptico, a dita parte de lente principal tendo pelo menos um contorno com a dita parte rebaixada, a dita parte de lente principal tendo uma potência óptica entre cerca de -20 a cerca de +35 de dioptria, a dita parte rebaixada posicionada em uma distância menor do que 2 mm a partir do dito centro óptico e que compreende uma parte contígua tendo uma dioptria relativa de cerca de +1,0 a cerca de +5,0 com relação à potência óptica da dita parte de lente principal, o(s) dito(s) contorno ou contornos da dita parte de lente rebaixada com a dita parte de lente principal formam uma parte de transição ou partes de transição, são formadas para refratar luz fora do dito eixo óptico e têm uma curvatura que resulta em uma perda de luz, dentro de um círculo com um diâmetro de 4 mm em torno do dito centro óptico, menor do que cerca de 15 %, a dita perda de luz definida como a fração da quantidade de luz em foco da IOL comparada com a quantidade de luz em foco de uma IOL idêntica sem a dita parte rebaixada.
2. Lente oftálmica de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que a dita curvatura resulta em uma perda de luz, dentro de um círculo com um diâmetro de 4 mm em torno do dito centro óptico, entre cerca de 2 % a cerca de 15 %.
3. Lente oftálmica de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que os ditos contornos da dita parte de lente rebaixada com a dita parte de lente principal têm um curvatura que resulta em uma perda de luz, dentro de um círculo com um diâmetro de 4 mm em torno do dito centro óptico, abaixo de cerca de 10 %.
4. Lente oftálmica de acordo com qualquer uma das

Petição 870190071712, de 26/07/2019, pág. 7/53 reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que a dita parte rebaixada está em dois lados substancialmente ligada por semi-meridianos que vai do dito centro óptico, até a parte rebaixada formando assim como uma zona meridiana.
5. Lente oftálmica de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada pelo fato de que compreende a dita parte rebaixada formada como uma zona meridiana, em que a dita parte rebaixada tem um ângulo compreendido de cerca de 160 a 200 graus.
6. Lente oftálmica de acordo com a reivindicação 5, caracterizada pelo fato de que a dita parte rebaixada tem um ângulo compreendido de cerca de 175 a 195 graus.
7. Lente oftálmica de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizada pelo fato de que os semi-meridianos ligamse à dita parte rebaixada.
8. Lente oftálmica de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizada pelo fato de que as ditas partes de transição estão dentro de semi-meridianos que encerram um ângulo menor do que 15 graus.
9. Lente oftálmica de acordo com a reivindicação 8, caracterizada pelo fato de que as ditas partes de transição estão dentro de semi-meridianos que encerram um ângulo menor do que 5 graus.
10. Lente oftálmica de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 9, caracterizada pelo fato de que a inclinação das ditas partes de transição tem uma curva na forma de S e tem um declive com uma inclinação ou primeira derivada em uma faixa central da parte de transição a 1,6 mm a partir do dito centro óptico de mais do que 0,1, em uma forma de realização de mais do que 0,4 na sua parte em declive.
11. Lente oftálmica de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizada pelo fato de que a inclinação das ditas

Petição 870190071712, de 26/07/2019, pág. 8/53 partes de transição tem uma curva na forma de S e tem um declive com uma inclinação ou primeira derivada em uma faixa central da parte de transição a

2,8 mm a partir do dito centro óptico de mais do que 0,2, em uma forma de realização de mais do que 0,7 na sua parte em declive.
12. Lente oftálmica de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizada pelo fato de que pelo menos uma das ditas partes de transição tem uma curva na forma de S que segue uma primeira curva parabólica que vai da superfície da parte de lente principal para a superfície da parte rebaixada, tendo uma parte de curva intermediária que se conecta à dita primeira curva parabólica, e contínua com a próxima segunda curva parabólica que termina na superfície rebaixada.
13. Lente oftálmica de acordo com a reivindicação 12, caracterizada pelo fato de que a dita parte de curva intermediária na sua parte em declive tem uma primeira derivada de pelo menos 0,05 a 0,4 mm a partir do dito centro óptico, em uma forma de realização de pelo menos 0,1 a 0,8 mm, em uma forma de realização de pelo menos 0,15 a 1,2 mm, em uma forma de realização de pelo menos 0,2 a 1,6 mm, em uma forma de realização de pelo menos 0,3 a 2,0 mm, em uma forma de realização de pelo menos 0,4 a 2,4 mm, em uma forma de realização de pelo menos 0,5 a 2,8 mm.
14. Lente intraocular de inserção a ser inserida na cavidade, no sulco, como embutimento corneal ou uma lente de câmara anterior, caracterizadas pelo fato de que compreendem as lentes oftálmicas como definidas em qualquer uma das reivindicações1 a 13, em que a dita parte de lente principal tem uma potência óptica de cerca de -10 a +5 de dioptria.
15. Método para a produção de uma lente oftálmica como definida em qualquer uma das reivindicações 1 a 13, compreendendo uma etapa de torneamento, em que uma lente em bruto é posicionada em um suporte de máquina de usinagem rotativa e é submetido à influência de um ou mais dispositivos removedores de material, caracterizado pelo fato de que

Petição 870190071712, de 26/07/2019, pág. 9/53 durante a etapa de torneamento as lentes rotativas e o dito dispositivo removedor de material são movidos de um ponto a outro na direção do eixo de rotação, de modo a formar pelo menos uma porção rebaixada nas ditas lentes oftálmicas.