ES2453159T3 - Procedimiento para la fabricación de 2,3,3,3-tetrafluoropropeno - Google Patents

Procedimiento para la fabricación de 2,3,3,3-tetrafluoropropeno Download PDF

Info

Publication number
ES2453159T3
ES2453159T3 ES12160936.6T ES12160936T ES2453159T3 ES 2453159 T3 ES2453159 T3 ES 2453159T3 ES 12160936 T ES12160936 T ES 12160936T ES 2453159 T3 ES2453159 T3 ES 2453159T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
hfc
composition
column
azeotropic
distillation
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES12160936.6T
Other languages
English (en)
Inventor
Ralph Newton Miller
Mario Joseph Nappa
Velliyur Nott Mallikarjuna Rao
Allen Capron Sievert
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
EIDP Inc
Original Assignee
EI Du Pont de Nemours and Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by EI Du Pont de Nemours and Co filed Critical EI Du Pont de Nemours and Co
Application granted granted Critical
Publication of ES2453159T3 publication Critical patent/ES2453159T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C21/00—Acyclic unsaturated compounds containing halogen atoms
    • C07C21/02—Acyclic unsaturated compounds containing halogen atoms containing carbon-to-carbon double bonds
    • C07C21/18—Acyclic unsaturated compounds containing halogen atoms containing carbon-to-carbon double bonds containing fluorine
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B7/00—Halogens; Halogen acids
    • C01B7/19—Fluorine; Hydrogen fluoride
    • C01B7/191—Hydrogen fluoride
    • C01B7/195—Separation; Purification
    • C01B7/196—Separation; Purification by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/25—Preparation of halogenated hydrocarbons by splitting-off hydrogen halides from halogenated hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/38—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/38—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C17/383—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
    • C07C17/38—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
    • C07C17/383—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by distillation
    • C07C17/386—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by distillation with auxiliary compounds

Abstract

Un procedimiento para la fabricación de CF3CF>=CH2 (HFC-1234yf) que comprende alimentar CF3CF2CH3 (HFC- 245cb) a una zona de reacción de deshidrofluoración en presencia de un catalizador de deshidrofluoración seleccionado del grupo que consiste en fluoruro de aluminio, alúmina fluorada, metales sobre fluoruro de aluminio, metales sobre alúmina fluorada; óxidos, fluoruros y oxifluoruros de magnesio, cinc y mezclas de magnesio y cinc y/o aluminio; óxido de lantano y óxido de lantano fluorado; óxidos de cromo, óxidos de cromo fluorados y trifluoruro de cromo cúbico; carbono, carbono lavado con ácido, carbón activado, materiales carbonosos de matriz tridimensional; y compuestos metálicos soportados sobre carbono para producir una mezcla de reacción que comprende CF3CF>=CH2 (HFC-1234yf).

Description

Procedimiento para la fabricación de 2,3,3,3-tetrafluoropropeno
Antecedentes de la invención
Descripción de la técnica relacionada
Se considera que los compuestos que contienen cloro, tales como los clorofluorocarbonos (CFCs), son perjudiciales para la capa de ozono terrestre. Se ha encontrado que muchos de los hidrofluorocarbonos (HFCs), usados para reemplazar a los CFCs, contribuyen al calentamiento global. Por lo tanto, hay una necesidad de identificar nuevos compuestos que no dañen el medio ambiente, pero posean también las propiedades necesarias para hacer la función de refrigerantes, disolventes, agentes de limpieza, agentes de soplado de espumas, propelentes de aerosoles, medios de transferencia de calor, dieléctricos, agentes de extinción de fuegos, esterilizantes y fluidos de trabajo para ciclos de energía. Se están considerando olefinas fluoradas, que contienen uno o más hidrógenos en la molécula, para el uso en algunas de las aplicaciones, como por ejemplo en refrigeración.
Breve compendio de la invención
Un aspecto se refiere a un procedimiento para la fabricación de CF3CF=CH2 (HFC-1234yf) que comprende alimentar CF3CF2CH3 (HFC-245cb) a una zona de reacción de deshidrofluoración en presencia de un catalizador para producir una mezcla de reacción que comprende CF3CF=CH2 (HFC-1234yf).
Un aspecto adicional se refiere a un procedimiento para producir HFC-1234yf, que comprende: a) alimentar HFC245cb a una zona de reacción para la deshidrofluoración, como se ha definido anteriormente, para formar una composición producto de reacción que comprende HFC-1234yf, HFC-245cb sin reaccionar y fluoruro de hidrógeno; b) someter dicha composición producto de reacción a una primera etapa de destilación para formar una primera composición destilada que comprende una composición azeotrópica o casi azeotrópica que contiene HFC-1234yf y una primera composición de colas que comprende HFC-245cb; c) someter dicha primera composición destilada a una segunda etapa de destilación a partir de la cual una composición enriquecida en (i) fluoruro de hidrógeno o bien
(ii) HFC-1234yf es retirada como segunda composición destilada, con una segunda composición de colas que está enriquecida en el otro de dichos componentes (i) o (ii); y d) someter dicha segunda composición destilada a una tercera etapa de destilación realizada a una presión diferente que la segunda etapa de destilación, en la que el componente enriquecido en la segunda composición de colas en (c) es retirado como tercera composición destilada con una tercera composición de colas enriquecida en el mismo componente que fue enriquecido en la segunda composición destilada.
Breve descripción de los dibujos
La Figura 1 es un diagrama de flujo esquemático que ilustra una realización para poner en práctica un procedimiento de destilación azeotrópica de dos columnas.
La Figura 2 es un diagrama de flujo esquemático que ilustra una realización para poner en práctica un procedimiento para la producción de HFC-1234yf.
Descripción detallada de la invención
El compuesto 2,3,3,3-tetrafluoropropeno (HFC-1234yf, CF3CF=CH2, nº de reg. CAS 754-12-1). El HFC-1234yf se puede preparar por métodos conocidos en la técnica o como se describe en la presente memoria.
El fluoruro de hidrógeno anhidro (HF) tiene el nº de reg. CAS 7664-39-3 y está disponible en el mercado.
También es útil en los procedimientos descritos en la presente memoria el 1,1,1,2,2-pentafluoropropano (HFC245cb, CF3CF2CH3, nº de reg. CAS 1814-88-6). El HFC-245cb está disponible en el mercado o se puede preparar por métodos conocidos en la técnica.
La invención proporciona un procedimiento para la fabricación de CF3CF=CH2 (HFC-1234yf) que comprende alimentar CF3CF2CH3 (HFC-245cb) a una zona de reacción de deshidrofluoración en presencia de un catalizador para producir una mezcla de reacción que comprende CF3CF=CH2 (HFC-1234yf).
En esta realización, la deshidrofluoración en fase de vapor de CF3CF2CH3 (HFC-245cb) en una zona de reacción se puede llevar a cabo adecuadamente usando catalizadores de deshidrofluoración típicos. De manera general, la presente deshidrofluoración se puede llevar a cabo usando cualquier catalizador de deshidrofluoración conocido en la técnica. Estos catalizadores se seleccionan entre fluoruro de aluminio, alúmina fluorada, metales sobre fluoruro de aluminio, metales sobre alúmina fluorada; óxidos, fluoruros y oxifluoruros de magnesio, cinc y mezclas de magnesio y cinc y/o aluminio; óxido de lantano y óxido de lantano fluorado; óxidos de cromo, óxidos de cromo fluorados y trifluoruro de cromo cúbico; carbono, carbono lavado con ácido, carbón activado, materiales carbonosos de matriz tridimensional; y compuestos metálicos soportados sobre carbono. Los compuestos metálicos son óxidos, fluoruros y oxifluoruros de al menos un metal seleccionado del grupo que consiste en sodio, potasio, rubidio, cesio, ytrio,
lantano, cerio, praseodimio, neodimio, samario, cromo, hierro, cobalto, rodio, níquel, cobre, cinc y mezclas de los mismos.
Los catalizadores de deshidrofluoración incluyen fluoruro de aluminio, alúmina fluorada, metales sobre fluoruro de aluminio y metales sobre alúmina fluorada, como se describe en la patente de EE.UU. Nº 5.396.000. La alúmina fluorada y el fluoruro de aluminio se pueden preparar como se describe en la patente de EE.UU. Nº 4.902.838. Los metales adecuados incluyen cromo, magnesio (p.ej., fluoruro de magnesio), metales del Grupo VIIB (p.ej., manganeso), metales del Grupo IIIB (p.ej., lantano), y cinc. En el uso, tales metales están presentes normalmente como haluros (p.ej., fluoruros), como óxidos y/o como oxihaluros. Los metales sobre fluoruro de aluminio y los metales sobre alúmina fluorada se pueden preparar por procedimientos como los descritos en la patente de EE.UU. Nº 4.766.260. En una realización, cuando se usan metales soportados, el contenido total de metal del catalizador es de aproximadamente 0,1 a 20 por ciento en peso, típicamente de aproximadamente 0,1 a 10 por ciento en peso. En una realización, los catalizadores incluyen catalizadores que consisten esencialmente en fluoruro de aluminio y/o alúmina fluorada.
Adicionalmente, los catalizadores de deshidrofluoración incluyen óxidos, fluoruros y oxifluoruros de magnesio, cinc y mezclas de magnesio y cinc y/o aluminio. Un catalizador adecuado se puede preparar, por ejemplo, secando óxido de magnesio hasta que esencialmente todo el agua ha sido retirada, p.ej., durante aproximadamente 18 horas a aproximadamente 100 ºC. Después, el material seco se transfiere al reactor que se va a usar. Después, se aumenta gradualmente la temperatura hasta aproximadamente 400 ºC a la vez que se mantiene un flujo de nitrógeno a través del reactor para retirar cualesquiera trazas de humedad remanentes del óxido del magnesio y del reactor. Después, se disminuye la temperatura hasta aproximadamente 200 ºC y se hace pasar a través del reactor un agente de fluoración, tal como HF, u otros compuestos vaporizables que contienen flúor tales como SF4, CCl3F, CCl2F2, CHF3 o CCl2FCClF2, opcionalmente diluidos con un gas inerte tal como nitrógeno. El gas inerte o nitrógeno puede ser reducido gradualmente hasta que sólo se esté haciendo pasar a través del reactor HF u otros compuestos vaporizables que contienen flúor. En este punto, la temperatura puede ser aumentada hasta aproximadamente 450 ºC y mantenida a esa temperatura para convertir el óxido de magnesio hasta un contenido de fluoruro correspondiente al menos a 40 por ciento en peso, p.ej., durante 15 a 300 minutos, dependiendo del caudal del agente de fluoración y el volumen del catalizador. Los fluoruros están en la forma de fluoruro de magnesio u oxifluoruro de magnesio; el resto del catalizador es óxido de magnesio. Se entiende en la técnica que se pueden ajustar las condiciones de fluoración tales como el tiempo y la temperatura para proporcionar más que 40 por ciento en peso de material que contiene fluoruro.
Otro procedimiento adecuado para la preparación del catalizador es añadir hidróxido de amonio a una disolución de nitrato de magnesio y, si están presentes, nitrato de cinc y/o nitrato de aluminio. El hidróxido de amonio se añade a la disolución de nitrato hasta un pH de aproximadamente 9,0 a 9,5. Al final de la adición, se filtra la disolución, el sólido obtenido se lava con agua, se seca y se calienta lentamente hasta 500 ºC, donde se calcina. Después, el producto calcinado se trata con un compuesto que contiene flúor adecuado como se describe anteriormente.
Aún otro procedimiento para la preparación de catalizadores de fluoruro metálico (es decir, magnesio, conteniendo opcionalmente también cinc y/o aluminio) que contienen uno o más fluoruros metálicos es tratar una disolución acuosa del (de los) haluro(s) o nitrato(s) metálico(s) en agua desionizada con HF acuoso al 48 por ciento con agitación. Se continúa la agitación durante una noche, y la suspensión se evapora a sequedad sobre un baño de vapor. Después, el sólido seco se calcina en el aire a 400 ºC durante aproximadamente cuatro horas, se enfría hasta la temperatura ambiente, se machaca y se tamiza para proporcionar un material para uso en evaluaciones catalíticas.
Adicionalmente, los catalizadores de deshidrofluoración incluyen óxido de lantano y óxido de lantano fluorado.
Se pueden preparar composiciones de óxido de lantano fluorado adecuadas de cualquier manera análoga a las conocidas en la técnica para la preparación de alúmina fluorada. Por ejemplo, la composición catalítica se puede preparar por fluoración de óxido de lantano.
También se pueden preparar composiciones catalíticas adecuadas por precipitación del lantano como hidróxido, que después de esto se seca y se calcina para formar un óxido, una técnica bien conocida en la técnica. Después, el óxido resultante se puede pretratar como se describe en la presente memoria.
La composición catalítica puede ser fluorada hasta el contenido de flúor deseado mediante un pretratamiento con un compuesto que contiene flúor a temperaturas elevadas, p.ej., a aproximadamente 200 ºC a aproximadamente 450 ºC. El pretratamiento con un compuesto vaporizable que contiene flúor tal como HF, SF4, CCl3F, CCl2F3, CHF3, CHClF2 o CCl2FCClF2 se puede hacer de cualquier manera conveniente, incluyendo dentro del reactor que se va a usar para llevar a cabo la reacción de deshidrofluoración. Compuesto vaporizable que contiene flúor significa un compuesto que contiene flúor que, cuando se hace pasar sobre el catalizador en las condiciones indicadas, fluorará el catalizador hasta el grado deseado.
Se puede preparar un catalizador adecuado, por ejemplo, secando La2O3 esencialmente hasta que toda la humedad es retirada, p.ej., durante aproximadamente 18 horas a aproximadamente 400 ºC. Después, el catalizador seco se
transfiere al reactor que se va a usar. Después, se aumenta gradualmente la temperatura hasta aproximadamente 400 ºC a la vez que se mantiene un flujo de N2 a través del reactor para retirar cualesquiera trazas de humedad remanentes del catalizador y del reactor. Después, se disminuye la temperatura hasta aproximadamente 200 ºC y se hace pasar el compuesto vaporizable que contiene flúor a través del reactor. Si fuera necesario, se pueden usar como diluyentes nitrógeno u otros gases inertes. El N2 u otros gases inertes pueden ser reducidos gradualmente hasta que sólo se esté haciendo pasar a través del reactor el compuesto vaporizable que contiene flúor. En este punto la temperatura puede ser aumentada hasta 450 ºC y mantenida a esa temperatura para convertir el La2O3 hasta un contenido de flúor correspondiente al menos a 80 por ciento en peso de LaF3, p.ej., durante 15 a 300 minutos, dependiendo del flujo del compuesto que contiene flúor y el volumen del catalizador.
Otro procedimiento adecuado para la preparación del catalizador es añadir hidróxido de amonio a una disolución de La(NO3)36H2O. El hidróxido de amonio se añade a la disolución del nitrato hasta un pH de aproximadamente 9,0 a 9,5. Al final de la adición, se filtra la disolución, el sólido obtenido se lava con agua, se seca y se calienta lentamente hasta 400 ºC, donde se calcina. Después, el producto calcinado se trata con un compuesto vaporizable que contiene flúor adecuado como se describe anteriormente.
Adicionalmente, los catalizadores de deshidrofluoración incluyen óxidos de cromo, óxidos de cromo fluorados y trifluoruro de cromo cúbico. El trifluoruro de cromo cúbico se puede preparar a partir de CrF3XH2O, donde X es 3 a 9, preferiblemente 4, por calentamiento en el aire o en una atmósfera inerte (p.ej., nitrógeno o argón) a una temperatura de aproximadamente 350 ºC a aproximadamente 400 ºC durante 3 a 12 horas, preferiblemente 3 a 6 horas.
El trifluoruro de cromo cúbico es útil por sí mismo, o junto con otros compuestos de cromo, como catalizador de deshidrofluoración. Son dignas de mención composiciones catalíticas que comprenden cromo en las que al menos el 10 por ciento en peso del cromo está en la forma de trifluoruro de cromo cúbico, particularmente composiciones catalíticas en las que al menos el 25 por ciento del cromo está en la forma de trifluoruro de cromo cúbico, y especialmente composiciones catalíticas en las que al menos el 60 por ciento del cromo está en la forma de trifluoruro de cromo cúbico. El cromo, incluyendo el trifluoruro de cromo cúbico, puede estar soportado sobre, y/o mezclado físicamente con, materiales tales como carbono, fluoruro de aluminio, alúmina fluorada, fluoruro de lantano, fluoruro de magnesio, fluoruro de calcio, fluoruro de cinc y similares. Se prefieren las combinaciones que incluyen trifluoruro de cromo cúbico en combinación con fluoruro de magnesio y/o fluoruro de cinc.
Adicionalmente, los catalizadores de deshidrofluoración incluyen carbón activado, o materiales carbonosos de matriz tridimensional como los descritos en la patente de EE.UU. Nº 6.369.284; o carbono o metales tales como, por ejemplo, sodio, potasio, rubidio, cesio, ytrio, lantano, cerio, praseodimio, neodimio, samario, cromo, hierro, cobalto, rodio, níquel, cobre, cinc y mezclas de los mismos, soportados sobre carbono como se describe en la patente de EE.UU. Nº 5.268.122. Es útil para el procedimiento de esta invención el carbono de cualquiera de las siguientes fuentes: madera, turba, carbón vegetal, cortezas de coco, huesos, lignito, residuos basados en petróleo y azúcar. Los carbonos disponibles en el mercado que se pueden usar en esta invención incluyen los comercializados bajo las siguientes marcas registradas: Barneby & SutcliffeTM, DarcoTM, Nucharm, Columbia JXNTM, Columbia LCKTM, Calgon PCB, Calgon BPLTM; WestvacoTM, NoritTM, y Barnaby Cheny NBTM.
El carbono incluye carbono lavado con ácido (p.ej., carbono que ha sido tratado con ácido clorhídrico o ácido clorhídrico seguido de ácido fluorhídrico). El tratamiento con ácido es típicamente suficiente para proporcionar un carbono que contiene menos que 1000 ppm de ceniza. Se describe un tratamiento adecuado de carbono con ácido en la patente de EE.UU. Nº 5.136.113. El carbono de esta invención también incluye materiales carbonosos porosos de matriz tridimensional. Son ejemplos los descritos en la patente de EE.UU. Nº 4.978.649. Son dignos de mención materiales carbonosos de matriz tridimensional que se obtienen introduciendo compuestos gaseosos o vaporosos que contienen carbono (p.ej., hidrocarburos) en una masa de gránulos de un material carbonoso (p.ej., negro de humo); descomponiendo los compuestos que contienen carbono para depositar el carbono en la superficie de los gránulos; y tratando el material resultante con un gas activador que comprende vapor para proporcionar un material carbonoso poroso. Se forma así un material compuesto carbono-carbono.
La forma física del catalizador no es crítica, y puede incluir, por ejemplo, pelets, polvos o gránulos. Adicionalmente, para catalizadores soportados en carbono, el carbono puede estar en la forma de polvo, gránulos o pelets, o similares. Aunque no es esencial, los catalizadores que no han sido fluorados pueden ser tratados con HF antes del uso. Se cree que esto convierte algo de los óxidos superficiales en oxifluoruros. Este pretratamiento se puede llevar a cabo poniendo el catalizador en un recipiente adecuado (que puede ser el reactor que se va a usar para realizar una reacción como la descrita en la presente memoria) y, después de eso, haciendo pasar HF sobre el catalizador seco para saturar parcialmente el catalizador con HF. Esto se lleva a cabo convenientemente haciendo pasar HF sobre el catalizador durante un periodo de tiempo (p.ej., aproximadamente 15 a 300 minutos) a una temperatura de, por ejemplo, aproximadamente 200 ºC a aproximadamente 450 ºC.
La deshidrofluoración catalítica se puede realizar adecuadamente a una temperatura en el intervalo, en una realización, de 200 ºC a 500 ºC, y, en otra realización, de 300 ºC a 450 ºC. El tiempo de contacto es típicamente, en una realización, de aproximadamente 1 a aproximadamente 450 segundos, y, en otra realización, de aproximadamente 10 a aproximadamente 120 segundos.
La presión de reacción puede ser subatmosférica, atmosférica o superatmosférica. De manera general, se prefieren presiones cercanas a la atmosférica. Sin embargo, la deshidrofluoración se puede ejecutar beneficiosamente a presión reducida (es decir, presiones menores que una atmósfera).
La deshidrofluoración catalítica se puede llevar a cabo opcionalmente en presencia de un gas inerte tal como nitrógeno, helio o argón. La adición de un gas inerte se puede usar para aumentar el grado de deshidrofluoración. Son dignos de mención procedimientos donde la relación molar de gas inerte a CF3CF2CH3 (HFC-245cb) que sufre la deshidrofluoración es de aproximadamente 5:1 a aproximadamente 1:1. El nitrógeno es el gas inerte preferido.
La zona de reacción para la deshidrofluoración puede ser un recipiente de reacción fabricado a partir de níquel, hierro, titanio o sus aleaciones, como se describe en la patente de EE.UU. Nº 6.540.933. También se puede usar un recipiente de reacción de estos materiales (p.ej., un tubo metálico) relleno opcionalmente con el metal en forma adecuada. Cuando se hace referencia a aleaciones, esto significa una aleación de níquel que contiene de aproximadamente 1 a aproximadamente 99,9 por ciento en peso de níquel, una aleación de hierro que contiene de aproximadamente 0,2 a aproximadamente 99,8 por ciento en peso de hierro, y una aleación de titanio que contiene de aproximadamente 72 a aproximadamente 99,8 por ciento en peso de titanio. Es digno de mención el uso de un recipiente de reacción vacío (no relleno) hecho de níquel o aleaciones de níquel, tales como las que contienen aproximadamente 40 por ciento en peso a aproximadamente 80 por ciento en peso de níquel, p.ej., la aleación de níquel InconelTM 600, la aleación de níquel HastelloyTM C617 o la aleación de níquel HastelloyTM C276.
Cuando se usa para rellenar, el metal o aleaciones metálicas pueden ser partículas o formas conformadas tales como placas perforadas, anillos, alambre, criba, astillas, tubo, gránulos, malla o lana.
Al considerar un procedimiento para la deshidrofluoración de HFC-245cb a HFC-1234yf y HF y el aislamiento de HFC-1234yf a partir de tal procedimiento, se ha descubierto sorprendentemente que la hidrofluoroolefina HFC1234yf forma un azeótropo con el HF.
El azeotropo comprende HFC-1234yf y una cantidad eficaz de fluoruro de hidrógeno (HF) para formar una composición azeotrópica. Cantidad eficaz significa una cantidad que, cuando se combina con HFC-1234yf, da como resultado la formación de una mezcla azeotrópica o casi azeotrópica. Como se reconoce en la técnica, una composición azeotrópica o casi azeotrópica es una mezcla de dos o más componentes diferentes que, cuando están en forma líquida bajo una presión dada, hervirán a una temperatura sustancialmente constante, temperatura que puede ser más alta o más baja que las temperaturas de ebullición de los componentes individuales, y que proporcionará una composición de vapor esencialmente idéntica a la composición líquida que sufre la ebullición.
Para los fines de esta discusión, composición casi azeotrópica (también denominada comúnmente “composición similar a un azeótropo”) significa una composición que se comporta como un azeótropo (es decir, tiene características de ebullición constantes o una tendencia a no fraccionarse tras la ebullición o evaporación). Por tanto, la composición del vapor formado durante la ebullición o evaporación es la misma que, o sustancialmente la misma que, la composición líquida original. Por ello, durante la ebullición o evaporación, la composición líquida, si acaso cambia, cambia sólo hasta un grado mínimo o despreciable. Esto es de contrastar con las composiciones no azeotrópicas, en las que durante la ebullición o evaporación, la composición líquida cambia hasta un grado sustancial.
Adicionalmente, las composiciones casi azeotrópicas exhiben una presión de punto de rocío y presión de punto de burbuja con virtualmente ningún diferencial de presión. Es decir, que la diferencia en la presión de punto de rocío y la presión de punto de burbuja a una temperatura dada será un valor pequeño. Se puede afirmar que las composiciones con una diferencia en la presión de punto de rocío y la presión de punto de burbuja menor que o igual a 3 por ciento (basada en la presión de punto de burbuja) pueden ser consideradas como casi azeotrópicas.
Por consiguiente, los rasgos esenciales de una composición azeotrópica o casi azeotrópica son que, a una presión dada, el punto de ebullición de la composición líquida es fijo, y que la composición del vapor por encima de la composición que hierve es esencialmente la de la composición líquida que hierve (es decir, no tiene lugar fraccionamiento de los componentes de la composición líquida). También se reconoce en la técnica que tanto el punto de ebullición como los porcentajes en peso de cada componente de la composición azeotrópica pueden cambiar cuando la composición líquida azeotrópica o casi azeotrópica es sometida a ebullición a diferentes presiones. Por tanto, una composición azeotrópica o casi azeotrópica se puede definir en términos de la relación única que existe entre los componentes o en términos de los intervalos composicionales de los componentes o en términos de los porcentajes en peso exactos de cada componente de la composición caracterizada por un punto de ebullición fijo a una presión especificada. También se reconoce en la técnica que se pueden calcular diversas composiciones azeotrópicas (incluyendo sus puntos de ebullición a presiones particulares) (véase, p.ej., W. Schotte Ind. Eng. Chem. Process Des. Dev. (1980) 19, 432-439). Se puede usar una identificación experimental de composiciones azeotrópicas que implican los mismos componentes para confirmar la exactitud de tales cálculos y/o para modificar los cálculos a las mismas u otras temperaturas y presiones.
Se pueden formar composiciones que comprenden combinaciones azeotrópicas de fluoruro de hidrógeno con HFC1234yf. Estas incluyen composiciones que comprenden de aproximadamente 19,3 por ciento en moles a
aproximadamente 31,1 por ciento en moles de HF y de aproximadamente 80,7 por ciento en moles a aproximadamente 38,9 por ciento en moles de HFC-1234yf (que forma un azeótropo que hierve a una temperatura de entre aproximadamente -20 ºC y aproximadamente 80 ºC y a una presión de entre aproximadamente 160 kPa (23,2 psi) y aproximadamente 3123 kPa (453 psi).
Adicionalmente, también se pueden formar composiciones casi azeotrópicas que contienen HF y HFC-1234yf. Tales composiciones casi azeotrópicas comprenden aproximadamente 64,6 por ciento en moles a aproximadamente 92,4 por ciento en moles de HFC-1234yf y aproximadamente 35,4 por ciento en moles a aproximadamente 7,6 por ciento en moles de HF a temperaturas que varían de aproximadamente -20 ºC a aproximadamente 80 ºC y a presiones de aproximadamente 160 kPa (23,2 psi) a aproximadamente 3123 kPa (453 psi).
Se debe entender que aunque una composición azeotrópica o casi azeotrópica puede existir a una relación particular de los componentes a temperaturas y presiones dadas, la composición azeotrópica también puede existir en composiciones que contienen otros componentes.
Se pueden formar composiciones que consisten esencialmente en combinaciones azeotrópicas de fluoruro de hidrógeno con HFC-1234yf. Estas incluyen composiciones que consisten esencialmente en de aproximadamente 19,3 por ciento en moles a aproximadamente 31,1 por ciento en moles de HF y de aproximadamente 80,7 por ciento en moles a aproximadamente 68,9 por ciento en moles de HFC-1234yf (que forma un azeótropo que hierve a una temperatura de entre aproximadamente -20 ºC y aproximadamente 80 ºC y a una presión de entre aproximadamente 160 kPa (23,2 psi) y aproximadamente 3123 kPa (453 psi).
También se pueden formar composiciones casi azeotrópicas que consisten esencialmente en aproximadamente 64,6 por ciento en moles a aproximadamente 92,4 por ciento en moles de HFC-1234yf y aproximadamente 35,4 por ciento en moles a aproximadamente 7,6 por ciento en moles de HF a temperaturas que varían de aproximadamente -20 ºC a aproximadamente 80 ºC y a presiones de aproximadamente 160 kPa (23,2 psi) a aproximadamente 3123 kPa (453 psi).
A presión atmosférica, los puntos de ebullición del ácido fluorhídrico y del HFC-1234yf son aproximadamente 19,5 ºC y -28,3 ºC, respectivamente. Se encontró que la volatilidad relativa a 466 kPa (67,6 psi) y 9,3 ºC del HF y del HFC1234yf era casi 1,0 cuando se aproximó a 24,4 por ciento en moles de HF y 75,6 por ciento en moles de HFC1234yf. Se encontró que la volatilidad relativa a 1289 kPa (187 psi) y 44,4 ºC era casi 1,0 cuando se aproximó a 28,0 por ciento en moles de HF y 72,0 por ciento en moles de HFC-1234yf. Estos datos indican que el uso de procedimientos de destilación convencionales no dará como resultado la separación de un compuesto sustancialmente puro, debido al bajo valor de la volatilidad relativa de los compuestos.
Para determinar la volatilidad relativa del HF con el HFC-1234yf, se usó el llamado Método PTx. En este procedimiento, la presión absoluta total en una celda de volumen conocido se mide a una temperatura constante para diversas combinaciones binarias conocidas. El uso del Método PTx se describe en mayor detalle en “Phase Equilibrium in Process Design”, Wiley Interscience Publisher, 1970, escrito por Harold R. Null, en las páginas 124 a
126. Se obtuvieron muestras del vapor y del líquido, o vapor y cada una de las dos fases líquidas bajo las condiciones donde existen dos fases líquidas, y se analizaron para verificar sus composiciones respectivas.
Estas medidas pueden ser reducidas a composiciones de vapor y líquido en equilibrio en la celda mediante un modelo de ecuación de coeficientes de actividad, tal como la ecuación No Aleatoria, de Dos Líquidos (NRTL, por sus siglas en inglés), para representar no idealidades de fase líquida. El uso de una ecuación de coeficientes de actividad, tal como la ecuación NRTL, se describe en mayor detalle en “The properties of Gases and Liquids”, 4th Edition, publicado por McGraw Hill, escrito por Reid, Prausnitz y Poling, en las páginas 241 a 387; y en “Phase Equilibria in Chemical Engineering”, publicado por Butterworth Publishers, 1985, escrito por Stanley M. Walas, páginas 165 a 244.
Sin desear estar limitado por ninguna teoría o explicación, se cree que la ecuación NRTL puede predecir suficientemente si mezclas de HF y HFC-1234yf se comportan o no de una manera ideal, y puede predecir suficientemente las volatilidades relativas de los componentes en tales mezclas. Por tanto, aunque el HF tiene una buena volatilidad relativa comparado con el HFC-1234yf a bajas concentraciones de HFC-1234yf, la volatilidad relativa llega a ser casi 1,0 cuando 75,6 por ciento en moles de HFC-1234yf se aproximó a 9,3 ºC. Esto haría imposible separar HFC-1234yf de HF por destilación convencional a partir de tal mezcla. Donde la volatilidad relativa se aproxima a 1,0, define el sistema como que forma una composición azeotrópica o casi azeotrópica.
Se ha encontrado que se forman azeótropos de HFC-1234yf y HF a diversas temperaturas y presiones. Se pueden formar composiciones azeotrópicas entre 160 kPa (23,2 psi) a una temperatura de -20 ºC y 3121 kPa (453 psi) a una temperatura de 80 ºC, consistiendo dichas composiciones esencialmente en un intervalo de HFC-1234yf y HF de aproximadamente 19,3 por ciento en moles de HF (y 80,7 por ciento en moles de HFC-1234yf) a aproximadamente 31,1 por ciento en moles de HF (y 68,9 por ciento en moles de HFC-1234yf). Se ha encontrado un azeótropo de HF y HFC-1234yf a 9,3 ºC y 466 kPa (67,6 psi) que consiste esencialmente en aproximadamente 24,4 por ciento en moles de HF y aproximadamente 75,6 por ciento en moles de HFC-1234yf. También se ha encontrado un azeótropo de HF y HFC-1234yf a 44,4 ºC y 1289 kPa (187 psi) que consiste esencialmente en aproximadamente 28,0 por
ciento en moles de HF y aproximadamente 72,0 por ciento en moles de HFC-1234yf. En base a los hallazgos anteriores, se pueden calcular composiciones azeotrópicas a otras temperaturas y presiones. Se ha calculado que se puede formar una composición azeotrópica de aproximadamente 19,3 por ciento en moles de HF y aproximadamente 80,7 por ciento en moles de HFC-1234yf a -20 ºC y 160 kPa (23,2 psi) y se puede formar una composición azeotrópica de aproximadamente 31,1 por ciento en moles de HF y aproximadamente 68,9 por ciento en moles de HFC-1234yf a 80 ºC y 3121 kPa (453 psi). Por consiguiente, un aspecto proporciona una composición azeotrópica que consiste esencialmente en de aproximadamente 19,3 por ciento en moles a aproximadamente 31,1 por ciento en moles de HF y de aproximadamente 80,7 por ciento en moles a aproximadamente 68,9 por ciento en moles de HFC-1234yf, teniendo dicha composición un punto de ebullición de aproximadamente -20 ºC a 160 kPa (23,2 psi) a aproximadamente 80 ºC a 3121 kPa (453 psi).
También se ha encontrado que se pueden formar composiciones azeotrópicas o casi azeotrópicas entre aproximadamente 160 kPa (23,2 psi) y aproximadamente 3121 kPa (453 psi) a temperaturas que varían de aproximadamente -20 ºC a aproximadamente 80 ºC, consistiendo esencialmente dichas composiciones en aproximadamente 64,6 por ciento en moles a aproximadamente 92,4 por ciento en moles de HFC-1234yf y aproximadamente 35,4 por ciento en moles a aproximadamente 7,6 por ciento en moles de HF.
Las composiciones azeotrópicas o casi azeotrópicas de HF/HFC-1234yf son útiles en procedimientos para producir HFC-1234yf y en procedimientos para purificar HFC-1234yf. De hecho, las composiciones azeotrópicas o casi azeotrópicas de HF/HFC-1234yf pueden ser útiles en cualquier procedimiento que cree una composición que contenga HFC-1234yf y HF.
Se puede llevar a cabo una destilación azeotrópica para separar HFC-1234yf de HFC-245cb, que es el material de partida para la producción de HFC-1234yf, por deshidrofluoración en fase de vapor. Después se puede llevar a cabo una destilación azeotrópica de dos columnas para separar el HF co-producido del producto deseado, HFC-1234yf. El HF puede ser retirado de los componentes hidrocarbonados halogenados de la mezcla producto usando, por ejemplo, técnicas estándar de purificación en disolución acuosa. Sin embargo, la producción de cantidades sustanciales de descarga de purificación puede crear problemas de eliminación de los desechos acuosos. Por tanto, sigue habiendo una necesidad de procedimientos que utilicen el HF de tales mezclas producto.
Aunque la mezcla inicial tratada de acuerdo con los procedimientos descritos en la presente memoria se puede obtener de diversas fuentes, que incluyen, pero no se limitan a, la adición de HFC-1234yf a composiciones que contienen HF, un uso ventajoso de los presentes procedimientos reside en tratar las mezclas efluentes de la preparación de HFC-1234yf.
El HFC-1234yf se puede preparar por la deshidrofluoración en fase de vapor de HFC-245cb como se describió antes en la presente memoria.
Un aspecto adicional proporciona un procedimiento para la separación de HFC-1234yf de HFC-245cb, que comprende: a) formar una mezcla de HFC-1234yf, HFC-245cb y fluoruro de hidrógeno; y b) someter dicha mezcla a una etapa de destilación formando una composición destilada de columna que comprende una composición azeotrópica o casi azeotrópica de HF y HFC-1234yf esencialmente exenta de HFC-245cb. El presente procedimiento inventivo puede comprender opcionalmente además formar una composición de colas de columna que comprende HF-245cb.
Como se describe en la presente memoria, “esencialmente exenta de HFC-245cb” significa que la composición contiene menos que aproximadamente 100 ppm (base molar), preferiblemente menos que aproximadamente 10 ppm, y lo más preferiblemente menos que aproximadamente 1 ppm, de HFC-245cb.
Esta destilación azeotrópica aprovecha la ventaja de la composición azeotrópica de baja ebullición formada por HFC-1234yf y HF. La composición azeotrópica hierve a una temperatura más baja que el punto de ebullición de cada componente puro y más baja que el punto de ebullición de HFC-245cb también.
Como se expuso anteriormente, la mezcla de HFC-1234yf, HFC-245cb y HF se puede formar por cualquier medio práctico. De manera general, el presente procedimiento es particularmente útil para la separación de HFC-1234yf de la mezcla de reacción producida por la deshidrofluoración de HFC-245cb. El HF es un co-producto formado en esta reacción de deshidrofluoración. Después, la mezcla de reacción producida puede ser tratada por el presente procedimiento para retirar el HFC-245cb. El HFC-1234yf se saca por la cabeza como el destilado de la columna de destilación, como una composición azeotrópica o casi azeotrópica de HFC-1234yf con HF. El HFC-245cb puede ser extraído de la cola de la columna como composición de colas, y puede contener alguna cantidad de HF, también. La cantidad de HF en el HFC-245cb de la cola de la columna de destilación puede variar de aproximadamente 35 por ciento en moles a menos que 1 parte por millón (ppm, base molar) dependiendo de la manera en que se realiza la reacción de deshidrofluoración. De hecho, si la reacción de deshidrofluoración se realiza de una manera que proporciona un 50 por ciento de conversión del HFC-245cb y la mezcla de reacción que sale de la zona de reacción es alimentada directamente a la etapa de destilación, el HFC-245cb que sale de la cola del procedimiento de destilación contendrá aproximadamente 43 por ciento en moles de HF.
En una realización, hacer funcionar la presente destilación azeotrópica implica proporcionar un exceso de HFC
1234yf a la columna de destilación. Si se alimenta la cantidad apropiada de HFC-1234yf a la columna, entonces todo el HF puede ser extraído por la cabeza como una composición azeotrópica que contiene HFC-1234yf y HF. Por tanto, el HFC-245cb retirado de las colas de la columna estará esencialmente exento de HF.
Como se describe en la presente memoria, “esencialmente exenta de HF” significa que la composición contiene menos que aproximadamente 100 ppm (base molar), preferiblemente menos que aproximadamente 10 ppm y lo más preferiblemente menos que aproximadamente 1 ppm, de HF.
En la etapa de destilación, el destilado que sale de la columna de destilación por la cabeza, que comprende HF y HFC-1234yf puede ser condensado usando, por ejemplo, condensadores de reflujo estándar. Al menos una porción de esta corriente condensada puede ser devuelta a la parte superior de la columna como reflujo. La relación del material condensado, que es devuelto a la parte superior de la columna de destilación como reflujo, al material retirado como destilado se denomina comúnmente relación de reflujo. Las condiciones específicas que se pueden usar para poner en práctica la etapa de destilación dependen de varios parámetros, tales como el diámetro de la columna de destilación, los puntos de alimentación y el número de etapas de separación en la columna, entre otros. La presión de operación de la columna de destilación puede variar de aproximadamente una presión de 69 kPa (10 psi) a aproximadamente 1380 kPa (200 psi), normalmente, aproximadamente 138 kPa (20 psi) a aproximadamente 345 kPa (50 psi). La columna de destilación se opera típicamente a una presión de aproximadamente 172 kPa (25 psi), con una temperatura de las colas de aproximadamente -3 ºC y una temperatura de la parte superior de aproximadamente -17 ºC. Normalmente, aumentar la relación de reflujo da como resultado una pureza de la corriente del destilado aumentada, pero generalmente la relación de reflujo varía entre 1/1 y 200/1. La temperatura del condensador, que está situado adyacente a la parte superior de la columna, es normalmente suficiente para condensar de manera sustancialmente completa el destilado que está saliendo de la parte superior de la columna, o es la temperatura requerida para conseguir la relación de reflujo deseada por condensación parcial.
La composición del destilado de la columna que comprende una composición azeotrópica o casi azeotrópica de HF y HFC-1234yf, esencialmente exenta de HFC-245cb, debe ser tratada para retirar el HF y proporcionar HFC-1234yf puro como producto. Esto se puede llevar a cabo, por ejemplo, por neutralización o mediante un segundo procedimiento de destilación, como se describe en la presente memoria.
Por tanto, la invención utiliza un procedimiento para la separación de HFC-1234yf de una mezcla que comprende una composición azeotrópica o casi azeotrópica de HFC-1234yf y HF, comprendiendo dicho procedimiento: a) someter dicha mezcla a una primera etapa de destilación en la que una composición enriquecida en (i) fluoruro de hidrógeno o bien (ii) HFC-1234yf es retirada como primera composición destilada, con una primera composición de colas que está enriquecida en el otro de dichos componentes (i) o (ii); y b) someter dicha primera composición destilada a una segunda etapa de destilación realizada a una presión diferente que la primera etapa de destilación, en la que el componente enriquecido como primera composición de colas en (a) es retirado como segunda composición destilada con la composición de colas de la segunda etapa de destilación enriquecida en el mismo componente que fue enriquecido en la primera composición destilada.
El procedimiento descrito anteriormente aprovecha la ventaja del cambio en la composición azeotrópica a presiones diferentes para efectuar la separación de HFC-1234yf y HF. La primera etapa de destilación se puede llevar a cabo a alta presión respecto a la segunda etapa de destilación. A presiones más altas, el azeótropo HF/HFC-1234yf contiene menos HFC-1234yf. Por tanto, esta etapa de destilación a alta presión produce un exceso de HFC-1234yf, que, hirviendo a una temperatura más alta que el azeótropo, saldrá de la columna como colas, como HFC-1234yf puro. Después, el primer destilado de la columna es alimentado a una segunda etapa de destilación que opera a presión más baja. A la presión más baja, el azeótropo HF/HFC-1234yf cambia a menores concentraciones de HF. Por lo tanto, en esta segunda etapa de destilación, existe un exceso de HF. El exceso de HF, que tiene un punto de ebullición más alto que el azeótropo, sale de la segunda columna de destilación como composición de colas. El presente procedimiento se puede realizar de una manera tal que se produzca HFC-1234yf esencialmente exento de HF. Adicionalmente, el presente procedimiento se puede realizar de una manera tal que se produzca HF esencialmente exento de HFC-1234yf.
Alternativamente, la primera etapa de destilación se puede llevar a cabo a baja presión con respecto a la segunda etapa de destilación. A presiones más bajas, el azeótropo HF/HFC-1234yf contiene menos HF. Por tanto, esta etapa de destilación a baja presión produce un exceso de HF, que, hirviendo a una temperatura más alta que el azeótropo, saldrá de la columna como colas, como HF puro. Después, el primer destilado de la columna es alimentado a una segunda etapa de destilación que opera a presión más alta. A la presión más alta, el azeótropo HF/HFC-1234yf cambia a menores concentraciones de HFC-1234yf. Por lo tanto, en esta segunda etapa de destilación, existe un exceso de HFC-1234yf. El exceso de HFC-1234yf, que tiene un punto de ebullición más alto que el azeótropo, sale de la segunda columna de destilación como composición de colas. El presente procedimiento se puede realizar de una manera tal que se produzca HFC-1234yf esencialmente exento de HF. Adicionalmente, el presente procedimiento se puede realizar de una manera tal que se produzca HF esencialmente exento de HFC-1234yf.
Como se describe en la presente memoria, “esencialmente exenta de HFC-1234yf” significa que la composición contiene menos que aproximadamente 100 ppm (base molar), preferiblemente menos que aproximadamente 10 ppm, y lo más preferiblemente menos que aproximadamente 1 ppm, de HFC-1234yf.
La reacción de deshidrofluoración endotérmica de HFC-245cb para producir HFC-1234yf se puede llevar a cabo, por ejemplo, en un reactor tubular con catalizador en los tubos y con un medio de calentamiento en la pared de la carcasa del reactor. Alternativamente, se puede usar un portador de calor para permitir la operación adiabática. Se puede reciclar HFC-245cb puro o bien HFC-1234yf puro, siendo ambos producidos por los procedimientos de destilación descritos en la presente memoria, de vuelta al reactor para servir como portador de calor. El HFC-245cb sería un portador de calor preferido, ya que la introducción de HFC-1234yf en el reactor de deshidrofluoración dará como resultado una reducción en la conversión de paso único de HFC-245cb.
Tanto en la primera como la segunda etapa de la destilación, el destilado que sale de la columna de destilación por la cabeza, que comprende HF y HFC-1234yf, puede ser condensado usando, por ejemplo, condensadores de reflujo estándar. Al menos una porción de esta corriente condensada puede ser devuelta a la parte superior de la columna como reflujo. La relación del material condensado, que es devuelto a la parte superior de la columna de destilación como reflujo, al material retirado como destilado se denomina comúnmente relación de reflujo. Las condiciones específicas que se pueden usar para poner en práctica la etapa de destilación dependen de varios parámetros, tales como el diámetro de la columna de destilación, los puntos de alimentación y el número de etapas de separación en la columna, entre otros. La presión de operación de la columna de destilación de alta presión (ya sea de alta presión la primera columna de destilación o la segunda de destilación) puede variar de aproximadamente una presión de 1380 kPa (200 psi) a aproximadamente 3450 kPa (500 psi), normalmente aproximadamente 1724 kPa (250 psi) a aproximadamente 2760 kPa (400 psi). La primera columna de destilación se hace funcionar típicamente a una presión de aproximadamente 2517 kPa (365 psi) con una temperatura de colas de aproximadamente 80 ºC y una temperatura de la parte superior de aproximadamente 71 ºC. Normalmente, aumentar la relación de reflujo da como resultado una pureza de la corriente del destilado aumentada, pero generalmente la relación de reflujo varía entre 0,1/1 y 100/1. La temperatura del condensador, que está situado adyacente a la parte superior de la columna, es normalmente suficiente para condensar de manera sustancialmente completa el destilado que está saliendo de la parte superior de la columna, o es la temperatura requerida para conseguir la relación de reflujo deseada por condensación parcial.
La presión de funcionamiento de la columna de destilación de baja presión (ya sea de baja presión la primera columna de destilación o la segunda de destilación) puede variar de una presión de aproximadamente 34 kPa (5 psi) a aproximadamente 345 kPa (50 psi), normalmente aproximadamente 34 kPa (5 psi) a aproximadamente 138 kPa (20 psi). La columna de destilación de baja presión se hace funcionar típicamente a una presión de aproximadamente 172 kPa (25 psi) con una temperatura de colas de aproximadamente 37 ºC y una temperatura de la parte superior de aproximadamente -18 ºC. Normalmente, aumentar la relación de reflujo da como resultado una pureza de la corriente del destilado aumentada, pero generalmente la relación de reflujo varía entre 0,1/1 y 50/1. La temperatura del condensador, que está situado adyacente a la parte superior de la columna, es normalmente suficiente para condensar de manera sustancialmente completa el destilado que está saliendo de la parte superior de la columna, o es la temperatura requerida para conseguir la relación de reflujo deseada por condensación parcial.
La Figura 1 es ilustrativa de una realización para poner en práctica el presente procedimiento de destilación de dos columnas para la separación de HFC-1234yf y HF. Haciendo referencia a la Figura 1, una mezcla de alimentación derivada de una destilación azeotrópica anterior que comprende HF y HFC-1234yf, en donde la relación molar de HF:HFC-1234yf es aproximadamente 0,25:1 (o más baja), se hace pasar a través de la tubería (540) a una columna
(510) de destilación de etapas múltiples, que funciona a una temperatura de aproximadamente 71 ºC y una presión de aproximadamente 2517 kPa (365 psi). Las colas de la columna (510) de destilación, que contienen HFC-1234yf esencialmente puro a una temperatura de aproximadamente 80 ºC y una presión de aproximadamente 2530 kPa (367 psi), son retiradas del fondo de la columna (510) a través de la tubería (566). El destilado de la columna (510), que contiene el azeótropo HF/HFC-1234yf (la relación molar HF:HFC-1234yf es aproximadamente 0,43:1) a una temperatura de aproximadamente 71 ºC y una presión de aproximadamente 2530 kPa (367 psi), es retirado de la parte superior de la columna (510) y enviado a través de la tubería (570) a una columna (520) de destilación de etapas múltiples. El destilado de la columna (520), que contiene el azeótropo HF/HFC-1234yf (la relación molar HF:HFC-1234yf es aproximadamente 0,25:1) a una temperatura de aproximadamente -18 ºC y una presión de aproximadamente 172 kPa (25 psi), es retirado de la columna (520) a través de la tubería (585) y es reciclado de vuelta a la columna (510). Las colas de la columna (520), que contienen HF esencialmente puro a una temperatura de aproximadamente 37 ºC y una presión de aproximadamente 186 kPa (27 psi), son retiradas a través de la tubería (586).
Una mejora adicional es un procedimiento para la purificación de HFC-1234yf a partir de una mezcla de HFC-1234yf, HFC-245cb y HF, comprendiendo dicho procedimiento: a) someter dicha mezcla a una primera etapa de destilación para formar un primer destilado que comprende una composición azeotrópica o casi azeotrópica que contiene HFC1234yf y HF y una primera cola que comprende HFC-245cb; b) someter dicho primer destilado a una segunda etapa de destilación a partir de la cual una composición enriquecida en (i) fluoruro de hidrógeno o bien (ii) HFC-1234yf es retirada como segunda composición destilada, con una segunda composición de colas que está enriquecida en el otro de dichos componentes (i) o (ii); y c) someter dicha segunda composición destilada a una tercera etapa de destilación realizada a una presión diferente que la segunda etapa de destilación, en la que el componente enriquecido en la segunda composición de colas en (b) es retirado como segunda composición destilada, con la composición de colas de la segunda etapa de destilación enriquecida en el mismo componente que fue enriquecido en la primera composición destilada.
Un aspecto adicional de la invención, proporciona por tanto un procedimiento para producir HFC-1234yf que comprende: a) alimentar HFC-245cb a una zona de reacción para deshidrofluoración como se ha definido anteriormente, para formar una composición producto de reacción que comprende HFC-1234yf, HFC-245cb sin reaccionar y fluoruro de hidrógeno; b) someter dicha composición producto de reacción a una primera etapa de destilación para formar una primera composición destilada que comprende una composición azeotrópica o casi azeotrópica que contiene HFC-1234yf y HF y una primera composición de colas que comprende HFC-245cb, c) someter dicha primera composición destilada a una segunda etapa de destilación a partir de la cual una composición enriquecida en (i) fluoruro de hidrógeno o bien (ii) HFC-1234yf es retirada como segunda composición destilada, con una segunda composición de colas que está enriquecida en el otro de dichos componentes (i) o (ii); y d) someter dicha segunda composición destilada a una tercera etapa de destilación realizada a una presión diferente que la segunda etapa de destilación, en la que el componente enriquecido en la segunda composición de colas en (c) es retirado como tercera composición destilada con la composición de colas de la tercera etapa de destilación enriquecida en el mismo componente que fue enriquecido en la segunda composición destilada. Opcionalmente, el procedimiento puede comprender además reciclar al menos alguna porción de dicha primera cola (HFC-245cb) a dicha zona de reacción. Opcionalmente, el procedimiento puede comprender además reciclar al menos alguna porción de dicha segunda composición de colas o dicha tercera composición de colas a dicha zona de reacción. Opcionalmente, el procedimiento puede comprender además reciclar al menos alguna porción de dicha segunda composición de colas o dicha tercera composición de colas a dicha primera etapa de destilación. Opcionalmente, el procedimiento puede comprender además recuperar al menos alguna porción de dicho HFC-1234yf esencialmente exento de HFC-245cb y HF.
Como se describe en la presente memoria, “esencialmente exenta de HFC-245cb y HF” significa que la composición contiene menos que aproximadamente 100 ppm (base molar), preferiblemente menos que aproximadamente 10 ppm, y lo más preferiblemente menos que aproximadamente 1 ppm, de cada uno de HFC-245cb y HF.
La zona de reacción y condiciones para la reacción de deshidrofluoración han sido descritas anteriormente en la presente memoria.
La Figura 2 es ilustrativa de una realización para poner en práctica el presente procedimiento para la producción de HFC-1234yf. Se alimenta HFC-245cb a través de la tubería (360) al reactor (320). La mezcla efluente del reactor, que comprende HF, HFC-245cb y HFC-1234yf, sale del reactor a través de la tubería (450) y es alimentada a una columna (410) de destilación de etapas múltiples. Las colas de la columna (410) de destilación, que contienen HFC245cb esencialmente puro, son retiradas del fondo de la columna (410) a través de la tubería (466) y pueden ser recicladas de vuelta al reactor. El destilado de la columna (410), que contiene el azeótropo HF/HFC-1234yf, es retirado de la parte superior de la columna (410) y es enviado a través de la tubería (540) a una segunda columna
(510) de destilación de etapas múltiples. Las colas de la columna (510), que son HFC-1234yf esencialmente puro, son retiradas de la columna (510) a través de la tubería (566) y pueden ser recicladas de vuelta al reactor (320) como portador de calor. El destilado de la columna (510), que contiene el azeótropo HF/HFC-1234yf, es alimentado a través de la tubería (570) a una tercera columna (520) de destilación de etapas múltiples. El destilado de la columna (520), que comprende HF/HFC-1234yf, es retirado a través de la tubería (585) y puede ser reciclado a la segunda columna de destilación (510). La composición de colas de la columna (520) es HF esencialmente puro y es retirada de la columna (520) a través de la tubería (586). El HF producto esencialmente puro de este procedimiento se puede usar de cualquier manera apropiada, tal como alimentación para un reactor de fluoración para la producción de un compuesto fluoroquímico, o puede ser neutralizado para su desecho.
Aunque no se ilustra en las figuras, se entiende que se pueden usar ciertas piezas de equipo de proceso en los procedimientos descritos en la presente memoria, para optimización. Por ejemplo, se pueden usar bombas, calentadores o refrigeradores donde sea apropiado. Como ejemplo, es deseable tener la alimentación a una columna de destilación a la misma temperatura que el punto en la columna que es alimentado. Por lo tanto, puede ser necesario un calentamiento o enfriamiento de la corriente de proceso para hacer concordar la temperatura.
Sin elaboración adicional, se cree que un experto en la técnica puede, usando la descripción de la presente memoria, utilizar las composiciones y procedimientos descritos hasta su grado más completo. Las siguientes realizaciones ilustrativas son, por lo tanto, para ser interpretadas como meramente ilustrativas, y no restringen el resto de la descripción de ninguna manera en absoluto.
Ejemplos
Ejemplo 1
Síntesis de HFC-1234yf por deshidrofluoración con catalizador de alúmina fluorada
Se llenó un reactor tubular de Hastelloy (2,54 cm DE X 2,17 cm DI X 24,13 cm L) con 25 cm3 de gamma-alúmina molida hasta malla 12-20. La parte rellena del reactor se calentó mediante un calentador de banda cerámico de 12,7 cm X 2,54 cm sujeto con abrazaderas al exterior del reactor. Un termopar, posicionado entre la pared del reactor y el calentador, midió la temperatura del reactor. El catalizador fue secado por calentamiento a 200 ºC durante 15 minutos en una purga de nitrógeno, y después se hizo reaccionar con una mezcla de HF/N2 calentada hasta 425 ºC
para dar 16,7 g de alúmina fluorada activada.
A una temperatura de 350 ºC, se mezclaron 10 ccem (centímetros cúbicos estándar por minuto) de nitrógeno (1,7 x 10-7 m3/s) y 15 ccem (2,5 x 10-7 m3/s) de HFC-245cb (CF3CF2CH3) y se hicieron fluir a través del reactor. Después, se aumentó la temperatura hasta 400 ºC, los caudales se mantuvieron constantes. El efluente para ambas
5 temperaturas se muestreó y se analizó por 19F NMR. Adicionalmente, el efluente se analizó por GC/FID (cromatografía de gases con detector de ionización de llama) para determinar las concentraciones enumeradas en la Tabla 1.
TABLA 1
Temp., ºC
Flujo de N2 (ccem) Flujo de HFC245cb (ccem) Concentraciones, (% de área de GC/FID)
HFC-1234yf
HFC-245cb Desconocidos
350
10 15 84,2 12,8 3,0
400
10 15 91,3 1,9 6,8
Ejemplo 2
10 Síntesis de HFC-1234yf con catalizador de carbono
A un reactor de aleación de níquel Hastelloy (2,54 cm DE X 2,17 cm DI X 24,13 cm L) se le cargaron 14,5 g (25 ml) de un material carbonoso poroso de matriz tridimensional esférico (malla 8) preparado sustancialmente como se describe en la patente de EE.UU. Nº 4.978.649. La porción rellena del reactor se calentó mediante un calentador de banda cerámico de 12,7 cm X 2,54 cm sujeto con abrazaderas al exterior del reactor. Un termopar, posicionado
15 entre la pared del reactor y el calentador, midió la temperatura del reactor.
A una temperatura de 400 ºC, se mezclaron 10 ccem (1,7 x 10-7 m3/s) de nitrógeno y 15 ccem (2,5 x 10-7 m3/s) de HFC-245cb (CF3CF2CH3) y se hicieron fluir a través del reactor dando un tiempo de contacto de 60 segundos. Después, los flujos se redujeron a 5 ccem de nitrógeno (8,3 x 10-8 m3/s) y 7,5 ccem (1,3 x 10-7 m3/s) de HFC-245cb (CF3CF2CH3) dando un tiempo de contacto de 120 segundos. El efluente se muestreó bajo ambos juegos de
20 condiciones y se analizó por 19F NMR. Adicionalmente, el efluente se analizó por GC/FID para determinar las concentraciones enumeradas en la Tabla 2.
TABLA 2
Temp., ºC
Flujo de N2 (ccem) Flujo de HFC245cb (ccem) Concentraciones, (% de área de GC)
HFC-1234yf
HFC-245cb Desconocidos
400
10 15 6,0 93,9 0,1
400
5 7,5 22,8 76,4 0,8
Ejemplo 3 Estudios de fases de mezclas de HF y HFC-1234yf 25 Se realizó un estudio de fases para una composición que consistía esencialmente en HFC-1234yf y HF, en donde la
composición fue variada y las presiones de vapor se midieron tanto a 9,3 ºC como 44,4 ºC. En base a los datos de los estudios de fases, se han calculado composiciones azeotrópicas a otras temperaturas y presiones. La Tabla 3 proporciona una compilación de composiciones azeotrópicas experimentales y calculadas para HF y
HFC-1234yf a las temperaturas y presiones especificadas. 30 TABLA 3
Temperatura, ºC
Presión, kPa (psi) % en moles de HF % en moles de HFC-1234yf
-20
160 (23,3) 19,3 80,7
-18,5
170 (24,7) 19,7 80,3
0
341 (49,5) 23,0 77,0
9,3
466 (67,6) 24,4 75,6
20
652 (94,6) 25,7 74,3
Temperatura, ºC
Presión, kPa (psi) % en moles de HF % en moles de HFC-1234yf
40
1151 (167) 27,7 72,3
44,4
1289 (187) 28,0 72,0
60
1917 (278) 29,5 70,5
70
2441 (354) 30,3 69,7
71,2
2517 (365) 30,4 69,6
75
2758 (400) 30,7 69,3
80
3123 (453) 31,1 68,9
Ejemplo 4
Presiones de vapor de punto de rocío y de punto de burbuja para el HFC-1234yf
Las presiones de vapor de punto de rocío y de punto de burbuja para las composiciones descritas en la presente memoria se calcularon a partir de propiedades termodinámicas medidas y calculadas. El intervalo casi azeotrópico está indicado por la concentración mínima y máxima de HFC-1234yf (tanto por ciento en moles, % en moles) para las que la diferencia en las presiones de punto de rocío y de punto de burbuja es menor que o igual a 3% (en base a la presión del punto de burbuja). Los resultados se resumen en la Tabla 4.
TABLA 4
Temperatura, ºC
Composición azeotrópica, % en moles de HFC-1234yf Composiciones casi azeotrópicas, % en moles de HFC-1234yf
Mínimo
Máximo
-20
80,7 75,0 92,4
40
72,4 66,4 83,4
80
69,0 64,6 80,6
Ejemplo 5
10 Destilación azeotrópica para la separación de HFC-1234yf de HFC-245cb
Se alimenta una mezcla de HF, HFC-1234yf y HFC-245cb a una columna de destilación con el fin de purificar el HFC-1234yf. Los datos en la Tabla 5 se obtuvieron mediante un cálculo usando propiedades termodinámicas medidas y calculadas.
TABLA 5
Componente o variable
Alimentación de la columna Cabeza de la columna (destilado) Colas de la columna
HFC-245cb, % en moles
33,4 10 ppm 57,0
HFC-1234yf, % en moles
33,3 80,3 280 ppm
HF, % en moles
33,3 19,7 43,0
Temp., ºC
- -18,5 -6,0
Presión, kPa (psi)
- 170 (24,7) 184 (28,7)
15 Ejemplo 6 Destilación azeotrópica para la separación de HFC-1234yf de HFC-245cb Se alimenta una mezcla de HF, HFC-1234yf y HFC-245cb a una columna de destilación con el fin de purificar el
HFC-1234yf. Los datos en la Tabla 6 se obtuvieron mediante un cálculo usando propiedades termodinámicas medidas y calculadas. 20
TABLA 6
Componente o variable
Alimentación de la columna Cabeza de la columna (destilado) Colas de la columna
HFC-245cb, % en moles
16,3 10 ppm 100
HFC-1234yf, % en moles
67,4 80,5 50 ppm
HF, % en moles
16,3 19,5 --
Temp., ºC
- -17,4 -2,7
Presión, kPa (psi)
- 170 (4,7) 184 (26,7)
Ejemplo 7
Destilación azeotrópica para la separación de HFC-1234yf de HFC-245cb
Se alimenta una mezcla de HF, HFC-1234yf y HFC-245cb a una columna de destilación con el fin de purificar el HFC-1234yf. Los datos en la Tabla 7 se obtuvieron mediante un cálculo usando propiedades termodinámicas medidas y calculadas.
TABLA 7
Componente o variable
Alimentación de la columna Cabeza de la columna (destilado) Colas de la columna
HFC-245cb, % en moles
27,3 10 ppm 100
HFC-1234yf, % en moles
63,6 87,5 27 ppm
HF, % en moles
9,1 12,5 --
Temp., ºC
- -17,2 -2,7
Presión, kPa (psi)
- 170 (24,7) 184 (26,7)
Ejemplo 8
Destilación azeotrópica para la separación de HFC-1234yf de HFC-245cb
10 Se alimenta una mezcla de HF, HFC-1234yf y HFC-245cb a una columna de destilación con el fin de purificar el HFC-1234yf. Los datos en la Tabla 8 se obtuvieron mediante un cálculo usando propiedades termodinámicas medidas y calculadas.
TABLA 8
Componente o variable
Alimentación de la columna Cabeza de la columna (destilado) Colas de la columna
HFC-245cb, % en moles
17,6 10 ppm 100
HFC-1234yf, % en moles
76,5 92,9 47 ppm
HF, % en moles
5,9 7,1 --
Temp., ºC
- -17,1 -2,7
Presión, kPa (psi)
- 170 (4,7) 184 (26,7)
Ejemplo 9
15 Destilación azeotrópica de dos columnas para la separación de HFC-1234yf de HF
Se alimenta una mezcla de HF y HFC-1234yf a un procedimiento de destilación con el fin de purificar el HFC-1234yf. Los datos en la Tabla 9 se obtuvieron mediante un cálculo usando propiedades termodinámicas medidas y calculadas. Los números en la parte superior de las columnas hacen referencia a la Figura 1.
TABLA 9
Compuesto o variable
540 Mezcla de alimentación 570 Destilado de la columna (510) 566 HFC1234yfproducto 585 Destilado de la columna (520) 586 HF producto
HF, % en moles
19,8 30,0 - 0,0 100
HFC-1234yf, % en moles
80,2 70,0 100 80,0 --
Temp., ºC
- 1,2 80,2 -18,4 36,9
Presión, kPa (psi)
- 2515 (64,7) 2528 (366,7) 170 (24,7) 184 (26,7)
Ejemplo 10
Destilación azeotrópica de dos columnas para la separación de HFC-1234yf de HF
Se alimenta una mezcla de HF y HFC-1234yf a un procedimiento de destilación con el fin de purificar el HFC-1234yf. 5 Los datos en la Tabla 10 se obtuvieron mediante un cálculo usando propiedades termodinámicas medidas y calculadas. Los números en la parte superior de las columnas hacen referencia a la Figura 1.
TABLA 10
Compuesto o variable
540 Mezcla de alimentación 570 Destilado de la columna (510) 566 HFC1234yf producto 585 Destilado de la columna (520) 586 HF producto
HF, % en moles
16,0 30,0 - 0,0 100
HFC-1234yf, % en moles
84,0 70,0 100 80,0 --
Temp., ºC
- 1,2 80,2 -18,4 36,9
Presión, kPa (psi)
- 2515 (64,7) 2528 (366,7) 170 (24,7) 184 (26,7)
Ejemplo 11
Destilación azeotrópica de dos columnas para la separación de HFC-1234yf de HF
10 Se alimenta una mezcla de HF y HFC-1234yf a un procedimiento de destilación con el fin de purificar el HFC-1234yf. Los datos en la Tabla 11 se obtuvieron mediante un cálculo usando propiedades termodinámicas medidas y calculadas. Los números en la parte superior de las columnas hacen referencia a la Figura 1.
TABLA 11
Compuesto o variable
540 Mezcla de alimentación 510 Destilado de la columna (510) 566 HFC1234yfproducto 585 Destilado de la columna (520) 586 HF producto
HF, % en moles
11,4 30,0 - 0,0 100
HFC-1234yf, % en moles
88,6 70,0 100 80,0 --
Temp., ºC
- 1,2 80,2 -18,4 36,9
Presión, kPa (psi)
- 2515 (64,7) 2528 (366,7) 170 (24,7) 184 (26,7)

Claims (5)

  1. REIVINDICACIONES
    1. Un procedimiento para la fabricación de CF3CF=CH2 (HFC-1234yf) que comprende alimentar CF3CF2CH3 (HFC245cb) a una zona de reacción de deshidrofluoración en presencia de un catalizador de deshidrofluoración seleccionado del grupo que consiste en fluoruro de aluminio, alúmina fluorada, metales sobre fluoruro de aluminio,
    5 metales sobre alúmina fluorada; óxidos, fluoruros y oxifluoruros de magnesio, cinc y mezclas de magnesio y cinc y/o aluminio; óxido de lantano y óxido de lantano fluorado; óxidos de cromo, óxidos de cromo fluorados y trifluoruro de cromo cúbico; carbono, carbono lavado con ácido, carbón activado, materiales carbonosos de matriz tridimensional; y compuestos metálicos soportados sobre carbono para producir una mezcla de reacción que comprende CF3CF=CH2 (HFC-1234yf).
    10 2. El procedimiento de la reivindicación 1, donde dicha zona de reacción se mantiene a una temperatura en el intervalo de 200ºC a 500ºC.
  2. 3.
    El procedimiento de la reivindicación 1, donde dicha zona de reacción se mantiene a una temperatura en el intervalo de 300ºC a 450ºC.
  3. 4.
    El procedimiento de la reivindicación 1, en el que dichos compuestos metálicos soportados sobre carbono son
    15 compuestos de al menos un metal seleccionado del grupo que consiste en sodio, potasio, rubidio, cesio, ytrio, lantano, cerio, praseodimio, neodimio, samario, cromo, hierro, cobalto, rodio, níquel, cobre, cinc y mezclas de los mismos.
  4. 5. El procedimiento de la reivindicación 1, en el que dichos compuestos metálicos soportados sobre carbono se seleccionan del grupo que consiste en óxidos, fluoruros y oxifluoruros.
    20 6. El procedimiento de la reivindicación 1, en el que dicho catalizador para deshidrofluoración es alúmina fluorada.
  5. 7. El procedimiento de la reivindicación 1, en el que dicho catalizador para deshidrofluoración es un material carbonoso de matriz tridimensional poroso.
ES12160936.6T 2005-11-01 2006-11-01 Procedimiento para la fabricación de 2,3,3,3-tetrafluoropropeno Active ES2453159T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US73232105P 2005-11-01 2005-11-01
US732321P 2005-11-01

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2453159T3 true ES2453159T3 (es) 2014-04-04

Family

ID=37907695

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES12160936.6T Active ES2453159T3 (es) 2005-11-01 2006-11-01 Procedimiento para la fabricación de 2,3,3,3-tetrafluoropropeno
ES06836796T Active ES2427099T3 (es) 2005-11-01 2006-11-01 Composiciones azeotrópicas que comprenden 2,3,3,3-tetrafluoropropeno y fluoruro de hidrógeno, y usos de las mismas

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES06836796T Active ES2427099T3 (es) 2005-11-01 2006-11-01 Composiciones azeotrópicas que comprenden 2,3,3,3-tetrafluoropropeno y fluoruro de hidrógeno, y usos de las mismas

Country Status (12)

Country Link
US (1) US7476771B2 (es)
EP (3) EP1954662B1 (es)
JP (1) JP5281407B2 (es)
KR (1) KR101474026B1 (es)
CN (2) CN102603462B (es)
AR (1) AR058827A1 (es)
BR (1) BRPI0619721A2 (es)
CA (1) CA2627898A1 (es)
ES (2) ES2453159T3 (es)
RU (1) RU2422427C2 (es)
UA (1) UA95259C2 (es)
WO (1) WO2007053736A2 (es)

Families Citing this family (79)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9102579B2 (en) 2004-04-29 2015-08-11 Honeywell International Inc. Method for producing fluorinated organic compounds
US7897823B2 (en) * 2004-10-29 2011-03-01 E. I. Du Pont De Nemours And Company Process for production of azeotrope compositions comprising hydrofluoroolefin and hydrogen fluoride and uses of said azeotrope compositions in separation processes
US8766020B2 (en) * 2008-07-31 2014-07-01 Honeywell International Inc. Process for producing 2,3,3,3-tetrafluoropropene
ES2530854T3 (es) * 2005-11-03 2015-03-06 Honeywell Int Inc Método para producir compuestos orgánicos fluorados
KR101354492B1 (ko) * 2006-01-03 2014-01-23 허니웰 인터내셔널 인코포레이티드 플루오르화 유기 화합물 제조 방법
WO2007111313A1 (ja) 2006-03-24 2007-10-04 Zeon Corporation 長尺の延伸フィルムおよびその製造方法並びに用途
ES2539939T3 (es) 2006-06-27 2015-07-07 E.I. Du Pont De Nemours And Company Procedimientos de producción de 1,2,3,3,3-pentafluoropropeno
US8377327B2 (en) 2006-06-27 2013-02-19 E I Du Pont De Nemours And Company Tetrafluoropropene production processes
JP2009542650A (ja) 2006-06-27 2009-12-03 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー テトラフルオロプロペン製造方法
JP5393453B2 (ja) * 2006-06-27 2014-01-22 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー テトラフルオロプロペンの製造方法
EP2386533A1 (en) 2006-07-13 2011-11-16 E.I. Du Pont De Nemours And Company Catalytic production process for making 1,3,3,3-tetrafluoropropene
US7803975B2 (en) * 2006-07-13 2010-09-28 E.I. Du Pont De Nemours And Company Process for separating a fluoroolefin from HF by liquid-liquid extraction
GB0614927D0 (en) * 2006-07-27 2006-09-06 Ineos Fluor Holdings Ltd Separation process
US8273928B2 (en) 2006-08-24 2012-09-25 E I Du Pont De Nemours And Company Processes for separation of fluoroolefins from hydrogen fluoride by azeotropic distillation
US7420094B2 (en) * 2006-09-05 2008-09-02 E.I. Du Pont De Nemours And Company Catalytic isomerization processes of 1,3,3,3-tetrafluoropropene for making 2,3,3,3-tetrafluoropropene
EP2129644B1 (en) 2006-10-03 2020-07-01 Mexichem Fluor S.A. de C.V. Dehydrogenationhalogenation process for the production of c3-c6-(hydro)fluoroalkenes
EP4328213A3 (en) * 2006-10-27 2024-04-03 Honeywell International Inc. A high purity 2,3,3,3-tetrafluoropropene
EP2091898A1 (en) * 2006-10-31 2009-08-26 E.I. Du Pont De Nemours And Company Processes for producing 2,3,3,3-tetrafluoropropene and/or 1,2,3,3-tetrafluoropropene
CN101528645B (zh) 2006-10-31 2013-10-30 纳幕尔杜邦公司 氟丙烷、卤代丙烯以及2-氯-3,3,3-三氟-1-丙烯与hf的共沸组合物和1,1,1,2,2-五氟丙烷与hf的共沸组合物的制备方法
JP2010526982A (ja) 2007-05-11 2010-08-05 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー 蒸気圧縮熱搬送システム中の熱交換方法、ならびに二列蒸発器または二列凝縮器を使用した中間熱交換器を含む蒸気圧縮熱交換システム
CN101687732A (zh) * 2007-06-27 2010-03-31 阿科玛股份有限公司 用于制造氢氟烯烃的两步法
US7884254B2 (en) * 2007-08-08 2011-02-08 Honeywell International Inc. Dehydrochlorination of hydrochlorofluorocarbons using pre-treated activated carbon catalysts
US9035111B2 (en) 2007-08-22 2015-05-19 Honeywell International Inc. Method for producing fluorinated organic compounds
US9079818B2 (en) 2007-10-15 2015-07-14 Honeywell International Inc. Process for synthesis of fluorinated olefins
JP4849058B2 (ja) * 2007-11-21 2011-12-28 ダイキン工業株式会社 含フッ素オレフィンの製造方法
EP2247560B1 (en) 2008-02-21 2014-06-04 E. I. du Pont de Nemours and Company Processes for separation of 1,3,3,3-tetrafluoropropene from hydrogen fluoride by azeotropic distillation
KR20100138933A (ko) * 2008-02-21 2010-12-31 이 아이 듀폰 디 네모아 앤드 캄파니 공비 증류에 의한 플루오르화수소로부터의 2,3,3,3-테트라플루오로프로펜의 분리 방법
ES2699153T3 (es) 2008-02-21 2019-02-07 Chemours Co Fc Llc Procedimientos para la separación de 3,3,3-trifluoropropeno y fluoruro de hidrógeno
EP2098499B2 (en) † 2008-03-06 2017-11-22 Honeywell International Inc. Azeotrope-like composition of 2-chloro-3,3,3-trifluoropropene (HCFC-1233xf) and hydrogen fluoride (HF)
SG10201707156RA (en) 2008-05-07 2017-10-30 Du Pont Compositions comprising 1,1,1,2,3-pentafluoropropane or 2,3,3,3- tetrafluoropropene
SI2634231T1 (sl) 2008-05-07 2022-10-28 The Chemours Company Fc, Llc Sestavki
GB0808836D0 (en) 2008-05-15 2008-06-18 Ineos Fluor Ltd Process
US8168837B2 (en) * 2008-05-15 2012-05-01 Honeywell International Inc. Process for separating hydrogen fluoride from organic feedstocks
CN102076643B (zh) * 2008-06-26 2014-08-06 阿科玛股份有限公司 1230xa至1234yf的催化气相氟化
JP5119060B2 (ja) * 2008-06-27 2013-01-16 サンデン株式会社 冷凍サイクル
EP2326613B1 (en) * 2008-08-26 2018-10-10 Daikin Industries, Ltd. Producing 2,3,3,3-tetrafluoropropene
FR2937328B1 (fr) 2008-10-16 2010-11-12 Arkema France Procede de transfert de chaleur
US8008243B2 (en) * 2008-10-31 2011-08-30 Honeywell International Inc. Azeotrope-like compositions of 1,1,2,3-tetrachloropropene and hydrogen fluoride
US20100119460A1 (en) * 2008-11-11 2010-05-13 Honeywell International Inc. Azeotrope-Like Compositions Of 2,3,3,3-Tetrafluoropropene And 3,3,3-Trifluoropropene
EP2396293A1 (en) * 2009-02-11 2011-12-21 Arkema France Azeotrope and azeotrope-like compositions of chlorotrifluoropropene and pentane
WO2010123148A1 (en) 2009-04-23 2010-10-28 Daikin Industries, Ltd. Process for preparing 2-chloro-3,3,3-trifluoropropene
US8487145B2 (en) 2009-06-03 2013-07-16 E I De Pont De Nemours And Company Catalysts and process to manufacture 2,3,3,3-tetrafluoropropene
WO2010141664A1 (en) 2009-06-03 2010-12-09 E. I. Du Pont De Nemours And Company Catalysts and process to manufacture 2,3,3,3-tetrafluoropropene
FR2948362B1 (fr) * 2009-07-23 2012-03-23 Arkema France Procede de preparation de composes fluores
FR2950066B1 (fr) * 2009-09-11 2011-10-28 Arkema France Refrigeration basse et moyenne temperature
US8486293B2 (en) 2009-10-30 2013-07-16 E I Du Pont De Nemours And Company Hydrogen fluoride-HFC-254eb azeotrope and its uses
JP2013510286A (ja) * 2009-11-03 2013-03-21 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー フルオロオレフィン冷媒を用いるカスケード冷凍システム
MX2020010605A (es) 2009-12-22 2022-06-14 Du Pont Composiciones que comprenden 2,3,3,3-tetrafluoropropeno, 1,1,2,3-tetracloropropeno, 2-cloro-3,3,3-trifluoropropeno, o 2-cloro-1,1,1,2-tetrafluoropropano.
MX2012009203A (es) * 2010-02-12 2012-08-31 Daikin Ind Ltd Proceso para producir un alqueno que contiene fluor.
US8114308B2 (en) 2010-03-30 2012-02-14 Honeywell International Inc. Azeotrope-like composition of 2,3-dichloro-3,3-difluoropropene (HCFO-1232xf) and hydrogen fluoride (HF)
US8927791B2 (en) 2010-04-29 2015-01-06 Honeywell International Inc. Method for producing tetrafluoropropenes
US9492816B2 (en) 2010-05-03 2016-11-15 Arkema Inc. Dehydrofluorination of pentafluoroalkanes to form tetrafluoroolefins
CN101913988B (zh) * 2010-09-07 2013-09-25 西安近代化学研究所 2,3,3,3-四氟丙烯的制备方法
US8741828B2 (en) * 2011-02-23 2014-06-03 Honeywell International Inc. Azeotrope and azeotrope-like compositions useful for the production of haloolefins
CN102295522B (zh) * 2011-05-27 2014-01-01 山东东岳高分子材料有限公司 2，3，3，3-四氟丙烯的制备方法
FR2977584B1 (fr) * 2011-07-08 2014-12-05 Arkema France Procede de separation et recuperation du 2,3,3,3-tetrafluoropropene et de l'acide fluorhydrique
CN104024189B (zh) * 2011-12-28 2016-01-13 旭硝子株式会社 2,3,3,3-四氟丙烯的纯化方法，纯化装置及制造方法
IN2014DN10381A (es) 2012-06-06 2015-08-14 Du Pont
FR3000095B1 (fr) * 2012-12-26 2015-02-20 Arkema France Composition comprenant du 2,3,3,3-tetrafluoropropene et du 1,2-difluoroethylene
EP2939994B1 (en) 2012-12-27 2018-07-18 Asahi Glass Company, Limited Method for purifying tetrafluoropropene
EP2970055B1 (en) 2013-03-15 2018-07-25 The Chemours Company FC, LLC Process for the reduction of alkyne impurities in fluoroolefins
FR3003567B1 (fr) * 2013-03-20 2015-03-06 Arkema France Composition comprenant hf et 3,3,3-trifluoropropene
FR3003569B1 (fr) * 2013-03-20 2015-12-25 Arkema France Composition comprenant hf et 1,3,3,3-tetrafluoropropene
FR3003565B1 (fr) 2013-03-20 2018-06-29 Arkema France Composition comprenant hf et 2,3,3,3-tetrafluoropropene
FR3003566B1 (fr) * 2013-03-20 2018-07-06 Arkema France Composition comprenant hf et e-3,3,3-trifluoro-1-chloropropene
FR3015478B1 (fr) 2013-12-19 2015-12-25 Arkema France Compositions azeotropiques a base de fluorure d'hydrogene et de z-3,3,3-trifluoro-1-chloropropene
JP6328589B2 (ja) 2015-05-29 2018-05-23 ダイキン工業株式会社 含フッ素オレフィンの製造方法
GB2540427B (en) * 2015-07-17 2017-07-19 Mexichem Fluor Sa De Cv Process for the preparation of 2,3,3,3-tetrafluoropropene (1234yf)
KR20160017661A (ko) 2016-01-29 2016-02-16 한국과학기술연구원 헥사플루오로프로필렌으로부터 2,3,3,3-테트라플루오로프로펜과 1,3,3,3-테트라플루오로프로펜의 제조방법
CN105669363A (zh) * 2016-02-23 2016-06-15 常熟三爱富中昊化工新材料有限公司 一种含氟烯烃的纯化方法
CN105622331A (zh) * 2016-02-23 2016-06-01 常熟三爱富中昊化工新材料有限公司 一种含氟烯烃的制备方法
GB201615209D0 (en) 2016-09-07 2016-10-19 Mexichem Fluor Sa De Cv Catalyst and process using the catalyst
GB201615197D0 (en) 2016-09-07 2016-10-19 Mexichem Fluor Sa De Cv Catalyst and process using the catalyst
FR3056222B1 (fr) 2016-09-19 2020-01-10 Arkema France Composition a base de 1-chloro-3,3,3-trifluoropropene
FR3065726B1 (fr) * 2017-04-28 2019-04-19 Arkema France Procede de production et de purification du 2,3,3,3-tetrafluoropropene.
JP7440409B2 (ja) 2017-09-11 2024-02-28 ザ ケマーズ カンパニー エフシー リミテッド ライアビリティ カンパニー フッ化水素及びフルオロカーボンを含む共沸組成物
FR3077572B1 (fr) 2018-02-05 2021-10-08 Arkema France Composition azeotropique ou quasi-azeotropique ternaire comprenant hf, 2,3,3,3-tetrafluoropropene et 1,1,1,2,2,-pentafluoropropane.
EP3823948A1 (en) 2018-07-18 2021-05-26 The Chemours Company FC, LLC Production of haloolefins in an adiabatic reaction zone
CN113624570B (zh) * 2021-08-06 2023-04-28 清华大学 汽液相平衡装置及氟代烃中的hf的分析方法

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2931840A (en) * 1958-11-25 1960-04-05 Du Pont Process for preparing 2, 3, 3, 3-tetrafluoropropene
US2996555A (en) * 1959-06-25 1961-08-15 Dow Chemical Co Preparation of 2, 3, 3, 3-tetrafluoropropene
US4799260A (en) * 1985-03-07 1989-01-17 Dolby Laboratories Licensing Corporation Variable matrix decoder
US4766260A (en) 1987-07-07 1988-08-23 E. I. Du Pont De Nemours And Company Gas-phase fluorination process
JPH01207250A (ja) 1988-02-12 1989-08-21 Daikin Ind Ltd 含フツ素オレフインの製造方法
SU1706690A1 (ru) 1988-04-19 1992-01-23 Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт Технического Углерода Пористый углеродный материал
US4902838A (en) 1988-12-28 1990-02-20 E. I. Du Pont De Nemours And Company Isomerization of saturated fluorohydrocarbons
US5136113A (en) 1991-07-23 1992-08-04 E. I. Du Pont De Nemours And Company Catalytic hydrogenolysis
US5268122A (en) 1991-08-28 1993-12-07 E. I. Du Pont De Nemours And Company Gem-dihydropolyfluoroalkanes and monohydropolyfluoroalkenes, processes for their production, and use of gem-dihydropolyfluoroalkanes in cleaning compositions
US5396000A (en) 1993-05-24 1995-03-07 E. I. Du Pont De Nemours And Company Process for the manufacture of 1,1,1,2,3,-pentafluoropropane
US5396284A (en) * 1993-08-20 1995-03-07 Burle Technologies, Inc. Motion detection system
JP4031052B2 (ja) 1997-01-31 2008-01-09 イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー ペンタフルオロプロペンの接触製造
US5918481A (en) * 1997-11-20 1999-07-06 Alliedsignal Inc. Process for separating hydrogen fluoride from fluorocarbons
JP2001524460A (ja) * 1997-11-25 2001-12-04 インペリアル・ケミカル・インダストリーズ・ピーエルシー 弗素含有有機化合物の製造
CA2333470C (en) 1998-06-02 2008-08-26 E.I. Du Pont De Nemours And Company Process for the production of hexafluoropropylene from cc1f2cc1fcf3 and azeotropes of cclf2cc1fcf3 with hf
US7230146B2 (en) * 2003-10-27 2007-06-12 Honeywell International Inc. Process for producing fluoropropenes
JP4148866B2 (ja) 2003-09-30 2008-09-10 三洋電機株式会社 光ディスク装置
ES2392333T3 (es) 2004-04-16 2012-12-07 Honeywell International Inc. Composiciones de tipo azeótropo de tetrafluoropropeno y trifluoroyodometano
CA2564991C (en) * 2004-04-29 2013-03-19 Honeywell International Inc. Processes for synthesis of 1,3,3,3-tetrafluoropropene and 2,3,3,3-tetrafluoropropene
CN1972887B (zh) * 2004-04-29 2010-10-13 霍尼韦尔国际公司 1,3,3,3-四氟丙烯的合成方法
US20060094911A1 (en) 2004-10-29 2006-05-04 Rao Velliyur N M Noncatalytic manufacture of 1,1,3,3,3-pentafluoropropene from 1,1,1,3,3,3-hexafluoropropane
US7026520B1 (en) * 2004-12-09 2006-04-11 Honeywell International Inc. Catalytic conversion of hydrofluoroalkanol to hydrofluoroalkene

Also Published As

Publication number Publication date
WO2007053736A3 (en) 2007-08-02
EP2476661A1 (en) 2012-07-18
KR20080066837A (ko) 2008-07-16
AR058827A1 (es) 2008-02-27
CN101351428B (zh) 2012-06-27
JP2009513719A (ja) 2009-04-02
CA2627898A1 (en) 2007-05-10
RU2422427C2 (ru) 2011-06-27
JP5281407B2 (ja) 2013-09-04
EP1954662A2 (en) 2008-08-13
US20070100175A1 (en) 2007-05-03
KR101474026B1 (ko) 2014-12-17
RU2008121963A (ru) 2009-12-10
UA95259C2 (ru) 2011-07-25
CN102603462A (zh) 2012-07-25
CN102603462B (zh) 2014-11-26
ES2427099T3 (es) 2013-10-28
WO2007053736A2 (en) 2007-05-10
EP2508499A1 (en) 2012-10-10
CN101351428A (zh) 2009-01-21
BRPI0619721A2 (pt) 2011-10-11
EP2508499B1 (en) 2014-01-08
EP1954662B1 (en) 2013-07-24
US7476771B2 (en) 2009-01-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2453159T3 (es) Procedimiento para la fabricación de 2,3,3,3-tetrafluoropropeno
ES2618540T5 (es) Proceso de purificación de E-1,3,3,3-tetrafluoropropeno (E-HFC-1234ze)
US7687670B2 (en) Coproduction of hydrofluoroolefins
RU2445302C2 (ru) Способы получения тетрафторпропена
ES2383910T3 (es) Composiciones de azeótropos que comprenden 1,2,3,3,3-pentafluoropropeno y fluoruro de hidrógeno y su uso
BRPI0619703A2 (pt) processo para produzir hidrofluoroolefina, processos para separar hidrofluoroolefina e hidrofluoroolefina
KR101497709B1 (ko) 노나플루오로펜텐 및 불화수소를 포함하는 공비 조성물 및그의 용도
JP2009513816A (ja) トリデカフルオロ−３−ヘプテンとフッ化水素とを含む共沸組成物およびその使用