ES2370704T3 - Procedimiento de fabricación de un disco de álabes monobloque de un rotor y disco correspondiente. - Google Patents

Procedimiento de fabricación de un disco de álabes monobloque de un rotor y disco correspondiente. Download PDF

Info

Publication number
ES2370704T3
ES2370704T3 ES02292079T ES02292079T ES2370704T3 ES 2370704 T3 ES2370704 T3 ES 2370704T3 ES 02292079 T ES02292079 T ES 02292079T ES 02292079 T ES02292079 T ES 02292079T ES 2370704 T3 ES2370704 T3 ES 2370704T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
blades
tool
manufacturing
blade
disc according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
ES02292079T
Other languages
English (en)
Inventor
Joel Bourgy
Jean-Pierre André Denis David
Stéphane Jean-Daniel Derrien
Thierry Jean Maleville
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Safran Aircraft Engines SAS
Original Assignee
SNECMA SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by SNECMA SAS filed Critical SNECMA SAS
Application granted granted Critical
Publication of ES2370704T3 publication Critical patent/ES2370704T3/es
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C3/00—Milling particular work; Special milling operations; Machines therefor
    • B23C3/16—Working surfaces curved in two directions
    • B23C3/18—Working surfaces curved in two directions for shaping screw-propellers, turbine blades, or impellers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12—Blades
    • F01D5/14—Form or construction
    • F01D5/147—Construction, i.e. structural features, e.g. of weight-saving hollow blades
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/34—Rotor-blade aggregates of unitary construction, e.g. formed of sheet laminae
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C2215/00—Details of workpieces
    • B23C2215/44—Turbine blades
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49316—Impeller making
    • Y10T29/4932—Turbomachine making
    • Y10T29/49325—Shaping integrally bladed rotor

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Milling Processes (AREA)
  • Supercharger (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Food-Manufacturing Devices (AREA)
  • Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
  • Holding Or Fastening Of Disk On Rotational Shaft (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)

Abstract

Procedimiento de fabricación de un disco (8) de álabes monobloque de rotor, caracterizado por que consiste, después de haber entallado el disco hasta un estado en bruto para formar en él piezas de álabe (6) en bruto, en fresar las piezas en bruto de los álabes con un fresado tangencial por un útil (17), que realiza pasadas (22) sucesivas sensiblemente radiales con respecto al disco y que es girado un ángulo de facetas, en un plano tangencial con respecto al disco, después de cada una de las pasadas.

Description

Procedimiento de fabricación de un disco de álabes monobloque de un rotor y disco correspondiente
Este invento se refiere, ante todo, a un procedimiento de fabricación de un disco de álabes monobloque de un rotor, y también a discos de forma característica que resultan de este procedimiento.
La discusión se refiere a la mecanización de los álabes del disco a partir de una forma maciza constituida por el disco en estado bruto. Un mecanizado preliminar del disco por una fresa de gran radio permite entallar el disco dejando que permanezcan las piezas en bruto de los álabes, que deben mecanizarse de acabado más finamente hasta la forma definitiva. Es habitual recurrir al fresado y, sobre todo, a fresas de forma especial, de forma cónica, y que se afinan hacia un extremo redondeado, permitiendo efectuar mecanizados de gran precisión.
Un procedimiento conocido es un fresado frontal, donde el eje de rotación de la fresa está orientado radialmente al disco y rota alrededor de cada uno de los álabes profundizando progresivamente hacia la llanta del disco, mecanizando el álabe por medio de una trayectoria helicoidal. El eje de rotación de la fresa está, en realidad, ligeramente inclinado de modo que esté alejado del álabe mecanizado y que realice el mecanizado esencialmente por la punta redondeada de la fresa. La altura de pasada, es decir, el paso de la hélice, es de alrededor de 4 mm, de suerte que un álabe no se termina de mecanizar más que después de algunas centenas de pasadas. Este procedimiento es, pues, bastante largo, lo que limita la altura de los álabes a los que puede aplicarse.
Se ha ideado también el fresado por el flanco o fresado tangencial con una fresa de la misma forma cónica y también redondeada por la punta, pero cuya parte cónica es más larga. La fresa se dispone radialmente como antes, pero, en este caso, se fresa el extremo del álabe con la parte cónica en una sola pasada ancha, mientras que el pie del álabe se fresa como antes principalmente con la punta de la fresa en pequeñas pasadas. La pasada ancha permite ganar tiempo con respecto al procedimiento precedente, incluso si debe reducirse la velocidad de avance del útil; pero el fresado más rápido se acompaña de vibraciones y de flexiones del álabe que lo hacen todavía más inaplicable para álabes bastante altos. Por otro lado, este procedimiento es más delicado de ejecución como consecuencia del riesgo de profundización del álabe, que podría producir un suplemento de mecanizado involuntario con la parte cónica sobre una porción ya mecanizada.
Se ha buscado, pues, con la concepción este invento, un procedimiento más cómodo de fabricación por fresado de un disco de álabes monobloque. El procedimiento propuesto aquí es rápido y se aplica a álabes de todas las alturas. Presenta el inconveniente de producir superficies de álabe con facetas de aspecto más basto y que por lo menos proporcionan buena circulación, aunque se ha comprobado que la pérdida de rendimiento correspondiente se podía reducir mucho no aceptando más que irregularidades moderadas.
En su forma más general, el invento se refiere así a un procedimiento de fabricación de un disco de álabes monobloque de rotor, caracterizado por que consiste, después de haber entallado el disco en un estado bruto para formar con él piezas en bruto de álabes, en fresar las piezas en bruto de los álabes con un fresado tangencial mediante un útil que recorre en pasadas sucesivas sensiblemente radiales con respecto al disco y que se gira un ángulo de las facetas, en un plano tangencial con respecto al disco, después de cada una de las pasadas.
Una característica del procedimiento es que la forma del álabe resulta esencialmente de la acción de la parte principal (sensiblemente cónica) de la fresa más que de su punta redondeada. Las pasadas son paralelas y de poca cobertura; la altura de la pasada es sensiblemente igual a la altura de la parte principal de la fresa, o sea algunos milímetros. Como la superficie a fresar es la misma en todos los procedimientos, se mide hasta qué punto se reduce el número de pasadas y, en consecuencia, el tiempo de mecanizado.
El útil puede tener una parte central cónica, una parte extrema redondeada y una parte de acoplamiento con un eje de rotación redondeado, reduciéndose la parte central hacia la parte extrema y acoplándose a la parte extrema y a la parte de acoplamiento de modo liso sin formar arista.
Una ventaja importante del invento es la posibilidad de dejar que exista un anillo exterior, que una las puntas de los álabes y que contribuya a reforzarlos y a sostenerlos durante el fresado, lo que reduce enormemente las vibraciones y las flexiones. El anillo es un vestigio del disco en estado bruto y es, pues, monobloque con los álabes; se separa de ellos por un mecanizado final acometido después de que los álabes hayan adquirido su forma definitiva.
El disco de álabes monobloque característico del invento tiene caras formadas por facetas longitudinales sensiblemente radiales. Se puede obtener este disco por el procedimiento que se acaba de exponer, pero no se excluye que pueda obtenerse de otro modo. Las facetas pueden estar directamente unidas, especialmente en la cara del extradós de los álabes, aunque también pueden estar separadas por porciones cóncavas de unión por lo menos en la cara del intradós, producidas esencialmente por mecanizados de la punta redondeada de la fresa.
Se aconseja que las facetas tengan una anchura igual a por lo menos 5 mm y direcciones que formen ángulos inferiores a 5º para facetas vecinas, lo que no reduce más que ligeramente los comportamientos aerodinámicos del álabe; se ha constatado, por otra parte, que por debajo de 3º la pérdida de rendimientos con respecto a un álabe perfectamente liso era despreciable.
Se describirá ahora el invento en combinación con las figuras siguientes:
-
las figuras 1 y 2 son vistas generales de los procedimientos susodichos de la técnica anterior,
-
las figuras 3, 4 y 5 ilustran el procedimiento del invento mediante vistas de una porción de disco en mecanizado según los tres ejes principales,
-
la figura 6 ilustra los álabes obtenidos, y
-
las figuras 7 y 8 son detalles de los perfiles de los álabes.
Las fresas utilizadas tradicionalmente para mecanizar los álabes, la que lleva la referencia 1 en la figura 1, comprenden una parte 2 principal cónica terminada en una punta 3 redondeada y con mayor precisión semiesférica; Las porciones 2 y 3 están dotadas de dientes de corte, y la fresa 1 gira alrededor de un eje 4 de rotación accionado por una máquina 5 de mando numérico, que no se representado en detalle. En el procedimiento de soldadura frontal, o por la punta con un útil semejante, que se ha mencionado al principio, se aplica la punta 3 sobre el álabe 6 que compone, junto con otros álabes semejantes y una llanta 7, un disco 8 de álabes monobloque en curso de mecanizado. El eje 4 y la fresa 1 tienen una orientación sensiblemente radial con una pequeña inclinación tangencial (según las direcciones principales del disco 8). La fresa 1 está desplazada perpendicularmente a la hoja, ejecutando pasadas sucesivas a alturas respectivas del álabe 6, separadas por alturas tales como h, designando la referencia 9 la sección de virutas que serán arrancadas en la próxima pasada.
La fresa de la figura 2, a la que se ha atribuido la referencia 10, comprende, entre la punta 3 semiesférica y el eje 4 de rotación ya conocidos en la figura 1 precedente, una parte 2’ principal cónica de mayor longitud que la 2 precedente. El álabe 6 comprende, en este caso, una porción 11 mecanizada de una vez por la parte 2’ principal, habiéndose mecanizado la parte 12 complementaria del álabe 6, próxima a la llanta 7, en pasadas sucesivas por medio de la punta 3 de la fresa 10. En este caso también, se ha mantenido el eje 4 en una posición sensiblemente radial con una pequeña inclinación.
Se hace referencia ahora al procedimiento del invento y a las figuras 3, 4 y 5. Los álabes en el estado de piezas en bruto, la llanta y el disco llevan siempre las referencias 6, 7 y 8, respectivamente. El disco en el estado de pieza en bruto es macizo y está circunscrito a una circunferencia 13 ligeramente superior al radio exterior de los álabes 6 en el estado final.
Una primera etapa consiste en entallar el disco en estado de pieza en bruto para separar las piezas en bruto de los álabes 6. Se puede arrancar una proporción variable del material intermedio.
En una forma preferida de realización, se procede con una fresa gruesa cilíndrica o cónica a realizar escotaduras 14 de profundidad moderada, luego un orificio 15 excéntrico, que pasa no lejos de la forma final de uno de los álabes 6, dejando que subsista un anillo 16 en el exterior de la pieza en bruto del disco, destinado a unir los extremos de los álabes 6 y a proporcionar una ensambladura más rígida.
Puede aproximarse entonces el útil 17 del invento. Se trata, de nuevo, de una fresa en la que se pueden distinguir tres partes: una parte 18 central, de forma cónica cuya arista forma un ángulo de alrededor de 10º con el eje, una parte 19 de punta redondeada, una parte 20 de acoplamiento al eje 21 de rotación, que también está redondeado, que se reduce hacia el eje 21. Las partes 18 y 19 se parecen a las partes 2 y 3 de los útiles conocidos con ciertas matizaciones: así, pues, la parte 18 principal es más corta, teniendo 10 mm de altura si la fresa 17 es un útil de semiacabado o 5 mm solamente si es un útil de acabado; y la parte 19 extrema no es necesariamente semiesférica sino aplanada. Los radios de curvatura de las partes 19, 20 extrema y de acoplamiento, respectivamente, pueden ser de 10 mm en el empalme con la parte 18 principal y más pequeñas en otra parte; conviene que la generatriz de la fresa 17 sea lisa, es decir, que no se forme arista alguna en los empalmes entre las diferentes partes. La fresa 17 puede tener un diámetro máximo de 20 mm.
El eje 21 de rotación está dirigido aquí sensiblemente según el eje 8 del disco, con una pequeña inclinación tangencial como lo muestra la figura 4 o radial como lo muestra la figura 5. Estas inclinaciones se imponen esencialmente para corregir la conicidad de la parte 18 principal y obtener superficies mecanizadas en la dirección deseada. La conicidad tiene la ventaja de que el fresado se lleva a cabo con el eje 21 de rotación alejado de la superficie fresada; la inclinación tangencial se cumple para fresar los álabes 6 propiamente dichos y la fresa 17 está inclinada en un plano sensiblemente radial a la llanta 7 o al anillo 16, en los extremos de las pasadas 22. Las pasadas son paralelas y verticales a lo largo de los álabes 6; se ve en la figura 3 que comienzan delante del orificio 15 y se pueden efectuar en un contorno cerrado alrededor de un hueco entre los dos álabes, descendiendo a lo largo de uno de los álabes, remontando luego a lo largo de la cara opuesta del álabe 6 vecino después de haber costeado a lo largo de la llanta 7, para acabar sobre el anillo 16. Las bandas mecanizadas en cada pasada llevan la referencia 22 en las figuras 3 y 5; su anchura corresponde sensiblemente a la altura de la parte 18 principal, que ejecuta la mayor parte del trabajo de mecanizado e imprime casi ella sola la forma final del álabe 6. Se está, pues, en presencia de un fresado casi puramente tangencial, contrariamente a las ideas precedentes. El fresado es realizado primero por un útil de semiacabado y luego por un útil de acabado, que son los dos conforme a la descripción de la fresa 17, salvo por que la parte 18 principal del segundo es más corta.
La fresa 17 recorre las pasadas 22 sucesivamente, hundiéndose cada vez más profundamente en las escotaduras
14. Se gira un ángulo de facetas, como máximo igual a 5º, en un plano tangencial al disco 8 entre dos pasadas 22. Cuando todos los álabes 6 del disco 8 han sido mecanizados, puede quitarse el anillo 16: se cortan, para ello, las piezas en bruto de los álabes 6 por sus extremos, instalando sobre ellos un alambre 23 de una máquina de
5 electroerosión. Cuando se han mecanizado los bordes de ataque y de fuga de los álabes 6, de un modo que no se describirá porque el invento no aporta perfeccionamiento con ello, se obtiene la forma definitiva de los álabes 6.
La figura 6 representa el aspecto de las superficies de los álabes 6: cada una de las pasadas hace aparecer una faceta 23 longitudinal como lo muestra la figura 7, las facetas 23 consecutivas en la cara del extradós de los álabes 6 están separadas por una arista 24 viva, mientras que las facetas 23 de la superficie del intradós se unen por medio 10 de una concavidad 25 producida por fresados con la parte de la punta. En los dos casos, se recomienda que las variaciones de dirección de facetas 23 vecinas sean inferiores a 3º, lo que permite no sufrir pérdidas de rendimiento aerodinámico superiores a alrededor del 0,01%, ni incremento del calentamiento del aire a través del disco 8 superior a 0,1ºC; variaciones de ángulo que vayan hasta 5º aproximadamente pueden admitirse en la práctica. La distancia entre el perfil 26 liso concebido para el álabe 6 y el perfil real no sobrepasa entonces el leve valor de 0,02
15 mm para las facetas 23 de 5 mm de anchura. Se establecerían pérdidas aún menores con las facetas 23 más estrechas, obtenidas con una fresa más corta, pero con un número de pasadas mayor.
El anillo 16 de sujeción no es obligatorio, en absoluto, en una buena realización del invento, pero es necesario prevenirse contra los riesgos de flexión vibratoria y estática de los álabes 6 durante el fresado, evitando excitar los álabes 6 a las frecuencias de resonancia y, tal vez, ajustando la posición del útil según la deflexión de los álabes 6,
20 que varía con la distancia a la llanta 7.

Claims (10)

  1. REIVINDICACIONES
    1.
    Procedimiento de fabricación de un disco (8) de álabes monobloque de rotor, caracterizado por que consiste, después de haber entallado el disco hasta un estado en bruto para formar en él piezas de álabe (6) en bruto, en fresar las piezas en bruto de los álabes con un fresado tangencial por un útil (17), que realiza pasadas (22) sucesivas sensiblemente radiales con respecto al disco y que es girado un ángulo de facetas, en un plano tangencial con respecto al disco, después de cada una de las pasadas.
  2. 2.
    Procedimiento de fabricación de un disco de álabes según la reivindicación 1, caracterizado por que el útil tiene una parte (18) central cónica, una parte (19) extrema redondeada y una parte (20) de acoplamiento a un eje de rotación redondeado y que se va reduciendo hacia el eje (21) de rotación, reduciéndose la parte central hacia la parte extrema, y uniéndose a la parte de extrema y a la parte de acoplamiento sin formar arista.
  3. 3.
    Procedimiento de fabricación de un disco de álabes según una cualquiera de las reivindicaciones 1 o 2, caracterizado por que las pasadas se extienden desde una llanta (7) del disco a un anillo (16) de sujeción exterior, que une las piezas en bruto de los álabes, y por que el anillo se separa de los álabes después de que las piezas en bruto de los álabes (6) hayan sido fresadas.
  4. 4.
    Procedimiento de fabricación de un disco de álabes según la reivindicación 3, caracterizado por que el anillo se separa de los álabes por una electroerosión (23) con alambre.
  5. 5.
    Procedimiento de fabricación de un disco de álabes según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado por que el útil (17) está inclinado en un plano sensiblemente radial en por lo menos uno de los extremos de las pasadas.
  6. 6.
    Procedimiento de fabricación de un disco de álabes según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado por que las piezas en bruto de los álabes se fresan completamente dos veces, siendo el útil (17) una herramienta de semiacabado y luego una herramienta de acabado.
  7. 7.
    Procedimiento de fabricación de un disco de álabes según las reivindicaciones 2 a 6, caracterizado por que el útil de semiacabado tiene una parte (18) central más larga que el útil de acabado.
  8. 8.
    Disco (8) de álabes monobloque, caracterizado por que comprende álabes (6) que tienen caras formadas por facetas (23) longitudinales sensiblemente radiales.
  9. 9.
    Disco de álabes monobloque según la reivindicación 8, caracterizado por que las facetas están separadas por porciones (25) cóncavas de unión por lo menos a las caras del intradós.
  10. 10.
    Disco de álabes monobloque según una cualquiera de las reivindicaciones 8 o 9, caracterizado por que las facetas tienen direcciones que forman ángulos inferiores a 5º, y preferiblemente inferiores a 3º, y anchuras iguales a por lo menos 5 mm.
ES02292079T 2001-08-23 2002-08-22 Procedimiento de fabricación de un disco de álabes monobloque de un rotor y disco correspondiente. Expired - Lifetime ES2370704T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0111022A FR2828824B1 (fr) 2001-08-23 2001-08-23 Procede de fabrication d'un disque aubage monobloc de rotor et disque correspondant
FR0111022 2001-08-23

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2370704T3 true ES2370704T3 (es) 2011-12-22

Family

ID=8866675

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES02292079T Expired - Lifetime ES2370704T3 (es) 2001-08-23 2002-08-22 Procedimiento de fabricación de un disco de álabes monobloque de un rotor y disco correspondiente.

Country Status (11)

Country Link
US (1) US6905312B2 (es)
EP (1) EP1285714B1 (es)
JP (1) JP4109038B2 (es)
AT (1) ATE515347T1 (es)
CA (1) CA2396216C (es)
ES (1) ES2370704T3 (es)
FR (1) FR2828824B1 (es)
NO (1) NO336276B1 (es)
PL (1) PL199599B1 (es)
RU (1) RU2287409C2 (es)
UA (1) UA78677C2 (es)

Families Citing this family (66)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10219012B4 (de) * 2002-04-27 2004-11-04 Mtu Aero Engines Gmbh Fräsverfahren
GB2398029B (en) * 2003-02-04 2005-05-18 Rolls Royce Plc Production of disc components
DE10312224B3 (de) * 2003-03-19 2004-10-28 Mtu Aero Engines Gmbh Verfahren zum Herstellen von strömungsbeaufschlagten Bauteilen
JP3902186B2 (ja) * 2003-04-21 2007-04-04 日東電工株式会社 帯電防止型光学フィルム、その製造方法、及び画像表示装置
DE10322342B4 (de) 2003-05-17 2006-09-07 Mtu Aero Engines Gmbh Verfahren zum Fräsen von Freiformflächen Fräswerkzeug
US7399159B2 (en) * 2003-06-25 2008-07-15 Florida Turbine Technologies, Inc Detachable leading edge for airfoils
DE10340520A1 (de) * 2003-09-03 2005-03-31 Mtu Aero Engines Gmbh Verfahren zur Herstellung von Gasturbinenrotoren mit integraler Beschaufelung
US7377037B2 (en) * 2004-05-25 2008-05-27 General Electric Company Fillet machining method without adaptive probing
ITMI20050064A1 (it) * 2005-01-20 2006-07-21 Nuovo Pignone Spa Metodo di lavorazione di un semilavorato per l'ottenimento di una girante dotata di una pluralita' di pale realizzate di pezzo con la stessa
DE102005016035A1 (de) * 2005-04-07 2006-10-12 Kaltenbach & Voigt Gmbh Turbinenrad für ein gasbetriebenes medizinisches Handstück und medizinisches Handstück mit einem Turbinenrad sowie Verfahren zum Fräsen einer Schaufel des Turbinenrads
US7537430B2 (en) * 2005-11-11 2009-05-26 General Electric Company Stacked reaction steam turbine rotor assembly
US7637010B2 (en) * 2005-12-01 2009-12-29 General Electric Company Methods for machining turbine engine components
DE502007002559D1 (de) * 2006-04-12 2010-02-25 Sulzer Markets & Technology Ag Zerspanverfahren
ES2320608B2 (es) * 2006-07-04 2010-03-10 Danobat, S. Coop Metodo de rectificado por contorneado a alta velocidad de alabes anchos.
WO2008051114A2 (fr) * 2006-10-24 2008-05-02 Federalnoe Gosudarstvennoe Unitarnoe Predpriyatie 'moskovskoe Mashinostroitelnoe Proizvodstvennoe Predpriyatie 'salut' Procédé pour usiner une pièce et outil pour mettre en oeuvre ledit procédé
US7841809B2 (en) * 2006-10-30 2010-11-30 Pratt & Whitney Canada Corp. High helix/low lead cutting tool
US7784182B2 (en) * 2006-11-08 2010-08-31 General Electric Company System for manufacturing a rotor having an MMC ring component and a unitary airfoil component
US7303461B1 (en) * 2006-12-05 2007-12-04 Pratt & Whitney Canada Corp. Method of machining airfoils by disc tools
US7862262B2 (en) * 2007-02-23 2011-01-04 Pratt & Whitney Canada Corp. Multi-flute ball endmill for airfoil machining
US8011892B2 (en) * 2007-06-28 2011-09-06 United Technologies Corporation Turbine blade nested seal and damper assembly
US20090028714A1 (en) * 2007-07-25 2009-01-29 Tahany Ibrahim El-Wardany Method of designing tool and tool path for forming a rotor blade including an airfoil portion
DE102007062557A1 (de) * 2007-12-22 2009-06-25 Mtu Aero Engines Gmbh Verfahren zum Herstellen eines integral beschaufelten Rotors sowie Rotor
FR2929150B1 (fr) * 2008-03-31 2010-04-23 Snecma Procede ameliore de fabrication d'un disque aubage monobloc, avec anneau provisoire de maintien des aubes
FR2929155B1 (fr) * 2008-03-31 2010-04-23 Snecma Procede ameliore de fabrication d'un disque aubage monobloc, avec anneau provisoire de maintien des aubes agence a distance de leur tete
FR2929152B1 (fr) * 2008-03-31 2010-04-23 Snecma Procede ameliore de fabrication d'un disque aubage monobloc, avec anneau provisoire de maintien des aubes retire apres une etape de finition par fraisage
FR2929154B1 (fr) * 2008-03-31 2010-04-23 Snecma Procede ameliore de fabrication d'un disque aubage monobloc, avec anneau provisoire de maintien des aubes retire avant une etape de finition par fraisage
FR2929151B1 (fr) * 2008-03-31 2010-04-23 Snecma Procede ameliore de fabrication d'un disque aubage monobloc, avec anneau provisoire de maintien des aubes retire avant une etape de fraisage
FR2929153B1 (fr) * 2008-03-31 2010-04-23 Snecma Procede de fabrication d'un disque aubage monobloc, par decoupe au jet d'eau abrasif
DE102008017494A1 (de) * 2008-04-04 2009-10-08 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Verfahren zur Fertigung integral beschaufelter Rotoren
DE102008017624A1 (de) 2008-04-04 2009-10-08 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Verfahren zur aerodynamischen Ausformung der Vorderkante von Bliskschaufeln
DE102008019332A1 (de) * 2008-04-16 2009-10-22 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Verfahren zum Fräsen von Blisks
US7967659B2 (en) * 2008-05-15 2011-06-28 United Technologies Corporation Method of machining integral bladed rotors for a gas turbine engine
US10189100B2 (en) 2008-07-29 2019-01-29 Pratt & Whitney Canada Corp. Method for wire electro-discharge machining a part
US8286348B2 (en) * 2008-09-22 2012-10-16 Mtu Aero Engines Gmbh Method of manufacturing and refinishing integrally bladed rotors
JP5161042B2 (ja) * 2008-11-12 2013-03-13 株式会社神戸製鋼所 エンドミル加工方法及びこれを用いた加工プログラム作成方法、加工プログラム作成装置
DE102009004791A1 (de) * 2009-01-13 2010-07-15 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Verfahren zur Herstellung der Schaufelspitzen von in BLISK-Bauweise gefertigten Laufrädern
DE102009008124A1 (de) * 2009-02-09 2010-08-19 Deckel Maho Pfronten Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen von Steuerdaten zum Steuern eines Werkzeugs an einer zumindest 5 Achsen umfassenden Werkzeugmaschine
US8925201B2 (en) * 2009-06-29 2015-01-06 Pratt & Whitney Canada Corp. Method and apparatus for providing rotor discs
US20110189924A1 (en) * 2010-01-29 2011-08-04 Erickson Robert E Method of machining between contoured surfaces with cup shaped tool
JP5615053B2 (ja) * 2010-06-17 2014-10-29 三菱重工業株式会社 総形カッターの製造方法および総形カッターの研削工具
DE102010033732A1 (de) * 2010-08-07 2012-02-09 Mtu Aero Engines Gmbh Verfahren zum Generieren eines Designs eines Bauteils und Verfahren zum Fertigen desselben
CN102528138B (zh) * 2010-12-24 2014-01-08 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 一种采用鼓形刀的复杂曲面加工方法
CN102357666B (zh) * 2011-07-18 2013-04-17 西安交通大学 自由曲面叶片平底刀三坐标端铣加工方法
US8844132B2 (en) * 2011-07-22 2014-09-30 Pratt & Whitney Canada Corp. Method of machining using an automatic tool path generator adapted to individual blade surfaces on an integrally bladed rotor
US8826784B2 (en) * 2011-08-29 2014-09-09 United Technologies Corporation Airfoil machining method and cutting tools
RU2482940C1 (ru) * 2011-10-28 2013-05-27 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Способ обработки моноколеса газотурбинного двигателя
US9151165B2 (en) 2012-10-22 2015-10-06 United Technologies Corporation Reversible blade damper
CN103009007B (zh) * 2012-12-26 2015-09-16 哈尔滨电气动力装备有限公司 核电站核主泵叶轮的加工工艺
CN105358277A (zh) * 2013-05-09 2016-02-24 株式会社Ihi 叶面精加工方法及叶零件
WO2015116398A1 (en) * 2014-01-28 2015-08-06 United Technologies Corporation Compound fillet radii cutter
GB2542124B (en) * 2015-09-08 2019-06-05 Technicut Ltd Method and tools for manufacturing a bladed disk
FR3041553B1 (fr) * 2015-09-28 2018-03-23 Snecma Procede de fabrication d'un noyau en acier pour turbopompe et noyau en acier pour turbopompe
US20170089202A1 (en) * 2015-09-29 2017-03-30 United Technologies Corporation Flow path trenches and methods of forming the same
RU2612108C1 (ru) * 2015-10-26 2017-03-02 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Способ изготовления моноколеса ГТД из заготовки с обнаруженными при её обработке дефектами
CN105215640A (zh) * 2015-11-04 2016-01-06 哈尔滨电机厂有限责任公司 大型座环专机加工工艺方法
CN105414576A (zh) * 2015-12-31 2016-03-23 无锡透平叶片有限公司 用于叶片凸台特征切削加工的刀具
JP6672466B2 (ja) * 2016-09-05 2020-03-25 三菱重工コンプレッサ株式会社 遠心式回転機械の製造方法、及びそのインペラの製造方法
RU2625860C1 (ru) * 2016-11-07 2017-07-19 Научно-производственная Ассоциация "Технопарк авиационных технологий" (НПА "Технопарк АТ") Способ изготовления цельнофрезерованного рабочего колеса газотурбинного двигателя
RU2648174C1 (ru) * 2017-06-06 2018-03-22 Акционерное общество "ОДК-Авиадвигатель" Способ обработки радиальной торцевой канавки на детали газотурбинного двигателя (варианты)
RU178050U1 (ru) * 2017-11-10 2018-03-21 Акционерное общество "Уральский турбинный завод" Рабочая лопатка постоянного профиля с цельнофрезерованным бандажом с сохранением выходной площади при изготовлении
WO2019168070A1 (ja) * 2018-02-28 2019-09-06 ダイキン工業株式会社 加工品の製造方法、工具経路計算方法、加工品、及びインペラー
RU2689476C1 (ru) * 2018-07-23 2019-05-28 Научно-производственная ассоциация "Технопарк Авиационных Технологий" Способ обработки лопаток блиска газотурбинного двигателя
WO2021038848A1 (ja) 2019-08-30 2021-03-04 ヤマザキマザック株式会社 統合回転翼の製造方法、そのブレードの切削加工プログラム及び統合回転翼
JP7429570B2 (ja) 2020-03-10 2024-02-08 三井精機工業株式会社 スクリューロータの製造方法および設計方法
CN113976962B (zh) * 2021-11-16 2023-12-19 重庆江增船舶重工有限公司 一种整体式叶轮的定轴开粗方法
CN115213639A (zh) * 2022-07-22 2022-10-21 昆山西诺巴精密模具有限公司 一种整体叶轮类零件辐板部位车削加工方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2633776A (en) * 1948-08-14 1953-04-07 Kellogg M W Co Method of manufacturing turbine blades integral with turbine rotor
FR980201A (fr) * 1949-02-07 1951-05-09 Moteur à combustion
US2962941A (en) * 1955-08-03 1960-12-06 Avco Mfg Corp Apparatus for producing a centrifugal compressor rotor
GB1248246A (en) * 1968-03-13 1971-09-29 Molins Machine Co Ltd Improvements in or relating to cutting tools
JPS60184445A (ja) * 1984-03-05 1985-09-19 Hitachi Ltd ブレ−ドの素形材加工方法
JPH0246945A (ja) * 1988-08-08 1990-02-16 Hitachi Ltd タービン羽根素材の成形方法及び装置
GB9325135D0 (en) * 1993-12-08 1994-02-09 Rolls Royce Plc Manufacture of wear resistant components
US6077002A (en) * 1998-10-05 2000-06-20 General Electric Company Step milling process

Also Published As

Publication number Publication date
NO20023999D0 (no) 2002-08-22
UA78677C2 (uk) 2007-04-25
US20030039547A1 (en) 2003-02-27
US6905312B2 (en) 2005-06-14
EP1285714A1 (fr) 2003-02-26
NO20023999L (no) 2003-02-24
PL199599B1 (pl) 2008-10-31
RU2002122726A (ru) 2004-03-10
PL355617A1 (en) 2003-02-24
FR2828824A1 (fr) 2003-02-28
JP2003120203A (ja) 2003-04-23
RU2287409C2 (ru) 2006-11-20
EP1285714B1 (fr) 2011-07-06
FR2828824B1 (fr) 2003-12-05
NO336276B1 (no) 2015-07-06
CA2396216C (fr) 2009-10-20
JP4109038B2 (ja) 2008-06-25
CA2396216A1 (fr) 2003-02-23
ATE515347T1 (de) 2011-07-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2370704T3 (es) Procedimiento de fabricación de un disco de álabes monobloque de un rotor y disco correspondiente.
ES2294715T3 (es) Broca, en especial broca helicoidal.
ES2261304T3 (es) Fresa para ranurar y taladrar.
ES2361789T3 (es) Fresa de ranurar para mecanización de gran avance y de poca profundidad de pasada.
ES2239136T3 (es) Punta de broca para una broca espiral y procedimiento para la fabricacion de una ranura receptora de viruta, en la zona de la punta de broca para una broca espiral.
ES2451578T3 (es) Inserto de corte
CN100453223C (zh) 具有可释放式装配的切割刀头的钻头及组装钻头的方法
JP5651607B2 (ja) ドリルチップおよびドリルチップを有する穴あけ工具
ES2457043T3 (es) Corona de perforación
ES2535287T3 (es) Inserto de corte y herramienta de corte
ES2331408T3 (es) Herramienta de corte giratoria.
ES2751954T3 (es) Fresa radial esférica
CN105188998A (zh) 带内部冷却通道的多刃钻孔刀具
ES2387528T3 (es) Procedimiento de mecanización dura fina de los flancos de los dientes de una rueda dentada
ES2361728T3 (es) Herramienta para el mecanizado de una pieza de trabajo.
JP2013521899A (ja) ドリルビット
CN107530804A (zh) 用于产生至少部分倒圆的齿顶的滚刨方法和切削刀具
JP4945382B2 (ja) 溝切削加工方法および溝切削加工装置
JP2012176486A (ja) ミリングカッター、特に丸頭ミリングカッター
RU2013123141A (ru) Зуборезная фреза и способ фрезерования зубьев элементов зубчатой передачи
KR20140053572A (ko) 렌즈 가공용 ｐｃｄ 밀링 커터
US4086733A (en) Method of making a reamer, and a reamer made in accordance with this method
JP7101679B2 (ja) 切削インサートおよび肩削りフライス工具
ES2264115T5 (es) Método , cuchilla de barra y uso de la misma para fresar ruedas dentadas cónicas helicoidales y ruedas dentadas hipoides.
EP2566646B1 (en) Drill bit, device and method for producing a drill bit